JP2021011996A - 廃棄物溶融処理方法 - Google Patents

Abstract

【課題】溶融スラグの性状を安定化することが可能な廃棄物溶融処理方法を提供すること。【解決手段】廃棄物を炭材と共に溶融炉４０に装入して廃棄物を溶融する廃棄物を溶融処理方法であって、溶融炉に廃棄物と製鋼スラグを装入する工程と、溶融炉から溶融スラグを出滓する工程とを有し、溶融炉に装入される製鋼スラグの粒径が２ｍｍを超え４０ｍｍ以下としたことを特徴とする。【選択図】図１

Description

本開示は廃棄物溶融処理方法に関する。

溶融炉を用いて一般廃棄物及び産業廃棄物を溶融処理する廃棄物溶融処理方法が知られている。このような溶融炉には、廃棄物に加えて、石炭及びコークス等の熱源と、石灰石等の副資材が装入される。このうち、石灰石は、溶融炉から排出される溶融スラグの塩基度を調整するために装入される。

石灰石の装入量が増えると、溶融炉において分解ＣＯ_２ガスの発生量が増加する現象が生じることが知られている。そこで、特許文献１のように、溶融スラグの塩基度調整剤として、高炉スラグ及び転炉スラグを用いることが検討されている。特許文献１では、溶融スラグの塩基度を０．６〜１．２の範囲に調整することで連続出滓を可能にしている。

特開２００６−３４３０７３号公報

ところが、特許文献１のように、廃棄物溶融炉に溶融スラグの塩基度調整剤として種々のスラグを用いると、溶融炉から出滓される溶融スラグの性状が大きく変動し、出滓作業に支障を来たすことが懸念される。そこで、本開示では、溶融スラグの成分をコントロールすることで性状を安定化することが可能な廃棄物溶融処理方法を提供する。

本開示の一側面に係る廃棄物溶融処理方法は、廃棄物を溶融炉に装入して廃棄物を溶融する廃棄物溶融処理方法であって、溶融炉に廃棄物と製鋼スラグを装入する工程と、溶融炉から溶融スラグを出滓する工程と、を有し、溶融炉に装入される製鋼スラグの粒径が４０ｍｍ以下である。

上記廃棄物処理方法では、溶融炉に粒径が４０ｍｍ以下の製鋼スラグを装入している。製鋼スラグは、高炉スラグに比べて石灰成分の含有率が高い傾向にあるため、塩基度調整剤の使用量が少なくなり、高炉スラグを用いる場合に比べて溶融スラグの出滓量の増加を抑制することができる。また、粒径が４０ｍｍ以下の製鋼スラグを用いていることから、製鋼スラグが溶融炉内で円滑に溶融され、塩基度調整剤としての機能を十分に発揮することができる。したがって、溶融炉から出滓される溶融スラグの性状を安定化することができる。

上記廃棄物溶融処理方法では、溶融炉に供給される製鋼スラグの含水率は８質量％以下であってよい。製鋼スラグの含水率が８質量％を超えると、製鋼スラグの粒子同士が凝集して結着する傾向、及び、製鋼スラグが溶融炉の内壁に固着する傾向にある。製鋼スラグの含水率を８質量％以下にすれば、製鋼スラグの結着及び固着が抑制され、製鋼スラグが塩基度調整剤として一層有効に作用する。これによって、溶融炉から出滓される溶融スラグの性状を一層安定化することができる。

上記廃棄物処理方法では、溶融炉から排出される溶融スラグのＦｅＯ含有率を１．５質量％以上に維持してもよい。溶融スラグ中のＦｅＯ含有率を高く維持するほどＦｅＯからＦｅへの還元反応が抑制され、出滓口における溶融スラグの温度低下を緩和することができる。また、溶融スラグ中のＦｅＯは、溶融スラグの主成分であるＳｉＯ_４の網目構造を切断して、溶融スラグの粘度を低下させる作用を有する。したがって、溶融スラグの出滓を間欠的に行う間欠出滓であっても、溶融炉からの溶融スラグの出滓を円滑に行うことができる。

上記廃棄物処理方法では、溶融炉から溶融スラグを間欠的に出滓してもよい。間欠的に出滓を行うと、溶融スラグの出滓口が閉塞し易くなる傾向にあるが、上記廃棄物処理方法では、溶融スラグの性状が安定化されているため、溶融スラグの性状変動に伴って溶融スラグの出滓口が閉塞することを十分に抑制できる。したがって、出滓方法を連続出滓に限定する必要がなくなり、間欠出滓でも安定的に出滓することができる。また、出滓方法を柔軟に選択できるという利点もある。

上記廃棄物処理方法では、溶融炉に供給される製鋼スラグのＡｌ_２Ｏ_３含有率が２２質量％以下であってよい。これによって、溶融炉から出滓される溶融スラグの粘度を低くして、出滓作業を円滑にすることができる。

上記廃棄物処理方法では、粒径の大きさに応じて製鋼スラグを分別する工程を有していてもよい。通常の製鋼スラグは、粒径のばらつきが大きいことから、このような工程を有することによって、効率よく粒径が４０ｍｍ以下の製鋼スラグを溶融炉に装入することができる。

上記廃棄物処理方法では、溶融スラグを出滓する工程において、出滓口における溶融スラグの粘度が１８Ｐ未満（１．８Ｐａ・ｓ未満）であってよい。このような粘度の溶融スラグであれば、間欠出滓であっても、出滓を十分円滑に行うことができる。

本開示によれば、溶融スラグの性状を安定化することが可能な廃棄物溶融処理方法を提供することができる。

図１は、溶融炉とこれを備える廃棄物溶融設備の一例を模式的に示す図である。 図２は、各種塩基度調整剤の粒径と溶融スラグ中の遊離ＣａＯ含有率との関係を示すグラフである。 図３は、溶融スラグ中のＦｅＯ含有率と出滓時の溶融スラグの粘度との関係を示すグラフである。 図４は、製鋼スラグ中のＡｌ_２Ｏ_３含有率と出滓時の溶融スラグの粘度との関係を示すグラフである。 図５は、分別工程及び粉砕工程を行う装置構成の一例を示す図である。

以下、場合により図面を参照して、本開示の実施形態を説明する。ただし、以下の実施形態は、本開示を説明するための例示であり、本開示を以下の内容に限定する趣旨ではない。

一実施形態に係る廃棄物溶融処理方法は、溶融炉（廃棄物溶融炉）に廃棄物と炭材と製鋼スラグを装入する工程と、溶融炉中で廃棄物を熱分解して熱分解残渣を溶融する工程と、溶融炉から溶融スラグを出滓する工程と、を有する。この廃棄物溶融処理方法は、例えば、図１の廃棄物溶融設備１００を用いて行うことができる。この廃棄物溶融設備１００を用いた廃棄物溶融処理方法を以下に説明する。

図１の廃棄物溶融設備１００は、溶融炉４０と溶融炉４０の上部に設けられた装入装置５０とを備えている。溶融炉４０は、シャフト部４２と該シャフト部４２の下端に設けられる朝顔部４４と、朝顔部４４の下部に設けられる炉底部４６と、を有する。シャフト部４２から炉底部４６には、上から順に、熱分解帯用の上段羽口４５と、燃焼溶融帯用の下段羽口４７とが設けられている。上段羽口４５及び下段羽口４７は、それぞれ複数段で設けられていてもよい。

熱源となる炭材、廃棄物及び製鋼スラグは、装入装置５０によって、溶融炉４０に装入される。廃棄物としては、一般廃棄物、産業廃棄物、これらに乾燥、焼却、破砕等の処理を施して得られた処理物、及び、これらを一度埋め立て処理した後、再度掘り起こした土砂分を含む埋め立てごみ等が挙げられる。炭材としては、石炭、コークス又は成型炭等を用いることができる。

製鋼スラグとしては、転炉系スラグ及び電気炉系スラグ等が挙げられる。製鋼スラグは、高炉スラグよりも石灰成分の割合が高いことから、塩基度調整剤として有効に機能する。このため、石灰石の代わりに製鋼スラグを用いても、溶融スラグの増加を抑制することができる。

溶融炉４０に装入される製鋼スラグの粒径は４０ｍｍ以下である。このような粒径を有する製鋼スラグは溶融炉４０内で円滑に溶融される。このため、塩基度調整剤としての機能を十分に発揮することができる。本開示における４０ｍｍ以下の粒径の製鋼スラグは、ＪＩＳ Ｚ８８０１−１：２００６に規定する公称目開き５３．０ｍｍの金属製網ふるいを全量通過し、公称目開き３７．５ｍｍの金属製網ふるいを質量百分率９５％〜１００％の割合で通過するものである。なお、ＪＩＳ Ａ１１０２：２０１４「骨材のふるい分け試験方法」の３．２には、ＪＩＳ Ｚ８８０１−１に規定する公称目開き３７．５ｍｍのふるいを、４０ｍｍふるいと呼ぶことができると記載されている。

製鋼スラグの粒径は、３０ｍｍ以下であってもよく、２０ｍｍ以下であってもよい。このように粒径を小さくすることによって、溶融炉４０内での溶融が一層早くなり、塩基度調整剤としての機能を一層有効に発揮することができる。なお、粒径３０ｍｍ以下の粒径の製鋼スラグは、ＪＩＳ Ｚ８８０１−１：２００６に規定する公称目開き３１．５ｍｍの金属製網ふるいを質量百分率で９５％〜１００％の割合で通過するものである。また、粒径２０ｍｍ以下の粒径の製鋼スラグは、ＪＩＳ Ｚ８８０１−１：２００６に規定する公称目開き１９ｍｍの金属製網ふるいを質量百分率で９５％〜１００％の割合で通過するものである。ＪＩＳ Ａ１１０２：２０１４「骨材のふるい分け試験方法」の３．２には、ＪＩＳ Ｚ８８０１−１に規定する公称目開き３１．５ｍｍ及び１９ｍｍのふるいを、それぞれ３０ｍｍふるい及び２０ｍｍと呼ぶことができると記載されている。

製鋼スラグの粒径が小さくなり過ぎると、溶融スラグは含水率が高くなる傾向にある。含水率が高くなり過ぎると、製鋼スラグの粒子同士が凝集して結着し易くなる傾向、及び、溶融炉４０内の内壁に固着し易くなる傾向にある。このような固着及び凝集を抑制する観点から、製鋼スラグの粒径は２ｍｍ超であってよく、５ｍｍ超であってよい。なお、「粒径が２ｍｍ超」とは、ＪＩＳ Ｚ８８０１−１：２００６に規定する公称目開きが１．７ｍｍの金属製網ふるいを用いて得られるふるい上のものをいい、「粒径が５ｍｍ超」とは、同規定の公称目開き４．７５ｍｍのふるいを用いて得られるふるい上のものをいう。

溶融炉４０に装入される製鋼スラグの粒径は、例えば振動フィーダーにスクリーンが取り付けられたものを用いて調整してもよい。そのようなスクリーンを備える装入装置５０を用いて、製鋼スラグの粒径の大きさに応じて製鋼スラグを分別する工程を行ってもよい。分別された製鋼スラグのうち、粒径が４０ｍｍを超えるものは、例えば粉砕機において粉砕する粉砕工程を行った後、再び装入装置５０において分別工程を行ってもよい。

図５は、分別工程及び粉砕工程を行う装置構成の一例を示す図である。分別工程では、製鋼スラグ１０がスクリーン２０に供給され、粒径に応じて分別される。粒径が４０ｍｍ以下の製鋼スラグ１０は溶融炉４０に供給される。一方、粒径が４０ｍｍを超える製鋼スラグは粉砕機３０に供給され粉砕される。粉砕された製鋼スラグは、再びスクリーン２０に供給される。このようにして、粒径が４０ｍｍを超える製鋼スラグも有効利用することができる。

装入装置５０から溶融炉４０に装入される製鋼スラグの含水率は、例えば８質量％以下であってよく、７質量％以下であってよく、５質量％以下であってもよい。製鋼スラグの含水率を低くすることによって、製鋼スラグの粒子同士が凝集して結着したり、溶融炉４０内の内壁に固着したりすること抑制できる。製鋼スラグの含水率は、ＪＩＳ Ａ １１２５：２０１５の「骨材の含水率試験方法」に準拠して、市販の水分計を用いて測定される。外に保管される製鋼スラグのうち、粒径が小さいもの（２ｍｍ以下）は、雨水等によって水分を吸収し含水率が高くなる傾向にある。このため、乾燥機等によって製鋼スラグを乾燥する乾燥工程を行うか、上述の分別工程を行うことが好ましい。乾燥工程と分別工程の両方を行う場合、乾燥工程は分別工程の前に行ってもよいし、後に行ってもよい。

製鋼スラグの中には、Ａｌ_２Ｏ_３の含有率が高いものがある。製鋼スラグのＡｌ_２Ｏ_３の含有率が高くなると、溶融スラグの粘度が高くなる傾向にある。溶融炉から出滓される溶融スラグを低くして出滓を円滑にする観点から、製鋼スラグにおけるＡｌ_２Ｏ_３の含有率は２２質量％以下であってよく、２０質量％以下であってもよい。

装入装置５０からは、廃棄物、炭材及び製鋼スラグが装入されるのに対し、下段羽口４７からは酸素又は酸素富化空気が供給され、上段羽口４５からは燃焼支持ガスとして空気が供給される。溶融炉４０に装入された炭材は、下段羽口４７から供給された酸素又は酸素富化空気によって燃焼され熱源として機能する。溶融炉４０に装入された廃棄物４８は、炭材の燃焼によって加熱されて、熱分解残渣４３となる。熱分解残渣４３は、主に上段羽口４５から供給された空気によって燃焼される。

溶融炉４０の内部は、炭材等の燃焼によって温度勾配が生じている。具体的には、溶融炉４０は、上方から下方に向けて乾燥・予熱帯４０ａ（約３００〜４００℃）、熱分解帯４０ｂ（約６００〜８００℃）、及び燃焼・溶融帯４０ｃ（約１０００〜１８００℃）を有する。溶融炉４０の内部に導入された廃棄物４８は、乾燥・予熱帯４０ａ、熱分解帯４０ｂ及び燃焼・溶融帯４０ｃの順に通過する。これによって、廃棄物４８中の可燃分は熱分解ガス化して燃焼室に導入され、灰分は、熱分解残渣４３を経て溶融スラグとなる。溶融スラグは、炉底部４６に設けられた出滓口４９から排出される。

出滓口４９からの溶融スラグの出滓は、連続的に行ってもよいし（連続出滓）、間欠的に行ってもよい（間欠出滓）。間欠出滓は連続出滓に比べて、溶融スラグの出滓口４９が閉塞し易くなる傾向にあるが、本実施形態の廃棄物溶融処理方法では、溶融スラグの性状が安定化されているため、溶融スラグの性状変動に伴って溶融スラグの出滓口４９が閉塞することを十分に抑制できる。したがって、間欠出滓であっても、溶融スラグを円滑に出滓することができる。なお、間欠出滓の際の出滓の間隔は、例えば３０分間以上であってよく、１時間以上であってもよい。

出滓口４９から出滓される溶融スラグの粘度は、出滓口４９の閉塞を抑制する観点から低い方が好ましく、溶融スラグのＦｅＯ含有率を高く維持することによって、溶融炉４０におけるＦｅＯの還元反応（吸熱反応）が抑制され、溶融スラグの温度低下を緩和することができる。このような観点から、後述する表３及び図３に示すとおり、溶融スラグの粘度は１８Ｐ（ポアズ）未満が好ましい。そのため、溶融スラグのＦｅＯ含有率が１．５質量％以上に維持されてよく、２質量％以上に維持されてもよく、２．５質量％以上に維持されてもよい。溶融スラグのＦｅＯ含有率の上限に特に制限はなく、例えば５質量％以下であってよく、４質量％以下であってもよい。

出滓口４９から出滓される溶融スラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ_２）は、溶融スラグの流動性を高くする観点から、０．５〜１．２であってよく、０．７〜１．０であってよい。溶融スラグの遊離ＣａＯの含有率は、０．０５質量％未満であってよく、０．０２質量％未満であってもよい。遊離ＣａＯの含有率を十分に低くすることで、セメント原料として有効活用することができる。なお、遊離ＣａＯの含有率は、ＪＩＳ Ａ ６２０７：２０１１の付属書Ａに準拠して測定することができる。

溶融炉４０で生成した熱分解ガスは、シャフト部４２を上昇し、装入装置５０の下部に接続された排ガス管５２から燃焼室へ導入される。燃焼排ガスは可燃ガスとして燃焼された後、ボイラで廃熱回収される。その後、排ガスは、減温塔で温度が調整された後、集塵機及び触媒反応塔を通過して、煙突から排出される。

廃棄物溶融設備１００では、溶融スラグの塩基度調整剤として所定の粒径を有する製鋼スラグを用いている。このため、溶融スラグの性状を安定化することができる。なお、製鋼スラグとは異なる塩基度調整剤を用いることを排除するものではないが、石灰石を用いなくてもよい。

以上、本開示の一実施形態について説明したが、本開示は上記実施形態に何ら限定されるものではない。例えば、溶融炉には、炭材及び製鋼スラグ以外の副資材を装入してもよい。

実施例を参照して本開示の内容をより詳細に説明するが、本開示は下記の実施例に限定されるものではない。

＜製鋼スラグを用いることによる遊離ＣａＯ低減効果＞
図１に示すような溶融炉を備える廃棄物溶融設備において、塩基度調整剤として以下の３種類を用いて運転を行い溶融スラグを得た。
・貝殻
・石灰石
・製鋼スラグ

各種塩基度調整剤について、目開きが異なるスクリーンを用いて粒径が異なるものを採取した。そして、塩基度調整剤の種類及び粒径が異なる場合の溶融スラグ中の遊離ＣａＯ含有率の変化を調べた。その結果は、図２に示すとおりであった。図２中、黒三角のデータは貝殻を、白四角のデータは石灰石を、黒丸は製鋼スラグのデータを示している。

図２に示すとおり、石灰石及び貝殻に比べて製鋼スラグを用いた場合は、溶融スラグ中の遊離ＣａＯを安定的に低減することができた。製鋼スラグを用いた場合の溶融スラグ中の遊離ＣａＯの含有率はいずれも０．０１質量％であった。一方、石灰石及び貝殻を用いる場合、溶融スラグ中のＣａＯを低くするためには、粒径を小さくすることが必要であった。

＜製鋼スラグの粒径の影響＞
試料として、粒径の異なる３種類の製鋼スラグ（４ｍｍ、２０ｍｍ、４０ｍｍ）と、粒径１ｍｍの石灰石を準備した。各試料を白金坩堝に入れ、１３００℃の加熱炉の中に設置し、５℃／分で昇温しながら試料が完全に溶融するまでの所要時間を測定した。結果は、表１に示すとおりであった。

表１に示すとおり、製鋼スラグは粒径が４０ｍｍ以下であれば、３０分間以内に溶融が完了することが確認された。一方、塩基度調整剤として通常使用される石灰石は、粒径が１ｍｍであっても、完全に溶融するまで４０分間所要した。したがって、粒径が４０ｍｍ以下の製鋼スラグは、溶融炉の中で円滑に溶融し、塩基度調整剤としての機能を十分に発揮できるといえる。

＜製鋼スラグの含水率の影響＞
製鋼スラグのふるい分けを行って、粒径が２ｍｍ以下の製鋼スラグと、粒径が２ｍｍ超且つ４０ｍｍ以下の製鋼スラグを採取した。準備した製鋼スラグを十分に吸水させた後に、乾燥機で乾燥し、含水率が異なる複数の試料を準備した。各試料の含水率は、ＪＩＳ Ａ １１２５：２０１５の「骨材の含水率試験方法」に準拠して、ＡＮＤ（エー・アンド・デイ）製の加熱乾燥式水分計（商品名：ＭＸ−５０）を用いて測定した。各試料について、固着性の評価を行った。固着性の評価は、ＪＩＳ Ａ １１０９：２００６に規定されるフローコーンに詰めて引き抜いた時にスランプしたものを「Ａ」、スランプしなかったものを「Ｂ」とした。評価結果は、表２に示すとおりであった。

表２に示すとおり、粒径が２ｍｍ以下の製鋼スラグは、含水率が最大で１５質量％であった。一方、粒径が２ｍｍ超且つ４０ｍｍ以下の製鋼スラグの含水率は、最大で２質量％であり、これ以上は吸水しなかった。このことから、粒径が小さい製鋼スラグは含水率が高くなる場合があり、含水率が高くなり過ぎると固着し易くなることが確認された。

＜溶融スラグの粘度評価１＞
図１に示すような溶融炉を備える廃棄物溶融設備において、塩基度調整剤として製鋼スラグを用いて運転を行った。運転中、異なるタイミングで複数の溶融スラグのサンプルを採取した。サンプル採取時の出滓口における溶融スラグの粘度と、各サンプルのＦｅＯ含有率を求めた。ＦｅＯ含有率は、ＪＩＳ Ａ ５０１１−３：２０１６に準拠して測定した。粘度は、以下の手順で求めた。白金坩堝に試料を入れ、坩堝内でローターを回転させながら徐々に温度を下げていき、ローターが検出する抵抗値を基に粘度を算出した。この結果を基に、サンプル採取時の出滓口の温度（１２８０〜１５００℃）における粘度を求めた。結果を表３と図３に示す。表３には、溶融スラグの排出性能も示した。

表３及び図３に示すとおり、溶融スラグのＦｅＯ含有率が高いほど、出滓時の溶融スラグの粘度が低くなることが確認された。その要因としては、ＦｅＯからＦｅへの還元反応が抑制され、出滓口における溶融スラグの温度低下を緩和することができること、及び、溶融スラグ中のＦｅＯが溶融スラグの主成分であるＳｉＯ_４の網目構造を切断する作用を有すること等が挙げられる。

＜溶融スラグの粘度評価２＞
図１に示すような溶融炉を備える廃棄物溶融設備において、塩基度調整剤としてＡｌ_２Ｏ_３含有率が互いに異なる複数種の製鋼スラグを用いて運転を行った。運転中、異なるタイミングでＡｌ_２Ｏ_３含有率の異なる製鋼スラグを供給し、連続供給を開始してから１日以上経過した後、溶融スラグのサンプルを採取した。サンプル採取時の出滓口における溶融スラグの粘度と、製鋼スラグのＡｌ_２Ｏ_３含有率を求めた。Ａｌ_２Ｏ_３含有率は、ＪＩＳ Ａ ５０１１−３：２０１６に準拠して測定した。粘度は、以下の手順で求めた。白金坩堝に試料を入れ、坩堝内でローターを回転させながら徐々に温度を下げていき、ローターが検出する抵抗値を基に粘度を算出した。この結果を基に、サンプル採取時の出滓口の温度（１２８０〜１５００℃）における粘度を求めた。結果を表４と図４に示す。表４には、溶融スラグの排出性能も示した。

表４及び図４に示すとおり、製鋼スラグにおけるＡｌ_２Ｏ_３含有率を小さくすれば溶融スラグの粘度を低くできることが確認された。

本開示によれば、溶融スラグの性状を安定化することが可能な廃棄物溶融処理方法が提供される。

４０…溶融炉、４０ａ…乾燥・予熱帯、４０ｂ…熱分解帯、４０ｃ…燃焼・溶融帯、４２…シャフト部、４３…熱分解残渣、４４…朝顔部、４５…上段羽口、４６…炉底部、４７…下段羽口、４８…廃棄物、４９…出滓口、５０…装入装置、５２…排ガス管、１００…廃棄物溶融設備。

Claims (7)

1. 廃棄物を溶融炉に装入して前記廃棄物を溶融する廃棄物溶融処理方法であって、
   前記溶融炉に前記廃棄物と製鋼スラグを装入する工程と、
   前記溶融炉から溶融スラグを出滓する工程と、を有し、
   前記溶融炉に装入される前記製鋼スラグの粒径が４０ｍｍ以下である、廃棄物溶融処理方法。
2. 前記溶融炉に供給される前記製鋼スラグの含水率が８質量％以下である、請求項１に記載の廃棄物溶融処理方法。
3. 前記溶融炉から排出される前記溶融スラグのＦｅＯ含有率を１．５質量％以上に維持する、請求項１又は２に記載の廃棄物溶融処理方法。
4. 前記溶融炉から前記溶融スラグを間欠的に出滓する、請求項１〜３のいずれか一項に記載の廃棄物溶融処理方法。
5. 前記溶融炉に供給される前記製鋼スラグのＡｌ_２Ｏ_３含有率が２２質量％以下である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の廃棄物溶融処理方法。
6. 粒径の大きさに応じて製鋼スラグを分別する工程を有する、請求項１〜４のいずれか一項に記載の廃棄物溶融処理方法。
7. 溶融スラグを出滓する工程において、出滓口における前記溶融スラグの粘度が１８Ｐ未満である、請求項１〜５のいずれか一項に記載の廃棄物溶融処理方法。

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