JP2020511750A

JP2020511750A - プラズマガン用のニュートロードスタックの最適化された冷却

Info

Publication number: JP2020511750A
Application number: JP2019550629A
Authority: JP
Inventors: ジェイ．モルツ、ロナルド; ホウリー、デイブ; コルメナレス、ホセ
Original assignee: エリコンメテコ（ユーエス）インコーポレイテッド
Priority date: 2017-03-16
Filing date: 2018-03-14
Publication date: 2020-04-16
Anticipated expiration: 2038-03-14
Also published as: CA3057456A1; EP3597017A4; CN110870388A; EP3597017B1; EP3597017A1; ES2951690T3; US20200163198A1; WO2018170090A1; PL3597017T3; JP7149954B2; CN110870388B

Abstract

カスケード型プラズマガン用の熱的に最適化されたニュートロードスタックの設計および実施方法が提供される。ニュートロードスタックは、スタックのピーク温度を最小化するとともに水への熱損失を低減する。冷却を最適化することにより、熱損失が大きくなる弊害を伴うことなく、長いスタックの使用が可能になる。

Description

本発明は具体的には、カスケード型プラズマガンに関するものであり、とりわけカスケード型プラズマガンでの利用に最適化されたニュートロードに係るものである。

カスケード型プラズマガンは、電圧を大きくプラズマアークを安定化させることが可能になるので、安定したガン出力が得られるという利点がある。このプラズマガンの欠点は、プラズマアークが比較的長いニュートロードスタック内を進むことで生じる排熱によって熱損失が大きくなり、ニュートロードスタックの実効長が制限されることにある。長いスタックを使用することにより熱損失が大きくなり、高電圧および安定したアークという利点が相殺される。必要とされるのは、ニュートロードスタックに熱損傷を与えることなく熱損失を抑え、冷却を最適化する構造である。

現行のニュートロードスタックは、プラズマボア（孔部）にできるだけ近接させて同心円状に配置した複数のドリル孔を利用し、ニュートロード、絶縁体または密封用Ｏリングに損傷を与えるであろう熱を取り除いている。プラズマボア内でのプラズマ温度は２０，０００Ｋを超えることがあり、部品損傷を防ぐためには、スタックの冷却は必要不可欠である。

従来のプラズマガンのノズルの冷却設計、すなわち冷却水流路または水冷孔は、通常、プラズマガンのボアに対してできるだけ近接させて配置してボア材料の温度を可能な限り低くして損傷を防いでいる。この設計は、有効な冷却方法としてニュートロードの設計にも使われていた。

熱的に最適化されたプラズマガンノズルに関する近年の発明、例えば特許文献１（国際出願ＰＣＴ/ＵＳ２０１３/０７６６０３号）によれば、流路をプラズマガンのボアから離して銅材料で熱を移動させ、平均温度を上昇させるがピーク温度を低下させることによりノズル冷却を変更できることが分かった。また、冷却水流路の断面を小さくすることで冷却水の速度を上げ、プラズマノズルのボアに沿った平均温度を上昇させるものの、プラズマガンのノズルに妥当な温度を維持するのに十分な効果的冷却を実現できる。

国際公開第２０１４／１２０３５７号

本発明の具体例は、ニュートロードスタックの冷却を最適化し、スタックの最高温度またはピーク温度を下げ、同時に冷却水への熱損失を低減させるための構造及び方法に関するものである。
カスケード型プラズマガンの熱的に最適化されたニュートロードスタックの設計および実施方法が提供され、これにより、冷却水への熱損失が低減され、同時にスタックのピーク温度が最小化される。冷却を最適化することにより、熱損失を大きくすること無く、より長いニュートロードスタックの使用が可能になる。

この点に関しては、冷却水流路をプラズマガンのボアから離す技術、すなわちニュートロードの銅材料によって熱を移動させ、平均温度を上昇させるがピーク温度を低下させる技術をカスケード型プラズマガンのニュートロードスタックに応用することで、ガンに悪影響を与えることなく冷却特性が改善されることを本発明者らは見出した。

本発明の具体例は、外周面および内孔を有する円板状本体、およびその外周面内または外周面上に形成された複数の冷却流路を備えるプラズマガンのニュートロードを対象とする。

具体例によれば、複数の冷却流路は正方形にできる。他の具体例によれば、複数の冷却流路は、その幅が深さの８倍よりも大きい平坦状形状を有することができる。また、具体例においては、複数の冷却流路は、外周面から下方に延びる深さと、深さに対して垂直な底辺によって画定される。複数の冷却流路の底辺対深さの比は、１：１から８：１までの範囲である。

具体例によれば、複数の冷却流路を流れる水の平均流速が８．０ｍ/秒未満、かつ１．０ｍ/秒超、２．０ｍ/秒超および３．０ｍ/秒超のうちのいずれかになるように複数の冷却流路が構成される。

本発明の具体例は、上記のニュートロードを複数有するニュートロードスタックを備えるプラズマガンをも対象とする。

具体例によれば、ニュートロードスタックにおける隣接するニュートロード同士は、互いに電気的に絶縁される。プラズマガンは、隣接するニュートロード同士の間に配置された絶縁層をさらに備えてもよい。具体例においては、プラズマガンは、隣接するニュートロード同士の間に配置される遮水体としてのシール層をさらに備えることができる。他の具体例においては、プラズマガンは、隣接するニュートロード同士の間に形成された気体間隙をさらに備えることができる。他の具体例によれば、複数のニュートロードの各々が同数の冷却流路を有し、この冷却流路が軸線方向に並ぶように複数のニュートロードを配置することができる。また、隣接するニュートロード同士の間に周方向冷却流路を形成することができる。

本発明の具体例によれば、複数のニュートロードが、物理的に離間しながら、物理的な力で互いに締め付けられていてもよい。

本発明の具体例は、内孔を有する円板形状の本体の外周面内または外周面上に複数の冷却水流路を形成するステップを備える、プラズマガンのニュートロードの形成方法をも対象とする。

具体例によれば、複数の水冷流路を流れる水の平均流速が、８．０ｍ/秒未満、かつ１．０ｍ/秒超、２．０ｍ/秒超および３．０ｍ/秒超のうちのいずれかになるように複数の水冷流路が構成される。他の具体例においては、この方法は、内孔を有する少なくとも１つの他の円板形状の本体の外周面内または外周面上に複数の水冷流路を形成するステップと、円板状本体と少なくとも１つの他の円板形状の本体とを、内孔に沿って同軸上に並べるステップとをさらに備えることができる。具体例においては、この方法は、円板形状の本体と少なくとも１つの他の円板形状の本体のうちで隣接するものとを電気的に絶縁するステップをさらに備えることができる。他の具体例においては、円板形状の本体と少なくとも１つの他の円板形状の本体のうちで隣接するものとを、少なくとも絶縁層、気体間隙、またはシール部材によって分離することができる。具体例においては、円板形状の本体と少なくとも１つの他の円板形状の本体のそれぞれは、同数の水冷流路を有してもよく、さらにこの方法は、円板形状の本体と少なくとも１つの他の円板形状の本体を同軸上に並べ、円板形状の本体と少なくとも１つの他の円板形状の本体の水冷流路を軸線方向に並べるステップを備えることができる。他の具体例においては、この方法は、同軸上に並べられた円板形状の本体と少なくとも１つの他の円板形状の本体とを一緒に締め付け、プラズマガンのニュートロードスタックを形成するステップをさらに備えることができる。

本発明のさらに他の具体例によれば、上記のニュートロードを複数有するカスケード型プラズマガンを形成する方法は、複数のニュートロードを並べてニュートロードスタックを形成し、ニュートロードスタックにおける隣接するニュートロード同士を電気的に絶縁するステップと、ニュートロードスタックを、ニュートロードスタックの軸線方向にクランプ力によりカスケード型プラズマガンに配置するステップとを備える。

本発明のその他の好適な具体例及び利点は、本開示及び添付の図面を参照することで明らかになろう。以下の発明を実施するための形態では、本発明な具体例の非限定的な例を添付の図面を参照して説明する。図面における同様の参照番号は同様の構成要素を表す。

公知のカスケード型プラズマガン用の従来のニュートロード。本発明の具体例による最適化されたニュートロード。本発明の具体例による最適化されたニュートロード。本発明の具体例による最適化されたニュートロード。本発明の具体例による最適化されたニュートロード。本発明の具体例による最適化されたニュートロード。図２に示す最適化されたニュートロードを複数含む、ニュートロードスタックの一具体例の断面図。図３の具体例による最適化されたニュートロードスタックの外周面。本発明の他の具体例による最適化されたニュートロード。

以下に記載する詳細は、本発明の具体例を例示および説明するためのものであり、本発明の原理や概念の説明として、最も有用で分かり易いものとなるようにした。さらに言えば、本発明の基本的理解に必要な以上に本発明の構造を詳しく示してはおらず、添付の図面とともに本明細書により、本発明の複数の形態が実際にどのように具現化されるかが当業者には明らかである。

冷却の最適化をさらに強化するため、ニュートロードスタックのハウジングは、ニュートロードの冷却流路と同様に配置された、返流水用の冷却流路をも備えることができる。

図１は、既存のカスケード型プラズマガンの従来のニュートロード１０を示す断面図である。図から明らかなように、このニュートロードにおける冷却は、中央プラズマボア１４の周囲にボア１４に近接する形で配置された２４個の孔１２によってもたらされている。

従来のニュートロード１０とは対照的に、図２Ａ〜図２Ｅは、本発明の具体例によるニュートロード２０の複数の図を示す。これらの図においては、１２個の軸線方向の冷却流路２２が、ニュートロード２０の本体から凹み、中央プラズマボア２４を囲むニュートロード２０の外周面２６の方向に開放されている。これに関して、これらの軸線方向に貫通する凹部が外側に延びて、外周面２６の一部をそれぞれ含む複数の突出部２１を画定しており、これにより外周面２６が円周方向に途切れる形となっている。ニュートロード２０の第１の側、すなわち図２Ａの斜視図に示す右側、及び図２Ｃの平面図に示す側においては、隆起部２３が、突出部２１の右側面より下方に位置する陥凹面２５から軸線方向に延在している。ニュートロード２０の第２の側、すなわち図２Ｂの斜視図に示す左側、及び図２Ｄの平面図に示す側においては、隆起部２７が面２９から軸線方向に延在している。面２９は、突出部２１の左側面と同一平面上にあってもよい。図２Ｅはニュートロード２０の側面図であり、隆起部２３、２７がそれぞれ突出部２１の右側面、左側面を超えて軸線方向に延びている様子を示している。また、図２Ａ〜図２Ｅに示す非限定的な具体例においては、冷却流路２２の側壁が互いに平行であることが好ましいという点を除き、ニュートロードの形状が概ね歯車状である。また、図２Ｃ及び図２Ｄの平面図においては、冷却流路２２の形状は略正方形であり、凹部の幅が凹部の深さとほぼ等しくなっている。なお、凹部の幅は、凹部の深さの範囲に渡って一定であることが好ましい。

非限定的な例として説明するが、図２Ｃ及び図２Ｄの平面図で見た場合、突出部２１の間に画定される流路２２、換言すればニュートロードの本体から凹み外周面２６の方向に開いた流路２２は、流路２２の面積を定める深さと幅を有している。非限定的な例においては、各流路２２は、底辺幅０．１２５インチ（３．１７５ｍｍ）×深さ０．０９７インチ（２．４６４ｍｍ）の寸法を有することができ、この場合、全面積が０．１４７６平方インチ（９５．２２ｍｍ²）となる。例えば毎分２２リットルの水流量で稼働させた場合、流路を流れる水の平均流速は３．８ｍ/秒となる。また、当然ながら、形成される冷却流路の寸法や形状は、目的とする冷却効果を達成するために具体例によって変更され、流路を流れる水の平均流速は８．０ｍ/秒未満となる。しかし、上記のとおり、これらの流路の数値は例示のためのものであり、突出部２１の間に形成される冷却流路２２、換言すればニュートロード２０の外周面２６より下方に凹部を形成するように配置され、外周面２６の方向に開いた冷却流路２２の数と大きさは、ガンに損傷を与えるレベルの温度を回避するために必要な水の流量によって変わる。更なる例として説明すると、流路２２は、流路２２の深さが流路２２の幅と実質的に等しくなるような略正方形の形状に形成できる。流路２２の幅は一定であることが好ましい。また、略正方形の流路においては、流路の底辺となる幅と外周面から下方に延びる深さの比が約１：１であるが、冷却流路の幅対深さの比は、１：１から８：１までの範囲で変化してもよい。

図３は、ニュートロードハウジング３８内の好適なニュートロードスタック３０の断面図である。ニュートロードスタック３０は、図２に示す複数の最適化されたニュートロード２０を含み、ニュートロード２０は、同軸に積み重ねられている。図４は、図３の別の図であり、積み重ねられたニュートロード２０の外周面を含め、ニュートロードスタックハウジング３８の断面図内にある構成要素の外周面２６を示している。図に示す具体例においては、ニュートロードスタック３０の左側から見た場合、図２のニュートロード２０を例えば第２、第３及び第４の位置に配置することができる。しかし、個々のニュートロード２０は互いに分離された状態、例えば電気的に絶縁され、物理的に離された状態にあり、隣接するニュートロード２０がニュートロードスタック３０において互いに接触しないようになっている。また、ニュートロードハウジング３８は例えばプラスチックで形成することができ、同様に、ニュートロードスタック３０の隣接するニュートロード２０間の絶縁を維持する。

図３に示すとおり、複数のニュートロード２０が中央プラズマボア２４に沿って同軸上に並べられることにより、ニュートロードスタック３０が形成される。有利なかつ非限定的な一具体例においては、図４に示すとおり、ニュートロードスタック３０の各ニュートロード２０は同数の冷却流路を有し、冷却流路２２が軸線方向に並ぶようにニュートロード２０を配置できる。ニュートロード２０は、ニュートロードスタック３０において互いに分離されているため、隣接するニュートロード２０の間にセパレーターとして絶縁体３６を配置できる。絶縁体３６は、例えば窒化ホウ素であり、隆起部２３より内周側に配置させ、かつニュートロードスタック３０の中央プラズマボア３４に向かって内周方向に延在させることができる。具体例によっては、ニュートロードスタック３０の中央プラズマボア３４内において、個々のニュートロード２０の中央プラズマボア２４と絶縁体３６との間の段差を滑らかにすることができる。差し込み図３００において具体的に示されるように、絶縁体３６は適度に厚く、第１ニュートロード２０の隆起部２３および隣接ニュートロード２０の隆起部２７の互いに対向する面の間に、約０．０３０インチ（０．７６ｍｍ）の空気間隙、または気体間隙３２２を形成するようになっている。また、隆起部２３より外周側では、Ｏリングのようなシール材３２０を、隣接するニュートロード２０同士の対向する面の間に配置し、空気間隙または気体間隙３２２を保護することができる。シール材３２０を構成する材料は、例えば、シリコン、ＶＩＴＯＮ（登録商標）のような合成ゴム、ＢＵＮＡ−Ｎのようなニトリルゴム、またはニュートロードスタック３０の領域内での温度に耐え得る他の水封材料である。シール材３２０の配置によって、冷却水が冷却流路から内周方向に向かって空気間隙または気体間隙３２２に侵入することを防止できる。

図示の具体例においては、冷却水孔３５を有する大径ディスク３１と冷却流路３７を有するエンドピース３３との間に、ニュートロードスタック３０を配置できる。冷却流路３７は、ブラインド流路、すなわち一方の端部が閉じられている流路であってもよい。有利かつ非限定的な具体例においては、ディスク３１が冷却水孔３５を複数有しており、その数は、各ニュートロード２０の冷却流路２２の数およびエンドピース３３の冷却流路３７の数に一致する。冷却水孔３５、冷却流路２２及び冷却流路３７は、図４に示すように、軸線方向に揃えて配置できる。また、複数のニュートロード２０の外周面２６を含む径方向に延在する部分は、軸線方向において互いに離間しているため、複数の周方向冷却流路３２がニュートロードスタック３０に形成される。また、ディスク３１の大径部分によって、例えば螺子、ボルト、クランプによりディスク３１をハウジング３８に固定できるだけでなく、ディスク３１、積み重ねられたニュートロード２０、及びエンドピース３３をまとめて付勢することもできる。隣接するニュートロード同士の対向面に対してシール材３２０を適切に密着させて、望ましい水封構造を得るのは十分な付勢であることが有利である。当然ながら具体例よっては、ニュートロードスタック３０が有する図２の最適化されたニュートロードの数は、上記よりも多くても少なくてもよい。また、ニュートロードスタックハウジング３８も、その外周部内またはその外周部上に同様の冷却流路を有することができる。

図５は、別の好適な具体例によるニュートロード５０を示す。この具体例においては、ニュートロード５０は、その外周部５６内および外周部５６の周囲に形成された８個の平坦状冷却流路５２を有する。非限定的な例として説明すると、ニュートロード５０の外周部５６に形成された平坦状流路５２は、幅０．２００インチ（５．０８ｍｍ）×深さ０．０２２５インチ（０．５７２ｍｍ）の寸法であり、全面積は０．０３２平方インチ（２０．６５ｍｍ²）となる。例えば毎分９リットルの水の流量で稼働させた場合、流路を流れる水の平均流速は６．４ｍ/秒となる。また、形成される冷却流路の寸法や形状は、目的とする冷却効果を達成するために具体例によって変更されことが理解され、流路を流れる水の平均流速は８．０ｍ/秒未満となることが理解される。しかし、上記のとおり、これらの流路の数値は例示のためのものであり、冷却流路の数と大きさは、ガンに損傷を与えるレベルの温度を回避するために必要な水の流量によって変わる。

具体例によれば、ニュートロードスタックは、例えば図２Ａ及び図５に示すように、最適化された各ニュートロードの外周に配置された水冷流路を備えることができる。流路の断面積は、水の流速を大きくできるように設計でき、例えば１．０ｍ/秒超、好ましくは２．０ｍ/秒超、より好ましくは３．０ｍ/秒超である。しかし、水流速は８．０ｍ/秒未満とする。各流路は、ニュートロード２０の最外周部において冷却水流量を最大化するために、図２Ａ〜図２Ｅに示すような略正方形の形状から図５に示すような細長く平坦な形状まで、様々な形状に形成することができる。また、流路は、各ニュートロードの外周部において冷却水流量を最大化するために、三角形状の断面を有するように形成して配置してもよい。冷却流路の数、大きさ及び形状は、ガンに損傷を与えるレベルの温度を回避するために必要な水の流量によって変わる。この設計においては、ニュートロードスタックにおけるニュートロードの総数や、ニュートロードスタックにおける各ニュートロードの厚さに関しての制限はない。実際のところ、本発明の具体例による最適化されたニュートロードを用いることで、冷却による熱損失を制限して、ニュートロードスタックを長くすることができる。

なお、具体例は、上記の具体的な冷却流路の底辺対深さの比に限定されるものではない。冷却流路の底辺対深さの比は、最大で１：１として高く延びた半円状の断面から略正方形の断面の冷却流路まで形成でき、あるいは８：１よりも大きくしてより平坦な断面を形成してもよく、または１：１から８：１までの範囲のいずれの比率に設定してもよい。したがって、底辺対深さの比は、２：１、３：１、４：１、５：１、６：１、７：１、またはこれらの間のいずれの比率であってもよいし、それらに限定されない。

複数のニュートロード５０によって構成されたニュートロードスタックを備えたプラズマガンにおいては、既知のＣＦＤ（数値流体力学）ソフトウェアでプラズマガン内の水の流れを算出すると、毎分８．１リットルの流量の場合、ニュートロードスタック内の平均の流速は３．２ｍ/秒を超えることが分かった。

図３に示すニュートロードスタック３０を用いて構成したシングルアーク・カスケード型プラズマガンを、全体として同様な設計の従来のプラズマガンと比較試験を行なった。後者は、水冷フィンまたは水冷流路を利用してプラズマノズルを冷却する長いノズルを有していた。試験結果によれば、本発明の具体例によるニュートロードスタック３０を使用したガンは、従来の方法で冷却されたノズルよりも、熱効率が１０％増加した。別の試験では、従来のニュートロードスタックをプラズマガンに備えると６％〜１０％の熱効率の減少が見られた。更に別のテストでは、プラズマガンの従来のニュートロードスタックの長さを２倍にすると熱効率が２０％減少した一方で、最適化されたニュートロード２０を加えてニュートロードスタック３０の長さを大きくすると熱効率の減少が大幅に抑えられた。後者による熱効率の減少は、従来のニュートロードスタックによる熱効率の減少の約２分の１未満であった。さらに、ニュートロードスタック３０の耐久テストでは、同スタックを２００時間以上使い続けた後でも熱的悪影響は見られなかった。

なお、これまで挙げた例は単に説明のためのものであり、本発明を限定するものとして解釈されるべきではない。本発明を好適な具体例に基づいて説明したが、本明細書で用いた文言は説明のためのものであり、限定するためのものではない。本発明の態様においては、現在記載されている添付の特許請求の範囲内で、または補正があれば補正後の特許請求の範囲内で、本発明の範囲や原理から逸脱することなく変更が可能である。また、本発明を特定の手段、材料及び具体例とともに説明したが、本発明はここで開示した詳細事項に限定されない。むしろ、本発明は、添付の特許請求の範囲内にあるもののような、全ての機能上同等な構造、方法及び使用を包含する。

Claims

プラズマガンのニュートロードであって、
外周面と内孔とを有する円板形状の本体と、
前記外周面に開いた凹部として前記円板形状の本体に形成された複数の冷却流路と
を備える、ニュートロード。
前記複数の冷却流路が正方形である、請求項１に記載されたニュートロード。
前記複数の冷却流路が、幅が深さの８倍よりも大きい平坦状断面を有する、請求項１に記載されたニュートロード。
前記複数の冷却流路が、前記外周面から下方に延びる深さと、前記深さに対して垂直な底辺によって画定され、前記複数の冷却流路に対する底辺対深さの比が、１：１から８：１までの範囲にある、請求項１に記載されたニュートロード。
前記複数の冷却流路を流れる水の平均流速が、８．０ｍ/秒未満であり、かつ１．０ｍ/秒超、２．０ｍ/秒超および３．０ｍ/秒超のうちのいずれかであるように前記複数の冷却流路が構成されている、請求項１に記載されたニュートロード。
請求項１に記載されたニュートロードを複数有するニュートロードスタックを備える、プラズマガン。
前記ニュートロードスタックにおける隣接するニュートロード同士が電気的に絶縁されている、請求項６に記載されたプラズマガン。
前記隣接するニュートロード同士の間に配置された絶縁層をさらに備える、請求項７に記載されたプラズマガン。
前記隣接するニュートロード同士の間に配置された遮水体を形成するシール層をさらに備える、請求項７に記載されたプラズマガン。
前記隣接するニュートロード同士の間に形成された気体間隙をさらに備える、請求項７に記載されたプラズマガン。
前記複数のニュートロードの各々が同数の冷却流路を有し、前記冷却流路が軸線方向に並ぶように前記複数のニュートロードが配置されている、請求項７に記載されたプラズマガン。
前記隣接するニュートロード同士の間に形成された周方向冷却流路をさらに備える、請求項１１に記載されたプラズマガン。
前記複数のニュートロードが、互いに物理的に離間しながら、物理的な力で互いに締め付けられている、請求項６に記載されたプラズマガン。
プラズマガンのニュートロードを形成する方法であって、内孔を有する円板形状の本体の外周面に開いた複数の水冷流路を形成するステップを含む、方法。
前記複数の水冷流路を流れる水の平均流速が、８．０ｍ/秒未満で、かつ１．０ｍ/秒超、２．０ｍ/秒超および３．０ｍ/秒超のうちのいずれかであるように前記複数の水冷流路を構成する、請求項１４に記載された方法。
内孔を有する少なくとも１つの他の円板形状の本体の外周面内または外周面上に複数の水冷流路を形成するステップと、
前記円板形状の本体と前記少なくとも１つの他の円板形状の本体とを、前記内孔に沿って同軸上に並べるステップとをさらに含む、請求項１４に記載された方法。
前記円板形状の本体と、隣接する前記少なくとも１つの他の円板形状の本体とを電気的に絶縁するステップをさらに含む、請求項１６に記載された方法。
前記円板形状の本体と、隣接する前記少なくとも１つの他の円板形状の本体とを、絶縁層、気体間隙およびシール部材のうちの少なくとも１つによって分離する、請求項１７に記載された方法。
前記円板形状の本体と前記少なくとも１つの他の円板形状の本体のそれぞれが、同数の水冷流路を有しており、前記円板形状の本体と前記少なくとも１つの他の円板形状の本体を同軸上に並べ、前記円板形状の本体の前記水冷流路と前記少なくとも１つの他の円板形状の本体の前記水冷流路とを軸線方向に並べるステップをさらに含む、請求項１６に記載された方法。
同軸上に並べられた前記円板形状の本体と前記少なくとも１つの他の円板形状の本体とを一緒に締め付け、前記プラズマガンのニュートロードスタックを形成するステップをさらに含む、請求項１６に記載された方法。
請求項１に記載されたニュートロードを複数有するカスケード型プラズマガンを形成する方法であって、
前記複数のニュートロードを並べて、隣接するニュートロード同士を電気的に絶縁してニュートロードスタックを形成するステップと、
前記ニュートロードスタックの軸線方向に締め付け力をかけて、前記ニュートロードスタックを前記カスケード型プラズマガン内に配置するステップと
を含む、方法。