JP2020122239A

JP2020122239A - ガラスチョップドストランドマット

Info

Publication number: JP2020122239A
Application number: JP2019014775A
Authority: JP
Inventors: 次郎阿部; Jiro Abe
Original assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Current assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority date: 2019-01-30
Filing date: 2019-01-30
Publication date: 2020-08-13

Abstract

【課題】ガラスチョップドストランドをシート状に成形してなるガラスチョップドストランドマットであって、安定した製品特性を確保し、品質向上が図られたガラスチョップドストランドマットを提供する。【解決手段】マット幅方向の中央部、一端部及び他端部において、それぞれ、（マット幅方向の寸法１５０ｍｍ）×（マット幅方向と直交する長さ方向の寸法３００ｍｍ）の外形寸法からなる矩形状に切り出された３枚の矩形板片Ｍａにおいて、マット幅方向の一端部に位置する一端部側矩形板片Ｍａ１の長さ方向における引張強度Ｔａ１と、マット幅方向の他端部に位置する他端部側矩形板片Ｍａ２の長さ方向における引張強度Ｔａ２との算術平均Ｔｋ（＝（Ｔａ１＋Ｔａ２）／２）、及びマット幅方向の中央部に位置する中央部側矩形板片Ｎａ３の長さ方向における引張強度Ｔａ３の比（Ｔｋ／Ｔａ３）は、０．７５以上１．２０以下である。【選択図】図１

Description

本発明は、ガラスチョップドストランドマットの技術に関する。

従来より、細かく切断された複数のガラス繊維からなるガラスチョップドストランドを、シート状に成形してなるガラスチョップドストランドマットが知られている。
ガラスチョップドストランドマットを製造するには、先ず始めに、ガラス繊維を所定の長さに切断して、ガラスチョップドストランドを得る。次に、ガラスチョップドストランドをベルトコンベア等の搬送手段の上に分散し、シート状に堆積する（分散堆積工程）。
搬送手段に分散堆積されたガラスチョップドストランドは、当該搬送手段によって搬送されながら、ガラスチョップドストランドに結着剤を散布する結着剤散布工程、結着剤が付着したガラスチョップドストランドを加熱する加熱工程、及び加熱後のガラスチョップドストランドを冷却しながら圧接する冷間圧接工程等を経る。これにより、シート状のガラスチョップドストランドマットが連続的に成形される。
そして、成形されたガラスチョップドストランドマットは、巻取り装置によって巻き取られてロール状の巻回体に形成され（巻取り工程）、その後出荷される（例えば、「特許文献１」を参照）。

国際公開第２０１３／０９４４０２号

ところで、このようなチョップドストランドマットは、マット幅方向の端部において毛羽が発生しやすく、例えば納入先等において、ロール状に巻取られたガラスチョップドストランドマットを引き出す際に、マット幅方向の端部に応力が集中して亀裂等が発生する等、安定した製品特性の確保を困難とする要因となっていた。

本発明は、以上に示した現状の問題点に鑑みてなされたものであり、ガラスチョップドストランドをシート状に成形してなるガラスチョップドストランドマットであって、安定した製品特性を確保し、品質向上が図られたガラスチョップドストランドマットを提供することを課題とする。

本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段を説明する。

即ち、本発明に係るガラスチョップドストランドマットは、ガラスチョップドストランドをシート状に成形してなるガラスチョップドストランドマットであって、マット幅方向の中央部、一端部及び他端部において、それぞれ、（前記マット幅方向の寸法１５０ｍｍ）×（前記マット幅方向と直交する長さ方向の寸法３００ｍｍ）の外形寸法からなる矩形状に切り出された３枚の矩形板片において、前記マット幅方向の一端部に位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度Ｔａ１と、前記マット幅方向の他端部に位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度Ｔａ２との算術平均をＴａ（＝（Ｔａ１＋Ｔａ２）／２）とした場合、Ｔｋと、前記マット幅方向の中央部に位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度Ｔｂの比（Ｔａ／Ｔｂ）は、０．７５以上１．２０以下であることを特徴とする。

このような構成からなるガラスチョップドストランドマットであれば、マット幅方向に渡って長さ方向の引張強度が略均一となり、マット幅方向の中央部に比べて端部の前記引張強度が大きく下回ることはなく、マット幅方向の端部における毛羽の発生も抑制されるため、例えば納入先等において、ロール状に巻取られたガラスチョップドストランドマットを引き出す際に、マット幅方向の端部に応力が集中して亀裂等が発生するのを防止し、最終製品であるガラスチョップドストランドマットにおいて、安定した製品特性を確保することが可能となり、当該ガラスチョップドストランドマットの品質向上を図ることができる。
また、引張強度が略均一であるため、ガラスチョップドストランドマットを所望の形状に成形加工する場合に、当該ガラスチョップドストランドマットの扱いが困難となることもなく、且つ、巻芯への巻取り作業が困難となることもない。

また、本発明に係るガラスチョップドストランドマットにおいて、前記マット幅方向の中央部に位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度Ｔｂは、日本工業規格（ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８）に従う試験体の幅及び長さが各々１５０ｍｍ及び３００ｍｍの引張破断試験において、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下であることが好ましい。

このように、本発明においては、マット幅方向の中央部に位置する矩形板片の、長さ方向における引張強度Ｔｂが、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下の適度な範囲に設定されていることから、ガラスチョップドストランドマットを所望の形状に成形加工する場合に、当該ガラスチョップドストランドマットの扱いが困難となることもなく、且つ、巻芯への巻取り作業が困難となることもない。

また、本発明に係るガラスチョップドストランドマットにおいて、前記マット幅方向の一端部及び他端部にそれぞれ位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度の算術平均Ｔａは、日本工業規格（ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８）に従う試験体の幅及び長さが各々１５０ｍｍ及び３００ｍｍの引張破断試験において、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下であることが好ましい。

このように、本発明においては、マット幅方向の一端部及び他端部にそれぞれ位置する矩形板片の、長さ方向における引張強度の算術平均Ｔａが、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下の適度な範囲に設定されていることから、ガラスチョップドストランドマットを所望の形状に成形加工する場合に、当該ガラスチョップドストランドマットの扱いが困難となることもなく、且つ、巻芯への巻取り作業が困難となることもない。

本発明の効果として、以下に示すような効果を奏する。
即ち、本発明に係るガラスチョップドストランドマットによれば、安定した製品特性を確保し、ガラスチョップドストランドマットの品質向上を図ることができる。

本発明の一実施形態であるガラスチョップドストランドマットを示した全体図である。本発明の一実施形態であるガラスチョップドストランドマットを製造するための製造装置の全体構成を示した模式図である。製造装置における結着剤付与装置の近傍を示した図であって、図２中の矢印Ｂの方向に見た拡大平面図である。

次に、本発明の実施形態について、図１乃至図３を用いて説明する。
なお、以下の説明に関しては便宜上、図２における上下方向を、製造装置１の上下方向と規定して説明する。また、図１乃至図３における矢印Ａの方向を、ガラスチョップドストランドＳ、またはガラスチョップドストランドマットＭの搬送方向と規定して記述する。

［ガラスチョップドストランドマットＭ］
先ず、本発明を具現化するガラスチョップドストランドマットＭの構成について、図１を用いて説明する。
ガラスチョップドストランドマットＭは、細かく切断された複数のガラス繊維からなるガラスチョップドストランドＳ（図２を参照）を纏めて冷間圧接することで、シート状に成形するものである。
ガラスチョップドストランドマットＭは、主に、後述する製造装置１（図２を参照）によって、一方向（図１中の矢印Ａの方向）に搬送されながら連続的に成形され、巻芯７１に巻取られて巻回体Ｒに形成された後、最終製品として出荷される。

本実施形態におけるガラスチョップドストランドマットＭは、長さ方向（長手方向）の引張強度が、マット幅方向（長さ方向且つ厚み方向との直交方向）に渡って略均一となるように設定されている。

具体的には、ガラスチョップドストランドマットＭは、例えば、マット幅方向の中央部、一端部（例えば本実施形態においては、搬送方向（矢印Ａの方向）に見て右側の端部）及び他端部（例えば本実施形態においては、搬送方向（矢印Ａの方向）に見て左側の端部）において、それぞれ所定の外形寸法からなる３枚の矩形板片Ｍａ・Ｍａを切り出し、マット幅方向の一端部に位置する矩形板片Ｍａ（以下、適宜「一端部側矩形板片Ｍａ１」と記載する）の長さ方向における引張強度Ｔａ１と、マット幅方向の他端部に位置する矩形板片Ｍａ（以下、適宜「他端部側矩形板片Ｍａ２」と記載する）の長さ方向における引張強度Ｔａ２との算術平均をＴｋ（＝（Ｔａ１＋Ｔａ２）／２）とした場合、Ｔｋと、マット幅方向の中央部に位置する矩形板片Ｍａ（以下、適宜「中央部側矩形板片Ｍａ３」と記載する）の長さ方向における引張強度Ｔａ３との比（Ｔｋ／Ｔａ３）が、０．７５以上１．２０以下となるように設定されている（０．７５≦（Ｔｋ／Ｔａ３）≦１．２０）。

ここで、「マット幅方向の中央部に位置する」とは、ガラスチョップドストランドマットＭのマット幅方向における中心線ＣＬ上に位置することを意味し、中央部側矩形板片Ｍａ３には、前記中心線ＣＬが含まれる。
なお、中央部に位置する矩形板片Ｍａ３を切り出す際において、例えば、ガラスチョップドストランドマットＭのマット幅方向における中心線ＣＬが、幅方向の中心となるように切り出すものとする。

また、ガラスチョップドストランドマットＭより切り出される各矩形板片Ｍａの外形寸法は、（マット幅方向の寸法１５０ｍｍ）×（長さ方向の寸法３００ｍｍ）に予め設定されている。
さらに、上述の引張強度の比（Ｔｋ／Ｔａ３）は、日本工業規格（ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８）に従う試験体の幅及び長さが各々１５０ｍｍ及び３００ｍｍの引張破断試験によって測定された、一端部側矩形板片Ｍａ１と他端部側矩形板片Ｍａ２との長さ方向における引張強度の算術平均Ｔｋ、及び中央部側矩形板片Ｍａ３における長さ方向の引張強度Ｔａ３から求められる。

なお、ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８は、以下のように規定されている。
＜ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８＞
７．１８マットの引張強さ
７．１８．１一般事項
マットの引張強さの試験方法について規定する。この方法は、チョップドストランドマットに適用するが、コンティニュアスマットにも同時に適用できる。
７．１８．２原理と用語
状態調節した規定の寸法の試験片を、記録計などの引張破断力を測定できる適切な機械装置によって引き伸ばす。引張破断力は、破壊までに至った試験片を破断するのに要する最大荷重を、一般にニュートン（Ｎ）で表す。
７．１８．３試験用機械器具
試験用機械器具は、次のものを用いる。
ａ）引張試験機全ての試験機は、次のものから構成される。
１）試験片をつかむための適切な一対のクランプ。幅が１６０ｍｍで最小深さが２５ｍｍのもの。クランプの面は平面で、かつ、平行であって、試験片の幅全体にわたって均一な圧力を与え、スリップを防止できなければならない。クランプはいかなるときにおいても、試験片の軸が直線的に保持されるものでなければならない。クランプ間の始めの距離は２００ｍｍとする。
２）試験片に張力を加える手段
３）試験片に加わる荷重を連続的に指示又は記録する機構。この機構は、規定された試験速度で実用上慣性がなく、真の値の１％以内の精度で力を示すものでなければならない。標準の機械には定速伸長系の試験機を用いる。低速緊張系及び低速荷重系のような他のタイプの試験機もある。そのような試験機が利用可能ならば、受渡当事者間の協議で、使用することができる。しかし、異なるタイプの試験機からの結果は必ずしも比較できない。
４）示された力の最大誤差は、試験機が使用される範囲内のいかなる点においても、真の力の１％を超えてはならない。クランプ分離指示値の許容誤差は、２ｍｍを超えてはならない。引張試験機の精度は、適切な特性をもった検定されたスプリングなどによって確かめなければならない。
ｂ）予備状態調節に適した雰囲気を作り出す装置［７．１８．４．ａ）参照］
ｃ）標準試験室雰囲気を作り出し、保持する装置［７．１８．４．ｂ）参照］
ｄ）型板
１）チョップドストランドマット用：幅１５０ｍｍ×長さ３１６ｍｍ又は幅３００ｍｍ×長さ３００ｍｍのもの。
２）コンティニュアスマット用：幅７５ｍｍ×長さ３１６ｍｍのもの。
ｅ）トリミング用具ナイフ、はさみ、カッターなど。
７．１８．４状態調節及び試験雰囲気
状態調節及び試験雰囲気は、次による。
ａ）状態調節箇条４ａ）に規定する標準雰囲気で行う。［４ａ）には、試験室の標準状態又は試験条件の標準雰囲気をＪＩＳＫ７１００に規定する１８〜２８℃の周囲温度とすることが規定されている。］
１）ロールは、１６時間を標準とする。ただし、受渡当事者間の協議で、定めてもよい。
２）試験片は、１時間を標準とする。
ｂ）試験雰囲気箇条４ａ）に規定する標準雰囲気で行う。
７．１８．５試料及び試験片
少なくともロール外層から２層分を取り除き、欠陥が認められず、損傷がない部分から、トリミング用具［７．１８．３ｅ）参照］を用いて、少なくとも４００ｍｍ幅の試料を切断する。この試料にしわが入らないよう注意を払って取り扱う。次に規定する試験片についても同様の注意が必要である。型板［７．１８．３ｄ）参照］を用いて、試験片の主軸をマットの長さ方向に平行にした幅１５０ｍｍ（又は７５ｍｍ）×長さ３１６ｍｍの試験片を必要な数だけ切り取る。加えて、マットの幅方向の試験を行う場合は、マットの幅方向に平行した幅１５０ｍｍ（又は７５ｍｍ）×長さ３１６ｍｍの試験片を採取する。トリミングしたマットの場合、少なくとも両端から内側に１０ｍｍ以上離して採取する。
コンティニュアスマットの場合、長さ方向の試験片だけを使用する。
試験片は最小５個が使用される。一つの試料から必要な数の試験片が採取できない場合には、複数の試料から試験片を均等に分布するように採取する。試験するマットの種類を確認するためには、マットの単位面積当たりの質量（７．２参照）が明確になっているマットから試験片を切り取るのが便利である。
なお、受渡当事者間の協議で、試験片の採取方法を定めている場合には、その旨試験報告書に記録する。
７．１８．６操作
操作は、次による。
ａ）試験片のクランプ間の距離を２００ｍｍに調節する。
ｂ）クランプ分離速度が２００±１０ｍｍ／ｍｉｎ又は１００±１０ｍｍ／ｍｉｎになるように試験機の速度を調整する。
ｃ）クランプが一直線に並び、かつ、平行であることを確認する。試験片の縦軸が、引張試験機の張力軸に一致するように試験片をクランプに取り付ける。クランプを均一にしっかり締め、試験片がまっすぐになるように試験片に軽い張力を加える。引張試験機を始動させ、試験片を破断点まで伸ばす。試験片を破断するのに要した荷重をニュートン（Ｎ）で記録する。クランプの端から１０ｍｍ以内で破断した試験片、又はクランプの中でスリップした試験片から得られた結果は除き、必要な数の追加の試験片を試験する（７．１８．５参照）。完全な破断でない場合は試験報告にその旨を記録する。
７．１８．７結果の表し方
各々の試験片から得られた値を平均し、マットの破断力として、ＪＩＳＺ８４０１規則Ｂによって数値を丸め、整数で表す。必要であるならば、範囲を記載する。

上述したＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８の「７．１８．３．ｄ）型板」において、本実施形態では、幅１５０ｍｍ×長さ３００ｍｍの型板が採用される。

また、ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８の「７．１８．５」において、本実施形態では、前記型板を用いて、試験片の主軸をガラスチョップドストランドマットＭの長さ方向に平行にした幅１５０ｍｍ×長さ３００ｍｍの試験片を、ガラスチョップドストランドマットＭのマット幅方向の一端部から他端部に向かって順に切り取り、一端部に位置する試験片（即ち、一端部側矩形板片Ｍａ１）、他端部に位置する試験片（即ち、他端部側矩形板片Ｍａ２）、及び中央部に位置する試験片（即ち、中央部側矩形板片Ｍａ３）のみを採取し使用することとしている。

以上のように、本実施形態におけるガラスチョップドストランドマットＭにおいては、マット幅方向の一端部から他端部に向かって複数の矩形板片Ｍａ・Ｍａ・・・を切り出した場合、一端部に位置する一端部側矩形板片Ｍａ１の長さ方向における引張強度Ｔａ１と、他端部に位置する他端部側矩形板片Ｍａ２の長さ方向における引張強度Ｔａ２との算術平均Ｔｋ（＝（Ｔａ１＋Ｔａ２）／２）、及び中央部に位置する中央部側矩形板片Ｍａ３の長さ方向における引張強度Ｔａ３の比（Ｔｋ／Ｔａ３）が、０．７５以上１．２０以下の適度な範囲に収まるように設定されており、マット幅方向に渡って長さ方向の引張強度が略均一であり、マット幅方向の中央部に比べて端部の前記引張強度が大きく下回ることがないように設定されている。
これにより、ガラスチョップドストランドマットＭを所望の形状に成形加工する場合に、当該ガラスチョップドストランドマットＭの扱いが困難となることもなく、且つ、巻芯７１への巻取り作業が困難となることもない。

このように、マット幅方向の端部における引張強度が低下しないため、毛羽の発生も抑制される。そのため、例えば納入先等において、ロール状に巻取られたガラスチョップドストランドマットＭを引き出す際に、マット幅方向の端部に応力が集中して亀裂等が発生するようなこともなく、最終製品であるガラスチョップドストランドマットＭにおいて、安定した製品特性を確保することが可能となり、当該ガラスチョップドストランドマットＭの品質向上を図ることができる。

なお、成形されたガラスチョップドストランドマットＭよりマット幅方向に沿って切り出された複数の矩形板片Ｍａ１・Ｍａ２・Ｍａ３において、各矩形板片Ｍａにおけるマット幅方向の引張強度Ｔｂと、長さ方向の引張強度Ｔａとの比（Ｔｂ／Ｔａ）は、０．７３以上１．００未満であることが好ましい。

各矩形板片Ｍａにおけるマット幅方向の引張強度Ｔｂと、長さ方向の引張強度Ｔａとの比（Ｔｂ／Ｔａ）が０．７３未満である場合、長さ方向の引張強度が過大になり、マット幅方向に対して長さ方向の柔軟性がかなり低下することになる。
その結果、例えば納入先等において、巻回体Ｒより引き出されたガラスチョップドストランドマットＭを所定の形状に成形加工する場合に、成形不良を生じる可能性が高まる。

一方、各矩形板片Ｍａにおけるマット幅方向の引張強度Ｔｂと、長さ方向の引張強度Ｔａとの比（Ｔｂ／Ｔａ）が１．００を超える場合、マット幅方向に対して長さ方向の引張強度が過少となり、例えば、巻芯７１に巻取る際に、マット幅方向への亀裂が発生し易くなり、巻芯７１への巻取り作業が困難となる可能性がある。

このようなことから、各矩形板片Ｍａにおけるマット幅方向の引張強度Ｔｂと、長さ方向の引張強度Ｔａとの比（Ｔｂ／Ｔａ）は、０．７３以上１．００未満の適度な範囲内に設定されることが、所望の形状に成形加工することを可能とする十分な柔軟性を確保しつつ、巻芯７１への巻取り作業を容易に行うことを可能とする十分な剛性を確保することができるため、より好ましい。

本実施形態におけるガラスチョップドストランドマットＭにおいて、マット幅方向の中央部に位置する中央部側矩形板片Ｍａ３の長さ方向における引張強度Ｔａ３は、上述した日本工業規格（ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８）に従う試験体の幅及び長さが各々１５０ｍｍ及び３００ｍｍの引張破断試験において、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下となるように設定されている。

ここで、前記引張強度Ｔａ３が、１４０Ｎ未満である場合、例えば納入先等において、巻回体Ｒより引き出されたガラスチョップドストランドマットＭを取り回し、所望の形状に成形加工する場合に、自重によってマット幅方向の中央部より亀裂等が発生し易くなり、当該ガラスチョップドストランドマットＭの扱いが困難となるおそれがある。

一方、前記引張強度Ｔａ３が、３００Ｎを超える場合、ガラスチョップドストランドマットＭの剛性が高くなりすぎ、巻芯７１への巻取り作業が困難となり易い。
また、納入先等において、剛性が高くなりすぎ引き出されたガラスチョップドストランドマットＭを所定の形状に成形加工する場合に、成形不良を生じる可能性が高まる。

本実施形態においては、中央部側矩形板片Ｍａ３の長さ方向における引張強度Ｔａ３が、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下の適度な範囲に設定されていることから、ガラスチョップドストランドマットＭの扱いが困難となることもなく、且つ、巻芯７１への巻取り作業が困難となることもない。

また、本実施形態におけるガラスチョップドストランドマットＭにおいて、マット幅方向の一端部及び他端部にそれぞれ位置する一端部側矩形板片Ｍａ１及び他端部側矩形板片Ｍａ２の、長さ方向における引張強度の算術平均Ｔｋは、上述した日本工業規格（ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８）に従う試験体の幅及び長さが各々１５０ｍｍ及び３００ｍｍの引張破断試験において、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下となるように設定されている。

ここで、上述した中央部側矩形板片Ｍａ３と同じく、前記算術平均Ｔｋが、１４０Ｎ未満である場合、例えば納入先等において、巻回体Ｒより引き出されたガラスチョップドストランドマットＭを取り回し、所望の形状に成形加工する場合に、自重によってマット幅方向の端部より亀裂等が発生し易くなり、当該ガラスチョップドストランドマットＭの扱いが困難となるおそれがある。

一方、上述した中央部側矩形板片Ｍａ３と同じく、前記算術平均Ｔｋが、３００Ｎを超える場合、ガラスチョップドストランドマットＭの剛性が高くなりすぎ、巻芯７１への巻取り作業が困難となり易い。
また、納入先等において、剛性が高くなりすぎ引き出されたガラスチョップドストランドマットＭを所定の形状に成形加工する場合に、成形不良を生じる可能性が高まる。

本実施形態においては、一端部側矩形板片Ｍａ１及び他端部側矩形板片Ｍａ２の、長さ方向における引張強度の算術平均Ｔｋが、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下の適度な範囲に設定されていることから、ガラスチョップドストランドマットＭの扱いが困難となることもなく、且つ、巻芯７１への巻取り作業が困難となることもない。

［ガラスチョップドストランドマットＭの製造装置１の全体構成］
次に、本実施形態によって具現化されるガラスチョップドストランドマットＭを製造するための、製造装置１の全体構成について、図２及び図３を用いて説明する。

図２に示すように、製造装置１は、一方向に向かって順に配置される分散堆積工程Ｓ０１、結着剤散布工程Ｓ０２、加熱工程Ｓ０３、冷間圧延工程Ｓ０４、及び巻取り工程Ｓ０５等を実行する部位により構成され、複数のガラス繊維からなるガラスチョップドストランドＳを一方向に搬送しながら、シート状のガラスチョップドストランドマットＭを連続的に製造する装置である。

ここで、分散堆積工程Ｓ０１は、細かく切断された複数のガラスチョップドストランドＳをベルトコンベア等の搬送手段の上に分散し、シート状に堆積する工程である。
また、結着剤散布工程Ｓ０２は、シート状に堆積されたガラスチョップドストランドＳに結着剤Ｐを散布するする工程である。
また、加熱工程Ｓ０３は、結着剤が付着したガラスチョップドストランドＳを加熱する工程である。
また、冷間圧延工程Ｓ０４は、加熱後のガラスチョップドストランドＳを冷却しながら圧接し、ガラスチョップドストランドマットＭを成形する工程である。
さらに、巻取り工程Ｓ０５は、成形されたガラスチョップドストランドマットＭをロール状に巻取る工程である。

製造装置１は、主に切断装置１０、第一搬送装置２０、結着剤付与装置３０、加熱炉４０、冷間圧延ロール５０、第二搬送装置６０、及び巻取り装置７０等を備える。
また、これらの切断装置１０、結着剤付与装置３０、加熱炉４０、冷間圧延ロール５０、及び巻取り装置７０は、搬送方向（図２に示す矢印Ａの方向）の上流側から下流側に向かって順に配置されている。

そして、分散堆積工程Ｓ０１は、主に切断装置１０及び第一搬送装置２０（具体的には、後述する第一搬送コンベア２１）によって実行され、結着剤散布工程Ｓ０２は、主に結着剤付与装置３０及び第一搬送装置２０（具体的には、後述する第二搬送コンベア２２）によって実行され、加熱工程Ｓ０３は、主に加熱炉４０及び第一搬送装置２０（具体的には、後述する第三搬送コンベア２３）によって実行され、冷間圧接工程Ｓ０４は、主に冷間圧延ロール５０によって実行され、巻取り工程Ｓ０５は、主に巻取り装置７０によって実行される。

切断装置１０は、ガラスケーキＣに巻回されたガラス繊維Ｆを引き出して細かく切断することにより、ガラスチョップドストランドＳを生成する装置である。
切断装置１０は、例えば、水平方向に延長され、且つ互いに対向して配置される一対のカッターローラ１１及びゴムローラ１２を備える。

カッターローラ１１は、ゴムローラ１２と対向する側の側面が、軸心を中心として下方に向かって回転可能に構成されている。
一方、ゴムローラ１２は、カッターローラ１１と対向する側の側面が、軸心を中心として下方に向かって回転可能に構成されている。

そして、互いに回転状態にあるカッターローラ１１とゴムローラ１２との間に、ガラスケーキＣから引き出されたガラス繊維Ｆが供給されることにより、当該ガラス繊維Ｆは、連続的に細かく切断され、ガラスチョップドストランドＳが連続生成される。

なお、これらのカッターローラ１１及びゴムローラ１２は、例えば、一個のガラスケーキＣに対して一対設けられており、本実施形態においては、二個のガラスケーキＣ・Ｃに対応するべく、二対のカッターローラ１１・１１及びゴムローラ１２・１２が設けられている。

ここで、切断装置１０によってガラス繊維Ｆを細かく切断する際、生成されるガラスチョップドストランドＳの長さは、１０ｍｍ以上、１００ｍｍ以下であることが好ましい。

即ち、ガラスチョップドストランドＳの長さが１０ｍｍ未満である場合、ガラスチョップドストランドマットＭを製造するために多くの結着剤が必要となる。
従って、製造されたガラスチョップドストランドマットＭは、後述する第一搬送装置２０や第二搬送装置６０の搬送面との摩擦力が低下して滑り易くなる。

一方、ガラスチョップドストランドＳの長さが１００ｍｍを超える場合、ガラスチョップドストランドマットＭの表面が粗くなる。
従って、第一搬送装置２０や第二搬送装置６０の搬送面との接触面積が低下することから、上述したガラスチョップドストランドＳの長さが１０ｍｍ未満である場合と同じく、当該搬送面との摩擦力が低下して滑り易くなる。

以上の観点から、ガラスチョップドストランドＳの長さは、好ましくは１０ｍｍ以上、１００ｍｍ以下、より好ましくは２０ｍｍ以上、７０ｍｍ以下、さらに好ましくは３０ｍｍ以上、６０ｍｍ以下であることであり、一層好ましくは４５ｍｍ以上、５５ｍｍ以下とすることである。

次に、第一搬送装置２０について説明する。
第一搬送装置２０は、切断装置１０によって生成されたガラスチョップドストランドＳを、冷間圧延ロール５０に向かって水平方向に搬送する装置である。
第一搬送装置２０は、例えば、ガラスチョップドストランドＳの搬送方向に沿って、上流側から下流側に向かって順に配置される、第一搬送コンベア２１、第二搬送コンベア２２、及び第三搬送コンベア２３等により構成される。

そして後述するように、第一搬送コンベア２１及び第二搬送コンベア２２の上方には、切断装置１０及び結着剤付与装置３０が各々配置されるとともに、第三搬送コンベア２３の上部には、加熱炉４０が配置される。

第一搬送コンベア２１は、駆動ローラ及び従動ローラを含む複数のローラ２１ａ・２１ａ・・・、並びにこれらのローラ２１ａ・２１ａ・・・に巻回される無端状の第一搬送ベルト２１ｂ等を備え、当該第一搬送ベルト２１ｂは、ガラスチョップドストランドＳの長さに比べて小さい開口径を有するメッシュ状の無端ベルトによって構成されている。

そして、第一搬送コンベア２１においては、複数のローラ２１ａ・２１ａ・・・の内の駆動ローラがモータによって駆動されることにより、第一搬送ベルト２１ｂが、これら複数のローラ２１ａ・２１ａ・・・を介して回転駆動する構成となっている。

第二搬送コンベア２２は、駆動ローラ及び従動ローラを含む複数のローラ２２ａ・２２ａ・・・、並びにこれらのローラ２２ａ・２２ａ・・・に巻回される無端状の第二搬送ベルト２２ｂ等を備える。
なお、第二搬送コンベア２２のローラ２２ａ及び第二搬送ベルト２２ｂは、上述した第一搬送コンベア２１のローラ２１ａ及び第一搬送ベルト２１ｂと同様な構成からなるため、以下の説明においては記載を省略する。

第三搬送コンベア２３は、駆動ローラ及び従動ローラを含む複数のローラ２３ａ・２３ａ・・・、並びにこれらのローラ２３ａ・２３ａ・・・に巻回される無端状の第三搬送ベルト２３ｂ等を備える。
なお、第三搬送コンベア２３のローラ２３ａ及び第三搬送ベルト２３ｂは、上述した第一搬送コンベア２１のローラ２１ａ及び第一搬送ベルト２１ｂと同様な構成からなるため、以下の説明においては記載を省略する。

このような構成からなる第一搬送コンベア２１、第二搬送コンベア２２、及び第三搬送コンベア２３を備える第一搬送装置２０において、第一搬送コンベア２１の上方には、切断装置１０が配置されている。

また、当該切断装置１０と第一搬送コンベア２１との間の空間部を覆うチャンバー１３が設けられており、切断装置１０によって切断されたガラスチョップドストランドＳは、チャンバー１３内を通過して第一搬送ベルト２１ｂ上に落下するように構成されている。

そして、第一搬送コンベア２１上に落下してシート状に分散堆肥されたガラスチョップドストランドＳは（分散堆積工程Ｓ０１）、第一搬送コンベア２１、第二搬送コンベア２２、及び第三搬送コンベア２３と順に乗り移りながら、冷間圧延ロール５０に向かって搬送される。

なお、第一搬送コンベア２１の第一搬送ベルト２１ｂにおける上面（ガラスチョップドストランドＳが載置される面）の裏側には、例えば吸引ダクトやブロア等からなる図示せぬ吸引装置が配置されており、第一搬送ベルト２１ｂ上に載置されたチョップドストランドＳを吸引しつつ、搬送することができるように構成されている。

本実施形態においては、後述する結着剤付与装置３０による結着剤Ｐの散布量と合わせて、ガラスチョップドストランドＳの落下量を、ガラスチョップドストランドＳのマット幅方向（本実施形態においては、平面視にて搬送方向（矢印Ａの方向）との直交方向）の中央部に比べて、両端部が多くなるように設定されている。

より具体的には、図３に示すように、ガラスチョップドストランドＳは、シート状のガラスチョップドストランドマットＭ（図１を参照）に成形された後、予め定められた切断線Ｌに沿って切断されて、マット幅方向の両端部が破棄されるところ、本実施形態においては、前記切断線Ｌを含む一定の領域Ｔ１（図３中における、網掛けによって示された領域）に落下するガラスチョップドストランドＳの量が、他の領域Ｔ２（図３中における、斜線によって示された領域）に落下するガラスチョップドストランドＳの量に比べてより多くなるように設定されている。

このような設定とすることにより、本実施形態においては、後述するように、マット幅方向の端部におけるガラスチョップドストランドＳが任意に脱落することにより引き起こされる毛羽立ちを、極力防止することとしている。

次に、結着剤付与装置３０について説明する。
結着剤付与装置３０は、図２に示すように、樹脂粉末である結着剤Ｐを、第二搬送コンベア２２における第二搬送ベルト２２ｂの上面に散布して、当該第二搬送ベルト２２ｂ上に載置されたガラスチョップドストランドＳに結着剤Ｐを付着させる装置である。
結着剤付与装置３０は、第二搬送コンベア２２の上方において、結着剤Ｐの噴出口を、下方の第二搬送ベルト２２ｂに向けた状態にて配置される。

ここで、結着剤Ｐの種類としては、熱可塑性樹脂粉末が好適であり、例えば、粉末ポリエステル樹脂（例えば、ニュートラック（商標登録）５１４、花王株式会社製など）を使用することができる。
また、その他の使用可能な熱可塑性樹脂粉末として、ナイロン、ポリエチレン、ポリスチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル等の樹脂粉末が挙げられる。

そして、第一搬送コンベア２１によって搬送されてきたガラスチョップドストランドＳは、その後、第二搬送コンベア２２に乗り移り、当該第二搬送コンベア２２によって第三搬送コンベア２３へと搬送される。
この際、結着剤付与装置３０の下方を通過することにより、当該結着剤付与装置３０によって、ガラスチョップドストランドＳに結着剤Ｐが散布され、当該結着剤Ｐは、ガラスチョップドストランドＳに対して均一に付着する（結着剤散布工程Ｓ０２）。

なお、第二搬送コンベア２２において、結着剤付与装置３０の上流側には、水噴霧機（図示せず）が設けられていてもよい。
ガラスチョップドストランドＳが予め水で湿潤状態にされていると、水の表面張力の作用によりガラスチョップドストランドＳの表面に結着剤Ｐが付着し易くなるため、ガラスチョップドストランドＳ同士の接着効果がより高まる。
その結果、結着剤の使用量を減らすことができ、第一搬送装置２０や後述する第二搬送装置６０の搬送面に対して、製造されたガラスチョップドストランドマットＭの表面が滑り易くなるのを、抑制することができる。

ところで、本実施形態においては、上述した切断装置１０によるガラスチョップドストランドＳの落下量と合わせて、結着剤付与装置３０による結着剤Ｐの散布量を、ガラスチョップドストランドＳのマット幅方向の中央部に比べて、両端部が多くなるように設定されている。

より具体的には、図３に示すように、ガラスチョップドストランドＳにおいて、上述した切断線Ｌを含む一定の領域Ｔ１に散布される結着剤Ｐの散布量は、他の領域Ｔ２に散布される結着剤Ｐの散布量に比べてより多くなるように設定されている。

このように、本実施形態においては、上述したガラスチョップドストランドＳの落下量と合わせて、ガラスチョップドストランドＳのマット幅方向の中央部に比べて、両端部により多くの結着剤Ｐを予め散布しておく設定となっている。
従って、図２に示すように、例えば、冷間圧接工程Ｓ０４において一旦シート状に成形されたガラスチョップドストランドマットＭを最終工程である巻取り工程Ｓ０５に向かって搬送する際に、後述する第二搬送装置６０の搬送面と擦れて、マット幅方向の端部におけるガラスチョップドストランドＳが多少脱落したとしても、当該マット幅方向の端部におけるガラスチョップドストランドＳの密度が、マット幅方向の中央部におけるガラスチョップドストランドＳの密度と比べて、極端に低くなるのを抑制することができる。
その結果、最終製品として得られるガラスチョップドストランドマットＭは、マット幅方向の中央部と両端部との間で、長さ方向（本実施形態においては、平面視にてマット幅方向との直交方向）の引張強度の比が所定の範囲内に収まった、安定した製品特性を有するようになっている。

なお、本実施形態においては、上述したように、ガラスチョップドストランドＳのマット幅方向の中央部に比べて、両端部により多くの結着剤Ｐを予め散布しておくことにより、最終製品として得られるガラスチョップドストランドマットＭに含まれるガラスチョップドストランドＳの密度を、マット幅方向に渡って略均一にすることとしているが、これに限定されることはない。

例えば、結着剤付与装置３０の上流側に水噴霧機（図示せず）が設けられる場合、結着剤付与装置３０による結着剤Ｐの散布量は、マット幅方向に渡って略均一に設定する一方、前記水噴霧機による水の噴霧量を、マット幅方向の中央部に比べて、両端部が多くなるように設定することによっても、最終製品として得られるガラスチョップドストランドマットＭに含まれるガラスチョップドストランドＳの密度を、マット幅方向に渡って略均一にすることが可能である。

即ち、ガラスチョップドストランドＳのマット幅方向の中央部に比べて、両端部により多くの水を予め噴霧しておくことで、当該両端部では、上方より散布された結着剤Ｐが、ガラスチョップドストランドＳの上面から下面に向かって十分に染み渡ることから、マット幅方向の両端部における結着剤Ｐの結着力の急激な低下が抑制される。

その結果、上述のような、ガラスチョップドストランドＳのマット幅方向の中央部に比べて、両端部により多くの結着剤Ｐを予め散布しておく場合と同じく、例えば、冷間圧接工程Ｓ０４において一旦シート状に成形されたガラスチョップドストランドマットＭを最終工程である巻取り工程Ｓ０５に向かって搬送する際に、後述する第二搬送装置６０の搬送面と擦れて、マット幅方向の端部におけるガラスチョップドストランドＳが任意に脱落することにより引き起こされる毛羽立ちを、極力防止することができる。
従って、最終製品として得られるガラスチョップドストランドマットＭに含まれるガラスチョップドストランドＳの密度は、マット幅方向に渡って略均一となる。

また、その他の方法として、例えば、結着剤付与装置３０による結着剤Ｐの散布量は、マット幅方向に渡って略均一に設定する一方、後述する、冷間圧延ロール５０を構成する一対のロール５１・５１間において、マット幅方向の中央部に相当する領域の隙間に比べて、両端部に相当する領域の隙間が小さくなるように設定することによっても、最終製品として得られるガラスチョップドストランドマットＭに含まれるガラスチョップドストランドＳの密度を、マット幅方向に渡って略均一にすることが可能である。

即ち、例えば、冷間圧延ロール５０における何れか一方のロール５１において、軸方向両端部の外周面にテープ等を巻き付けて、当該両端部における外径寸法を増加させることにより、一対のロール５１・５１間の隙間は、マット幅方向の中央部に相当する領域に比べて、両端部に相当する領域が小さくなる。
これにより、冷間圧延ロール５０の圧接力は、マット幅方向の中央部に相当する領域に比べて、両端部に相当する領域がより大きくなることから、マット幅方向の両端部における結着剤Ｐの結着力の急激な低下が抑制される。

次に、加熱炉４０について説明する。
加熱炉４０は、結着剤Ｐが付着したガラスチョップドストランドＳを加熱して、当該結着剤Ｐを溶融するためのものである。
加熱炉４０は、第三搬送コンベア２３の搬送方向の中途部において、第三搬送ベルト２３ｂの上部の一部を囲い込むようにして配置される。

そして、第二搬送コンベア２２によって搬送されてきたガラスチョップドストランドＳは、その後、第三搬送コンベア２３に乗り移り、当該第三搬送コンベア２３によって冷間圧延ロール５０へと搬送される。
この際、加熱炉４０内を通過することにより、当該加熱炉４０内の雰囲気温度によって、ガラスチョップドストランドＳに付着した結着剤Ｐが溶融される（加熱工程Ｓ０３）。

なお、加熱炉４０内の雰囲気温度は、結着剤Ｐを構成する合成樹脂の融点以上の温度となるように、予め適宜調整されている。

次に、冷間圧延ロール５０について説明する。
冷間圧延ロール５０は、結着剤Ｐが付着したガラスチョップドストランドＳを圧接しながら引き延ばし、シート状のガラスチョップドストランドマットＭを形成するためのものである。
冷間圧延ロール５０は、水平方向、且つ搬送方向との直交方向に延長されるとともに、ガラスチョップドストランドＳの厚み方向（本実施形態においては、上下方向）に対向して配置される一対のロール５１・５１によって構成され、第三搬送コンベア２３の下流側に配置される。

そして、第三搬送コンベア２３によって搬送され、加熱炉４０で溶融された結着剤Ｐが付着したガラスチョップドストランドＳは、その後、冷間圧延ロール５０に導かれ、一対のロール５１・５１間を通過する。
これにより、ガラスチョップドストランドＳは、一対のロール５１・５１によって冷却しながら圧接され、細かく切断されたガラスチョップドストランドＳ同士が結着されて、ガラスチョップドストランドＳと結着剤Ｐからなるシート状のガラスチョップドストランドマットＭに成形される（冷間圧接工程Ｓ０４）。

次に、第二搬送装置６０について説明する。
第二搬送装置６０は、冷間圧延ロール５０を通過して成形されたガラスチョップドストランドマットＭを、巻取り装置７０に向かって搬送するための装置であって、巻取り装置７０によって巻取られたガラスチョップドストランドマットＭの長さが所定長さに到達すると、当該ガラスチョップドストランドマットＭを、マット幅方向に裁断する機能を有する。

第二搬送装置６０は、搬送方向の中途部に設けられる裁断機構６１、裁断機構６１の上流側に位置する上流側搬送コンベア６２、及び裁断機構６１の下流側に位置する下流側搬送コンベア６３などを備える。

裁断機構６１は、例えば、水平方向、且つマット幅方向に対して斜方向に移動可能な裁断刃６１ａを有し、巻取り装置７０に向かって連続的に搬送されるガラスチョップドストランドマットＭの長さが、所定長さに到達すると、前記裁断刃６１ａが移動して、ガラスチョップドストランドマットＭを搬送方向に対して直交方向に裁断するように構成されている。

上流側搬送コンベア６２は、駆動ローラ及び従動ローラを含む複数のローラ６２ａ・６２ａ・・・、並びにこれらのローラ６２ａ・６２ａ・・・に巻回される無端状の上流側搬送ベルト６２ｂ等を備える。
そして、上流側搬送コンベア６２においては、複数のローラ６２ａ・６２ａ・・・の内の駆動ローラがモータによって駆動されることにより、上流側搬送ベルト６２ｂが、これら複数のローラ６２ａ・６２ａ・・・を介して回転駆動する構成となっている。

下流側搬送コンベア６３は、駆動ローラ及び従動ローラを含む複数のローラ６３ａ・６３ａ・・・、並びにこれらのローラ６３ａ・６３ａ・・・に巻回される無端状の下流側搬送ベルト６３ｂ等を備える。
そして、下流側搬送コンベア６３においては、複数のローラ６３ａ・６３ａ・・・の内の駆動ローラがモータによって駆動されることにより、下流側搬送ベルト６３ｂが、これら複数のローラ６３ａ・６３ａ・・・を介して回転駆動する構成となっている。

以上のような構成からなる第二搬送装置６０によって、冷間圧延ロール５０から繰り出されたガラスチョップドストランドマットＭは、一旦水平方向に搬送され、その後、斜め下方に傾斜した案内部材２に沿って案内され、当該第二搬送装置６０に対して搬送方向の下流側に配置される巻取り装置７０へと搬送される。

次に、巻取り装置７０について説明する。
巻取り装置７０は、成形されたシート状のガラスチョップドストランドマットＭをロール状に巻取り、巻回体Ｒを形成する装置である。
巻取り装置７０には巻芯７１が取付けられており、当該巻芯７１の外周面にガラスチョップドストランドマットＭの搬送方向下流側の端部を接着させて、巻芯７１を回転させることで、巻回体Ｒが形成される（巻取り工程Ｓ０５）。

なお、巻芯７１に巻取られるガラスチョップドストランドマットＭの長さについては、予め設定されており、当該ガラスチョップドストランドマットＭの長さが、所定長さに到達すると、ガラスチョップドストランドマットＭは、上述したように第二搬送装置６０において一旦裁断される。

そして、形成された巻回体Ｒは、巻取り装置７０から取り出される一方、巻取り装置７０には、新たな巻芯７１が取付けられ、再び、第二搬送装置６０によって搬送されてきたガラスチョップドストランドマットＭが、新たな巻芯７１に巻取られ、巻回体Ｒが形成される。

以上のように、本実施形態においては、切断装置１０及び第一搬送コンベア２１によって構成される分散堆積工程Ｓ０１、結着剤付与装置３０及び第二搬送コンベア２２によって構成される結着剤散布工程Ｓ０２、加熱炉４０及び第三搬送コンベア２３によって構成される加熱工程Ｓ０３、冷間圧延ロール５０によって構成される冷間圧接工程Ｓ０４、及び巻取り装置７０によって構成される巻取り工程Ｓ０５が、搬送方向に沿って順に配置されており、第一搬送装置２０及び第二搬送装置６０によって、切断装置１０により生成されたガラスチョップドストランドＳが、これらの分散堆積工程Ｓ０１、結着剤散布工程Ｓ０２、加熱工程Ｓ０３、冷間圧接工程Ｓ０４、及び巻取り工程Ｓ０５を順に通過していくことにより、ガラスチョップドストランドマットＭは製造される。

［検証実験］
次に、本発明に係るガラスチョップドストランドマットにおいて、その有効性を確認するために行った検証実験について説明する。

先ず始めに、本発明の実施形態のサンプルとして、実施例１〜５のガラスチョップドストランドマットを、前述した製造装置１によって作製し、これらのガラスチョップドストランドマットに対して、マット幅方向の中央部及び端部における長さ方向の引張強度を各々測定した。

ここで、実施例１については、目付が１３５ｇ／ｍ^２である、マット幅寸法１６５０ｍｍのガラスチョップドストランドマットを作製することとした。
また、実施例２、３については、目付が８０ｇ／ｍ^２であり、実施例１と同等のマット幅寸法からなるガラスチョップドストランドマットを作製することとした。
さらに、実施例４、５については、目付が１００ｇ／ｍ^２であり、実施例１と同等のマット幅寸法からなるガラスチョップドストランドマットを作製することとした。

そして、実施例１における引張強度の測定については、（マット幅方向の寸法１５０ｍｍ）×（長さ方向の寸法３００ｍｍ）からなる１１枚の矩形板片を、マット幅方向の一端部から他端部に向かって順に、作製されたガラスチョップドストランドマットより切り出し、１番目に切り出された一端部に位置する矩形板片（以下、一端部側矩形板片と記載する）と、６番目に切り出された中央部に位置する矩形板片（以下、中央部側矩形板片と記載する）と、１１番目に切り出された他端部に位置する矩形板片（以下、他端部側矩形板片と記載する）とを選別したうえで、これらの端部側矩形板片及び中央部側矩形板片に対して、日本工業規格（ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８）に従い、各々測定することとした。
また、一端部側矩形板片の引張強度と、他端部側矩形板片の引張強度との算術平均を算出した。

その結果、実施例１のガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の中央部における引張強度を示す、中央部側矩形板片についての引張強度の測定値は、２３２Ｎであり、マット幅方向の両端部における引張強度を示す、一端部側矩形板片及び他端部側矩形板片についての引張強度の測定値の算術平均は、１７９Ｎであった。

また、実施例２における引張強度の測定についても、上述の実施例１と同様の方法によって測定することとした。
その結果、実施例２のガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の中央部における引張強度を示す、中央部側矩形板片についての引張強度の測定値は、１９０Ｎであり、マット幅方向の両端部における引張強度を示す、一端部側矩形板片及び他端部側矩形板片についての引張強度の測定値の算術平均は、１９５Ｎであった。

また、実施例３における引張強度の測定についても、上述の実施例１と同様の方法によって測定することとした。
その結果、実施例３のガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の中央部における引張強度を示す、中央部側矩形板片についての引張強度の測定値は、２２１Ｎであり、マット幅方向の両端部における引張強度を示す、一端部側矩形板片及び他端部側矩形板片についての引張強度の測定値の算術平均は、２３４Ｎであった。

また、実施例４における引張強度の測定についても、上述の実施例１と同様の方法によって測定することとした。
その結果、実施例５のガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の中央部における引張強度を示す、中央部側矩形板片についての引張強度の測定値は、１９０Ｎであり、マット幅方向の両端部における引張強度を示す、一端部側矩形板片及び他端部側矩形板片についての引張強度の測定値の算術平均は、２０２Ｎであった。

さらに、実施例５における引張強度の測定についても、上述の実施例１と同様の方法によって測定することとした。
その結果、実施例５のガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の中央部における引張強度を示す、中央部側矩形板片についての引張強度の測定値は、１８３Ｎであり、マット幅方向の両端部における引張強度を示す、一端部側矩形板片及び他端部側矩形板片についての引張強度の測定値の算術平均は、１３９Ｎであった。

次に、これらの実施例１〜５の比較対象として、比較例１〜３のガラスチョップドストランドマットを作製し、これらのガラスチョップドストランドマットに対して、マット幅方向の中央部及び一端部における長さ方向の引張強度を各々測定した。

ここで、比較例１については、目付が１３５ｇ／ｍ^２であり、上述の実施例１と同等のマット幅寸法からなるガラスチョップドストランドマットを作製することとした。
また、比較例２については、目付が１００ｇ／ｍ^２であり、上述の実施例１と同等のマット幅寸法からなるガラスチョップドストランドマットを作製することとした。
さらに、比較例３については、目付が８０ｇ／ｍ^２であり、上述の実施例１と同等のマット幅寸法からなるガラスチョップドストランドマットを作製することとした。

そして、比較例１における引張強度の測定については、上述の実施例１と同様の方法によって測定することとした。
その結果、比較例１のガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の中央部における引張強度を示す、中央部側矩形板片についての引張強度の測定値は、２３４Ｎであり、マット幅方向の両端部における引張強度を示す、一端部側矩形板片及び他端部側矩形板片についての引張強度の測定値の算術平均は、１４８Ｎであった。

また、比較例２における引張強度の測定についても、上述の実施例１と同様の方法によって測定することとした。
その結果、比較例２のガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の中央部における引張強度を示す、中央部側矩形板片についての引張強度の測定値は、１３８Ｎであり、マット幅方向の両端部における引張強度を示す、一端部側矩形板片及び他端部側矩形板片についての引張強度の測定値の算術平均は、８３Ｎであった。

さらに、比較例３における引張強度の測定についても、上述の実施例１と同様の方法によって測定することとした。
その結果、比較例３のガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の中央部における引張強度を示す、中央部側矩形板片についての引張強度の測定値は、１９２Ｎであり、マット幅方向の両端部における引張強度を示す、一端部側矩形板片及び他端部側矩形板片についての引張強度の測定値の算術平均は、２４７Ｎであった。

なお、実施例１〜５、及び比較例１〜３について、マット幅方向の引張強度を調整するため、結着剤Ｐたる粉末ポリエステル樹脂のマット幅方向における散布量を調整した。

以上のようにして、マット幅方向の両端部及び中央部における長さ方向の引張強度が各々測定された、実施例１〜５、及び比較例１〜３について、製品特性の評価を行った。
ここで、「製品特性の評価」については、「マット幅方向の端部における毛羽の量が多いほど、ロール状に巻取られたガラスチョップドストランドマットを引き出す際に、マット幅方向の端部に亀裂等が発生する。」という観点に基づき、各ガラスチョップドストランドマットにおけるマット幅方向の端部に発生する毛羽の量を、目視によって確認することにより行うこととした。また、「加工時の取り扱い性が悪いほど、ガラスチョップドストランドをロールから引き出した時にしわが発生する」という観点に基づき、各ガラチョップドストランドマットをロールから１０ｍ引き出した際に、マットの中央部に発生するしわの有無を、目視によって確認することにより行うこととした。

こうして得られた、実施例１〜５、及び比較例１〜３についての評価結果を、［表１］に示す。
なお、評価結果を表す「毛羽の量」については、ガラスチョップドストランドマットのマット幅方向の端部において、ほとんど毛羽の発生が見られない場合には「極小」と表記し、許容範囲内の少量の毛羽の発生が見られる場合には「少」と表記し、許容範囲を超える毛羽の発生が見られる場合には「多」と表記している。また、評価結果を示す「しわの有無」については、ガラスチョップドストランドマットのマット幅方向の中央部において、しわの発生が見られない場合には「無」と表記し、しわの発生が見られた場合には「有」と表記している。

［表１］に示すように、実施例１〜４における毛羽の量は何れも「極小」であり、各ガラスチョップドストランドマットのマット幅方向の端部における毛羽の発生は、ほとんど見られなかった。
また、しわは何れも「無」であった。

なお、これらの実施例１〜４におけるガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の中央部における長さ方向の引張強度、及びマット幅方向の両端部における長さ方向の引張強度の算術平均は、何れも１４０Ｎ以上３００Ｎ以下の範囲内である。
また、これらの実施例１〜４におけるガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の両端部における長さ方向の引張強度の引張強度の算術平均Ｔｋと、中央部における長さ方向の引張強度Ｔａ３との比（Ｔｋ／Ｔａ３）は、それぞれ０．７７、１．０３、１．０６、及び１．０６となり、何れも０．７５以上１．２０以下の範囲内である。

また、実施例５における毛羽の量は「小」であり、ガラスチョップドストランドマットのマット幅方向の端部には、多少の毛羽の発生が見られたが、その量は許容範囲内に収まる程度であった。
なお、しわは何れも「無」であった。

なお、実施例５におけるガラスチョップドストランドマットにおいては、マット幅方向の中央部における長さ方向の引張強度は、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下の範囲内であるが、マット幅方向の両端部における長さ方向の引張強度の算術平均は、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下の範囲外である。
また、実施例５におけるガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の両端部における長さ方向の引張強度の算術平均Ｔｋと、中央部における長さ方向の引張強度Ｔａ３との比（Ｔｋ／Ｔａ３）は、０．７６となり、０．７５以上１．２０以下の範囲内である。

一方、比較例１〜３における毛羽の量は何れも「多」であり、各ガラスチョップドストランドマットのマット幅方向の端部には、許容範囲を超える量の毛羽の発生が見られた。
なお、比較例１、２は、しわは何れも「無」であったが、比較例３は、しわはいずれも「有」であった。

比較例１〜３におけるガラスチョップドストランドマットにおいて、マット幅方向の両端部における長さ方向の引張強度の算術平均Ｔｋと、中央部における長さ方向の引張強度Ｔａ３との比（Ｔｋ／Ｔａ３）は、それぞれ、０．６３、０．６０、１．２９となり、０．７５以上１．２０以下の範囲外である。

以上の検証実験の結果により、マット幅方向の両端部における長さ方向の引張強度の算術平均Ｔｋと、中央部における長さ方向の引張強度Ｔａ３との比（Ｔｋ／Ｔａ３）が、０．７５以上１．２０以下の範囲内である、ガラスチョップドストランドマットについては、マット幅方向の端部に発生する毛羽が少なく、マット幅方向に渡って長さ方向の引張強度が略均一であり、安定した製品特性を有することが確認できた。

また、実施例１〜４の評価結果と、実施例５との評価結果とを比較することにより、マット幅方向の中央部、及びマット幅方向の両端部における長さ方向の引張強度の算術平均が、何れも１４０Ｎ以上３００Ｎ以下の範囲内であるガラスチョップドストランドマットについては、マット幅方向の端部に発生する毛羽がほとんど見られず、より安定した製品特性を有することが確認できた。

１製造装置
２案内部材
１０切断装置
１１カッターローラ
１２ゴムローラ
１３チャンバー
２０第一搬送装置
２１第一搬送コンベア
２１ａローラ
２１ｂ第一搬送ベルト
２２第二搬送コンベア
２２ａローラ
２２ｂ第二搬送ベルト
２３第三搬送コンベア
２３ａローラ
２３ｂ第三搬送ベルト
３０結着剤付与装置
４０加熱炉
５０冷間圧延ロール
５１ロール
６０第二搬送装置
６１裁断機構
６１ａ裁断刃
６２上流側搬送コンベア
６２ａローラ
６２ｂ上流側搬送ベルト
６３下流側搬送コンベア
６３ａローラ
６３ｂ下流側搬送ベルト
７０巻取り装置
７１巻芯
Ｃガラスケーキ
ＣＬ中心線
Ｆガラス繊維
Ｌ切断線
Ｍガラスチョップドストランドマット
Ｍａ矩形板片
Ｍａ１一端部側矩形板片
Ｍａ２他端部側矩形板片
Ｍａ３中央部側矩形板片
Ｐ結着剤
Ｒ巻回体
Ｓガラスチョップドストランド
Ｓ０１分散堆積工程
Ｓ０２結着剤散布工程
Ｓ０３加熱工程
Ｓ０４冷間圧延工程
Ｓ０５巻取り工程
Ｔ１領域
Ｔ２領域

Claims

ガラスチョップドストランドをシート状に成形してなるガラスチョップドストランドマットであって、
マット幅方向の中央部、一端部及び他端部において、それぞれ、
（前記マット幅方向の寸法１５０ｍｍ）×（前記マット幅方向と直交する長さ方向の寸法３００ｍｍ）
の外形寸法からなる矩形状に切り出された３枚の矩形板片において、
前記マット幅方向の一端部に位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度Ｔａ１と、前記マット幅方向の他端部に位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度Ｔａ２との算術平均をＴｋ（＝（Ｔａ１＋Ｔａ２）／２）とした場合、
Ｔｋと、前記マット幅方向の中央部に位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度Ｔａ３の比（Ｔｋ／Ｔａ３）は、０．７５以上１．２０以下である、
ことを特徴とするガラスチョップドストランドマット。
前記マット幅方向の中央部に位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度Ｔ３は、
日本工業規格（ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８）に従う試験体の幅及び長さが各々１５０ｍｍ及び３００ｍｍの引張破断試験において、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下である、
ことを特徴とする、請求項１に記載のガラスチョップドストランドマット。
前記マット幅方向の一端部及び他端部にそれぞれ位置する前記矩形板片の、前記長さ方向における引張強度の算術平均Ｔｋは、
日本工業規格（ＪＩＳＲ３４２０（２０１３）７．１８）に従う試験体の幅及び長さが各々１５０ｍｍ及び３００ｍｍの引張破断試験において、１４０Ｎ以上３００Ｎ以下である、
ことを特徴とする、請求項１または請求項２に記載のガラスチョップドストランドマット。