JP2020111911A - Seawater concrete structure - Google Patents
Seawater concrete structure Download PDFInfo
- Publication number
- JP2020111911A JP2020111911A JP2019002162A JP2019002162A JP2020111911A JP 2020111911 A JP2020111911 A JP 2020111911A JP 2019002162 A JP2019002162 A JP 2019002162A JP 2019002162 A JP2019002162 A JP 2019002162A JP 2020111911 A JP2020111911 A JP 2020111911A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal plate
- concrete
- offshore
- caisson
- concrete structure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
Description
本発明は、海水域コンクリート構造物に関する。ここで、本願において、「海水域コンクリート構造物」とは、海水面よりも下に存在する海中部位を有するコンクリート構造物である。なお、本願においては、海水に一時的に浸かるだけの部位も海中部位に含める。 The present invention relates to a seawater concrete structure. Here, in the present application, the “seawater area concrete structure” is a concrete structure having an undersea portion existing below the seawater level. In the present application, a part that is only temporarily immersed in seawater is also included in the subsea part.
我が国は四方を海洋に囲まれており、海水域コンクリート構造物が多く設けられている。 Japan is surrounded on all sides by the ocean, and has many seawater concrete structures.
海水域コンクリート構造物の劣化を防止する技術としては、例えば、特許文献１には、干満飛沫帯コンクリート表面にチタン薄板を張り巡らす技術が記載されており、特許文献２には、コンクリート表面に固定用の耐食性金属を埋め込み、これと同材質の耐食性薄金属シートを、前記固定用の耐食性金属にインダイレクト抵抗シーム溶接法により接合して密封シールする技術が記載されている。 As a technique for preventing the deterioration of a seawater concrete structure, for example, Patent Document 1 describes a technique in which a titanium thin plate is stretched around the surface of a dry and splashed concrete, and Patent Document 2 fixes it on the concrete surface. There is described a technique of embedding a corrosion-resistant metal for use in a metal sheet, joining a corrosion-resistant thin metal sheet made of the same material as the above-described material to the above-mentioned fixing corrosion-resistant metal by indirect resistance seam welding, and hermetically sealing.
一方、海水域コンクリート構造物が用いられる施設としては、具体的には例えば、台風による大波や大地震による津波等から港湾を保護する防波堤があり、防波堤の沖合側の前面には消波ブロックを設置することが多い。しかしながら、この消波ブロックは波力によって揺動して、防波堤に衝突したり摺動したりして、防波堤に穴等の損傷を与えることがある。 On the other hand, as a facility where seawater concrete structures are used, for example, there is a breakwater that protects the harbor from large waves caused by typhoons and tsunamis caused by large earthquakes. Often installed. However, this wave-dissipating block swings due to wave force and may collide with or slide on the breakwater, causing damage to the breakwater such as holes.
この現象に対して特許文献１に記載の技術を用いて対応を行おうとしても、チタンは耐摩耗性が低いため、有効な効果は期待することができない。また、特許文献２に記載の技術を用いて対応を行おうとしても、特許文献２に記載の技術においては、コンクリートと耐食性薄金属シートとは付着しておらず、かつ、インダイレクト抵抗シーム溶接法が適用可能な板厚は１ｍｍ以下であるため、消波ブロックの衝突や摺動により、耐食性薄金属シートは容易にコンクリート表面から剥離してしまうとともに変形してしまうと考えられ、有効な効果は期待することができない。 Even if an attempt is made to cope with this phenomenon by using the technique described in Patent Document 1, effective effects cannot be expected because titanium has low wear resistance. Further, even if an attempt is made to use the technique described in Patent Document 2, in the technique described in Patent Document 2, the concrete and the corrosion-resistant thin metal sheet are not adhered, and indirect resistance seam welding is performed. Since the plate thickness to which the method can be applied is 1 mm or less, it is considered that the corrosion-resistant thin metal sheet is easily peeled off from the concrete surface and deformed due to collision and sliding of the wave-eliminating block. Can't expect.
耐摩耗性に優れた耐摩耗鋼を海水域コンクリート構造物の海中部位の表面に設けて対応を行うことも考えられるが、耐摩耗鋼は通常の炭素鋼と同様に腐食速度が大きい。耐摩耗鋼に電気防食法を適用することも考えられるが、耐摩耗鋼は水素脆化を起こしやすいため、電気防食法を適用すると、水の電気分解で生成した水素を吸蔵して水素脆化を起こす。 It may be considered that wear-resistant steel having excellent wear resistance is provided on the surface of the undersea portion of the seawater concrete structure, but the wear-resistant steel has a high corrosion rate like ordinary carbon steel. It is possible to apply cathodic protection to wear-resistant steel, but since wear-resistant steel easily causes hydrogen embrittlement, when cathodic protection is applied, hydrogen produced by electrolysis of water is absorbed and hydrogen embrittlement occurs. Cause
したがって、耐摩耗鋼を用いても、前記現象に対する有効な効果は期待しにくい。 Therefore, even if wear resistant steel is used, it is difficult to expect an effective effect on the above phenomenon.
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、耐衝撃性および耐摩耗性を向上させた海水域コンクリート構造物を提供することを課題とする。 The present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to provide a seawater area concrete structure having improved impact resistance and wear resistance.
本発明は、以下のコンクリート構造物により、前記課題を解決したものである。 The present invention has solved the above problems by the following concrete structures.
即ち、本発明に係るコンクリート構造物は、海水面よりも下に存在する海中部位を有するコンクリート構造物であって、前記海中部位に存在するコンクリート部材と、前記コンクリート部材の外面のうちの少なくとも一部に設けられた金属板と、を有し、前記コンクリート部材と前記金属板は合成構造を形成しており、また、前記金属板は、孔食指数が３８であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有することを特徴とするコンクリート構造物である。 That is, the concrete structure according to the present invention is a concrete structure having an undersea portion existing below the sea level, at least one of a concrete member existing in the underwater portion and an outer surface of the concrete member. A metal plate provided in a portion, the concrete member and the metal plate form a composite structure, and the metal plate is equal to or more than stainless steel having a pitting corrosion index of 38. It is a concrete structure characterized by having corrosion resistance.
ここで、コンクリート部材の外面とは、当該コンクリート部材の外部から視認可能な面のことであり、当該コンクリート部材が箱状の部材のとき、その内側に面する面は含まない。 Here, the outer surface of the concrete member is a surface visible from the outside of the concrete member, and when the concrete member is a box-shaped member, the surface facing the inside thereof is not included.
また、本願において、孔食指数とは、ステンレス鋼中に含有されるＣｒ、Ｍｏ、Ｎの含有量（質量％）を用いて計算される指数であり、孔食指数＝Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋１６Ｎの式（式中の各元素記号はその元素の含有量を表している）により計算される値（質量％表示の値）のことである。 Further, in the present application, the pitting corrosion index is an index calculated by using the contents (% by mass) of Cr, Mo and N contained in stainless steel, and the pitting corrosion index=Cr+3.3Mo+16N (( Each element symbol in the formula represents the content of the element) (value in mass%).
また、本願において「合成構造」とは、鋼板とコンクリートが一体となって挙動し、両材料からなる部材の強度を高めた構造だけでなく、鋼以外の材質の金属板とコンクリートが一体となって挙動し、両材料からなる部材の強度を高めた構造も含む概念である。 Further, in the present application, the term "composite structure" means not only a structure in which a steel plate and concrete behave as a single body and the strength of a member made of both materials is enhanced, but also a metal plate made of a material other than steel and the concrete are integrated. It is a concept that also includes a structure that behaves as a member and is made of both materials with increased strength.
前記金属板と前記コンクリート部材とで形成される前記合成構造には、前記コンクリート部材の内部に少なくとも一部が埋め込まれているずれ止めが含まれているように構成してもよい。 The composite structure formed of the metal plate and the concrete member may include a slip stopper that is at least partially embedded inside the concrete member.
前記金属板は、ビッカース硬さが１７０以上であることが好ましい。 The metal plate preferably has a Vickers hardness of 170 or more.
前記金属板は、せん断強度が２８８Ｎ／ｍｍ2以上であることが好ましい。 The metal plate preferably has a shear strength of 288 N/mm 2 or more.
前記金属板は、ステンレス鋼であってもよい。 The metal plate may be stainless steel.
前記金属板は、二相ステンレス鋼であることが好ましい。 The metal plate is preferably duplex stainless steel.
前記金属板の厚さは、例えば、３．２ｍｍ以上６０ｍｍ以下である。 The thickness of the metal plate is, for example, 3.2 mm or more and 60 mm or less.
本発明によれば、耐衝撃性および耐摩耗性を向上させた海水域コンクリート構造物を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a seawater concrete structure having improved impact resistance and abrasion resistance.
以下、図面を参照して、本発明に係る海水域コンクリート構造物の実施形態を詳細に説明するが、ここでは、海水域コンクリート構造物として、防波堤として用いられるケーソンを取り上げて説明する。ただし、本発明の適用対象がケーソンに限定されるわけではなく、海水域コンクリート構造物であれば、本発明を適用することができ、例えば、海域に設けられた橋脚等にも適用することができる。また、本発明は、海水中だけでなく、汽水中でも使用可能である。 Hereinafter, an embodiment of a seawater concrete structure according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings. Here, as the seawater concrete structure, a caisson used as a breakwater will be described as an example. However, the application target of the present invention is not limited to the caisson, and the present invention can be applied as long as it is a seawater concrete structure, for example, it can be applied to a pier or the like provided in the sea area. it can. Further, the present invention can be used not only in seawater but also in brackish water.
（１）第１実施形態
（１−１）全体構成
図１は、本発明の第１実施形態に係るケーソン１０を模式的に示す斜視図であり、図２は、ケーソン１０の沖合側壁体１４を拡大して示す拡大鉛直断面図である。
(1) First Embodiment (1-1) Overall Configuration FIG. 1 is a perspective view schematically showing a caisson 10 according to a first embodiment of the present invention, and FIG. 2 is an offshore sidewall body 14 of the caisson 10. FIG. 3 is an enlarged vertical cross-sectional view showing in enlarged form.
本第１実施形態に係るケーソン１０は、図１に示すように、フーチング１２と、沖合側壁体１４と、岸側壁体１６と、内部隔壁１８と、上部コンクリート部材２０と、金属板２２と、を備えてなり、金属板２２を除いて考えれば、主たる部位は鉄筋コンクリート製である。なお、図１において、符号１００は海水を示し、符号１０２は捨石マウンドを示している。
As shown in FIG. 1, the caisson 10 according to the first exemplary embodiment includes a footing 12, an offshore side wall body 14, a quay side wall body 16, an
沖合側壁体１４の前面の消波ブロック設置領域６０内には、消波ブロックが設置されている。消波ブロックは、波力によって揺動して、ケーソン１０の沖合側壁体１４およびフーチング１２の沖合側突出部１２Ａに衝突したり摺動して、損傷を与えるおそれがあるため、本第１実施形態に係るケーソン１０においては、沖合側壁体１４の沖合側の外面およびフーチング１２の沖合側突出部１２Ａの外面に、図１に示すように、金属板２２を設置しており、これにより、沖合側壁体１４およびフーチング１２が損傷を受けることを防止している。
A wave-dissipating block is installed in the wave-dissipating
金属板２２の内面（ケーソン１０のコンクリート１４Ａと接触する面）には、図２に示すように、スタッド２４が溶接で取り付けられており、スタッド２４は沖合側壁体１４の沖合側の外面およびフーチング１２の沖合側突出部１２Ａの外面に埋め込まれていて、これにより、金属板２２は、沖合側壁体１４の沖合側の外面およびフーチング１２の沖合側突出部１２Ａの外面に強固に取り付けられており、合成構造が形成されている。
As shown in FIG. 2, a
沖合側壁体１４および岸側壁体１６の壁厚は３００〜６００ｍｍ程度であり、標準的には４００ｍｍ程度である。 The wall thickness of the offshore side wall body 14 and the quay side wall body 16 is about 300 to 600 mm, and is typically about 400 mm.
なお、図１においては、沖合側壁体１４の沖合側の外面およびフーチング１２の沖合側突出部１２Ａの外面に取り付けた金属板２２は、その全体が海水１００に浸かっており、海中に存在するが、金属板２２は、海水１００に一時的に浸かるだけの領域に設置してもよい。
In FIG. 1, the
（１−２）金属板２２およびスタッド２４
図２を参照しつつ、金属板２２およびスタッド２４について、さらに詳細に説明する。
(1-2)
The
沖合側壁体１４は、ケーソン１０の壁体のうち、沖合に面する側の壁体であり、図２に示すように、コンクリート１４Ａの内部に水平鉄筋１４Ｂおよび鉛直鉄筋１４Ｃを２段に備えている。沖合側壁体１４の沖合に面する外面には、前述したように、金属板２２が設けられている。金属板２２の内面（コンクリート１４Ａと接触する側の面）には、ずれ止めであるスタッド２４が溶接で取り付けられている。スタッド２４はコンクリート１４Ａに埋め込まれており、これによって金属板２２は沖合側壁体１４と強固に連結し、合成構造が形成されている。
The offshore side wall body 14 is a wall body of the caisson 10 on the side facing the offshore side. As shown in FIG. 2, the
金属板２２の厚さは、想定される外力等に応じて適宜に定めればよいが、標準的には、３．２ｍｍ以上６０ｍｍ以下である。外力への抵抗性の観点からは、金属板２２の厚さは厚い方が好ましいが、一方、厚くなりすぎると、金属板２２を取り付けるためのスタッド２４の軸径および長さを大きくすることや配置間隔を密にすることが必要となり、また、コストも嵩む。これらの観点から、金属板２２の厚さは、６ｍｍ以上４０ｍｍ以下とすることが好ましい。
The thickness of the
スタッド２４の軸径、長さ、配置間隔は、想定される外力や金属板２２の厚さ等に応じて適宜に定めればよいが、標準的には、軸径は６〜３０ｍｍ程度、長さは４０〜１００ｍｍ程度、配置間隔は１００〜５００ｍｍ程度である。
The shaft diameter, length, and arrangement interval of the
金属板２２は、海水１００と接触するため、金属板２２には、海水に対する耐食性に優れた金属板を用いる。具体的には、孔食指数が３８であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有する金属板を用いることができ、孔食指数が４０であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有する金属板を用いることが好ましい。
Since the
金属板２２には、波力によって揺動した消波ブロックの衝突や摺動に対する抵抗性が要求されるので、金属板２２のビッカース硬さは１７０以上であることが好ましく、２００以上であることがより好ましい。同様の観点から、金属板２２のせん断強度は２８８Ｎ／ｍｍ2以上であることが好ましく、３１７Ｎ／ｍｍ2以上であることがより好ましい。
Since the
孔食指数が３８であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を備えた上で、さらに前記したようなビッカース硬さおよびせん断強度を満たし得る金属板２２の具体的な材質としては、例えば、ステンレス鋼およびニッケル基合金等を挙げることができる。
As a specific material of the
金属板２２にステンレス鋼を用いる場合、二相ステンレス鋼を用いることが好ましい。二相ステンレス鋼は、高耐食性を維持したまま、高強度および高じん性を発現させることも可能だからである。
When stainless steel is used for the
金属板２２に二相ステンレス鋼以外のステンレス鋼を用いる場合の具体的な鋼種としては、例えば、SUS312L、SUS836L、UNS S08354、JSL310Mo、UNS S08925、UNS N08367、UNS N8926、UNS S32050、UNS N08031等を挙げることができる。
As a concrete steel type when stainless steel other than duplex stainless steel is used for the
金属板２２に二相ステンレス鋼を用いる場合の具体的な鋼種としては、例えば、SUS329J4L、UNS S32750、UNS S32760、UNS S39274、UNS S31260等を挙げることができる。
Specific examples of the steel type when the duplex stainless steel is used for the
スタッド２４の材質は、所定の性能の得られる材質であれば特には限定されないが、具体的には例えば、炭素鋼やステンレス鋼等を用いることができる。スタッド２４の材質は、溶接する金属板２２の材質と同一であることが好ましく、金属板２２の材質がステンレス鋼の場合には、スタッド２４の材質もステンレス鋼にすることが好ましい。
The material of the
（１−３）効果
本第１実施形態に係るケーソン１０においては、金属板２２が、沖合側壁体１４の沖合側の外面およびフーチング１２の沖合側突出部１２Ａの外面に強固に取り付けられた合成構造が形成されており、外力に対する抵抗性が大きくなっている。加えて、消波ブロックが衝突したり摺動したりする可能性のある部位である沖合側壁体１４の沖合側の外面およびフーチング１２の沖合側突出部１２Ａの外面は、金属板２２によって保護されており、消波ブロックが、本第１実施形態に係るケーソン１０のコンクリートの部分に直接的に接触することはない。
(1-3) Effects In the caisson 10 according to the first embodiment, the
また、金属板２２には、孔食指数が３８であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有する金属板を用いているので、海水中や干満帯、飛沫帯でも十分な耐食性を有している。
Further, since the
したがって、本第１実施形態に係るケーソン１０は、沖合側壁体１４の前面に消波ブロックが配置された状態の防波堤として使用される場合でも、消波ブロックの衝突や摺動に対する耐衝撃性および耐摩耗性が高められており、長期にわたる供用が可能である。 Therefore, even when the caisson 10 according to the first embodiment is used as a breakwater in a state where the wave-dissipating block is arranged on the front surface of the offshore sidewall body 14, the caisson 10 has impact resistance against collision and sliding of the wave-dissipating block. It has improved wear resistance and can be used for a long time.
（１−４）補足
金属板２２には、孔食指数が３８であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有する金属板を用いているので、電気防食を行うことは不要であるが、ケーソン１０の鉄筋コンクリート部分の鉄筋等に対して電気防食を行ってもよい。なお、この補足事項は、後述する第２実施形態に係るケーソン３０においても同様である。
(1-4) Supplement Since the
（１−５）変形例
本第１実施形態に係るケーソン１０の沖合側壁体１４においては、沖合側壁体１４の沖合に面する外面に金属板２２がスタッド２４によって取り付けられた合成構造が形成されているが、沖合側壁体１４の沖合に面する外面に金属板２２を取り付ける態様は、スタッド２４による取り付け態様でなくてもよく、例えば図３に示すように、沖合側壁体１４を貫通する貫通ボルト２６およびナット２６Ｂによって取り付けてもよい。
(1-5) Modified Example In the offshore side wall body 14 of the caisson 10 according to the first embodiment, the composite structure in which the
ただし、図３の場合、貫通ボルト２６の少なくとも一部およびナット２６Ｂは、海水と直接接触するので、貫通ボルト２６およびナット２６Ｂは、金属板２２と同様に、海水に対する耐食性に優れた材質のものを用いる。具体的には、孔食指数が３８であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有する材質のものを用いることができ、孔食指数が４０であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有する材質のものを用いることが好ましい。
However, in the case of FIG. 3, since at least a part of the through
また、金属板２２を外側から押え込むナット２６Ｂの周囲には水中硬化型充填接着剤（図示せず）を盛って、ナット２６Ｂと金属板２２との間の隙間を塞いで、止水を行う。
Further, an underwater curing type filling adhesive (not shown) is placed around the
なお、図３では、貫通ボルト２６の頭部２６Ａが沖合側壁体１４の内面側に配置され、ナット２６Ｂが沖合側壁体１４の外面側に配置されているが、その配置を逆にして、貫通ボルト２６の頭部２６Ａを沖合側壁体１４の外面側に配置して、ナット２６Ｂを沖合側壁体１４の内面側に配置してもよい。この場合には、金属板２２を外側から押え込む貫通ボルト２６の頭部２６Ａの周囲には水中硬化型充填接着剤（図示せず）を盛って、貫通ボルト２６の頭部２６Ａと金属板２２との間の隙間を塞いで、止水を行う。
In FIG. 3, the
また、沖合側壁体１４の沖合に面する外面への金属板２２の取り付けは、スタッド２４と貫通ボルト２６とを併用して行ってもよい。
Further, the
（２）第２実施形態
（２−１）全体構成
図４は、本発明の第２実施形態に係るケーソン３０を模式的に示す斜視図であり、図５は、ケーソン３０の沖合側壁体３４を拡大して示す拡大鉛直断面図である。
(2) Second Embodiment (2-1) Overall Configuration FIG. 4 is a perspective view schematically showing a caisson 30 according to a second embodiment of the present invention, and FIG. 5 is an offshore sidewall body 34 of the caisson 30. FIG. 3 is an enlarged vertical cross-sectional view showing in enlarged form.
本第２実施形態に係るケーソン３０は、図４に示すように、フーチング３２と、沖合側壁体３４と、岸側壁体３６と、上部コンクリート部材３８と、金属板２２と、を備えてなる。
As shown in FIG. 4, the caisson 30 according to the second exemplary embodiment includes a footing 32, an offshore side wall body 34, a quay side wall body 36, an upper concrete member 38, and a
図５に示すように、ケーソン３０の沖合側壁体３４の内面側には内面鋼板４０が設けられており、また、ケーソン３０の他の部位についても、内面側には鋼板が設けられており、金属板２２を除いて考えた場合でも、ケーソン３０は、各部位が鋼コンクリート合成構造になっており、いわゆるハイブリッドケーソンになっている。
As shown in FIG. 5, an inner surface steel plate 40 is provided on the inner surface side of the offshore side wall body 34 of the caisson 30, and also for other parts of the caisson 30, the steel plate is provided on the inner surface side. Even if the
このため、本第２実施形態に係るケーソン３０は、第１実施形態に係るケーソン１０と比べて壁厚が薄くなっており、沖合側壁体３４および岸側壁体３６の壁厚は２５０〜５００ｍｍ程度であり、標準的には３００ｍｍ程度であり、コンクリート３４Ａの内部の水平鉄筋３４Ｂおよび鉛直鉄筋３４Ｃは１段に配筋されている。また、法線直角方向（岸から沖合に向かう方向）のケーソン３０の幅も、第１実施形態に係るケーソン１０と比べて小さくなっていて、ケーソン３０は内部隔壁もなく、第１実施形態に係るケーソン１０と比べてコンパクト化されている。
Therefore, the caisson 30 according to the second embodiment has a smaller wall thickness than the caisson 10 according to the first embodiment, and the wall thicknesses of the offshore side wall body 34 and the quay side wall body 36 are about 250 to 500 mm. It is about 300 mm as a standard, and the horizontal reinforcing
ただし、沖合側からの波浪等の外力に対する安定性を確保するべく、フーチング３２の大きさは、第１実施形態のケーソン１０のフーチング１２と比べて同等以上の大きさになっている。 However, the size of the footing 32 is equal to or larger than that of the footing 12 of the caisson 10 of the first embodiment in order to ensure stability against external force such as waves from the offshore side.
上記の点以外は、本第２実施形態に係るケーソン３０は、第１実施形態に係るケーソン１０と同様であるので、同一の部材には同一の符号を用いて、説明は原則として省略する。 Except for the above points, the caisson 30 according to the second embodiment is the same as the caisson 10 according to the first embodiment, and therefore, the same reference numerals are used for the same members and the description thereof will be omitted in principle.
沖合側壁体３４は、ケーソン３０の壁体のうち、沖合に面する側の壁体であり、図５に示すように、コンクリート３４Ａの内部に水平鉄筋３４Ｂおよび鉛直鉄筋３４Ｃを１段に備えている。沖合側壁体３４の沖合に面する外面には、金属板２２が設けられている。金属板２２の内面（コンクリート３４Ａと接触する側の面）には、ずれ止めであるスタッド２４が溶接で取り付けられている。スタッド２４はコンクリート３４Ａに埋め込まれており、これによって金属板２２は沖合側壁体３４と強固に連結した、合成構造を形成している。
The offshore side wall body 34 is a wall body of the caisson 30 on the side facing the offshore side. As shown in FIG. 5, the
内面鋼板４０は、ケーソン３０の沖合側壁体３４の内面（沖合とは反対側の面）に設けられて鋼コンクリート合成構造を形成している。内面鋼板４０のコンクリート３４Ａと接触する側の面には、ずれ止めであるスタッド４２が溶接で取り付けられている。スタッド４２はコンクリート３４Ａに埋め込まれており、これによって内面鋼板４０は、沖合側壁体３４の内面と強固に連結した鋼コンクリート合成構造を形成している。
The inner surface steel plate 40 is provided on the inner surface (the surface on the opposite side to the offshore side) of the offshore side wall body 34 of the caisson 30 to form a steel-concrete composite structure. On the surface of the inner surface steel plate 40 that is in contact with the concrete 34A, a
内面鋼板４０は、ケーソン３０の沖合側壁体３４の内面（沖合とは反対側の面）に設けられており、海水とは接触しないので、通常の鋼板（例えば、溶接鋼構造用圧延鋼板）を用いることができる。内面鋼板４０の厚さは、想定される外力等に応じて適宜に定めればよいが、標準的には、３．２ｍｍ以上１００ｍｍ以下である。 The inner surface steel plate 40 is provided on the inner surface of the offshore side wall body 34 of the caisson 30 (the surface on the side opposite to the offshore side) and does not come into contact with seawater. Therefore, a normal steel plate (for example, a welded steel structural rolled steel plate) is used. Can be used. The thickness of the inner surface steel plate 40 may be appropriately determined according to the expected external force and the like, but is typically 3.2 mm or more and 100 mm or less.
スタッド４２の軸径、長さ、配置間隔は、想定される外力や内面鋼板４０の厚さ等に応じて適宜に定めればよいが、標準的には、軸径は６〜３０ｍｍ程度、長さは４０〜１００ｍｍ程度、配置間隔は２００〜８００ｍｍ程度である。
The shaft diameter, length, and arrangement interval of the
スタッド４２の材質は、所定の性能の得られる材質であれば特には限定されないが、具体的には例えば、炭素鋼を用いることができる。スタッド４２の材質は、溶接する内面鋼板４０の材質と同一であることが好ましく、炭素鋼にすることが好ましい。
The material of the
内面鋼板４０の一方の面（沖合とは反対側の面でケーソン３０の内部側の面）には、ブラケット４０Ａが設けられているが、このブラケット４０Ａは、内面鋼板４０を補剛するためのものであり、詳細には、ケーソン３０の作製時に内面鋼板４０の外側にコンクリートを打設することによって加わる圧力によって内面鋼板４０が変形することを防止するためのものである。
A
（２−２）効果
本第２実施形態に係るケーソン３０における金属板２２の効果は、第１実施形態に係るケーソン１０における金属板２２の効果と同様であり、本第２実施形態に係るケーソン３０は、沖合側壁体３４の前面に消波ブロックが配置された状態の防波堤として使用される場合でも、消波ブロックの衝突や摺動に対する耐衝撃性および耐摩耗性が高められており、長期にわたる供用が可能である。
(2-2) Effect The effect of the
（２−３）変形例
本第２実施形態に係るケーソン３０の沖合側壁体３４においては、沖合側壁体３４の沖合に面する外面に金属板２２がスタッド２４によって取り付けられて合成構造が形成されているが、沖合側壁体３４の沖合に面する外面に金属板２２を取り付ける態様は、スタッド２４のみによる取り付け態様でなくてもよく、例えば図６に示すように、さらに、沖合側壁体３４を貫通する貫通ボルト４４およびナット４４Ａによる補強的な取り付けを行ってもよい。貫通ボルト４４の一端は内面鋼板４０に溶接されており、貫通ボルト４４は、金属板２２と内面鋼板４０とを連結する。
(2-3) Modified Example In the offshore side wall body 34 of the caisson 30 according to the second embodiment, the
ただし、貫通ボルト４４の少なくとも一部およびナット４４Ａは、海水と直接接触するので、貫通ボルト４４およびナット４４Ａは、金属板２２と同様に、海水に対する耐食性に優れた材質のものを用いる。具体的には、孔食指数が３８であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有する材質のものを用いることができ、孔食指数が４０であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有する材質のものを用いることが好ましい。
However, since at least a part of the through
また、金属板２２を外側から押え込むナット４４Ａの周囲には水中硬化型充填接着剤（図示せず）を盛って、ナット４４Ａと金属板２２との間の隙間を塞いで、止水を行う。
In addition, a water-curable filling adhesive (not shown) is placed around the
１０、３０…ケーソン
１２、３２…フーチング
１２Ａ、３２Ａ…沖合側突出部
１４、３４…沖合側壁体
１４Ａ、３４Ａ…コンクリート
１４Ｂ、３４Ｂ…水平鉄筋
１４Ｃ、３４Ｃ…鉛直鉄筋
１６、３６…岸側壁体
１８…内部隔壁
２０、３８…上部コンクリート部材
２２…金属板
２４、４２…スタッド
２６、４４…貫通ボルト
２６Ａ…頭部
２６Ｂ、４４Ａ…ナット
４０…内面鋼板
４０Ａ…ブラケット
６０…消波ブロック設置領域
１００…海水
１０２…捨石マウンド
10, 30... Caisson 12, 32... Footing 12A, 32A... Offshore side protrusion 14, 34... Offshore side wall body 14A, 34A...
Claims (7)
前記海中部位に存在するコンクリート部材と、
前記コンクリート部材の外面のうちの少なくとも一部に設けられた金属板と、
を有し、
前記コンクリート部材と前記金属板は合成構造を形成しており、
また、前記金属板は、孔食指数が３８であるステンレス鋼と比べて同等以上の耐食性を有することを特徴とするコンクリート構造物。 A concrete structure having an undersea portion existing below the sea level,
A concrete member existing in the subsea part,
A metal plate provided on at least a part of the outer surface of the concrete member,
Have
The concrete member and the metal plate form a composite structure,
In addition, the metal plate has a corrosion resistance equal to or higher than that of stainless steel having a pitting corrosion index of 38, which is a concrete structure.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019002162A JP7088034B2 (en) | 2019-01-09 | 2019-01-09 | Seawater concrete structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019002162A JP7088034B2 (en) | 2019-01-09 | 2019-01-09 | Seawater concrete structure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2020111911A true JP2020111911A (en) | 2020-07-27 |
| JP7088034B2 JP7088034B2 (en) | 2022-06-21 |
Family
ID=71667665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019002162A Active JP7088034B2 (en) | 2019-01-09 | 2019-01-09 | Seawater concrete structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7088034B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7439776B2 (en) | 2021-01-28 | 2024-02-28 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | Water Concrete Structures and Caissons |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05132964A (en) * | 1991-07-17 | 1993-05-28 | Kobe Steel Ltd | Anti-corrosive treatment of marine concrete construction |
| JP2000273973A (en) * | 1999-03-24 | 2000-10-03 | Nippon Steel Corp | Covering method for anticorrosion metal sheet for preventing deterioration of concrete structure |
| JP2014136902A (en) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Nippon Steel & Sumikin Engineering Co Ltd | Anti-corrosive structure and construction method of the same |
| JP2018178396A (en) * | 2017-04-04 | 2018-11-15 | 日鉄住金防蝕株式会社 | Reinforcing and fixing method and reinforcing and fixing structure |
-
2019
- 2019-01-09 JP JP2019002162A patent/JP7088034B2/en active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05132964A (en) * | 1991-07-17 | 1993-05-28 | Kobe Steel Ltd | Anti-corrosive treatment of marine concrete construction |
| JP2000273973A (en) * | 1999-03-24 | 2000-10-03 | Nippon Steel Corp | Covering method for anticorrosion metal sheet for preventing deterioration of concrete structure |
| JP2014136902A (en) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Nippon Steel & Sumikin Engineering Co Ltd | Anti-corrosive structure and construction method of the same |
| JP2018178396A (en) * | 2017-04-04 | 2018-11-15 | 日鉄住金防蝕株式会社 | Reinforcing and fixing method and reinforcing and fixing structure |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7439776B2 (en) | 2021-01-28 | 2024-02-28 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | Water Concrete Structures and Caissons |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP7088034B2 (en) | 2022-06-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6823509B2 (en) | Anti-corrosion structure of steel sheet pile or steel pipe sheet pile having a structure that makes it difficult for bolts to break | |
| CN204098030U (en) | For the concrete pile structure of marine environment | |
| TW200936783A (en) | Corrosion resistant steel for marine applications | |
| JP2018084048A (en) | Steel pipe pile, pile head structure, pile type construction, construction method for steel pipe pile, and construction method for pile type construction | |
| JP2020111911A (en) | Seawater concrete structure | |
| JP2017095955A (en) | Pile foundation structure and construction method thereof | |
| JP5769302B2 (en) | Steel sheet pile anticorrosion protective cover and anticorrosion method | |
| JP4953887B2 (en) | Structure of heavy anticorrosion coated steel sheet pile excellent in anticorrosion of joint part and steel sheet pile used for the structure | |
| JP2020111912A (en) | Water concrete structure | |
| JP6631105B2 (en) | Steel member and substructure having protective layer | |
| JP2020111913A (en) | Reinforced concrete structure | |
| KR101556185B1 (en) | Sacrificial anode assembly for floating Offshore Structure | |
| JP3922569B2 (en) | Steel and marine steel structures | |
| JP3823922B2 (en) | Steel pipe sheet pile and sheet pile wall | |
| JP4823126B2 (en) | Structure of heavy anticorrosion coated steel sheet pile excellent in anticorrosion of joint part and steel sheet pile used for the structure | |
| JP6747616B1 (en) | Fender structure and water area steel structure | |
| JP6155845B2 (en) | Anticorrosion steel, standing structure and sacrificial steel | |
| JP6823510B2 (en) | Anti-corrosion structure of steel pipe sheet pile | |
| JP2011064020A (en) | Steel sheet pile and steel sheet pile continuous wall | |
| JP2020133245A (en) | Steel structural member coated with metal coating and wall body | |
| JP4827782B2 (en) | Structure of heavy anticorrosion coated steel sheet pile excellent in anticorrosion of joint part and steel sheet pile used for the structure | |
| JP2004353405A (en) | Steel sheet pile anti-corrosive structure excellent in long-term durability | |
| JP3128801U (en) | Steel sheet pile anti-corrosion protection cover | |
| JP4569294B2 (en) | Steel pipe sheet pile and steel pipe sheet pile wall | |
| JP2021008780A (en) | Fender structure and water-area steel construction |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210319 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20210531 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20220114 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220201 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220330 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220510 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220523 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7088034 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |