JP2019533801A - ヒートポンプシステムおよびその方法 - Google Patents
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Abstract
ヒートポンプシステムは、互いに流体連通する2つのユニットを含み、各ユニットは、直接接触型の空気/ブライン熱交換器パッドを含む空気/ブライン熱交換器を収容するハウジングを含む。ハウジング内のブライン入口は、液体ブラインを空気/ブライン熱交換器の上端に供給するのでブラインが熱交換器パッドを通って下方に流れるようになる。ハウジング内の空気入口は、周囲の空気を熱交換器パッド内に向けて、パッドを通るブラインの流れに対して横切る方向に方向付け、空気出口は、ハウジングから空気を排出する。ブラインタンクは、空気/ブライン熱交換器を通過したブラインを受け取る。一対のブライン/冷媒熱交換器が、ブラインタンクに結合されて、タンクからブラインを受け取り、そして異なるハウジングのブライン入口に結合され、冷媒供給源が、冷媒をブライン/冷媒熱交換器に供給する。
Description
関連出願への相互参照
本出願は、2016年11月8日に出願された米国特許出願第15/346,216号に対する優先権を主張し、その全体が参照により本明細書に援用される。
本出願は、2016年11月8日に出願された米国特許出願第15/346,216号に対する優先権を主張し、その全体が参照により本明細書に援用される。
本発明は、概ねヒートポンプシステムに関し、特にブライン、冷媒および周囲の空気を利用するヒートポンプシステムに関する。本発明はまた、ヒートポンプシステムを利用した空調方法に関する。
空間暖房および冷房システムは、通常、建物の内外に位置するフィン付きパイプを通ってコンプレッサによって循環せしめられる冷媒を含む。冬には、コンプレッサは圧縮されて温められた冷媒を、凝縮が起こる屋内のフィン付きパイプ部分に押し込む。解放された熱は通常、ファンによって家の中に分配される。そして、凝縮した冷媒は絞り弁を通過して蒸発器に至る。蒸発熱は、より冷えた外気によって提供される。夏の間は、冷媒の循環方向が逆になる。外側フィン付きパイプは凝縮器を構成し、内側フィン付きパイプは蒸発器として機能する。
下記特許文献1には、後述するように、パッドについて記載されている。
下記特許文献1には、後述するように、パッドについて記載されている。
一実施形態では、ヒートポンプシステムは、互いに流体連通する2つのユニットを含み、各ユニットは、直接接触型の空気/ブライン熱交換器パッドを含む空気/ブライン熱交換器を収容するハウジングを含む。ハウジング内のブライン入口は、液体ブラインを空気/ブライン熱交換器の上端に供給するので、ブラインが熱交換器パッドを通って下方に流れるようになる。ハウジング内の空気入口は、周囲の空気を熱交換器パッド内に向けて、パッドを通るブラインの流れに対して横切る方向に方向付け、空気出口は、熱交換器パッドを通過した空気を受け取り、ハウジングから空気を排出する。ブラインタンクは、空気/ブライン熱交換器を通過したブラインを受け取り、2つのブライン/冷媒熱交換器は、ブラインタンクに結合されて、タンクからブラインを受け取る。ブライン/冷媒熱交換器は、ハウジングのうち、異なるハウジングのブライン入口に結合され、冷媒供給は、ブライン/冷媒熱交換器に結合されて、冷媒をブライン/冷媒熱交換器に供給する。
好ましい実施形態では、各ハウジングは、そのハウジング内の直接接触型の空気/ブライン熱交換器を通して周囲の空気を引き込むための排気ファンを含み、冷媒供給ラインは、ブライン/冷媒熱交換器に結合されて、それらの熱交換器に冷媒を供給し、一対のブラインポンプは、ブラインタンクのうちの異なるブラインタンクに結合されてこのブライン/冷媒熱交換器にブラインを供給する。直接接触型の空気/ブライン熱交換器パッドは、パッドを通って流れるブラインによって湿潤され、パッドを通して引き込まれるかまたは押し込まれる空気に対して透過性であり、ブラインと空気との間の密接な接触を提供する多孔質パッドであることが好ましい。
本発明はさらに、筐体内の空気の温度および湿度を制御するためのヒートポンプ方法を提供する。この方法は、筐体内に配置された第1のハウジング内の第1の直接接触型の空気/ブライン熱交換器の上端に液体ブラインを供給するので、ブラインは第1の熱交換器パッドを通って下方に流れる。筐体内の周囲の空気は、第1の熱交換器パッドに向けて、パッドを通るブラインの流れを横切る方向に方向付けられ、ハウジングから熱交換器パッドを通って通過した空気を筐体内の空間に排出し、第1のハウジング内の第1のブラインタンク内の第1の空気/ブライン熱交換器を通過したブラインを収容する。この方法はまた、筐体の外側に位置する第2のハウジング内の第2の直接接触型空気/ブライン熱交換器の上端に液体ブラインを供給してブラインが第2の熱交換器パッドを通って下方に流れるようにし、周囲の空気を筐体の外側から第2の熱交換器パッド内に向けて、パッドを通過するブラインの流れを横切る方向に方向付け、第2の熱交換器パッドを通過した空気をハウジングから筐体の外側の空間に排出し、第2の空気/ブライン熱交換器を通過したブラインを第2のハウジング内の第2のブラインタンクで受け取る。
LiBr、MgCl2、CaCl2のような吸湿性ブラインおよびそれらの混合物を有利に使用できる。これらのブラインの濃度は、ヒートポンプの使用温度範囲全体にわたって塩または氷の沈殿が生じない程度である。
図1に示す例示的実施形態では、ヒートポンプシステムは、それぞれ蒸発器および凝縮器として作用する2つの実質的に同様のユニット10および10’を含む。ユニット10は空調される筐体Eの内側に配置され、ユニット10’は筐体Eの外側に配置される。熱交換器12は、ユニット10内に流入する空気の温度および水分含有量を減少させるので、ユニット10から排出される空気は、空調されている筐体E内の周囲の空気よりも冷たい。
第2のユニット10’内の熱交換器12’は、ユニット10’から排出される空気の温度を上昇させるので、筐体Eへの空気供給は、筐体E内の空気を、冷却ではなく、加熱する必要があるときにユニット12’に切り替えることができる。すなわち、ユニット10からの空気は、夏季には筐体Eの中に供給でき、ユニット10’からの空気は、冬季には筐体Eに供給できる。
ユニット10および10’のそれぞれは、空気/ブライン熱交換器13または13’を収容するハウジング12または12’を含む。ハウジング12および12’の上部にそれぞれ配置されたブライン入口10および10’は、ブライン/冷媒熱交換器24および24’から空気/ブライン熱交換器のすぐ上に配置された1組のドリップまたはスプレーノズルまたは開口11および11’にブラインを供給するため、流入するブラインがパッドの上端に向けられる。ユニット10および10’の下部には、それぞれブラインタンク14および14’が収容されており、空気/ブライン熱交換器を出るブラインを受け取るようになっている。
空気/ブライン熱交換器13および13’の各々は、互いにわずかに離間して配置された一対の直接接触型の空気/ブライン熱交換器パッド13aおよび13b、または13’aおよび13’bを含むことが好ましい。パッド13aおよび13bは、上記特許文献1(米国特許公開第2003/0003274号明細書)に記載されているようなパッドでもよい。少なくとも2つのそのような多孔質パッドを、2つのパッド間に垂直方向の間隙を設けて、各空気/ブライン熱交換器に使用することが好ましい。ブライン/冷媒熱交換器24からの冷えたブラインは、パッド13aおよび13bを湿潤させ、空気が空気透過性パッド13a、13bを通過し、重力により、パッドを通って下方に流れるブラインのそれを横切る方向に流れて、空気を冷却する。2つのパッド13a、13bの間の間隙は、約5〜10mmとして液体ブラインが一方のパッドから別のパッドへ流れるのを防ぐようにしてもよい。このように、内側パッド13b内の液体ブラインは、外側パッド13a内の液体ブラインよりも冷たく、2つのパッドを通る空気のクロスフローにより、内側パッド13bを通過するより冷えた空気が、より冷えたブラインと相互作用する。
流入する周囲の空気は、排気ファン20または20’によって、あるいは他の任意の自然なまたは強制的な手段によってハウジング12または12’内に引き込まれる。流入する空気は、ハウジング12および12’の広い側壁のうちの一方の開口部を通って熱交換器13および13’に入る。開口部は、熱交換器13および13’内の外側パッド13aおよび13’aとそれぞれ位置合わせされ、空気は排気ファン20および20’によって熱交換器13または13’を通して引き込まれる。直接接触型の空気/ブライン熱交換器パッド13aおよび13bは、パッドを通る空気の流れの方向に互いに離間している。空気は、熱交換器12または12’を通って流れるブラインによって冷却されるので、ハウジングから排出された空気は、熱交換器に入る周囲の空気よりも低い温度および低い湿度レベルにある。
ブライン入口10および10’のそれぞれは、導管22または22’によって、ブライン/冷媒熱交換器24および24’のうちの一方に接続されている。導管26および26’は、対応するブラインタンク14および14’から循環ポンプ28および28’を介してブラインをそれぞれブライン/冷媒熱交換器24または24’に運ぶ。ブラインタンク14および14’もまた、導管30および32ならびにブライン熱交換器34を介して互いに液体連通している。
ブライン/冷媒熱交換器24および24’は、それぞれコイル38および38’を収容する密閉容器36および36’から構成されている。コイル38および38’は、閉ループ内で導管40および42によって相互接続されている。導管40内のコンプレッサ44は、コイル38および38’、導管40および42、ならびに絞り弁46を含む閉ループを通って冷媒を押し出す。
ポンプ28および28’との間の同期および制御の必要性を回避するために、タンク14’に蓄積されたブラインは、導管32を通る重力による流れによってタンク14に戻されることが好ましい。これは、タンク14’をタンク14よりも高い位置に配置することによって達成される。導管30および32を介したタンク14および14’の間のブライン交換流量は、空気/ブライン熱交換器13および13’を通るブラインの循環速度よりも小さい。必要に応じて、特定の条件下での運転のために、2つのユニットの間のブラインの循環を止めることも可能である。
図2は、設計ポイントDPの気温と湿度を保つように設計された空調システムの湿度図表である。図表において、
乾球温度は24℃であり(図表の下部に水平スケールを有する垂直座標)、
蒸気濃度は乾燥空気1キログラムあたり水分8.5グラムであり(図表の右側に縦軸を有する水平座標)、
空気のエンタルピは、乾燥空気1キログラム当たり46キロジュール(kJ/kg)である(図表の左側に対角目盛を有する対角線座標)。
乾球温度は24℃であり(図表の下部に水平スケールを有する垂直座標)、
蒸気濃度は乾燥空気1キログラムあたり水分8.5グラムであり(図表の右側に縦軸を有する水平座標)、
空気のエンタルピは、乾燥空気1キログラム当たり46キロジュール(kJ/kg)である(図表の左側に対角目盛を有する対角線座標)。
図2中の顕熱負荷SLがベクトルDP−SLである(24℃から29℃、51kJ/kg)。潜在負荷LLがベクトルDP−LLである(24℃、51kJ/kg)。総負荷TLは、ベクトルDP−SLとDP−LLの合計である。TLは29℃の温度における、10.5g/kgの蒸気濃度とエンタルピ56kJ/kgである。空調なしで、1000秒の時間間隔で、1000kgの空気質量を有する筐体の空気のエンタルピはDP46kJ/kgからTL56kJ/kgに変わる。筐体の負荷は(56−46)kJ/kgx1000kg/1000秒=10kJ/秒=10kWと等しい。湿度と温度が安定した状態で筐体を設計ポイントDPに保つには、DP−TLベクトルとDP−BTLベクトルのバランスをとる必要がある。これは(SL+LL)に対応する。設計ポイントDPの乾燥空気が従来の空調システムに導入されると、凝縮することなく露点(図2の露点P)まで冷却され、それによって蒸気濃度は8.5g/kgに保たれる。
図2において、ベクトル和は、(DP−DewP)+(DP−TL)=(Dew−BSL)となり、出口空気は17°C、そして相対湿度(RH)は88%である。したがって、50%のRHと24℃の設計ポイントDPは、BSL、すなわち、88%のRHと17℃に置き換えられる。
従来の空調と筐体負荷のバランスをとるために、空気をさらにある飽和点SP、すなわち7.5℃、そして6.5g/kgの蒸気濃度まで冷却し、さらに、終了する前にBTL点まで加熱しなければならない。
液体界面の蒸気圧は冷媒の相対湿度曲線に従う。たとえば、25%の塩分濃度のLiClは図2の50%の相対湿度線に追従する。筐体空気が24℃で蒸気濃度が8.5g/kg、S=25%、温度15℃、界面蒸気濃度が5.5g/kgでLiClでの熱と蒸気を交換すると、空気蒸気は液体ブライン上で凝縮し、空気は、ベクトルDP−DewP−SPを追従するときに、筐体の気候(温度24℃、蒸気濃度8.5g/kg、エンタルピ46kJ/kg)の設計点(DP)を表す、容量が22kWでエンタルピ差が46−24=22kJ/kgの22kWと比べると、容量が10kWのベクトルDP−BTLを追従する。筐体顕熱負荷SLは、ベクトルDP−SLであり、筐体潜在負荷LLは、ベクトルDP−Lであり、蒸気濃度はDPの8.5g/kgとLLの10.5g/kgとの間で変化する。総負荷TLは、ベクトルDP−TLであり(TLが蒸気濃度10.5g/kg、温度29℃である場合)、これはDP−SLおよびDP−LLのベクトル和として図2に示されている。DPを一定に保つために、空調は、ベクトルDP−TLを(56−46)=10kJ/kgのエンタルピ勾配とバランスをとるべきである。
図2は、TLのバランスをとる3つのベクトルを示している。
1.DP−DewP、温度が24℃から12℃まで下がり、蒸気濃度は8.5g/kgのままであり、エンタルピは46から34kJ/kgまで変化する。
2.DewP−SPは温度8.5℃、蒸気濃度は6.5g/kg、エンタルピは24kJkgである。
3.SP−BTLは、温度18℃、蒸気濃度は6.5g/kg、エンタルピは35kJ/kgである。
1.DP−DewP、温度が24℃から12℃まで下がり、蒸気濃度は8.5g/kgのままであり、エンタルピは46から34kJ/kgまで変化する。
2.DewP−SPは温度8.5℃、蒸気濃度は6.5g/kg、エンタルピは24kJkgである。
3.SP−BTLは、温度18℃、蒸気濃度は6.5g/kg、エンタルピは35kJ/kgである。
DPからDewPは乾式冷却が伴う。顕熱負荷SLの平衡化により、DPは温度が17℃、相対湿度が88%のBSLになる。
温度がDPで、1000秒でTLに変化し、HACでの空気の流れが1kg/秒の、1000kgの空気を有する筐体では、冷却負荷は、
(56−46)kJ/kg×1000kg/(1000秒)=10kW
となる。
(56−46)kJ/kg×1000kg/(1000秒)=10kW
となる。
図1の空気/ブライン熱交換器13では、空気はパッド13aおよび13b内の冷えたブラインで熱を失い、そのブラインは次にタンク14に流れ込む。加熱されたブラインは、ポンプ28によってタンク14から汲み出され、冷媒/ブライン熱交換器24で冷却される。式(1)は、空気の流れCaが、筐体上の総負荷TLおよび所与の筐体に対する空調の設計ポイントDPによって決定されることを示している。
(1)Ca=TL(kW)/[En(TL)−En(DP)]kg/秒。
(1)Ca=TL(kW)/[En(TL)−En(DP)]kg/秒。
ここで、Caは空気の流れ(kg/秒)、TLは総負荷(kW)、En(TL)はTLの空気のエンタルピ、En(DP)は設計ポイントDPのエンタルピである。空気冷却容量Qaは、冷媒/ブライン熱交換器24におけるブライン冷却に等しい。したがって、冷却容量Qaは以下の通りである。
(2)Qa=[Ca×(En(T1)−En(DP)]kwブライン流量Mbは、式(3)の冷却容量Qaに関連している。
(3)Mb=Ca×[En(T1)−En(Dp)]/[Cpb×(Tbr−Tbc)]kg/秒、ここで、Cpbはブラインの比熱である。
式(3)は次のように書くことができる。
(4)Mb/Ca=ΔEn/(Cpb ΔTb)
(2)Qa=[Ca×(En(T1)−En(DP)]kwブライン流量Mbは、式(3)の冷却容量Qaに関連している。
(3)Mb=Ca×[En(T1)−En(Dp)]/[Cpb×(Tbr−Tbc)]kg/秒、ここで、Cpbはブラインの比熱である。
式(3)は次のように書くことができる。
(4)Mb/Ca=ΔEn/(Cpb ΔTb)
ΔEnは負荷によって決定されるので、ブライン対空気流Mb/Caは温度勾配ΔTbに関係し、設計ポイントDPは(式1)で求められる。
所与の負荷を有する所与の筐体に対して、式(4)は、質量比Mb/Caが大きいとブライン温度勾配が小さくなることを示している。
Mbが大きいと、ポンプ(図1の28)が大きくなり、ブライン入口10または直接接触型の熱交換器12でのスプレー分配からの液体ドリフトの増大と関連づけられている。テストはMb/Ca>4の場合、ポンプ28の動力が、蒸発器4での実用限界および摩擦損失を超えることを確認する。これにより、ブライン入口10および熱交換器12からのブラインのドリフトが促進される。したがって、式(5)は、数4をブライン/空気の質量比流の上限として定義する。
(5)Mb/Ca<4
(5)Mb/Ca<4
一方、ブライン流量Mbが小さいと、液温勾配Tbr−Tbcが大きくなり、それはブライン界面でのエンタルピ勾配が大きくなることと関連づけられている。タンク14でのブラインエンタルピは、熱交換器12に入る空気のための空気筐体エンタルピよりも小さくなければならない。さもないと、筐体空気は熱交換器12内で加熱されてしまう。また、タンク14内のブラインは、蒸発器24内の冷媒よりも温かくなる。
したがって、ブライン対空気流の比の下限は、下記のように式(6)の右側に示される。
(6)Mb/Ca>(En(DP)−En(BTL)/(cpb)×(Ta(enc)−T(Ref))
式(6)において、
Caは式(1)で求められ、
En(DP)は設計点によって決定される。
(6)Mb/Ca>(En(DP)−En(BTL)/(cpb)×(Ta(enc)−T(Ref))
式(6)において、
Caは式(1)で求められ、
En(DP)は設計点によって決定される。
負荷TL=−BTLが与えられているので、図2の湿度図表からEn(BTL)を決定できる。
Ta(筐体)は設計点で与えられる。
T(冷媒)は通常、ヒートポンプと蒸発器の設計の一部である。
テストと式(5)の限界から次のことがわかる。
(7)0.1<Mb/Ca<4
Ta(筐体)は設計点で与えられる。
T(冷媒)は通常、ヒートポンプと蒸発器の設計の一部である。
テストと式(5)の限界から次のことがわかる。
(7)0.1<Mb/Ca<4
本発明の特定の実施形態、態様および用途を例示し説明してきたが、本発明は、本明細書に開示された正確な構成および組成物に限定されず、添付の特許請求の範囲に定義される本発明の精神および範囲から逸脱することなく様々な修正、変更および変形が前述の説明から明らかである。
Claims (19)
- ヒートポンプシステムであって、
互いに流体連通している2つの略類似したユニットであって、それぞれが、
直接接触型の空気/ブライン熱交換器パッドを含む、空気/ブライン熱交換器を収容するハウジングと、
液体ブラインを前記空気/ブライン熱交換器の上端に供給して、前記ブラインが前記熱交換器パッドを通って下方に流れるようにするための前記ハウジング内のブライン入口と、
周囲の空気を、前記熱交換器パッドに向けて、前記パッドを通る前記ブラインの流れに対して横切る方向に方向付けるための前記ハウジング内の空気入口と、
前記熱交換器パッドを通過する空気を受け取り、前記ハウジングから前記空気を排出する空気出口と、
前記空気/ブライン熱交換器を通過したブラインを受け取るブラインタンクと、を含むユニットと、
前記タンクからブラインを受け取るために前記ブラインタンクに結合された一対のブライン/冷媒熱交換器であって、前記ハウジングのうちの別のハウジングの前記ブライン入口に結合されている前記ブライン/冷媒熱交換器と、
前記ブライン/冷媒熱交換器に冷媒を供給するために、前記ブライン/冷媒熱交換器に結合された冷媒供給源と、を備えたヒートポンプシステム。 - (a)前記直接接触型の空気/ブライン熱交換器パッドを通るブライン流量Mbと(b)前記直接接触型の熱交換器パッドを通る空気の流量Caとの比Mb/Caが約0.1から約4の間である、請求項1に記載のヒートポンプシステム。
- 前記ハウジングのそれぞれが、そのハウジング内の前記空気/ブライン熱交換器を通して周囲の空気を引き込むための排気ファンを含む請求項1に記載のヒートポンプシステム。
- 前記ブライン/冷媒熱交換器に結合され、前記ブライン/冷媒熱交換器に冷媒を供給するための冷媒供給ラインを含む、請求項1に記載のヒートポンプシステム。
- 前記ブラインタンクのうちの別のブラインタンクに結合され、前記ブライン/冷媒熱交換器にブラインを供給する一対のブラインポンプを含む、請求項1に記載のヒートポンプシステム。
- 前記空気/ブライン熱交換器パッドが、パッドを通って流れるブラインによって湿潤され、前記パッドを通って引き込まれるかまたは押し込まれる空気に対して透過性であり、前記ブラインと前記空気の間に密接な接触を提供する多孔質パッドである、請求項1に記載のヒートポンプシステム。
- 前記ブライン入口が、前記熱交換器パッドの上端にブラインを噴霧する、請求項1に記載のヒートポンプシステム。
- 各空気/ブライン熱交換器が、前記パッドを通る空気の流れの方向に互いに離間して配置された一対の直接接触型の空気/ブライン熱交換器パッドを含む、請求項1に記載のヒートポンプシステム。
- 前記ユニットのうちの第1のユニットの前記ブラインタンクから前記ユニットのうちの第2のユニットの前記ブラインタンクまでブラインを伝導する第1の導管と、前記第2のユニットの前記ブラインタンクから前記第1のユニットの前記ブラインタンクまでブラインを伝導する第2の導管とを含むブライン熱交換器を備えた、請求項1記載のヒートポンプシステム。
- ヒートポンプ方法であって、
前記直接接触型の空気/ブライン熱交換器の上端に液体ブラインを供給して、前記ブラインが前記熱交換器パッドを通って下方に流れるようにすることと、
周囲の空気を、前記熱交換器パッド内に向けて、前記パッドを通るブラインの流れを横切る方向に方向付けることと、
前記熱交換器パッドを通過した空気を受け取り、前記ハウジングから前記空気を排出することと、
ブラインタンクの中の前記空気/ブライン熱交換器を通過したブラインを受け取ることと、
前記タンクからブライン/冷媒熱交換器へブラインを供給することと、
前記ブライン/冷媒熱交換器に冷媒を供給することと、を含むヒートポンプ方法。 - (a)直接接触型の熱交換器パッドを通るブライン流量Mbと(b)直接接触型の熱交換器パッドを通る空気の流量Caとの比Mb/Caが約0.1から約4の間である、請求項10に記載のヒートポンプ方法。
- 筐体内の空気の温度と湿度を制御するためのヒートポンプ方法であって、
前記筐体内に配置された第1のハウジング内の第1の直接接触型の空気/ブライン熱交換器の上端に液体ブラインを供給して、前記ブラインが前記第1の熱交換器パッドを通って下方に流れるようにすることと、
周囲の空気を、前記筐体の前記第1の熱交換器パッド内に向けて、前記パッドを通る前記ブラインの流れを横切る方向に方向付けることと、
前記熱交換器パッドを通過した空気を前記ハウジングから前記筐体の内部の空間に排出することと、
前記第1のハウジング内の第1のブラインタンク内の前記第1の空気/ブライン熱交換器を通過したブラインを受け取ることと、
前記筐体の外側に配置された第2のハウジング内の第2の直接接触型の空気/ブライン熱交換器の上端に液体ブラインを供給して、前記ブラインが前記第2の熱交換器パッドを通って下方に流れるようにすることと、
前記筐体の外側から周囲の空気を前記第2の熱交換器パッド内に向けて、前記パッドを通る前記ブラインの流れを横切る方向に方向付けることと、
前記第2の熱交換器パッドを通過した空気を前記ハウジングから前記筐体の外側の空間に排出することと、
前記第2のハウジング内の第2のブラインタンク内の前記第2の空気/ブライン熱交換器を通過したブラインを受け取ることと、
前記第1のブラインタンクからブラインを前記第1のハウジングに直接結合された第1のブライン/冷媒熱交換器へ供給することと、
前記第2のブラインタンクからブラインを前記第2のハウジングに直接結合された第2のブライン/冷媒熱交換器へ供給することと、
前記第1と第2のブライン/冷媒熱交換器に冷媒を供給することと、を含むヒートポンプ方法。 - 前記ハウジングのそれぞれが、そのハウジング内の前記空気/ブライン熱交換器を通して周囲の空気を引き込むための排気ファンを含む、請求項12に記載のヒートポンプ方法。
- 前記ブライン/冷媒熱交換器に結合された冷媒供給ラインを含み、前記ブライン/冷媒熱交換器に冷媒を供給する、請求項12に記載のヒートポンプ方法。
- 前記ブラインタンクうちの異なるブラインタンクに結合された一対のブラインポンプを含み、前記ブライン/冷媒熱交換器にブラインを供給する、請求項12に記載のヒートポンプ方法。
- 前記熱交換器パッドが、前記パッドを通って流れるブラインによって湿潤され、前記パッドを通って引き込まれるかまたは押し込まれる空気に対して透過性であり、前記ブラインと前記空気の間に密接な接触を提供する多孔質パッドである、請求項12に記載のヒートポンプ方法。
- 前記ブライン入口が、前記熱交換器パッドの上端にブラインを噴霧する、請求項12に記載のヒートポンプ方法。
- 各空気/ブライン熱交換器が、前記パッドを通る空気の流れの方向に互いに離間して配置された一対の直接接触型の空気/ブライン熱交換器パッドを含む、請求項12に記載のヒートポンプ方法。
- 前記ユニットのうちの第1のユニットの前記ブラインタンクからブライン熱交換器を通って前記ユニットのうちの第2のユニットの前記ブラインタンクへブラインを伝導することと、前記第2のユニットの前記ブラインタンクから前記ブライン熱交換器を通って前記第1のユニットの前記ブラインタンクへ前記ブラインを伝導することを含む、請求項12に記載のヒートポンプシステム。
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