JP2019523828A - 980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼及びその製造方法 - Google Patents
980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2019523828A JP2019523828A JP2018566512A JP2018566512A JP2019523828A JP 2019523828 A JP2019523828 A JP 2019523828A JP 2018566512 A JP2018566512 A JP 2018566512A JP 2018566512 A JP2018566512 A JP 2018566512A JP 2019523828 A JP2019523828 A JP 2019523828A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- hot
- bainite
- ferrite
- mpa
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 126
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 126
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 75
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 62
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 39
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 35
- 229910001039 duplex stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 5
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 21
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 18
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 17
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 13
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 7
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 5
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 125000004433 nitrogen atom Chemical group N* 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- QFGIVKNKFPCKAW-UHFFFAOYSA-N [Mn].[C] Chemical compound [Mn].[C] QFGIVKNKFPCKAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000033764 rhythmic process Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
本発明は、比較的に高い含有量のSiを添加することにより、限られた熱間圧延空冷時間内で一定の数量のフェライト組織を形成し、かつフェライト形成のプロセスウィンドウを拡大することを保証することができ、比較的に高い含有量のAlを添加することにより、主に圧延後の空冷段階で所要数量のフェライトを形成することができ、Nb及びTiを複合的に添加することにより、主に仕上げ圧延段階でオーステナイト結晶粒を最大限度に微細化させ、相変態の後に形成されたフェライトをさらに微細化させ、鋼板の強度及び可塑性の向上を寄与することができる。本発明は、組織中のフェライトとベイナイトの含有量を正確に制御することで、降伏強度が600MPa以上、引張強度が980MPa以上である高強度のフェライトベイナイト二相鋼を得ることができる。
炭素:炭素は、鋼における基本的な元素であり、本発明にとって重要な元素の1つでもある。炭素は、オーステナイトの相領域を拡大させ、オーステナイトを安定させる。炭素は、鋼における格子間原子として、鋼の強度の向上に対して非常に重要な役割を有し、鋼の降伏強度と引張強度に対する影響が最も大きいである。本発明では、引張強度980MPa級の高強度二相鋼を得るために、炭素の含有量が0.15%以上であることを保証しなければならない。しかし、炭素の含有量が0.30%を超えてはいけなく、でなければ、熱間圧延の二段階式の冷却過程で所要数量のフェライトを形成し難い。よって、本発明の鋼における炭素含有量を0.15〜0.30%の範囲、好ましくは0.20〜0.25%の範囲に制御する必要がある。
上述した化学成分になるように製錬し、精錬して、スラブ又はインゴットに鋳造する。
加熱温度が1100〜1200℃であり、加熱時間が1〜2時間である。
圧延開始温度を1030〜1150℃とし、1000℃以上で、累積変形量が50%以上になるように3〜5バスの粗圧延を行い、中間スラブの保持温度を900〜950℃とし、さらに累積変形量が70%以上になるように3〜5バスの仕上げ圧延を行い、最終圧延温度を800〜900℃とし、最終圧延が終了した後に、100℃/sの冷却速度で鋼板を600〜700℃に水冷し、3〜10秒間で空冷して、さらに30〜50℃/sの冷却速度で350〜500℃に冷却し、巻き取りを行い、巻き取った後に、20℃/h以下の冷却速度で室温に冷却する。
本発明の圧延プロセスの模式図は、図1に示されている。圧延プロセスの設計では、粗圧延と仕上げ圧延の段階で、圧延のプロセスのリズムは、できるだけ早く完了する必要がある。最終圧延が終了した後に、高い冷却速度(≧100℃/s)で中間冷却停止温度までに急速に冷却する必要がある。その理由は、圧延終了後、冷却速度が遅くなると、鋼板内部で変態されたオーステナイトが短時間内で再結晶化を完了し、その時点でオーステナイト結晶粒が成長するためである。比較的に粗いオーステナイトでは、後続の冷却プロセスにおいてフェライト変態を起こる時に、最初のオーステナイトの粒界に沿って形成されたフェライト結晶粒が粗くなり、通常に10〜20μmになり、鋼板の強度の向上に不利である。
(1) 本発明は、比較的に経済的な成分設計の思想を採用するとともに、従来の熱間連続圧延ラインを合わせることにより、低降伏比、高強度の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼を生産することができる。
表1は本発明の実施例の鋼の成分を示し、表2は本発明の実施例の鋼の製造プロセスのパラメーターを示し、表3は本発明の実施例の鋼の性能を示す。
Claims (11)
- 化学成分が、重量百分率で、C:0.15〜0.30%、Si:0.8〜2.0%、Mn:1.0〜2.0%、P≦0.02%、S≦0.005%、O≦0.003%、Al:0.5〜1.0%、N≦0.006%、Nb:0.01〜0.06%、Ti:0.01〜0.05%であり、残部がFe及び不可避不純物であり、かつ前記元素が0.05%≦Nb+Ti≦0.10%、2.5≦Al/C≦5.0との関係を同時に満足する、980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼。
- 前記熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の化学成分において、重量百分率で、C:0.20〜0.25%である請求項1に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼。
- 前記熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の化学成分において、重量百分率で、Si:1.2〜1.8%である請求項1に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼。
- 前記熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の化学成分において、重量百分率で、Mn:1.4〜1.8%である請求項1に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼。
- 前記熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の化学成分において、重量百分率で、Nb:0.03〜0.05%である請求項1に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼。
- 前記熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の化学成分において、重量百分率で、Ti:0.02〜0.04%である請求項1に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼。
- 前記熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼のミクロ組織がフェライト+ベイナイトであり、フェライトの体積割合が20〜35%、フェライトの平均結晶粒のサイズが5〜10μm、ベイナイトの体積割合が65〜80%、ベイナイトの等価結晶粒サイズが20μm以下である請求項1〜6のいずれか一項に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼。
- 前記熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の降伏強度が600MPa以上、引張強度が980MPa以上、伸び率が15%以上である請求項1〜7のいずれか一項に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼。
- 1) 製錬、鋳造
請求項1〜6のいずれか一項に記載の化学成分になるように製錬し、精錬して、スラブ又はインゴットに鋳造し;
2) スラブ又はインゴットの加熱
加熱温度が1100〜1200℃であり、加熱時間が1〜2時間であり;
3) 熱間圧延+段階冷却+巻き取り
圧延開始温度を1030〜1150℃とし、1000℃以上で、累積変形量が50%以上になるように3〜5バスの粗圧延を行い、中間スラブの保持温度を900〜950℃とし、さらに累積変形量が70%以上になるように3〜5バスの仕上げ圧延を行い、最終圧延温度を800〜900℃とし、最終圧延が終了した後に、100℃/sの冷却速度で鋼板を600〜700℃に水冷し、3〜10秒間で空冷して、さらに30〜50℃/sの冷却速度で350〜500℃に水冷し、巻き取りを行い、巻き取った後に、20℃/h以下の冷却速度で室温に冷却する、
との工程を含む請求項1〜8のいずれか一項に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の製造方法。 - 前記熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼のミクロ組織がフェライト+ベイナイトであり、フェライトの体積割合が20〜35%、フェライトの平均結晶粒のサイズが5〜10μm、ベイナイトの体積割合が65〜80%、ベイナイトの等価結晶粒サイズが20μm以下である請求項9に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の製造方法。
- 前記熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の降伏強度が600MPa以上、引張強度が980MPa以上、伸び率が15%以上である請求項9又は10に記載の980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610450203.X | 2016-06-21 | ||
CN201610450203.XA CN105925887B (zh) | 2016-06-21 | 2016-06-21 | 一种980MPa级热轧铁素体贝氏体双相钢及其制造方法 |
PCT/CN2017/088962 WO2017219938A1 (zh) | 2016-06-21 | 2017-06-19 | 一种980MPa级热轧铁素体贝氏体双相钢及其制造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2019523828A true JP2019523828A (ja) | 2019-08-29 |
JP6812465B2 JP6812465B2 (ja) | 2021-01-13 |
Family
ID=56831888
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018566512A Active JP6812465B2 (ja) | 2016-06-21 | 2017-06-19 | 980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼及びその製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11220724B2 (ja) |
JP (1) | JP6812465B2 (ja) |
KR (1) | KR102236344B1 (ja) |
CN (1) | CN105925887B (ja) |
WO (1) | WO2017219938A1 (ja) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105925887B (zh) * | 2016-06-21 | 2018-01-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种980MPa级热轧铁素体贝氏体双相钢及其制造方法 |
DE102016211411A1 (de) * | 2016-06-24 | 2017-12-28 | Thyssenkrupp Ag | Fahrzeugrad und Verwendung |
CN108018498A (zh) * | 2016-10-31 | 2018-05-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种1180MPa级热轧铁素体贝氏体双相钢及其制造方法 |
CN108004475B (zh) * | 2016-10-31 | 2019-12-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种900MPa级热轧纳米析出强化型高强高韧钢及其制造方法 |
CN108018493A (zh) * | 2016-10-31 | 2018-05-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种1180MPa级热轧双相钢及其制造方法 |
CN109023036B (zh) * | 2017-06-12 | 2020-03-31 | 鞍钢股份有限公司 | 一种超高强热轧复相钢板及生产方法 |
CN107723608B (zh) * | 2017-10-13 | 2019-10-25 | 武汉科技大学 | 一种大压下高扩孔率热轧贝氏体双相钢及其制备方法 |
CN107723602A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-02-23 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 750MPa级热轧铁素体贝氏体双相钢及其生产方法 |
CN107723604A (zh) * | 2017-11-29 | 2018-02-23 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种经济型690MPa级双相钢及其制备方法 |
CN111074148B (zh) * | 2018-10-19 | 2022-03-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种800MPa级热冲压桥壳钢及其制造方法 |
CN112011726B (zh) * | 2019-05-28 | 2022-06-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高疲劳性能高强度冷冲压钢及其制造方法 |
CN111876678A (zh) * | 2020-07-14 | 2020-11-03 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种解决高强钢铸坯裂纹的工艺方法 |
CN113215485B (zh) * | 2021-04-15 | 2022-05-17 | 首钢集团有限公司 | 一种780MPa级热基镀层双相钢及其制备方法 |
CN115522118B (zh) * | 2021-06-25 | 2023-08-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种中碳含氮钢及其板坯连铸生产方法 |
CN114622072B (zh) * | 2022-02-18 | 2024-01-16 | 唐山中厚板材有限公司 | 提高大厚度q345e钢低温韧性的方法及q345e钢 |
WO2023246898A1 (zh) * | 2022-06-22 | 2023-12-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高塑性钢及其制造方法 |
CN115927813B (zh) | 2022-12-28 | 2023-07-14 | 燕山大学 | 一种梯度结构超细贝氏体低合金轨道钢及其制备方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005120435A (ja) * | 2003-10-17 | 2005-05-12 | Nippon Steel Corp | 穴拡げ性と延性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 |
JP2007023339A (ja) * | 2005-07-15 | 2007-02-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力熱延鋼板及びその製造方法 |
JP2009007659A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2012041573A (ja) * | 2010-08-13 | 2012-03-01 | Nippon Steel Corp | 伸びとプレス成形安定性に優れた高強度薄鋼板 |
WO2012128206A1 (ja) * | 2011-03-18 | 2012-09-27 | 新日本製鐵株式会社 | プレス成形性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
JP2013044003A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 熱延鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0585843A3 (en) * | 1992-08-28 | 1996-06-26 | Toyota Motor Co Ltd | High-formability steel plate with a great potential for strength enhancement by high-density energy treatment |
FR2801061B1 (fr) * | 1999-11-12 | 2001-12-14 | Lorraine Laminage | Procede de realisation d'une bande de tole laminere a chaud a tres haute resistance, utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage |
JP4205892B2 (ja) * | 2002-05-23 | 2009-01-07 | 新日本製鐵株式会社 | プレス成形性と打抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
JP3764411B2 (ja) * | 2002-08-20 | 2006-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 焼付硬化性に優れた複合組織鋼板 |
US20050150580A1 (en) * | 2004-01-09 | 2005-07-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho(Kobe Steel, Ltd.) | Ultra-high strength steel sheet having excellent hydrogen embrittlement resistance, and method for manufacturing the same |
BRPI0617763A2 (pt) | 2005-10-24 | 2011-08-02 | Exxonmobil Upstream Res Co | aço de fase dupla de resistência elevada com razão de deformação baixa, alta dureza e capacidade de fundição superior |
JP4840269B2 (ja) * | 2007-06-15 | 2011-12-21 | 住友金属工業株式会社 | 高強度鋼板とその製造方法 |
EP2415891A4 (en) * | 2009-04-03 | 2014-11-19 | Kobe Steel Ltd | COLD-ROLLED STEEL PLATE AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
JP5640898B2 (ja) * | 2011-06-02 | 2014-12-17 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
EP2746417B1 (en) * | 2011-08-17 | 2016-07-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High-strength hot-rolled steel plate |
CA2850044C (en) * | 2011-09-30 | 2016-08-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method thereof |
CN103320701B (zh) | 2012-03-23 | 2016-08-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种铁素体贝氏体先进高强度钢板及其制造方法 |
JP5817671B2 (ja) * | 2012-08-02 | 2015-11-18 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
WO2014171063A1 (ja) * | 2013-04-15 | 2014-10-23 | Jfeスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP6225733B2 (ja) | 2014-02-03 | 2017-11-08 | Jfeスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP6354268B2 (ja) * | 2014-04-02 | 2018-07-11 | 新日鐵住金株式会社 | 打抜き穴広げ性と低温靭性に優れた引張最大強度980MPa以上の高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
KR102090884B1 (ko) * | 2015-07-27 | 2020-03-18 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고강도 열연 강판 및 그 제조 방법 |
CN105925887B (zh) * | 2016-06-21 | 2018-01-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种980MPa级热轧铁素体贝氏体双相钢及其制造方法 |
-
2016
- 2016-06-21 CN CN201610450203.XA patent/CN105925887B/zh active Active
-
2017
- 2017-06-19 WO PCT/CN2017/088962 patent/WO2017219938A1/zh active Application Filing
- 2017-06-19 US US16/311,480 patent/US11220724B2/en active Active
- 2017-06-19 JP JP2018566512A patent/JP6812465B2/ja active Active
- 2017-06-19 KR KR1020187038131A patent/KR102236344B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005120435A (ja) * | 2003-10-17 | 2005-05-12 | Nippon Steel Corp | 穴拡げ性と延性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 |
JP2007023339A (ja) * | 2005-07-15 | 2007-02-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力熱延鋼板及びその製造方法 |
JP2009007659A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2012041573A (ja) * | 2010-08-13 | 2012-03-01 | Nippon Steel Corp | 伸びとプレス成形安定性に優れた高強度薄鋼板 |
WO2012128206A1 (ja) * | 2011-03-18 | 2012-09-27 | 新日本製鐵株式会社 | プレス成形性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
JP2013044003A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 熱延鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6812465B2 (ja) | 2021-01-13 |
WO2017219938A1 (zh) | 2017-12-28 |
CN105925887A (zh) | 2016-09-07 |
CN105925887B (zh) | 2018-01-30 |
KR20190014550A (ko) | 2019-02-12 |
US20190194772A1 (en) | 2019-06-27 |
US11220724B2 (en) | 2022-01-11 |
KR102236344B1 (ko) | 2021-04-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6812465B2 (ja) | 980MPa級の熱間圧延フェライトベイナイト二相鋼及びその製造方法 | |
JP6797942B2 (ja) | 980MPa級熱間圧延二相鋼及びその製造方法 | |
WO2018019220A1 (zh) | 一种1500MPa级高强塑积汽车用钢及其制造方法 | |
CN103255341B (zh) | 一种高强度高韧性热轧耐磨钢及其制造方法 | |
JP2012041573A (ja) | 伸びとプレス成形安定性に優れた高強度薄鋼板 | |
WO2016045264A1 (zh) | 一种高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带及其制造方法 | |
JP2010248565A (ja) | 伸びフランジ性に優れた超高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
CN107326276B (zh) | 一种抗拉强度500~600MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法 | |
CN106609335A (zh) | 抗拉强度700MPa级高扩孔热轧钢板及其制造方法 | |
KR100981856B1 (ko) | 도금성이 우수한 고강도 강판 제조 방법 | |
WO2022042727A1 (zh) | 一种780MPa级高表面高性能稳定性超高扩孔钢及其制造方法 | |
CN111218620A (zh) | 一种高屈强比冷轧双相钢及其制造方法 | |
CN105937011A (zh) | 低屈服强度冷轧高强度钢板及其制备方法 | |
JP3879440B2 (ja) | 高強度冷延鋼板の製造方法 | |
JP2022550329A (ja) | 高穴拡げ性複相鋼及びその製造方法 | |
JP3947354B2 (ja) | 穴拡げ性と延性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
CN107881425B (zh) | 一种高强度覆铝基板用钢及其生产方法 | |
JP3857875B2 (ja) | 穴拡げ性と延性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
CN107829025B (zh) | 一种薄规格具有良好扩孔性能的双相钢及其加工方法 | |
CN107881424B (zh) | 一种轻量化设计覆铝基板及其生产方法 | |
JP2022515107A (ja) | 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法 | |
JP6857245B2 (ja) | 成形性及び疲労特性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 | |
KR20100047016A (ko) | 구멍확장성이 우수한 고장력 열연강판 및 그 제조방법 | |
KR101735941B1 (ko) | 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 | |
JP2002180189A (ja) | 穴拡げ性と延性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20181219 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20191125 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20191210 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200303 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200728 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20201019 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20201117 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20201216 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6812465 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |