JP2019520969A - 炭化水素クラッキングのための熱生成触媒 - Google Patents

Abstract

炭化水素クラッキングのための熱生成触媒を製造する方法。この方法は、Ｓｉ／Ａｌモル比が１５以上の少なくとも１つのモルデナイト骨格が反転した（ＭＦＩ）ゼオライトを提供することと、少なくとも１つの金属酸化物前駆体を提供することとを含む。さらに、少なくとも１つの金属酸化物前駆体は、ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造内に分散する。本方法は、さらに、熱生成材料を、ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造の中に分散した少なくとも１つの金属酸化物前駆体と共に焼成し、系中で少なくとも１つの金属酸化物を作成することを含む。熱生成触媒は、少なくとも１つのＭＦＩゼオライトと、少なくとも１つの金属酸化物を、５０：５０〜９５：５の比率で含む。さらに、炭化水素クラッキングプロセスにおいて熱生成触媒を使用する、関連する方法が提供される。

Description

関連出願に関する相互参照

本出願は、本明細書に参考として組み込まれる、２０１６年５月１２日に出願された米国仮出願第６２／３３５，２１３号の利益を請求する。

本開示の実施形態は、一般的に、炭化水素クラッキングのための熱生成触媒に関し、具体的には、熱生成触媒を製造する方法、炭化水素クラッキングプロセスにおいて熱生成触媒を使用する方法に関する。

軽質オレフィン（例えば、エチレンおよびプロピレ）を生産するための現行の商業的技術は、熱クラッキングまたは蒸気クラッキングと、触媒クラッキングを含む。蒸気クラッキングは、非触媒的なプロセスであり、約８５０℃の高い反応温度で行われ、選択率を制御し、許容範囲のループ寿命（ｌｏｏｐ ｌｉｆｅ）を維持するために、蒸気による希釈を必要とする。蒸気クラッキングは、今日までに、化学業界で最もエネルギーを消費するプロセスである。ナフサ蒸気クラッカーのみの熱分解領域は、全プロセスエネルギーの約６５％を消費し、これは全エネルギー損失の約７５％を占めることがわかった。さらに、このプロセスは、原料の変動にきわめて影響を受けやすく、いくつかの環境上の問題もある。このプロセスは、エチレンが主な生成物として生成し、プロピレンとエチレンの比（Ｐ／Ｅ）をほとんど制御することができないため、プロピレンの予想される成長要求を満たすには適していない。これとは対照的に、触媒クラッキング、特に、固体酸触媒を用いる流動触媒クラッキング（ＦＣＣ）は、比較的高いＰ／Ｅ比を有する生成物を生成し、５００〜６５０℃の低い温度で操作する。ＦＣＣプロセスでは、触媒は、流動床の中の原料炭化水素の上昇する流れに懸濁する。前もって加熱した炭化水素原料を、原料ノズルを介して、円錐／ライザーの底部に噴霧し、熱い流動触媒と５００〜６５０℃で接触させる。熱い触媒は、原料を蒸発させ、クラッキング反応を触媒し、高分子量の分子を、液体石油ガス（ＬＰＧ）、ガソリンおよびディーゼルを含むもっと軽質の構成要素に破壊する。次いで、「使用済」触媒を流動床再生器に流し、空気、またはある場合には空気と酸素を使用し、コークスを燃焼し尽くして触媒活性を回復させ、次の反応サイクルに必要な熱も与える。次いで、「再生した」触媒を、ライザーの底部に流し、サイクルを繰り返す。

炭化水素クラッキング産業は、収率および転化率を犠牲にすることなく、吸熱反応である炭化水素変換プロセス（特にクラッキング）のエネルギー効率を最大にするために、顕著な努力をはらってきた。例えば、ＦＣＣは、理想的には熱的にニュートラルであり、再生器中のコークス燃焼は、吸熱のクラッキング反応の燃料となる。しかし、現実には、コークス燃焼から発生する熱は、特に、水素／炭素（Ｈ／Ｃ）比が高い軽質原料にとっては不十分なことが多い。エネルギー不足を克服するために、完全な燃焼を促進するために過剰な空気を注入するなど、いくつかの技術が既に使用されてきた。しかし、過剰な空気を注入すると、副反応が顕著に増え、操作費用および資本費が顕著に増える。または、計算した量の芳香族重質燃料（トーチ油として知られる）を再生領域に注入することによって、さらなる熱エネルギーを与えるようと企てる。この方法は、効率的ではあるが、通常、酸化されないクラック生成物が生成する。酸化されないクラック生成物は、触媒床においてホットスポットを生成する場合があり、蒸気存在下、触媒床を不活性化し、局所的に永久的な損傷を与え得る。

上に提示した背景の観点で、クルード油をクラッキングし、エチレン、プロピレン、ブテン、ベンゼン、トルエンおよびキシレン、および他の炭化水素、例えば、ガソリン、蒸発軽油（ａｇｏ）および真空軽油（ｖｇｏ）を含む高需要の石油化学ビルディングブロックを得るための効率的で経済的な経路の開発が依然として必要とされている。

本開示の実施形態は、吸熱反応である炭化水素クラッキングのエネルギー要求を満たすために、炭化水素クラッキングプロセスにおいて熱生成触媒を製造し、使用する方法に関する。本開示の方法には、産業上の利用可能性があり、具体的には、従来から炭化水素クラッキングに必要な高エネルギーコストに起因して、油産業およびガス産業における利用可能性がある。理論によって制限されないが、本開示の熱生成触媒を加え、炭化水素クラッキングプロセスをエネルギー的にニュートラルにするか、またはエネルギー的にニュートラルに近づけるのに役立ち、それによって、炭化水素クラッキングに関連する全体的なエネルギー費用を下げる。

一実施形態によれば、炭化水素クラッキングのための熱生成触媒を製造する方法が提供される。この方法は、Ｓｉ／Ａｌモル比が１５以上の少なくとも１つのモルデナイト骨格が反転した（ＭＦＩ）ゼオライト触媒を提供することと、少なくとも１つの金属酸化物前駆体を提供することとを含む。さらに、本方法は、少なくとも１つの金属酸化物前駆体を、ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造内に分散させることを含む。その後、本方法は、金属酸化物前駆体を含浸したＭＦＩゼオライト触媒を焼成し、熱生成触媒を作成することを含む。ＭＦＩゼオライト触媒と金属酸化物との比率は、重量基準で５０：５０〜９５：５の範囲である。触媒は、バインダー、クレイ、分散剤および他の添加剤でさらに改質されてもよい。

別の実施形態によれば、炭化水素クラッキングプロセスにおいて熱生成触媒を使用する方法が提供される。この方法は、触媒床反応器内に配置された熱生成触媒の触媒床を含む、触媒床反応基を与えることを含む。熱生成材料は、Ｓｉ／Ａｌモル比が１５以上の少なくとも１つのモルデナイト骨格が反転した（ＭＦＩ）ゼオライト触媒と、ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造の中に分散した少なくとも１つの金属酸化物とから作られる。本方法は、さらに、触媒床反応器に炭化水素原料を導入することと、炭化水素原料をクラッキングし、クラッキング生成物を生産することを含む。少なくとも１つの実施形態によれば、クラッキング生成物は、軽質Ｃ_１−Ｃ_４炭化水素を含む。

記載の実施形態のさらなる特徴および利点は、以下の詳細な記載に示され、一部には、この記載から当業者には容易に明らかであるか、または以下の詳細な記載を含めた本記載の実施形態、特許請求の範囲および添付の図面を実施することによって認識される。

上の一般的な記載および以下の詳細な記載が、両方とも、種々の実施形態を記載しており、特許請求の範囲に記載した特定事項の性質および特徴を理解するための概要または骨格を与えることを意図していることを理解すべきである。添付の図面は、種々の実施形態をさらに理解するために含まれており、本明細書に組み込まれ、本明細書の一部を構成する。図面は、種々の記載される実施形態を示し、本記載と共に、特許請求の範囲に記載される特定事項の原理および操作を説明するのに役立つ。

図１は、本開示の１つ以上の実施形態に従って操作するためのラボスケールの反応システムの模式図である。 図２は、本開示の１つ以上の実施形態に係るＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒の反射電子型走査型電子顕微鏡画像である。 図３は、アルミナに担持された２０％ＣｕＯに関する温度プログラム型還元試験である。 図４は、単位時間当たりの重量空間速度３．５ｈｒ^−１、初期温度５５０°ＣでのＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５および未改質Ｈ−ＺＳＭ−５の触媒床温度プロファイルである。 図５は、単位時間当たりの重量空間速度８．４ｈｒ^−１、初期温度５５０°ＣでのＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５および未改質Ｈ−ＺＳＭ−５の触媒床温度プロファイルである。 図６は、単位時間当たりの重量空間速度８．４ｈｒ^−１、初期温度５５０°ＣでのＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５の触媒床温度プロファイルと、単位時間当たりの重量空間速度８．４ｈｒ^−１、初期温度５８８°ＣでのＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５の触媒床温度プロファイルである。

ここで、炭化水素クラッキングのための熱生成触媒を製造する方法および本発明の熱生成触媒を用いた炭化水素原料の改良されたクラッキングのための実施形態を詳細に参照する。既に述べたように、炭化水素クラッキングは、吸熱プロセスである。クラッキング触媒と、熱生成金属酸化物とを組み合わせることによって、従来の吸熱炭化水素クラッキングプロセスは、熱的にニュートラルなものとすることができるか、または熱的にニュートラルなものに近づけることができる。具体的には、クラッキング触媒全体に分散した金属酸化物は、本開示の炭化水素クラッキングプロセスに含まれると、反応器内での還元反応の間ずっと、発熱による熱を生成する。この発熱による熱が、吸熱炭化水素クラッキングプロセスに必要なさらなる熱を与えるだろう。さらに、再生器中の酸化反応は、還元された触媒が酸化状態にさらされると、さらなる熱を生成する。再生器において酸化反応から生成した熱は、熱生成触媒の温度を上げ、ひいては、熱生成触媒が反応器にリサイクルされて戻されたときに、炭化水素原料の転化率を高める。

炭化水素クラッキングのための熱生成触媒を製造する方法が提供される。クラッキング触媒と、少なくとも１つの金属酸化物前駆体とを一緒に合わせる。具体的には、少なくとも１つの金属酸化物前駆体は、クラッキング触媒の微細構造内に分散する。少なくとも１つの金属酸化物前駆体が、クラッキング触媒の微細構造の中に分散した状態で、熱生成触媒を焼成し、少なくとも１つの金属酸化物前駆体を、少なくとも１つの金属酸化物に変換する。

少なくとも１つの実施形態では、熱生成触媒におけるＭＦＩゼオライト触媒と金属酸化物との比率は、重量基準で５０：５０〜９５：５である。触媒の割合と金属酸化物の割合は、トレードオフの関係にある。具体的には、金属酸化物の重量パーセントが増加すると、還元反応中にさらなる熱生成金属酸化物が与えられ、この酸化物が、さらに熱く、またはさらに長く続く熱生成を可能にする。しかし、金属酸化物のパーセントが増加すると、ＭＦＩゼオライト触媒の触媒活性が低下する場合がある。種々のさらなる実施形態では、熱生成触媒におけるＭＦＩゼオライト触媒と金属酸化物との比率は、重量基準で７０：３０〜８５：１５、重量基準で７０：３０〜８０：２０、重量基準で７５：２５〜８５：１５である。少なくとも１つの実施形態では、熱生成触媒におけるＭＦＩゼオライト触媒と金属酸化物との比率は、重量基準で７９：２１〜８１：１９である。理論によって束縛されることを望まないが、熱の生成に加え、クラッキング活性に影響を与え得る様式で、金属酸化物が、ＭＦＩゼオライトの酸部位を改変してしまう場合があると考えられる。酸部位の改変は、最終的には、ＭＦＩゼオライト触媒の触媒活性を増加させるか、または低下させ、生成物の流れに対して得られる種の選択率を調節するだろう。酸部位の改変は、金属酸化物、ＭＦＩゼオライト、熱生成触媒でそれぞれ利用される量に依存する。

クラッキング触媒のための種々の構成要素が想定される。１つ以上の実施形態では、クラッキング触媒は、アルミノシリケートゼオライト、シリケート（例えば、シリカライト）またはチタノシリケートを含んでいてもよい。さらなる実施形態では、固体酸クラッキング触媒は、モルデナイト骨格が反転した（ＭＦＩ）構造を有するアルミノシリケートゼオライトである。例えば、限定されないが、ＭＦＩゼオライト触媒は、ＺＳＭ−５触媒であってもよい。さらなる実施形態では、ＺＳＭ−５触媒は、ＺＳＭ−５触媒のイオン交換部位の少なくとも一部がＨ＋イオンによって占められている、Ｈ−ＺＳＭ−５触媒であってもよい。さらに、ＭＦＩゼオライト触媒（例えば、Ｈ−ＺＳＭ−５触媒）は、Ｓｉ／Ａｌモル比が少なくとも１５であってもよい。さらなる実施形態では、ＭＦＩゼオライト触媒は、Ｓｉ／Ａｌモル比が少なくとも２０、または少なくとも３５、または少なくとも４５であってもよい。さらに、ＭＦＩゼオライト触媒は、用途に応じて変動し得る平均粒径を有していてもよい。例えば、ＭＦＩゼオライト触媒は、流動触媒用途で使用されるときは平均粒径が５０〜１２０マイクロメートル（μｍ）であってもよく、または固定床用途で使用されるときは、１／１６インチ〜１／４インチまでであってもよい。

さらに、金属酸化物前駆体は、クラッキング触媒の微細構造の中に分散し、これを系中で焼成し、金属酸化物前駆体を金属酸化物に変換する。少なくとも１つの金属酸化物前駆体が、クラッキング触媒の微細構造の中に分散すると、クラッキング触媒の吸熱性のクラッキング部位に近接したところに金属酸化物が与えられ、これにより、熱生成触媒の熱生成態様がさらに効率的になる。少なくとも１つの金属酸化物前駆体が、クラッキング触媒の微細構造の中に分散することは、クラッキング触媒と金属酸化物とを単に物理的に混合することとは対照的である。物理的な混合だけでは、クラッキング触媒の粒子表面付近で、クラッキング触媒の吸熱性クラッキング部位に対して金属酸化物が与えられ、クラッキング触媒の微細構造の中のさらなる吸熱性クラッキング部位の付近には与えられない。クラッキング触媒の微細構造全体に金属酸化物前駆体が分散すると、クラッキング触媒と金属酸化物を単に物理的に混合することから生じ得る、触媒床における温度勾配と、触媒床の中のホットスポットを避けるのに役立つ。熱生成触媒が、還元された形態の金属酸化物前駆体と共に炭化水素クラッキングシステムに与えられ、その後、炭化水素クラッキングシステムの操作中に再生器を一回通過することによって金属酸化物へと酸化されてもよいことが理解されるだろう。

種々の実施形態では、少なくとも１つの金属酸化物前駆体が、湿式含浸、乾式含浸、初期湿式含浸、沈殿、イオン交換、電気分解、堆積、堆積−沈殿、化学蒸着および火炎式噴霧熱分解のうち少なくとも１つによって、クラッキング触媒の微細構造の中に分散する。それぞれの方法によって、金属酸化物前駆体を、クラッキング触媒の微細構造全体に分散させることができ、これは、単なる物理的な混合では不可能である。種々の実施形態では、金属酸化物は、クラッキング触媒の微細構造全体に分散する。１つ以上の実施形態では、金属酸化物前駆体を、クラッキング触媒の微細構造全体に分散させることは、金属酸化物前駆体を有機溶媒（例えば、メタノール、エタノール、アセトンまたは水）に溶解する工程と、得られた熱生成触媒を撹拌しつつ、クラッキング触媒に滴下する工程とを含む。さらなる実施形態では、本方法は、さらに、クラッキング触媒を、クラッキング触媒の微細構造の中に分散した金属酸化物前駆体と共に乾燥させることを含む。乾燥手順は、９０℃〜１２０℃で少なくとも１時間乾燥させることを含む。さらなる実施形態は、９０℃〜１２０℃で少なくとも３時間乾燥させることと、９５℃〜１１５℃で少なくとも３時間乾燥させることと、９８℃〜１１２℃で少なくとも３時間乾燥させることとを含む。

既に示したように、クラッキング触媒を、触媒の微細構造の中に分散した金属酸化物前駆体と共に焼成し、系中で金属酸化物を作成する。１つ以上の実施形態では、クラッキング触媒と、クラッキング触媒の微細構造全体に分散した金属酸化物前駆体とを含む熱生成触媒の焼成は、空気中、４００℃〜８００℃で達成される。焼成手順は、系中で金属酸化物前駆体を金属酸化物に変換するのに十分な時間、典型的には３時間以上延長される。さらなる実施形態は、７００℃〜８００℃で少なくとも３時間焼成させることと、５５０℃〜６５０℃で少なくとも４時間焼成させることと、６００℃〜７００℃で少なくとも３時間乾燥させることとを含む。

金属酸化物前駆体から金属酸化物への変換は、金属酸化物の還元反応の結果として、熱生成のためのクラッキング触媒の微細構造全体に分散した部位を与える。少なくとも１つの特定の実施形態では、生成する金属酸化物は、酸化銅である。種々の実施形態では、金属酸化物は、鉄、銅、亜鉛、クロム、モリブデン、バナジウム、セリウム、マンガン、ビスマス、銀、コバルト、バナジウム、ジルコニウム、タングステン、マグネシウム、およびこれらの組み合わせの酸化物のうち少なくとも１つである。

少なくとも１つの実施形態では、金属酸化物前駆体は、硝酸金属塩の水和物である。非限定的な例としては、硝酸銅三水和物（Ｃｕ（ＮＯ_３）_２・３Ｈ_２Ｏ）、硝酸コバルト（ＩＩ）六水和物（Ｃｏ（ＮＯ_３）_２・６Ｈ_２Ｏ）および硝酸クロム（ＩＩＩ）九水和物（Ｃｒ（ＮＯ_３）_３・９Ｈ_２Ｏ）が挙げられる。

クラッキング触媒の微細構造の中に分散した少なくとも１つの金属酸化物は、微細構造に化学結合している。含浸または他の分散技術は、金属酸化物前駆体をクラッキング触媒の微細構造の内側へと押し込み、これとは対照的に、単に物理的に混合すると、クラッキング触媒と金属酸化物粒子は、完全に分離したまま保たれる。さらに、含浸によって、触媒表面および内側の孔の官能基に金属酸化物が化学結合してもよい。また、クラッキング触媒の微細構造の中に分散させると、金属酸化物が触媒中の活性部位の近くに配置され、これとは対照的に、物理的に混合すると、金属酸化物と、触媒中の活性部位は離れたまま保たれる。

１つ以上の実施形態では、熱生成触媒は、さらに促進剤を含む。促進剤の非限定的な例としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類金属、遷移金属、リン、およびこれらの組み合わせが挙げられる。

炭化水素クラッキングのために生成した熱生成触媒を、炭化水素酸化クラッキングプロセスにおいて、炭化水素クラッキングシステムで利用してもよい。図１の炭化水素クラッキングシステムは、以下の本発明の記載のために与えられる実験室での設定である。しかし、本発明のシステムおよび方法は、大規模および工業プロセスのスキームを含む他の構成を包含することが理解されるべきである。

図１の実施形態を参照すると、炭化水素原料４をクラッキングするための少なくとも１つの触媒床反応器１０を備えるラボスケールの炭化水素クラッキングシステム１００が示されている。具体的には、炭化水素クラッキングシステム１００は、炭化水素原料４の触媒炭化水素クラッキングを行い、既に述べた熱生成触媒は、触媒床反応器内で触媒床を生成する。

炭化水素原料４は、石油、石炭液化油または生体材料から誘導される任意の炭化水素源を指していてもよい。炭化水素源の例としては、全範囲のクルード油、蒸留クルード油、石油残留物、トップドクルード油、液化石油ガス（ＬＰＧ）、ナフサ、軽油、油精錬からの生成物流、蒸気クラッキングプロセスからの生成物流、液化石炭、油またはタールサンドから回収した液体生成物、ビチューメン、オイルシェール、バイオマス炭化水素などが挙げられる。以下の段落で記載される具体的な例では、炭化水素原料４は、ｎ−ヘキサン、ナフサ、混合ブテンおよびエチレンを含んでいてもよい。再クラッキングするために、また、このような構成要素が増えることが望ましい場合には、価値を付け加える構成要素を生じさせるために、Ｃ４−Ｃ５、Ｃ９およびＣ９＋炭化水素が含まれていてもよい。ｎ−ヘキサンは、長鎖炭化水素のほんの一例であり、現在、少なくとも６個の炭素を含む炭化水素炭素鎖であると定義される。

図１を再び参照すると、炭化水素クラッキングシステム１００は、少なくとも１つの触媒床反応器１０と、場合により、さらなる反応器およびユニットを有する反応システムを備えていてもよい。例えば、これらのさらなる任意要素のユニットとは、少なくとも１つの触媒床反応器１０およびさらなるヒーターまたは熱交換器１８に接続したプレヒーター１２を含んでいてもよい。

示されているように、触媒床反応器１０は、触媒床反応器１０に配置された熱生成触媒の触媒床１４を含んでいてもよい。既に述べたように、触媒床反応器１０を操作すると、炭化水素原料４のクラッキングが起こり、クラッキング生成物４０が生成し、ここで、クラッキング生成物４０は、軽質Ｃ_１−Ｃ_４炭化水素（例えば、エチレンおよびプロピレン）と、重質Ｃ_５＋炭化水素とを含む。クラッキング生成物４０は、ＢＴＸ芳香族（ベンゼン、トルエンおよびキシレン異性体）も含んでいてもよい。クラッキング生成物４０の構成要素の比率は、原料の種類、反応パラメータ、触媒パラメータに依存して変わる。触媒床反応器１０の触媒床１４として熱生成触媒を利用すると、触媒床反応器１０におけるさらなる熱エネルギー投入要求が減るか、またはなくなる。具体的には、熱生成触媒は、金属酸化物が還元されるにつれて、触媒床反応器１０において、発熱反応を受け、これが吸熱性クラッキングプロセスを相殺し、熱的にニュートラルな全体的な炭化水素クラッキング操作が得られる。さらに、１つ以上の実施形態では、還元された金属酸化物が、酸化雰囲気下で再生し、さらなる熱放出が発生するだろう。

さらに、還元反応の結果としての金属酸化物による水素の脱離は、水素移動反応を制限し、その結果、軽質オレフィンに向かう炭化水素クラッキングを促進する。生成物流からの水素の除去も、得られる軽質オレフィンを水素から分離する高価で困難なプロセスをなくす。

１つ以上の実施形態では、触媒床反応器１０は、固定床反応器、流動床反応器、スラリー反応器または移動床反応器であってもよい。具体的な実施形態では、触媒床反応器１０は、固定床反応器である。固定床反応器を用いる実施形態では、触媒床反応器１０における炭化水素原料４と熱生成触媒流２を合わせた滞留時間は、０．０５秒〜１時間の範囲である。例えば、滞留時間は、液体原料をディーゼル水素処理する場合には１時間に近い場合があり、ＦＣＣ用途では、一般的に０．１〜５秒の範囲である。このように、種々の実施形態では、触媒床反応器１０における滞留時間は、０．１秒〜５秒間、または５分間〜１時間である。最適な炭化水素クラッキングのための合わせた炭化水素原料４の固定床反応器における所望な滞留時間は、操作温度と、熱生成触媒および炭化水素原料４の両方の組成に依存する。さらに、１つ以上の実施形態では、床の空隙率は、空隙によって占められる体積分率を表し、０．２〜１．０である。さらなる実施形態では、床の空隙率は、０．３〜０．８である。

さらに、固定床反応器を用いる１つ以上の実施形態では、熱生成触媒の触媒床１４は、熱生成触媒の層を含み、この層は、クラッキング触媒と、未改質のクラッキング触媒の層の前に配置された微細構造の中に配置された金属酸化物とを含む。さらなる実施形態では、熱生成触媒の触媒床１４は、熱生成触媒の層を含み、この層は、クラッキング触媒と、未改質のクラッキング触媒の層の後に配置された微細構造の中に配置された金属酸化物とを含む。さらなる実施形態では、熱生成触媒の触媒床１４は、熱生成触媒の層を含んでいてもよく、この層は、クラッキング触媒と、未改質のクラッキング触媒の少なくとも２つの層の間に配置された微細構造の中に配置された金属酸化物とを含む。

さらに、流動床反応器を用いる１つ以上の実施形態では、触媒床１４は、熱生成触媒とクラッキング触媒の混合物を含み、その微細構造の中に分散した金属酸化物を含まない。

さらに、触媒床１４は、前もって加熱されていてもよい。１つ以上の実施形態では、触媒床１４は、触媒床反応器１０を通って流れる管の中の蒸気または熱い気体を使用して加熱される。さらなる実施形態では、触媒床１４は、流動床を加熱するのに十分な流速で、加熱した窒素６と酸素を含む気体流であらかじめ加熱される。あらかじめ加熱される気体流または流れは、４５０℃〜６５０℃、または４７５℃〜５２５℃、または種々の実施形態では４９０℃〜５１０℃まで加熱される。

図１を再び参照すると、本方法は、さらに、触媒床反応器１０の上流にある炭化水素原料４を前もって加熱することを含んでいてもよい。この炭化水素原料４を前もって加熱することは、プレヒーター１２内で達成されてもよい。示されているように、炭化水素原料４は、窒素６および空気８の存在下で加熱されてもよい。さらに、炭化水素原料４は、蒸気、水素、空気、酸素またはこれらの組み合わせの存在下で加熱されてもよい。一実施形態では、プレヒーター１２は、触媒床反応器１０に供給される炭化水素原料の温度を少なくとも２００℃まで上げてもよい。原料プレヒーターは、冷たい原料で触媒床反応器１０の上部が冷却されるのを軽減するのに役立ち、ひいては、触媒性能に影響を与えるだろう。

１つ以上の実施形態では、炭化水素クラッキングシステム１００は、プレヒーター１２の上流に配置された少なくとも１つの炭化水素プレヒーター１８も備えていてもよい。炭化水素プレヒーターまたはプレヒーター１８は、図１に示されるように、少なくとも１つのプレヒーター１２に供給される炭化水素原料の温度を上げる。さらなる実施形態では、炭化水素プレヒーター１８は、少なくとも１つのプレヒーター１２に供給される炭化水素原料の温度を少なくとも１００℃まで上げる。炭化水素プレヒーター１８は、当業者が訳知っている熱交換器または同様のヒーターデバイスを含んでいてもよい。

炭化水素クラッキングシステム１００は、示されている他の加熱構成要素も含んでいてもよい。例えば、炭化水素クラッキングシステム１００は、触媒床反応器１０、プレヒーター１２および炭化水素プレヒーター１８の周囲に、反応乾燥器２０または加熱ボックス２２を含んでいてもよい。反応乾燥器２０は、実験室スケールまたはパイロット単位で、触媒床反応器１０およびプレヒーター１２の温度を維持するのに役立つだろう。同様に、加熱ボックス２２は、熱損失を減らすように、触媒床反応器１０、プレヒーター１２および炭化水素プレヒーター１８の周囲の熱を保持するのに役立つ。

図１を再び参照すると、クラッキング生成物４０は、種々の軽質Ｃ_１−Ｃ_４炭化水素と、重質Ｃ_５＋炭化水素とを含んでいてもよい。１つ以上の実施形態では、クラッキング生成物４０は、具体的には、プロピレン、ブテン（例えば、２−ｔｒａｎｓ−ブテン、ｎ−ブテン、ｉｓｏ−ブテンおよび２−ｃｉｓ−ブテン）、Ｃ_５オレフィン、芳香族、メタン、エタン、プロパン、ブタンおよびペンタンを含む。クラッキング生成物４０の構成要素は、炭化水素原料４の構成要素、クラッキング触媒と金属酸化物の両方の特性に依存する。

クラッキング生成物４０中の軽質炭化水素を重質炭化水素から分離するために、炭化水素クラッキングシステム１００は、少なくとも１つの液体／気体セパレーター２４も備えていてもよい。液体／気体セパレーター２４は、フラッシュドラムなどを備えていてもよく、クラッキング生成物４０の個々の構成要素の沸点に基づき、クラッキング生成物４０を複数の生成物流に分離する。具体的には、液体／気体セパレーター２４において、軽質炭化水素流４２は、気相の軽質炭化水素として液体／気体セパレーター２４の上部から蒸発してもよく、一方、液相の重質炭化水素流４４は、液体／気体セパレーター２４の底部から放出される。

軽質炭化水素流４２から、所望のプロピレンおよびエチレンを分離するために、さらなる反応が想定される。例えば、軽質炭化水素流４２を冷却し、液体炭化水素生成物として集めてもよい。この時点で、プロピレンおよびエチレンを、蒸留または抽出の方法論によって分離してもよい。

さらなる実施形態では、蒸気を炭化水素クラッキングシステム１００にさらに供給し、反応の空間速度を制御する。複数の実施形態では、脱イオン水をエバポレーターまたはスーパーヒーターを通り、触媒床反応器１０の中で直接的に原料流に流す。このような配置は、触媒床反応器１０に４００℃までの超加熱された蒸気を与えるだろう。単位時間当たりの重量空間速度（ＷＨＳＶ）は、１時間（ｈｒ）あたりに入る原料の重量を触媒の重量で割ったものであると定義される。種々の実施形態では、この反応のＷＨＳＶは、１〜１００時間^−１（ｈｒ^−１）、３〜９ｈｒ^−１、３〜４ｈｒ^−１、８〜９ｈｒ^−１であり、触媒される反応の種類に依存して変わる。

熱生成触媒を用いる反応時間の律速因子は、金属酸化物の担持量である。具体的には、金属酸化物の還元から生成する熱は、クラッキング触媒の不活性化の前に低下する。このように、少なくとも１つの実施形態では、還元する金属酸化物がクラッキング触媒の活性部位にさらなる熱を与える前の期間に、水素または他の燃焼性種を別個の容器で選択的に燃やし、さらなる熱を生成し、これを吸熱性炭化水素クラッキング反応の燃料としてもよい。

以下の実施例は、本実施形態の具体例であり、本開示の記載されている実施形態の範囲を限定することを意図するものではない。

実施例１−ＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒：

Ｓｉ／Ａｌ重量比が３８のＨ−ＺＳＭ−５触媒に、約２０重量％の酸化銅（ＩＩ）を担持させたものを調製した。Ｓｉｇｍａ−Ａｌｄｒｉｃｈから入手可能な硝酸銅三水和物（Ｃｕ（ＮＯ_３）_２・３Ｈ_２Ｏ）は、金属酸化物前駆体として与えられた。１１．４グラム（ｇ）の硝酸銅三水和物を、３．７ｇの脱イオン水に完全に溶解させた。その後、脱イオン水に溶解させた硝酸銅三水和物を、１５ｇの軽く砕いたＺＳＭ−５に撹拌しつつ滴下した。得られた固体を、１１０℃の乾燥機で４時間乾燥させ、次いで、空気中、６５０℃で４時間かけて焼成した。図２は、ＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒の反射電子型走査型電子顕微鏡（ＢＳＥ−ＳＥＭ）からの出力画像を示す。さらに、誘導結合プラズマ（ＩＣＰ）分析から、最終的にゼオライト触媒に１９．９％の酸化銅が担持されたことを確認した。

図３を参照すると、アルミナに担持された２０％ＣｕＯについての温度プログラム型還元（ＴＰＲ）試験が与えられている。アルミナに担持されたＣｕＯのサンプルをこの試験のために調製し、銅の還元挙動を１つずつ決定した。ＴＰＲ試験から、３５０℃を超える反応温度で、ＣｕＯが還元され、熱を生成することができることを確認している。

実施例２−ＦｅＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒：

Ｓｉ／Ａｌ重量比が３８のＨ−ＺＳＭ−５触媒に、混合鉄（ＩＩ価およびＩＩＩ価）を担持させたものを調製した。１５ｇの混合鉄（ＩＩ価およびＩＩＩ価）酸化物を、１５ｇのＨ−ＺＳＭ−５と、バインダーとしての２０ｇのα−アルミナに加えた。その後に、シリンジを通って容易に押し出すことができる稠度を作り出すために、３０ｇの水を加えた。次いで、混合物を押出成形し、１００℃で一晩乾燥させた。乾燥させた後、混合物を空気下、７５０℃で４時間（ｈｒ）焼成した。

実施例３−ＣｏＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒：

Ｓｉ／Ａｌ重量比が３８のＨ−ＺＳＭ−５触媒に、約２０重量％の酸化コバルトを担持させたものを調製した。硝酸コバルト（ＩＩ）六水和物（Ｃｏ（ＮＯ_３）_２・６Ｈ_２Ｏ）は、金属酸化物前駆体として与えられた。１４．６グラム（ｇ）の硝酸コバルト（ＩＩ）六水和物を、４．５７ｇの脱イオン水に完全に溶解させた。その後、脱イオン水に溶解させた硝酸コバルト（ＩＩ）六水和物を、１５ｇの軽く砕いたＺＳＭ−５に撹拌しつつ滴下した。得られた固体を、１１０℃の乾燥機で４時間乾燥させ、次いで、空気中、６５０℃で４時間かけて焼成した。

実施例４−ＣｒＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒：

Ｓｉ／Ａｌ重量比が３８のＨ−ＺＳＭ−５触媒に、約２０重量％の酸化クロムを担持させたものを調製した。硝酸クロム（ＩＩＩ）九水和物（Ｃｒ（ＮＯ_３）_３・９Ｈ_２Ｏ）は、金属酸化物前駆体として与えられた。２２．１グラム（ｇ）の硝酸クロム（ＩＩＩ）九水和物を、１３．９ｇの脱イオン水に完全に溶解させた。その後、脱イオン水に溶解させた硝酸クロム（ＩＩＩ）九水和物を、１５ｇの軽く砕いたＺＳＭ−５に撹拌しつつ滴下した。得られた固体を、１１０℃の乾燥機で４時間乾燥させ、次いで、空気中、６５０℃で４時間かけて焼成した。

炭化水素原料４および軽質オレフィン（例えば、エチレンおよびプロピレン）の転化収率の向上は、実験的な試験を用いて検証される。ゼオライト触媒を金属酸化物を用いて改質する高価を示すために、実験データを得た。流動床の流動反応システムと流動ライザーシミュレーターで、触媒反応を行った。固定床の実験では、種々の条件下、炭化水素クラッキングシステム１００の実験設定に、ヘキサンが与えられた。

実施例１に従って調製した触媒を反応器に入れた。各サンプルについて、Ｓｉ／Ａｌ重量比が３８のゼオライト触媒Ｈ−ＺＳＭ−５は、Ｎａｎｋａｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｃａｔａｌｙｓｔ Ｃｏｍｐａｎｙから得た。このゼオライト触媒は、３０重量％のガンマアルミナをバインダーとして含んでいる。比較となる未改質触媒試験のための未改質触媒は、Ｓｉ／Ａｌ比が３８のＨ−ＺＳＭ−５であり、これを粉砕し、粒径が５〜８５０ナノメートル（ｎｍ）または２５０〜８５０ｎｍまたは４２５〜８５０ｎｍになるようにふるい分けした。さらに、水素原料のためのＮ−ヘキサンは、Ｓｉｇｍａ−Ａｌｄｒｉｃｈから得て、これは、高速液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ）グレードであった。

固定床の流動反応システムは、２つの管状反応器が直列に接続したものである。試験のための触媒、例えば、実施例１のＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒を、第２の反応器に入れ、一方、第１の反応器を利用し、ヘキサン原料を反応温度まであらかじめ加熱しておいた。原料プレヒーターは、プロセスのエネルギー効率を改善する。さらに、冷たい原料を触媒床に直接導入すると、触媒床の上側領域を冷やし、反応器の性能を下げ、転化率および選択率に影響を与えるだろう。新しい触媒は、まず、０．１５４リットル／分（Ｌ／ｍｉｎ）の空気流の下、５５０℃で１時間活性化させた。所望な反応温度で、ｎ−ヘキサンを反応器に導入し、反応を開始させた。反応を５５０℃、ＷＨＳＶ ３．５ｈｒ^−１で、希釈剤として窒素を用いて行った。

図４を参照すると、反応時間が進むのに伴う触媒床温度プロファイルの比較が与えられている。触媒床温度を、触媒床の内側に設置された３点熱電対で測定した。反応を５５０℃、ＷＨＳＶ ３．５ｈｒ^−１で、希釈剤として窒素を用いて行った。未改質Ｈ−ＺＳＭ−５触媒について、触媒床温度は、反応温度５５０℃で一定に保たれた。これとは対照的に、実施例１に従って調製した改質ＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒では、明確な発熱反応が得られた。触媒床温度は、開始時の反応温度である５５０℃から５９７℃まで急に上昇し、これは、反応が進むにつれて温度が低下する前の反応の発熱性を示している。初期の急上昇の後に触媒床温度が一定レベルで低下しているのは、酸化した金属種が還元されるにつれて、酸化した金属種が消滅し、さらなる熱の生成が減った結果であると考えられる。この改質触媒は、選択した反応条件で、触媒床温度をほぼ５０℃上昇させた発熱反応を生じた。コントローラーの影響をなくすために、乾燥器の温度を、特定の温度に設定し、窒素を流しつつ、触媒床を５５０℃に維持した。このようにして、原料を導入すると、何らかの温度上昇または温度低下は、反応に起因するものであり、コントローラーの影響によるものではない。

発熱性クラッキング反応中の触媒床温度を維持するために、固定床反応システムの外部からの加熱機能の要求は、反応器を流れる炭化水素原料の流速が大きくなるにつれて、大きくなる。図５を参照すると、反応時間が進むのに伴う触媒床温度プロファイルの比較が与えられている。反応を５５０℃、ＷＨＳＶ ８．４ｈｒ^−１で、希釈剤として窒素を用いて行った。反応パラメータは図４と同じであったが、ＷＨＳＶは、８．４ｈｒ^−１に変えた。反応器を流れる炭化水素の流速が大きくなると、実施例１に従って調製された改質ＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒は、触媒床の床温度を実質的に５５０℃の一定に保つ。これとは対照的に、未改質Ｈ−ＺＳＭ−５触媒は、初期の触媒床温度である５５０℃から触媒床温度が５２５℃まで低下した。空間速度および炭化水素と触媒との比率を変えると、実施例１に従って調製した改質ＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒について、熱的にニュートラルな反応が得られた。

初期の触媒床温度も、改質Ｈ−ＺＳＭ−５触媒からの熱の生成に影響を与える。図６を参照すると、異なる初期触媒床温度を用い、反応時間が進むのに伴う触媒床温度プロファイルの比較が与えられている。反応を５８８℃、ＷＨＳＶ ８．４ｈｒ^−１で、希釈剤として窒素を用いて行った。反応パラメータは図５と同じであったが、初期触媒床温度を５５０℃から５８８℃まで上げた。初期の触媒床温度を上げると、実施例１に従って調製した改質ＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒は、初期にさらなる熱を生成し、触媒床温度は５８８℃から６２５℃を超える温度まで急上昇した。これとは対照的に、改質ＣｕＯ／Ｈ−ＺＳＭ−５触媒を初期触媒床温度５５０℃で反応させると、一定の触媒床温度５５０℃が得られ、実質的な急上昇はなかった。従って、より高い触媒床温度で生成する熱は、これらの反応条件下で所望な炭化水素クラッキングプロセスに燃料を与えるよりも十分に高い。熱的にニュートラルなプロセスは、これらの反応条件では５５０℃で達成することができ、熱的に陽性のプロセスは、これらの条件では５８８℃で達成することができる。

ＣＲＥＣ（Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｒｅａｃｔｏｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｅｎｔｒｅ ａｔ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｗｅｓｔｅｒｎ Ｏｎｔａｒｉｏ）ライザーシミュレーターバッチユニットにおいて、実施例１、３および４に従って調製した触媒と、未改質Ｈ−ＺＳＭ−５触媒を用い、その後の実験データを得た。ＣＲＥＣライザーシミュレーターバッチユニットは、工業的な連続した「ライザー」および「ダウナー」ユニットの反応条件を良く再現し、新しい触媒プロセスの費用対効果の高い研究開発を可能にするバッチ反応器である。ＣＲＥＣライザーシミュレーターバッチユニットは、Ｒｅａｃｔｏｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ｃａｔａｌｙｔｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｉｎｃ．による排他的なライセンスの元で商業化されている。（ロンドン、オンタリオ、カナダ。）クラッキング反応を、０．４ｇを固定担持した反応触媒と共に、滞留時間５秒で行った。さらに、全ての試験を５５０℃で行い、油に対する触媒の比率が０．７、滞留時間５秒で行った。

同じパラメータで、ＣＲＥＣライザーシミュレーターバッチユニットにおける、実施例１、３および４の試験と、未改質Ｈ−ＺＳＭ−５触媒の試験によって、実施例１、３および４の改質と、未改質Ｈ−ＺＳＭ−５触媒とを直接的に比較することができる。各サンプルについて、炭化水素原料の転化率およびＣ_２およびＣ_３の収率は、以下の表１に与えられている。既に示したように、ヘキサンは、実験設定のための原料炭加水素であった。転化率および収率は、重量パーセントに基づく。具体的には、ヘキサンの転化率は、式［１］として与えられ、個々の生成物の収率は、式［２］として与えられる。

表１に与えられるＣＲＥＣライザーシミュレーターバッチユニットにおける、実施例１、３および４と、未改質Ｈ−ＺＳＭ−５触媒の試験結果は、Ｈ−ＺＳＭ−５触媒を改質すると、エチレンおよびプロピレンなどの軽質オレフィンの収率が増加することを示す。さらに、２０％の金属酸化物を担持した場合であっても、実施例１、３および４では、炭化水素原料の全体的な転化率の低下は顕著なものではない。実施例１の銅改質した触媒は、最も高いオレフィン収率の向上がみられ、その後に、コバルトとクロムが続いていた。

炭化水素クラッキングのための熱生成触媒を製造するための方法の種々の態様を記載し、このような態様を、種々の他の態様と組み合わせて利用してもよいことが理解されるべきである。

第１の態様では、本開示は、炭化水素クラッキングのための熱生成触媒を製造する方法を提供する。本方法は、Ｓｉ／Ａｌモル比が１５以上の少なくとも１つのモルデナイト骨格が反転した（ＭＦＩ）ゼオライト触媒を提供することと、少なくとも１つの金属酸化物前駆体を提供することと；ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造の中に少なくとも１つの金属酸化物前駆体を分散させることと；ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造の中に分散した少なくとも１つの金属酸化物前駆体を用い、前記熱生成触媒を焼成し、系中で少なくとも１つの金属酸化物を作成することとを含む。さらに、ＭＦＩゼオライト触媒と金属酸化物との比率は、重量基準で５０：５０〜９５：５の範囲である。

第２の態様では、本開示は、湿式含浸、沈殿、電気分解、堆積、堆積−沈殿、化学蒸着および火炎式噴霧熱分解のうち少なくとも１つによってＭＦＩゼオライト触媒の微細構造の中に少なくとも１つの金属酸化物前駆体が分散している、第１の態様の方法を提供する。

第３の態様では、本開示は、少なくとも１つの金属酸化物が、鉄、銅、亜鉛、クロム、モリブデン、バナジウム、セリウム、マンガン、ビスマス、銀、コバルト、バナジウム、ジルコニウム、タングステン、マグネシウム、およびこれらの組み合わせの酸化物のうち少なくとも１つである、第１および第２の態様の方法を提供する。

第４の態様では、本開示は、少なくとも１つの金属酸化物が酸化銅を含む、第３の態様の方法を提供する。

第５の態様では、本開示は、金属酸化物前駆体は、硝酸金属塩の水和物である、第１〜第４の態様のいずれかの方法を提供する。

第６の態様では、本開示は、金属酸化物前駆体が、硝酸銅三水和物（Ｃｕ（ＮＯ_３）_２・３Ｈ_２Ｏ）、硝酸コバルト（ＩＩ）六水和物（Ｃｏ（ＮＯ_３）_２・６Ｈ_２Ｏ）または硝酸クロム（ＩＩＩ）九水和物（Ｃｒ（ＮＯ_３）_３・９Ｈ_２Ｏ）である、第１〜第５の態様のいずれかの方法を提供する。

第７の態様では、本開示は、ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造の中に金属酸化物前駆体を分散させることが、金属酸化物前駆体を水に溶解することと、ＭＦＩゼオライトに滴下することとを含む、第１〜第６の態様のいずれかの方法を提供する。

第８の態様では、本開示は、少なくとも１つの金属酸化物が、ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造に化学結合している、第１〜第７の態様のいずれかの方法を提供する。

第９の態様では、本開示は、ＭＦＩゼオライト触媒が、平均粒径が５〜８５０ナノメートルである粉砕したＺＳＭ−５である、第７の態様の方法を提供する。

第１０の態様では、本開示は、ＺＳＭ−５触媒が、Ｈ−ＺＳＭ−５触媒である、第９の態様の方法を提供する。

第１１の態様では、本開示は、金属酸化物前駆体を系中で金属酸化物に変換するのに十分な時間、空気中、４００℃〜８００℃で熱生成触媒の焼成を行う、第１〜第１０の態様のいずれかの方法を提供する。

第１２の態様では、本開示は、熱生成触媒が、促進剤をさらに含む、第１〜第１１の態様のいずれかの方法を提供する。

第１３の態様では、本開示は、促進剤が、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類金属、遷移金属、リン、およびこれらの組み合わせのうち少なくとも１つである、第１２の態様の方法を提供する。

第１４の態様では、本開示は、炭化水素クラッキングプロセスにおいて熱生成触媒を使用する方法を提供する。本方法は、触媒床反応器を提供することと、触媒床反応器に炭化水素原料を導入することと、炭化水素原料をクラッキングし、クラッキング生成物を生産することとを含む。触媒床反応器は、触媒床反応器に配置された熱生成触媒の触媒床を含む。熱生成触媒は、Ｓｉ／Ａｌモル比が１５以上の少なくとも１つのモルデナイト骨格が反転した（ＭＦＩ）ゼオライト触媒と、ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造の中に分散した少なくとも１つの金属酸化物とを含む。

第１５の態様では、本開示は、触媒床反応器が、流動床反応器または固定床反応器を含む、第１４の態様の方法を提供する。

第１６の態様では、本開示は、触媒床反応器が、固定床反応器であり、熱生成触媒の触媒床が、ＭＦＩゼオライト触媒の層の前に配置された熱生成触媒の層、ＭＦＩゼオライト触媒の層の後に配置された熱生成触媒の層、またはＭＦＩゼオライト触媒の少なくとも２つの層の間に配置された熱生成触媒の少なくとも１つの層を含む、第１４〜１５の態様のいずれかの方法を提供する。

第１７の態様では、本開示は、少なくとも１つの金属酸化物が、ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造に化学結合している、第１４〜第１６の態様のいずれかの方法を提供する。

第１８の態様では、本開示は、熱生成触媒が、促進剤をさらに含む、第１４〜第１７の態様のいずれかの方法を提供する。

第１９の態様では、本開示は、促進剤が、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類金属、遷移金属、リン、およびこれらの組み合わせのうち少なくとも１つである、第１４〜第１８の態様のいずれかの方法を提供する。

第２０の態様では、本開示は、ＭＦＩゼオライト触媒が、ＺＳＭ−５触媒である、第１４〜第１９の態様のいずれかの方法を提供する。

第２１の態様では、本開示は、ＺＳＭ−５触媒が、Ｈ−ＺＳＭ−５触媒である、第２０の態様の方法を提供する。

特許請求の範囲に記載した特定事項の精神および範囲から逸脱することなく、ここに記載した実施形態に対して種々の改質および改変を行ってもよいことが、当業者には明らかなはずである。したがって、本明細書は、添付の特許請求の範囲およびその均等物の範囲内にある改質および改変を与えるような、ここに記載した種々の実施形態の改質および改変を包含することを意図している。

本開示全体で、範囲が提供されている。その範囲に包含されるそれぞれの別個の値も含まれると考える。さらに、明確に開示されている範囲に包含されるそれぞれの別個の値によって作られ得る範囲も等しく想定される。

Claims (20)

1. 炭化水素クラッキングのための熱生成触媒を製造する方法であって、前記方法は、
   Ｓｉ／Ａｌモル比が１５以上の少なくとも１つのモルデナイト骨格が反転した（ＭＦＩ）ゼオライト触媒を提供することと；
   少なくとも１つの金属酸化物前駆体を提供することと；
   前記ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造の中に前記少なくとも１つの金属酸化物前駆体を分散させることと；
   前記ＭＦＩゼオライト触媒の前記微細構造の中に分散した前記少なくとも１つの金属酸化物前駆体を用い、前記熱生成触媒を焼成し、系中で少なくとも１つの金属酸化物を作成することとを含み、
   前記ＭＦＩゼオライト触媒と前記金属酸化物との比率が、重量基準で５０：５０〜９５：５の範囲である、方法。
2. 湿式含浸、沈殿、電解堆積、堆積−沈殿、化学蒸着および火炎式噴霧熱分解のうち少なくとも１つによって前記ＭＦＩゼオライト触媒の前記微細構造の中に前記少なくとも１つの金属酸化物前駆体が分散している、請求項１に記載の方法。
3. 前記少なくとも１つの金属酸化物が、鉄、銅、亜鉛、クロム、モリブデン、バナジウム、セリウム、マンガン、ビスマス、銀、コバルト、バナジウム、ジルコニウム、タングステン、マグネシウム、およびこれらの組み合わせの酸化物のうち少なくとも１つである、請求項１に記載の方法。
4. 前記少なくとも１つの金属酸化物が、酸化銅を含む、請求項３に記載の方法。
5. 前記金属酸化物前駆体が、硝酸金属塩の水和物である、請求項１に記載の方法。
6. 前記金属酸化物前駆体が、硝酸銅三水和物（Ｃｕ（ＮＯ_３）_２・３Ｈ_２Ｏ）、硝酸コバルト（ＩＩ）六水和物（Ｃｏ（ＮＯ_３）_２・６Ｈ_２Ｏ）または硝酸クロム（ＩＩＩ）九水和物（Ｃｒ（ＮＯ_３）_３・９Ｈ_２Ｏ）である、請求項５に記載の方法。
7. 前記ＭＦＩゼオライト触媒の前記微細構造の中に前記金属酸化物前駆体を分散させることが、前記金属酸化物前駆体を水に溶解することと、前記ＭＦＩゼオライトに滴下することとを含む、請求項５に記載の方法。
8. 前記少なくとも１つの金属酸化物が、前記ＭＦＩゼオライト触媒の前記微細構造に化学結合している、請求項１に記載の方法。
9. 前記ＭＦＩゼオライト触媒が、平均粒径が５〜８５０ナノメートルである粉砕したＺＳＭ−５触媒である、請求項７に記載の方法。
10. 前記ＺＳＭ−５触媒が、Ｈ−ＺＳＭ−５触媒である、請求項９に記載の方法。
11. 前記金属酸化物前駆体を系中で金属酸化物に変換するのに十分な時間、空気中、４００℃〜８００℃で前記熱生成触媒の焼成を行う、請求項１に記載の方法。
12. 前記熱生成触媒が、さらに促進剤を含む、請求項１に記載の方法。
13. 前記促進剤が、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類金属、遷移金属、リン、およびこれらの組み合わせのうち少なくとも１つである、請求項１２に記載の方法。
14. 炭化水素クラッキングプロセスにおいて熱生成触媒を使用する方法であって、前記方法は、
    触媒床反応器を提供することを含み、前記触媒床反応器が、前記触媒床反応器に配置された前記熱生成触媒の触媒床を含み、
    前記熱生成触媒は、
    Ｓｉ／Ａｌモル比が１５以上の少なくとも１つのモルデナイト骨格が反転した（ＭＦＩ）ゼオライト触媒と；
    前記ＭＦＩゼオライト触媒の微細構造の中に分散した少なくとも１つの金属酸化物とを含み、
    前記触媒床反応器に炭化水素原料を導入することと；
    前記炭化水素原料をクラッキングし、クラッキング生成物を生成することとを含む、方法。
15. 前記触媒床反応器が、流動床反応器または固定床反応器を含む、請求項１４に記載の方法。
16. 前記触媒床反応器が、固定床反応器であり、前記熱生成触媒の前記触媒床が、ＭＦＩゼオライト触媒の層の前に配置された前記熱生成触媒の層、ＭＦＩゼオライト触媒の層の後に配置された熱生成触媒の層、またはＭＦＩゼオライト触媒の少なくとも２つの層の間に配置された熱生成触媒の少なくとも１つの層を含む、請求項１５に記載の方法。
17. 前記少なくとも１つの金属酸化物が、前記ＭＦＩゼオライト触媒の前記微細構造に化学結合している、請求項１４に記載の方法。
18. 前記熱生成触媒が、さらに促進剤を含む、請求項１４に記載の方法。
19. 前記促進剤が、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類金属、遷移金属、リン、およびこれらの組み合わせのうち少なくとも１つである、請求項１８に記載の方法。
20. 前記ＭＦＩゼオライト触媒が、ＺＳＭ−５触媒である、請求項１４に記載の方法。

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