JP2019184184A - 熱輸送システム - Google Patents

Abstract

【課題】熱輸送流体による熱伝達率等を調整できる熱輸送システムを得る。【解決手段】本熱輸送システム１０では、微小粒子２２を含む熱輸送流体１８と、微小粒子２２とが合流されて燃料電池スタック１４側へ流れる。また、微小粒子２２を含まない熱輸送流体１８は、第５流路７６と第６流路８６との間の比例弁８０によって流量が調整される。これによって、燃料電池スタック１４側へ流れる熱輸送流体１８の微小流体２２の濃度を調整でき、熱輸送流体１８の熱伝達率等を調整できる。【選択図】図１

Description

本発明は、熱輸送流体が流れる熱輸送システムに関する。

下記特許文献１に開示された熱輸送システムでは、熱輸送流体を構成するベース流体に微小粒子が混在されており、この熱輸送流体が流路を流れる。ところで、このような熱輸送システムでは、熱輸送流体の温度等の諸条件が変わることによって熱輸送流体による熱伝達率等が変化する。

特開２０１３−２４９９８１号公報

本発明は、上記事実を考慮して、熱輸送流体による熱伝達率等を調整できる熱輸送システムを得ることが目的である。

請求項１に記載の熱輸送システムは、ベース流体と共に流動可能な微小粒子が前記ベース流体に混在された熱輸送流体と、内側を前記熱輸送流体が流れる流路と、前記流路の中間に設けられ、前記熱輸送流体が前記流路を流れることによって前記熱輸送流体との間で熱交換可能な熱交換部と、前記流路を流れる前記熱輸送流体の前記微小粒子の濃度を調節可能な濃度調節手段と、を備えている。

請求項１に記載の熱輸送システムによれば、流路を流れる熱輸送流体の微小粒子の濃度を濃度調節手段によって調節でき、熱輸送流体の微小粒子の濃度を調節することによって熱輸送流体による熱伝達率等を調整できる。

請求項２に記載の熱輸送システムは、請求項１に記載の熱輸送システムにおいて、前記流路の前記熱交換部よりも上流側を流れる前記熱輸送流体の温度を検出する温度検出手段と、前記温度検出手段での前記温度の検出結果に基づいて前記濃度調節手段を操作して前記熱輸送流体の前記微小粒子の濃度を調節する制御手段と、を備えている。

請求項２に記載の熱輸送システムによれば、流路の熱交換部よりも上流側を流れる熱輸送流体の温度が温度検出手段によって検出される。濃度調節手段は、温度検出手段での検出結果に基づいて制御手段によって操作される。これによって、熱輸送流体と熱交換部との間で熱交換される前の状態の熱輸送流体の温度に基づいて熱輸送流体の微小粒子の濃度が調節される。

請求項３に記載の熱輸送システムは、請求項１又は請求項２に記載の熱輸送システムにおいて、前記濃度調節手段は、前記流路の前記熱交換部よりも上流側に設けられて前記熱輸送流体を第１流体と前記第１流体よりも前記微小粒子の濃度が低い第２流体とに分離する分離手段と、前記流路の前記分離手段よりも前記熱交換部側で前記第１流体と前記第２流体とが合流された際の前記第１流体と前記第２流体との混合比を調整する調整手段と、を備えている。

請求項３に記載の熱輸送システムによれば、熱輸送流体は、濃度調節手段を構成する分離手段によって第１流体と第１流体よりも微小粒子の濃度が低い第２流体とに分離される。さらに、流路における分離手段よりも熱交換部側では、第１流体と第２流体とが合流される。このように、第１流体と第２流体とが合流された際の第１流体と第２流体との混合比は、調整手段によって調整される。これによって、流路を流れる熱輸送流体の微小粒子の濃度を濃度調節手段によって調節できる。

請求項４に記載の熱輸送システムは、請求項３に記載の熱輸送システムにおいて、前記流路は、前記熱交換部よりも上流側に設けられて前記第１流体のみが流れる第１流体流路と、前記熱交換部よりも上流側に設けられて前記第２流体のみが流れる第２流体流路と、を備え、前記調整手段は、前記流路における前記第１流体流路と前記第２流体流路との接続部分又は前記第１流体流路及び前記第２流体流路の少なくとも一方における前記接続部分よりも上流側に設けられて前記第１流体流路を流れる前記第１流体及び前記第２流体流路を流れる前記第２流体の少なくとも一方の流量を増減させる弁装置とされている。

請求項４に記載の熱輸送システムによれば、第１流体のみが流れる第１流体流路は、第２流体のみが流れる第２流体流路に接続され、第１流体流路を流れた第１流体と第２流体流路を流れた第２流体とが第１流体流路と第２流体流路との接続部分で合流される。さらに、第１流体流路と第２流体流路との接続部分又は第１流体流路及び第２流体流路の少なくとも一方における接続部分よりも上流側には、弁装置が設けられ、第１流体流路を流れる第１流体及び第２流体流路を流れる第２流体の少なくとも一方の流量は、弁装置によって増減され、このようにして、第１流体と第２流体との混合比が調整されて熱輸送流体の微小粒子の濃度が調節される。

請求項５に記載の熱輸送システムは、請求項３又は請求項４に記載の熱輸送システムにおいて、前記分離手段は、所定の大きさ以上の粒径の前記微小粒子の通過が不能とされ、一方の側から他方の側へ前記熱輸送流体が流れるフィルタを備え、前記熱輸送流体は、所定の大きさ未満の粒径の前記微小粒子よりも所定の大きさ以上の粒径の前記微小粒子が多く含まれている。

請求項５に記載の熱輸送システムによれば、分離手段は、フィルタを備えており、フィルタは、所定の大きさ以上の粒径の微小粒子の通過が不能とされる。ここで、熱輸送流体は、所定の大きさ未満の粒径の微小粒子よりもの大きさ以上の粒径の微小粒子が多く含まれる。このため、フィルタの一方の側から他方の側へ熱輸送流体が流れると、フィルタの他方の側の熱輸送流体は、フィルタの一方の側よりも微小粒子の濃度が低い第２流体にできる。

請求項６に記載の熱輸送システムは、請求項５に記載の熱輸送システムにおいて、前記フィルタは、前記微小粒子の通過が不能とされている。

請求項６に記載の熱輸送システムによれば、フィルタは、微小粒子の通過が不能なフィルタとされる。このため、フィルタの一方の側から他方の側へ流れた熱輸送流体は、微小流体を含まない第２流体にできる。

請求項７に記載の熱輸送システムは、請求項５又は請求項６に記載の熱輸送システムにおいて、内側に前記フィルタが設けられ、前記流路の前記熱交換部側から流れた前記熱輸送流体が内側における前記フィルタの一方の側に流入されて溜められると共に、内側における前記フィルタの一方の側及び他方の側の各々から個別に前記熱輸送流体を前記流路の前記熱交換部側へ流出可能なタンクを備えている。

請求項７に記載の熱輸送システムは、タンクを備えており、タンクの内側にはフィルタが設けられる。タンクの内側におけるフィルタの一方の側には、熱交換部から流れた熱輸送流体が流入されて溜められる。また、タンクは、フィルタの一方の側と他方の側の各々から個別に熱輸送流体の流出が可能とされている。これによって、熱輸送流体を溜めるタンクから熱輸送流体が流出される際に、熱輸送流体を第１流体と第２流体とに分離できる。

請求項８に記載の熱輸送システムは、請求項１から請求項７の何れか１項に記載の熱輸送システムにおいて、前記流路の前記熱交換部側から流れた前記熱輸送流体が内側に溜められると共に、前記熱輸送流体を前記流路の前記熱交換部側へ流出可能なタンクと、作動されることによって前記タンクの内側で前記熱輸送流体を動かして前記タンクの内側での前記微小粒子の沈殿を抑制する沈殿抑制手段と、を備えている。

請求項８に記載の熱輸送システムは、沈殿抑制手段が作動されると、タンクの内側で熱輸送流体が動かされる。これによって、タンクの内側での熱輸送流体の微小粒子の沈殿を抑制できる。

以上、説明したように、請求項１に記載の熱輸送システムでは、熱輸送流体の流動停止状態で、微小粒子が流路、熱交換部等に残ることを抑制できる。

本発明の一実施の形態に係る熱輸送システムの熱輸送流体の回路図である。 本発明の一実施の形態に係る熱輸送システムの制御の概要を示すブロック図である。

次に、本発明の一実施の形態を図１及び図２の各図に基づいて説明する。なお、以下の各実施の形態に係る熱輸送システム１０は、車両（図示省略）に搭載された燃料電池システム１２の熱交換部としての燃料電池スタック１４の冷却に用いられる構成であるが、各図における紙面左右方向、紙面上下方向等と、車両前後方向、車幅方向等の車両を基準とする各方向とは基本的に関係ない。

＜本実施の形態の構成＞
図１に示されるように、熱輸送システム１０は、タンクを構成するタンク１６を備えており、熱輸送流体１８がタンク１６の内側に溜められている。図１において熱輸送流体１８を拡大した図である二点鎖線の円Ａで示されるように、熱輸送流体１８は、ベース流体２０を備えている。ベース流体２０は、例えば、エチレングリコール等の有機溶媒又は水によって構成されている。

また、熱輸送流体１８は、多数の微小粒子２２を備えている。微小粒子２２は、例えば、黒鉛、ダイヤモンド等の炭素系粉末粒子によって形成されており、微小粒子２２の粒径は、例えば、１００μｍ以上１０００μｍ以下とされている。熱輸送流体１８には、本熱輸送システム１０中のベース流体２０の全体積に対して所定の体積の微小粒子２２が混ぜられており、例えば、ベース流体２０の全体積に対する微小粒子２２の体積の比率は、１０％程度とされている。

タンク１６には、沈殿抑制手段としての攪拌装置２４の羽２６が設けられている。羽２６は、タンク１６の内側における底壁部２８の近傍に設けられており、羽２６は、タンク１６の上下方向を軸方向とする軸周り方向へ回転できる。攪拌装置２４は、モータ３０（図２参照）を備えており、モータ３０が作動されると、羽２６が回転される。これによって、熱輸送流体１８が攪拌され、例えば、タンク１６の底壁部２８側へ沈殿した微小粒子２２がベース流体２０の上側部分等へ分散される。

図２に示されるように、攪拌装置２４のモータ３０は、モータドライバ３２へ電気的に接続されている。モータドライバ３２は、制御手段としての制御装置３４へ電気的に接続されていると共に、車両に搭載されたバッテリー（図示省略）へ電気的に接続されており、制御装置３４から出力されてモータドライバ３２へ入力されるモータ制御信号ＭｓがＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに切り替わると、モータ３０が作動され、羽２６が回転される。

また、タンク１６は、第１流出ポート３６を備えている。第１流出ポート３６は、例えば、タンク１６の周壁部３８におけるタンク１６の上下方向下側端部に設けられており、タンク１６内に溜められた熱輸送流体１８は、第１流出ポート３６からタンク１６の外部へ流出できる。この第１流出ポート３６には、流路としての循環流路４０を構成すると共に第１流体流路を構成する第１流路４２の一端が接続されている。

第１流路４２の他端は、調整手段の一態様である弁装置として濃度調節手段を構成する電磁弁４４の流入ポートへ接続されている。図２に示されるように、電磁弁４４において弁体を移動させる電磁弁駆動部４６は、電磁弁駆動ドライバ４８へ電気的に接続されている。この電磁弁駆動ドライバ４８は、制御装置３４へ電気的に接続されていると共に、車両に搭載されたバッテリー（図示省略）へ電気的に接続されており、例えば、制御装置３４から出力されて電磁弁駆動ドライバ４８へ入力される電磁弁制御信号Ｖｓ１がＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに切り替わると、電磁弁４４の弁体が移動され、流入ポートと流出ポートとの間が開放され、電磁弁制御信号Ｖｓ１がＨｉｇｈレベルからＬｏｗレベルに切り替わると、電磁弁４４の弁体が移動され、流入ポートと流出ポートとの間が閉塞される。

図１に示されるように、電磁弁４４の流出ポートには、第１流路４２と共に第１流体流路を構成し、更には、循環流路４０を構成する第２流路５０の一端が接続されている。第２流路５０の他端は、流体送給装置としてのポンプ５２の供給ポートへ接続されており、ポンプ５２が作動されると、第２流路５０側からポンプ５２へ熱輸送流体１８が吸い込まれる。

図２に示されるように、ポンプ５２は、ポンプドライバ５４へ電気的に接続されている。このポンプドライバ５４は、制御装置３４へ電気的に接続されていると共に、車両に搭載されたバッテリー（図示省略）へ電気的に接続されており、例えば、制御装置３４から出力されてポンプドライバ５４へ入力されるポンプ制御信号ＰｓがＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに切り替わると、ポンプ５２が作動され、ポンプ制御信号ＰｓがＨｉｇｈレベルからＬｏｗレベルに切り替わると、ポンプ５２が停止される。

一方、図２に示されるように、制御装置３４は、車両のイグニッションスイッチ５６へ電気的に接続されている。イグニッション装置が操作されてイグニッションスイッチ５６がＯＮ状態になり、イグニッションスイッチ５６から出力されるイグニッション信号ＩｓがＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに切り替わると、燃料電池システム１２の燃料電池スタック１４での発電が開始される。これに対して、イグニッション装置が操作されてイグニッションスイッチ５６がＯＦＦ状態になり、イグニッションスイッチ５６から出力されるイグニッション信号ＩｓがＨｉｇｈレベルからＬｏｗレベルに切り替わると、燃料電池システム１２の燃料電池スタック１４での発電が停止される。

また、制御装置３４は、車両の速度を検出する速度センサ５８へ電気的に接続されている。車両の走行が開始されると（すなわち、車両の走行速度が０よりも大きくなると）、速度センサ５８から出力される速度検出信号ＳｓがＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに切り替わり、車両が停止されると（すなわち、車両の走行速度が０になると）、速度センサ５８から出力される速度検出信号ＳｓがＨｉｇｈレベルからＬｏｗレベルに切り替わる。以上のイグニッションスイッチ５６から出力されたイグニッション信号Ｉｓ及び速度センサ５８から出力された速度検出信号Ｓｓは、制御装置３４に入力される。

一方、図１に示されるポンプ５２の吐出ポートには、循環流路４０を構成する第３流路６０の一端が接続されており、ポンプ５２が作動されることによって第２流路５０側からポンプ５２へ吸い込まれた熱輸送流体１８は、ポンプ５２の吐出ポートから第３流路６０へ送り出される。

第３流路６０の中間部（第３流路６０の一端と他端との間）は、燃料電池システム１２の熱交換部としての燃料電池スタック１４を通っている。燃料電池スタック１４は、複数のセルを備えている。燃料ガスとしての水素がセルの正極（アノード、燃料極）と正極側のセパレータとの間を流れ、酸化剤としての酸素を含む空気がセルの負極（カソード、空気極）と負極側のセパレータとの間を流れることによって電気化学反応が生じ、これによって、発電される。

燃料電池スタック１４は、車両に搭載された駆動ドライバを介して駆動装置としての車両駆動モータへ電気的に接続されており、燃料電池スタック１４から車両駆動モータへ電力が供給されることによって車両駆動モータが駆動される。車両駆動モータの出力軸は、車両の駆動輪へ機械的に接続されており、車両駆動モータの駆動力が駆動輪へ伝わることによって、車両は、走行できる。

燃料電池スタック１４のセルにおいて水素と酸素との電気化学反応が生じると、燃料電池スタック１４は、発熱される。第３流路６０の中間部が燃料電池スタック１４を通っていることで、燃料電池スタック１４と第３流路６０内を流れる熱輸送流体１８との間で熱が交換される。これによって、燃料電池スタック１４が冷却されると共に熱輸送流体１８が加熱される。

また、第３流路６０の燃料電池スタック１４よりも上流側には、温度検出手段としての液温センサ６２が接続されており、第３流路６０の燃料電池スタック１４よりも上流側を流れる熱輸送流体１８の液温（温度）Ｔが液温センサ６２によって検出される。図２に示されるように、液温センサ６２からは、熱輸送流体１８の液温Ｔに応じた電気信号である液温検出信号Ｔｓが出力される。また、液温センサ６２は、制御装置３４へ電気的に接続されており、液温センサ６２から出力された液温検出信号Ｔｓは制御装置３４に入力される。

さらに、第３流路６０の液温センサ６２よりも上流側には、濃度検出手段としての固体濃度計測器６４が接続されており、第３流路６０の液温センサ６２よりも上流側を流れる熱輸送流体１８に含まれる微小粒子２２の濃度Ｃが固体濃度計測器６４によって検出される。図２に示されるように、固体濃度計測器６４からは、熱輸送流体１８に含まれる微小粒子２２の濃度に応じた電気信号である濃度検出信号Ｃｓが出力される。また、固体濃度計測器６４は、制御装置３４へ電気的に接続されており、固体濃度計測器６４から出力された濃度検出信号Ｃｓは制御装置３４に入力される。

一方、制御装置３４は、ＲＯＭ等の記憶装置６６へ電気的に接続されている。記憶装置６６には、熱輸送流体１８の液温Ｔに対して熱輸送流体１８中の微小粒子２２の好適な濃度データＣｄが記憶されている。制御装置３４は、記憶装置６６に記憶された濃度データＣｄを読み込むことができる。さらに、制御装置３４は、濃度データＣｄを読み込むと、濃度データＣｄに基づく微小粒子２２の濃度と、固体濃度計測器６４から出力された濃度検出信号Ｃｓに基づく微小粒子２２の濃度との濃度差ΔＣを演算する。

また、第３流路６０の他端は、熱交換部としてのラジエータ６８へ接続されており、第３流路６０を流れる熱輸送流体１８は、ラジエータ６８へ送給される。ラジエータ６８は、例えば、車両のエンジンルーム内におけるラジエータグリルの車両後側に配置される。車両が走行すると、走行風がラジエータグリルを通ってエンジンルーム内に入る。このようにエンジンルーム内に入った走行風がラジエータ６８を通過する。走行風がラジエータ６８を通過した際に、走行風とラジエータ６８を通過する熱輸送流体１８との間で熱が交換されることによって、熱輸送流体１８が冷却される。ラジエータ６８には、循環流路４０を構成する第４流路７０の一端が接続されており、ラジエータ６８を流れた熱輸送流体１８は、第４流路７０へ送給されて第４流路７０を流れる。

第４流路７０の他端は、タンク１６に設けられた流入ポート７２へ接続されている。流入ポート７２は、例えば、タンク１６の蓋等の上壁部、タンク１６の周壁の上端部等、タンク１６の上側部分に設けられており、第４流路７０を流れた熱輸送流体１８は、流入ポート７２を通ってタンク１６の内部に供給され、熱輸送流体１８がタンク１６の内部に溜まる。

ここで、タンク１６の内側には、分離手段として濃度調節手段を構成する複数のフィルタ７４が設けられている。各フィルタ７４は、円筒状に形成されており、フィルタ７４の中心軸方向は、タンク１６の上下方向とされている。フィルタ７４の上壁、周壁、底壁の各々は、例えば、メッシュ状とされており、フィルタ７４の上壁、周壁、底壁の各々には、フィルタ７４の内外を連通する多数の孔が形成されている。このフィルタ７４の孔の直径寸法は、上述した微小粒子２２の最小粒径寸法未満とされており、例えば、上記のように、微小粒子２２の粒径が１００μｍ以上１０００μｍ以下とされているのであれば、フィルタ７４の孔の直径寸法は、１００μｍ未満とされている。このため、微小粒子２２は、フィルタ７４を通ることができない。

フィルタ７４の中心軸線方向全域又は中心軸線方向中間部よりも下側部分は、タンク１６内に溜められた熱輸送流体１８に浸されている。このため、フィルタ７４の内側におけるタンク１６内の熱輸送流体１８の液面よりも下側部分には、熱輸送流体１８のベース流体２０がフィルタ７４の外側（フィルタ７４の一方の側）から内側（フィルタ７４の他方の側）へ通ってフィルタ７４の内側に入っている。

また、各フィルタ７４には、循環流路４０及び第２流体流路を構成する第５流路７６が設けられている。第５流路７６の一端側は、タンク１６の内側におけるフィルタ７４の外側で複数に分岐されており、このように分岐された第５流路７６の各一端側部分は、タンク１６の内側におけるフィルタ７４の外側から各フィルタ７４の上壁を通ってフィルタ７４の内側に入っており、更に、第５流路７６の各一端は、各フィルタ７４の内側におけるフィルタ７４の底壁の近傍に配置されている。

一方、タンク１６は、第２流出ポート７８を備えている。第２流出ポート７８は、タンク１６の周壁部におけるタンク１６の上下方向上側部分、例えば、タンク１６の周壁部において、タンク１６内に熱輸送流体１８が全て溜められた状態での熱輸送流体１８の液面よりも上側に設けられている。この第２流出ポート７８には、第５流路７６における上記の分岐部分よりも他端側部分が通ってタンク１６の外側へ延びている。

さらに、第５流路７６の他端は、調整手段の一態様である弁装置として濃度調節手段を構成する比例弁８０の流入ポートへ接続されている。比例弁８０は、電磁弁の一種とされている。しかしながら、上述した電磁弁４４とは異なり、比例弁８０は、比例弁駆動ドライバ８２に入力される比例弁制御信号Ｖｓ２の信号レベルに応じて複数段階又は無段階に弁体を移動でき、複数段階又は無段階に弁開度を調整できる。このため、比例弁８０は、電磁弁４４とは異なり、比例弁８０を流れる熱輸送流体１８（第２流体）の流量を複数段階又は無段階に調整できる。

図２に示されるように、比例弁８０の比例弁駆動部８４は、比例弁駆動ドライバ８２へ電気的に接続されている。比例弁駆動ドライバ８２は、制御装置３４へ電気的に接続されていると共に、車両に搭載されたバッテリー（図示省略）へ電気的に接続されており、制御装置３４から出力された比例弁制御信号Ｖｓ２が比例弁駆動ドライバ８２に入力される。

制御装置３４に接続されている記憶装置６６には、制御装置３４での濃度データＣｄに基づく微小粒子２２の濃度と、固体濃度計測器６４から出力された濃度検出信号Ｃｓに基づく微小粒子２２の濃度との濃度差ΔＣの演算結果に対応する比例弁制御信号Ｖｓ２のレベルが記憶されており、濃度差ΔＣが制御装置３４によって演算されると、制御装置３４は、濃度差ΔＣに対応する比例弁制御信号Ｖｓ２の信号レベルを読み込んで、当該信号レベルの比例弁制御信号Ｖｓ２を出力する。これによって、比例弁８０の比例弁駆動部８４が作動されると、比例弁８０の弁は、比例弁制御信号Ｖｓ２の信号レベルに応じた量だけ開方向又は閉方向へ移動される。

比例弁８０の流出ポートには、循環流路４０及び第５流路７６と共に第２流体流路を構成する第６流路８６の一端が接続されている。第６流路８６の他端は、第２流路５０の電磁弁４４とポンプ５２との間に設定された接続部８８へ接続されている。このため、比例弁８０の閉塞状態で電磁弁４４が開放され、この状態でポンプ５２が作動されると、第１流路４２から電磁弁４４を通って第２流路５０に流れた第１流体（熱輸送流体１８）が接続部８８を通る。これに対して、電磁弁４４の閉塞状態で比例弁８０が開放され、この状態でポンプ５２が作動されると、第５流路７６から比例弁８０を通って第６流路８６に流れた第２流体（熱輸送流体１８）が接続部８８を通る。

さらに、比例弁８０及び電磁弁４４の双方の開放状態でポンプ５２が作動されると、電磁弁４４を通った第１流体（熱輸送流体１８）及び比例弁８０を通った第２流体（熱輸送流体１８）の双方が接続部８８で合流される。

ここで、上記のように、比例弁８０は、複数段階又は無段階に弁体を移動でき、複数段階又は無段階に弁開度を調整できる。このため、ポンプ５２の出力に変化が生じなければ、電磁弁４４の開放状態で比例弁８０の弁体が開方向へ移動され、これによって、比例弁８０を通る第２流体（熱輸送流体１８）の流量が増加すると、電磁弁４４を通る第１流体（熱輸送流体１８）の流量が減少する。また、電磁弁４４の開放状態で比例弁８０の弁体が閉方向へ移動され、これによって、比例弁８０を通る第２流体（熱輸送流体１８）の流量が減少すると、電磁弁４４を通る第１流体（熱輸送流体１８）の流量が増加する。

このように、電磁弁４４の開放状態で比例弁８０の弁体を開方向又は閉方向へ移動させ、電磁弁４４を通る第１流体（熱輸送流体１８）及び比例弁８０を通る第２流体（熱輸送流体１８）の流量を増減させることができる。これによって、接続部８８での第１流体（熱輸送流体１８）と第２流体（熱輸送流体１８）との混合比を変えることができ、循環流路４０における接続部８８より下流側での熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度を変えることができる。

＜本形態の作用、効果＞
次に、本実施の形態の作用並びに効果について説明する。

本熱輸送システム１０では、車両のイグニッション装置が操作されて、イグニッションスイッチ５６から出力されるイグニッション信号ＩｓがＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに切り替わると、
制御装置３４から出力されるモータ制御信号ＭｓがＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに切り替わる。これによって、攪拌装置２４のモータ３０が作動され、タンク１６の内側で攪拌装置２４の羽２６が回転される。これによって、タンク１６内の熱輸送流体１８においてタンク１６の底壁部２８側に沈殿していた微小粒子２２が動き、タンク１６内の熱輸送流体１８中における微小粒子２２の偏りが抑制される。

また、この状態では、制御装置３４からＬｏｗレベルの電磁弁制御信号Ｖｓ１が出力されると共に、最大レベルの比例弁制御信号Ｖｓ２が出力される。これによって、電磁弁４４は、流入ポートと流出ポートとの間が閉塞され、比例弁８０は、流入ポートと流出ポートとの間が最大に開放される。

さらに、この状態では、制御装置３４から出力されるポンプ制御信号ＰｓがＬｏｗレベルからＨｉｇｈレベルに切り替わり、これによって、ポンプ５２が作動される。ポンプ５２が作動されることによって、熱輸送流体１８が循環流路４０を流れる。ここで、この状態では、電磁弁４４は、流入ポートと流出ポートとの間が閉塞され、比例弁８０は、流入ポートと流出ポートとの間が最大に開放されている。このため、この状態では、微小粒子２２が含まれない第２流体（すなわち、ベース流体２０）が熱輸送流体１８として循環流路４０を流れる。

このように、熱輸送システム１０が作動されると、液温センサ６２から出力される液温検出信号Ｔｓ及び固体濃度計測器６４から出力される濃度検出信号Ｃｓが制御装置３４に入力される。

この状態で、例えば、車両の走行が開始されると、燃料電池システム１２の燃料電池スタック１４における発電量Ｇが増加し、燃料電池スタック１４が発熱する。さらに、燃料電池スタック１４での発電量Ｇは、車両の走行速度Ｓの増減に応じて増減し、燃料電池スタック１４の発熱量Ｑは、燃料電池スタック１４での発電量Ｇの増減に応じて増減する。したがって、第３流路６０における燃料電池スタック１４よりも下流側での熱輸送流体１８の液温は、燃料電池スタック１４での発電量Ｇの増減に応じて昇降される。

一方、ラジエータ６８を通過する走行風の速度は、車両の走行速度の増減に応じて増減する。ラジエータ６８を通過する走行風の速度が速いほど、走行風とラジエータ６８を通る熱輸送流体１８との間での熱の交換量が多くなり、熱輸送流体１８が冷却される。循環流路４０の第４流路７０の一端からタンク１６を介して第３流路６０の燃料電池スタック１４よりも上流側での熱輸送流体１８の液温は、概ね、熱輸送流体１８が燃料電池スタック１４から受けた熱と、熱輸送流体１８がラジエータ６８において走行風に受け渡した熱との収支に応じた高さになる。

（液温Ｔ＜設定値Ｔ１の場合）
循環流路４０におけるタンク１６と燃料電池スタック１４との間を流れる熱輸送流体１８の液温Ｔが予め設定された液温の設定値Ｔ１未満になると、液温センサ６２から設定値Ｔ１未満の液温Ｔに対応する液温検出信号Ｔｓが出力される。この設定値Ｔ１未満の液温Ｔに対応する液温検出信号Ｔｓが制御装置３４に入力されると、この状態で制御装置３４から出力される電磁弁制御信号Ｖｓ１がＬｏｗレベルであれば、電磁弁制御信号Ｖｓ１の出力レベルは、制御装置３４によって維持され、制御装置３４から出力される電磁弁制御信号Ｖｓ１がＨｉｇｈレベルであれば、電磁弁制御信号Ｖｓ１は、制御装置３４によってＬｏｗレベルに切り替えられる。

これによって、電磁弁４４は、流入ポートと流出ポートとの間が閉塞されるため、この状態では、第１流体（すなわち、微小粒子２２を含んだ熱輸送流体１８）の電磁弁４４の通過が抑制される。

また、この状態では、制御装置３４から出力される比例弁制御信号Ｖｓ２のレベルが最大値であれば、比例弁制御信号Ｖｓ２の出力レベルは、制御装置３４によって維持され、制御装置３４から出力される比例弁制御信号Ｖｓ２のレベルが最大値未満であれば、比例弁制御信号Ｖｓ２のレベルは、制御装置３４によって最大値にされる。これによって、比例弁８０は、流入ポートと流出ポートとの間が最大に開放される。

したがって、この状態では、微小粒子２２が含まれない第２流体（すなわち、ベース流体２０）が熱輸送流体１８として循環流路４０を流れる。このような微小粒子２２が含まれない熱輸送流体１８は、微小粒子２２を含む熱輸送流体１８に比べて循環流路４０及びラジエータ６８を流れる際の圧力損失が小さい。このため、ポンプ５２の出力を熱輸送流体１８の流動に効率よく利用できる。

また、この状態では、燃料電池スタック１４の発熱量Ｑが予め設定された発熱量の設定値Ｑ１未満とされ、発熱量は、小さい。このため、微小粒子２２が含まれない熱輸送流体１８が第３流路６０を流れても、燃料電池スタック１４の発熱を抑制できる。

（設定値Ｔ２≦液温Ｔの場合）
循環流路４０におけるタンク１６と燃料電池スタック１４との間を流れる熱輸送流体１８の液温Ｔが予め設定された液温の設定値Ｔ２以上になると、液温センサ６２から設定値Ｔ２以上の液温Ｔに対応する液温検出信号Ｔｓが出力される。この設定値Ｔ２以上の液温Ｔに対応する液温検出信号Ｔｓが制御装置３４に入力されると、この状態で制御装置３４から出力される電磁弁制御信号Ｖｓ１がＨｉｇｈレベルであれば、電磁弁制御信号Ｖｓ１の出力レベルは、制御装置３４によって維持され、制御装置３４から出力される電磁弁制御信号Ｖｓ１がＬｏｗレベルであれば、電磁弁制御信号Ｖｓ１は、制御装置３４によってＨｉｇｈレベルに切り替えられる。

これによって、電磁弁４４は、流入ポートと流出ポートとの間が開放されるため、この状態では、第１流体（すなわち、微小粒子２２を含んだ熱輸送流体１８）が電磁弁４４を通る。

また、この状態では、制御装置３４から出力される比例弁制御信号Ｖｓ２のレベルが最小値であれば、比例弁制御信号Ｖｓ２の出力レベルは、制御装置３４によって維持され、制御装置３４から出力される比例弁制御信号Ｖｓ２のレベルが最小値以上であれば、比例弁制御信号Ｖｓ２のレベルは、制御装置３４によって最小値にされる。これによって、比例弁８０は、流入ポートと流出ポートとの間が閉塞される。

ところで、微小粒子２２がベース流体２０と共に流れている際に、微小粒子２２が循環流路４０の内壁やラジエータ６８における熱輸送流体１８の流路の内壁へ接触されると、微小粒子２２を含むベース流体２０は、ベース流体２０単体（すなわち、微小粒子２２を含まないベース流体２０）よりも多くの熱が微小粒子２２と燃料電池スタック１４及びラジエータ６８を通過する走行風との間で交換される。

ここで、電磁弁４４の流入ポートと流出ポートとの間が開放され、比例弁８０の流入ポートと流出ポートとの間が閉塞された状態では、第２流路５０と第６流路８６との接続部８８で第１流体と第２流体とが混ざらない。このため、この状態では、第２流路５０と第６流路８６との接続部８８よりも循環流路４０の下流側を流れる熱輸送流体１８は、第１流体のみで構成され、この状態では、熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度は、最大になる。これにより、熱輸送流体１８と燃料電池スタック１４及びラジエータ６８を通過する走行風との間での熱の交換効率を最も高くできる。

（設定値Ｔ１≦液温Ｔ＜設定値Ｔ２の場合）
循環流路４０におけるタンク１６と燃料電池スタック１４との間を流れる熱輸送流体１８の液温Ｔが予め設定された液温の設定値Ｔ１以上Ｔ２未満になり、この液温Ｔに対応する液温検出信号Ｔｓが制御装置３４に入力されると、記憶装置６６から液温Ｔに対して熱輸送流体１８中の微小粒子２２の好適な濃度データＣｄが制御装置３４によって記憶装置６６から読み込まれる。さらに、濃度データＣｄを読み込んだ制御装置３４では、濃度データＣｄに基づく熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度と、固体濃度計測器６４から出力された濃度検出信号Ｃｓに基づく熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度との濃度差ΔＣが演算される。

このように、濃度差ΔＣが制御装置３４において演算されると、制御装置３４では、濃度差ΔＣに応じた比例弁制御信号Ｖｓ２の信号レベルが記憶装置６６から読み込まれ、記憶装置６６から読み込んだ信号レベルの比例弁制御信号Ｖｓ２が制御装置３４から出力される。この比例弁制御信号Ｖｓ２が比例弁駆動ドライバ８２に入力されると、比例弁８０の比例弁駆動部８４が作動され、比例弁駆動部８４によって比例弁８０の弁体が移動される。

例えば、記憶装置６６から読み込んだ濃度データＣｄに基づく熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度が、固体濃度計測器６４から出力された濃度検出信号Ｃｓに基づく熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度よりも大きい場合には、比例弁８０の弁体は、比例弁８０の比例弁駆動部８４によって閉方向へ移動される。これによって、比例弁８０を通る第２流体（熱輸送流体１８）が減少され、電磁弁４４を通る第２流体（熱輸送流体１８）が増加される。このため、循環流路４０における第２流路５０と第６流路８６との接続部８８よりも循環流路４０の下流側では、熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度が高くなる。

これに対して、記憶装置６６から読み込んだ濃度データＣｄに基づく熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度が、固体濃度計測器６４から出力された濃度検出信号Ｃｓに基づく熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度よりも小さい場合には、比例弁８０の弁体は、比例弁８０の比例弁駆動部８４によって開方向へ移動される。これによって、比例弁８０を通る第２流体（熱輸送流体１８）が増加され、電磁弁４４を通る第２流体（熱輸送流体１８）が減少される。このため、循環流路４０における第２流路５０と第６流路８６との接続部８８よりも循環流路４０の下流側では、熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度が低くなる。

このように、本実施の形態では、循環流路４０におけるタンク１６と燃料電池スタック１４との間を流れる熱輸送流体１８の液温Ｔが予め設定された液温の設定値Ｔ１以上Ｔ２未満の場合に熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度が変化される。

ところで、熱輸送流体１８の熱伝達率は、基本的に微小粒子２２の濃度が高いほど高くなる。しかしながら、微小粒子２２の濃度が一定の高さを越えると、熱輸送流体１８の熱伝達率は、それ以上高くなり難くなる（熱輸送流体１８の熱伝達率が飽和状態になる）。これに対して、熱輸送流体１８が、循環流路４０及びラジエータ６８を通る際に生じる圧力損失は、微小粒子２２の濃度が高いほど大きくなる。

これらのことから、同じ大きさの圧力損失では、熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度が所定の高さになると、熱輸送流体１８の熱伝達率が最も大きなピーク値を示す。したがって、熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度を、熱伝達率が最も大きなピーク値を示す値に設定すると、熱輸送流体１８と燃料電池システム１２の燃料電池スタック１４との間及び熱輸送流体１８とラジエータ６８を通る走行風との間で効率よく熱交換できる。

しかしながら、熱伝達率がピーク値を示す熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度は、熱輸送流体１８の液温Ｔによって異なる（例えば、熱輸送流体１８の液温Ｔが高くなると、熱伝達率がピーク値を示す熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度が高くなる）。

ここで、本実施の形態では、循環流路４０におけるタンク１６と燃料電池スタック１４との間を流れる熱輸送流体１８の液温Ｔが予め設定された液温の設定値Ｔ１以上Ｔ２未満の場合に熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度を変えることができる。したがって、制御装置３４が記憶装置６６から読み込む濃度データＣｄを、その液温Ｔで熱伝達率がピーク値を示す熱輸送流体１８中の微小粒子２２の濃度とすれば、熱輸送流体１８で熱伝達率を高くでき、しかも、ポンプ５２の出力によって効率よく熱輸送流体１８を流動させることができる。

また、本実施の形態では、液温センサ６２が循環流路４０の第３流路６０における燃料電池スタック１４よりも上流側に設けられている。このため、燃料電池スタック１４及びラジエータ６８との間で熱交換される前の熱輸送流体１８の温度に基づいて熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度を調節できる。

なお、本実施の形態は、本熱輸送システム１０が作動開始されると、攪拌装置２４のモータ３０が作動される構成であったが、この攪拌装置２４は、攪拌装置２４の作動開始から所定時間経過後に停止されてもよいし、本熱輸送システム１０が停止されるまで攪拌装置２４が作動される構成であってもよい。

また、本実施の形態では、羽２６を回転させて熱輸送流体１８を攪拌する攪拌装置２４を沈殿抑制手段としていた。しかしながら、例えば、タンク１６において微小粒子２２を含む熱輸送流体１８が貯留される部分で、熱輸送流体１８又は空気等の噴流等を生じさせて熱輸送流体１８中の微小粒子２２が沈殿することを抑制してもよい。すなわち、沈殿抑制手段は、タンク１６内で熱輸送流体１８を動かすことによって熱輸送流体１８中での微小粒子２２の沈殿を抑制できる構成であれば、その具体的な態様に限定されるものではない。

さらに、本実施の形態は、沈殿抑制手段として攪拌装置２４を備える構成だったが、沈殿抑制手段を備えない構成であってもよい。

また、本実施の形態では、循環流路４０を構成する第３流路６０の燃料電池スタック１４よりも上流側を流れる熱輸送流体１８の液温Ｔに基づいて濃度調節手段を構成する電磁弁４４及び比例弁８０を操作する構成であった。しかしながら、例えば、本熱輸送システム１０の作動開始から所定の時間が経過するまでは、比例弁８０を最大開放状態とし、微小粒子２２を含まない又は微小粒子２２の濃度が低い熱輸送流体１８を第３流路６０の燃料電池スタック１４側へ流す構成としてもよい。

上述したように、熱輸送システム１０の停止状態では、タンク１６内の熱輸送流体１８中の微小粒子２２がタンク１６の底壁部２８側に沈殿している。このため、この状態で、電磁弁４４を開放すると、電磁弁４４を通る熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度は、熱輸送流体１８中に平均的に微小粒子２２が分散された状態よりも高くなる可能性がある。したがって、上記のように、本熱輸送システム１０の作動開始から所定の時間が経過するまでは、比例弁８０が最大開放状態とされ、微小粒子２２を含まない又は微小粒子２２の濃度が低い熱輸送流体１８が循環流路４０を流れることによって、過剰な微小粒子２２が循環流路４０、ラジエータ６８に流れることを抑制できる。

また、本実施の形態では、固体濃度計測器６４を設けた構成であった。しかしながら、例えば、第３流路６０の燃料電池スタック１４よりも上流側を流れる熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度Ｃと、比例弁８０の弁体の弁開度（比例弁８０における弁体の位置）との関係を測定等によって予め把握して制御関数として保持しておくことによって固体濃度計測器６４を設けない構成にすることもできる。

さらに、本実施の形態では、循環流路４０における第１流路４２と第２流路５０との間に電磁弁４４を設け、第５流路７６と第６流路８６との間に比例弁８０を設けた構成であった。しかしながら、例えば、第５流路７６と第６流路８６との間に電磁弁４４を設け、第１流路４２と第２流路５０との間に比例弁８０を設ける構成にしてもよい。また、２つの流入ポートと１つの流出ポートを有する比例三方弁が電磁弁４４及び比例弁８０に代えて濃度調節手段の調整手段とされ、比例三方弁の２つの流入ポートの一方がタンク１６の第１流出ポート３６に接続され、他方がタンク１６の第２流出ポート７８に接続され、流出ポートがポンプ５２の吸入ポートへ接続される構成としてもよい。

また、本実施の形態は、フィルタ７４が円筒状とされていた。しかしながら、例えば、フィルタ７４は、シート状とされて、タンク１６の内側がフィルタ７４によって第１流出ポート３６及び流入ポート７２側と、第２流出ポート７８側に仕切られる構成であってもよく、また、このようにタンク１６の内側がフィルタ７４によって仕切られる構成の場合、フィルタ７４の厚さ方向は、タンク１６の上下方向であってもよいし、タンク上下方向に対して傾斜した方向であってもよい。

さらに、本実施の形態では、第２流体は、微小粒子２２を含まない熱輸送流体１８（すなわち、ベース流体２０だけで構成された熱輸送流体１８）であった。しかしながら、第１流体の微小粒子２２の濃度が、第２流体よりも充分に低ければ、第１流体が微小粒子２２を含む構成であってもよい。

また、本実施の形態では、フィルタ７４は、微小粒子２２の通過が不能な構成であった。しかしながら、例えば、熱輸送流体１８含まれる全微小粒子２２のうち、所定の大きさ未満の微小粒子２２の量を充分に少なくし、フィルタ７４は、この所定の大きさ未満の微小粒子２２の通過を許容する構成にしてもよい。

さらに、熱輸送流体１８に含まれる微小粒子２２は、黒鉛、ダイヤモンド等の炭素系粉末粒子によって形成された構成であった。しかしながら、微小粒子２２は、シリカ（二酸化珪素）、アルミナ等の金属酸化物系粉末粒子、窒化アルミニウム等のセラミックス系粉末粒子、銅等の金属系粉末粒子によって形成されてもよい。すなわち、微小粒子２２の材質については、本熱輸送システム１０の具体的な仕様、例えば、タンク１６の容積、ポンプ５２の性能、循環流路４０の材質や大きさ、燃料電池システム１２の燃料電池スタック１４での発熱量、ラジエータ６８の冷却能力等に基づいて適宜に選択できる。

また、本実施の形態では、微小粒子２２の粒径が、１００μｍ以上１０００μｍ以下とされていたが、微小粒子２２の粒径に関しても、上述したような本熱輸送システム１０の具体的な仕様に基づいて適宜に選択できる。

さらに、上記の各実施の形態では、ベース流体２０の全体積に対する微小粒子２２の体積の比率は、１０％程度とされていた。しかしながら、ベース流体２０の全体積に対する微小粒子２２の体積の比率は、上述したような本熱輸送システム１０の具体的な仕様に基づいて適宜に選択できる。

また、本実施の形態は、熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度Ｃを熱輸送流体１８の液温Ｔに基づいて変える構成であった。しかしながら、例えば、車両の走行速度Ｓ、車両の外気温、燃料電池システム１２の燃料電池スタック１４での発電量Ｇ、燃料電池スタック１４の発熱量Ｑ等に基づいて熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度Ｃを変える構成にしてもよく、熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度Ｃを決めるための物理量等のパラメータについては特に限定されるものではない。

さらに、本実施の形態では、熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度を同じ圧力損失で熱輸送流体１８の熱伝達率が最も高くなる濃度に設定するために熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度を変えていた。しかしながら、熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度を変える目的がこのような目的に限定されるものではなく、熱輸送流体１８の微小粒子２２の濃度を変えることによって達成できる目的であれば本実施の形態、ひいては、本発明の適用が可能である。

また、上記の実施の形態は、燃料電池システム１２の燃料電池スタック１４の冷却用として適用される熱輸送システム１０であった。しかしながら、例えば、車両等の駆動源として適用されるガソリンエンジン、ディーゼルエンジン等の冷却用の熱輸送システムに本発明を適用してもよいし、住宅、工場等に設置される燃料電池システムの冷却用として本発明を適用してもよい。すなわち、微小粒子を含んだ熱輸送流体が流路を流れることによって、冷却対象又は加熱対象と熱輸送流体との間で熱が交換される構成の熱輸送システムであれば、具体的な態様に限定されることはない。

１０ 熱輸送システム
１４ 燃料電池スタック（熱交換部）
１６ タンク
１８ 熱輸送流体
２０ ベース流体
２２ 微小粒子
２４ 攪拌装置（沈殿抑制手段）
３４ 制御装置（制御手段）
４０ 循環流路（流路）
４２ 第１流路（流路、第１流体流路）
４４ 電磁弁（弁装置、調整手段、濃度調節手段）
５０ 第２流路（流路、第１流体流路）
６２ 液温センサ（温度検出手段）
６４ 固体濃度計測器
６８ ラジエータ（熱交換部）
７４ フィルタ（分離手段、濃度調節手段）
７６ 第５流路（流路、第２流体流路）
８０ 比例弁（弁装置、調整手段、濃度調節手段）
８６ 第６流路（流路、第２流体流路）
８８ 接続部（第１流体流路と第２流体流路との接続部分）

Claims (8)

1. ベース流体と共に流動可能な微小粒子が前記ベース流体に混在された熱輸送流体と、
   内側を前記熱輸送流体が流れる流路と、
   前記流路の中間に設けられ、前記熱輸送流体が前記流路を流れることによって前記熱輸送流体との間で熱交換可能な熱交換部と、
   前記流路を流れる前記熱輸送流体の前記微小粒子の濃度を調節可能な濃度調節手段と、
   を備える熱輸送システム。
2. 前記流路の前記熱交換部よりも上流側を流れる前記熱輸送流体の温度を検出する温度検出手段と、
   前記温度検出手段での前記温度の検出結果に基づいて前記濃度調節手段を操作して前記熱輸送流体の前記微小粒子の濃度を調節する制御手段と、
   を備える請求項１に記載の熱輸送システム。
3. 前記濃度調節手段は、
   前記流路の前記熱交換部よりも上流側に設けられて前記熱輸送流体を第１流体と前記第１流体よりも前記微小粒子の濃度が低い第２流体とに分離する分離手段と、
   前記流路の前記分離手段よりも前記熱交換部側で前記第１流体と前記第２流体とが合流された際の前記第１流体と前記第２流体との混合比を調整する調整手段と、
   を備える請求項１又は請求項２に記載の熱輸送システム。
4. 前記流路は、
   前記熱交換部よりも上流側に設けられて前記第１流体のみが流れる第１流体流路と、
   前記熱交換部よりも上流側に設けられて前記第２流体のみが流れる第２流体流路と、
   を備え、
   前記調整手段は、前記流路における前記第１流体流路と前記第２流体流路との接続部分又は前記第１流体流路及び前記第２流体流路の少なくとも一方における前記接続部分よりも上流側に設けられて前記第１流体流路を流れる前記第１流体及び前記第２流体流路を流れる前記第２流体の少なくとも一方の流量を増減させる弁装置とされた請求項３に記載の熱輸送システム。
5. 前記分離手段は、所定の大きさ以上の粒径の前記微小粒子の通過が不能とされ、一方の側から他方の側へ前記熱輸送流体が流れるフィルタを備え、
   前記熱輸送流体は、所定の大きさ未満の粒径の前記微小粒子よりも所定の大きさ以上の粒径の前記微小粒子が多く含まれる請求項３又は請求項４に記載の熱輸送システム。
6. 前記フィルタは、前記微小粒子の通過が不能とされる請求項５に記載の熱輸送システム。
7. 内側に前記フィルタが設けられ、前記流路の前記熱交換部側から流れた前記熱輸送流体が内側における前記フィルタの一方の側に流入されて溜められると共に、内側における前記フィルタの一方の側及び他方の側の各々から個別に前記熱輸送流体を前記流路の前記熱交換部側へ流出可能なタンクを備える請求項５又は請求項６に記載の熱輸送システム。
8. 前記流路の前記熱交換部側から流れた前記熱輸送流体が内側に溜められると共に、前記熱輸送流体を前記流路の前記熱交換部側へ流出可能なタンクと、
   作動されることによって前記タンクの内側で前記熱輸送流体を動かして前記タンクの内側での前記微小粒子の沈殿を抑制する沈殿抑制手段と、
   を備える請求項１から請求項７の何れか１項に記載の熱輸送システム。