JP2019143584A - 風力発電装置とその制御方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ヨー偏差角を低減して発電量を向上しつつ、機械的消耗を抑制し得る風力発電装置とその制御方法を提供する。【解決手段】風力発電装置１は、風を受けて回転するロータ４、ロータ４を回転可能に支持するナセル５、ナセル５をヨー旋回可能に支持するタワー７、ヨー制御指令に基づいてナセル５のヨーを調整する調整装置８、及び、調整装置８に送るヨー制御指令を定める制御装置９を備える。制御装置９は、風向風速測定部により測定された風向とロータ４の方向からヨー偏差角を算出するヨー偏差角計算部３０１と、ヨー偏差角に基づきヨー制御指令を定める制御指令作成部３０５を備え、制御指令作成部３０５は、風況の乱れ度が高い場合、ヨー旋回の駆動速度を高くする。【選択図】 図３

Description

本発明は、風力発電装置とその制御方法に係り、風力発電装置の機械的消耗の増加を最小限にしつつ、発電性能を向上させることが可能な風力発電装置とその制御方法に関する。

水平軸型の風力発電装置では、風車ロータを搭載するナセルを垂直軸まわりに旋回させるヨー旋回機構が備わっている。風力発電装置は、風車ロータの回転軸の方位角（以下、ナセル方位角と呼ぶ）と風向との偏差角を表す風向偏差（以下、ヨー偏差角と呼ぶ）が生じた場合、ロータの受風面積の減少により発電効率が低下するのを防ぐため、ヨー旋回機構を制御してヨー偏差角をなくすように動作することが知られている。これらヨー制御の方法として例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３に記載される技術が知られている。

特開２０１０―１０６７２７号公報 米国特許第９２７３６６８号公報 米国公開２０１４／０１５２０１３号公報

ある地点における風向や風速を表す風況は、様々な周期を持つ変動成分を有する。また、時間帯によってもその周期的な変動成分の特徴が異なる。風況には、これらの変動成分がランダムに含まれるため、一般的なヨー制御方法は、例えばある所定期間のヨー偏差角が所定の閾値を超えた場合に、ヨー偏差角がゼロになるようにナセルをヨー旋回させる。
ヨー制御によりヨー偏差角を常にゼロに維持できた時、最も発電量が多くなる。しかし、ナセルの旋回速度よりも風向の変動速度の方が速い場合、ナセル方位角を風向に追従できない。また、風向の変動頻度が高く、ヨー旋回中に風向が逆方向に変わる場合、ヨー制御の応答遅れによりヨー偏差角が高い状態でナセルを停止させてしまう。これらの場合、ヨー偏差角をゼロに維持することは困難である。しかし、ナセルの旋回速度を高くし過ぎたり、ヨー偏差角に対して過敏にヨー旋回させると、ナセル旋回機構やナセルの旋回を停止するブレーキ機構の機械的消耗が発生する。この制御方法を用いて、ヨー偏差角を積極的に抑制しようとすると、機械的摩耗が大きくなる恐れがある。

特許文献１に開示される方法では、特にある地点の風況の乱れ度が高い場合、短期間に大きく風向が変動すると、ヨー旋回速度が風向に追従できず、ヨー旋回中のヨー偏差角が大きくなってしまう。したがって、ヨー偏差角を抑制できずに発電性能が低下するのみならず、ヨー偏差角が大きくなりすぎて、風力発電装置の横または斜めから風を受けることで発生するラジアル荷重が必要以上に増加し、機械的消耗が増加する可能性がある。
そこで、本発明は、ヨー偏差角を低減して発電量を向上しつつ、機械的消耗を抑制し得る風力発電装置とその制御方法を提供する。

上記課題を解決するため、本発明に係る風力発電装置は、風を受けて回転するロータと、前記ロータを回転可能に支持するナセルと、前記ナセルをヨー旋回可能に支持するタワーと、ヨー制御指令に基づいて前記ナセルのヨーを調整する調整装置と、前記調整装置に送る前記ヨー制御指令を定める制御装置とを備える風力発電装置であって、前記制御装置は、風向風速測定部により測定された風向と前記ロータの方向からヨー偏差角を算出するヨー偏差角計算部と、前記ヨー偏差角に基づき前記ヨー制御指令を定める制御指令作成部を備え、前記制御指令作成部は、風況の乱れ度が高い場合、ヨー旋回の駆動速度を高くすることを特徴とする。
また、本発明に係る風力発電装置の制御方法は、風を受けて回転するロータと、前記ロータを回転可能に支持するナセルと、前記ナセルをヨー旋回可能に支持するタワーと、ヨー制御指令に基づいて前記ナセルのヨーを調整する調整装置と、前記調整装置に送る前記ヨー制御指令を定める制御装置とを備える風力発電装置の制御方法であって、測定された風向と前記ロータの方向からヨー偏差角を算出し、少なくとも前記ヨー偏差角に基づき、風況の乱れ度が高い場合、ヨー旋回の駆動速度を高くすることを特徴とする。

本発明によれば、ヨー偏差角を低減して発電量を向上しつつ、機械的消耗を抑制し得る風力発電装置とその制御方法を提供することが可能となる。
具体的には、ある程度高い頻度の風向変動が多い場合、ヨー駆動速度を速くすることで、ヨー旋回中の風向に対するナセル方位角の追従性が向上する。また、ある程度高い頻度の風向変動が少ない場合、ヨー駆動速度を速くしないことで、ヨー旋回機構の機械的消耗の増加を抑制する。したがって、機械的消耗の増加を抑制しつつ、風向への追随性の向上により発電性能が向上する。さらに、ヨー偏差角が低減することで、風力発電装置へのラジアル荷重も低減し、機械的消耗を低減できる。よって、風力発電装置の発電性能の向上と機械的消耗の低減を両立させることが可能な風力発電装置とその制御方法を提供できる。
上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の一実施例に係る実施例１の風力発電装置の全体概略構成を示す側面図である。 図１に示す風力発電装置の上面図（平面図）である。 図１に示す制御装置を構成するヨー制御部の機能を示すブロック線図である。 風向θｗの蓄積データを周波数分析した結果の一例を示す図である。 風向θｗの蓄積データを周波数分析した結果の他の例を示す図である。 図３に示すヨー制御部の処理概要を示すフローチャートである。 実施例１に係るヨー制御部の効果を示す概要図である。 本発明の他の実施例に係る実施例２のヨー制御部の機能を示すブロック線図である。 本発明の他の実施例に係る実施例３のヨー制御部の機能を示すブロック線図である。 本発明の他の実施例に係る実施例５のヨー制御部の機能を示すブロック線図である。

以下、図面を用いて本発明の実施例について説明する。

図１は、本発明の一実施例に係る実施例１の風力発電装置の全体概略構成を示す側面図である。図１に示すように、風力発電装置１は、複数のブレード２と、ブレード２を接続するハブ３とで構成されるロータ４を備える。ロータ４は、ナセル５に回転軸（図１では省略する）を介して連結されており、回転することでブレード２の位置を変更可能である。ナセル５は、ロータ４を回転可能に支持している。ナセル５は、発電機６を備え、ブレード２が風を受けることでロータ４が回転し、その回転力が発電機６を回転させることで電力を発生させることができる。

ナセル５は、タワー７上に設置されており、ヨー旋回機構８（調整装置とも称される）によって垂直軸まわりにヨー旋回可能である。制御装置９は、風向と風速とを検出する風向風速センサ１０から検出した風向や、風速Ｖｗに基づいて、ヨー旋回機構８を制御する。風向風速センサ１０は、Ｌｉｄａｒ（例えば、ドップラーライダー）、超音波風向風速計、カップ式風向風速計等であってもよく、ナセルやタワー等の風力発電装置に取り付けられていてもよいし、風車発電装置とは別構造物でマスト等に取り付けられていてもよい。

なお、ヨー旋回機構８は、ヨーベアリングやヨーギア（ヨー旋回用歯車）、ヨー旋回モータ、ヨーブレーキ等から構成されている。また、ハブ３に対するブレード２の角度を変更可能なピッチアクチュエータ、発電機６が出力する有効電力や無効電力を検出する電力センサ等を適宜位置に備えている。また、図１は、ナセル５からブレード２に向かう風向の風で発電するダウンウィンド式であるが、ブレード２からナセル５に向かう風向の風で発電するアップウィンド式であってもよい。

図２は、図１の上面図（平面図）である。所定の基準方向となす風向をθｗ、所定の基準方向となすロータ回転軸の方向をθｒ、風向θｗからロータ軸角度θｒまでの偏差角であるヨー偏差角をΔθと定義し、これらの関係を図示している。ここで、「所定の基準方向」とは、例えば、北を０°として基準方向とする。なお、北に限らず基準となる方向を任意に設定しても良い。なお、風向θｗは、計測周期ごとに取得された値であってもよいし、所定期間の平均方向であってもよいし、周辺の風況分布に基づき算出された方向であってもよい。また、ロータ軸角度θｒは、ロータ回転軸の向く方向であってもよいし、ナセルの方向であってもよいし、ヨー旋回部のエンコーダにより計測された値等であってもよい。

図３から図７を用いて、本実施例に係る風力発電装置１の制御装置９を構成するヨー制御部３００について説明する。
図３は、図１に示す制御装置を構成するヨー制御部の機能を示すブロック線図である。図３に示すように、ヨー制御部３００は、ヨー偏差角Δθを求めるヨー偏差角計算部３０１と、ヨー旋回の駆動速度Ｖｙを算出する駆動速度算出部３１０と、ヨー偏差角Δθと駆動速度Ｖｙに基づいてヨー旋回の開始／駆動／停止を制御するヨー制御指令Ｃｙを定める制御指令作成部３０５により構成されている。駆動速度算出部３１０は、データ蓄積部３０２、データ分析部３０３、駆動速度計算部３０４により構成されている。

このうちヨー偏差角計算部３０１は、ロータ軸角度θｒと風向θｗに基づき、ヨー偏差角Δθを決定する。このヨー偏差角Δθは図２に示すように、風向θｗとロータ軸角度θｒの差分であり、ロータ軸が風向からどれくらいずれているかを示す。ここで、風向θｗはナセル５に設置された風向風速センサ１０から検出した値に限定せず、地面や他の場所に設置された値を利用するものであってもよい。また、ヨー偏差角計算部３０１は、ローパスフィルタに代表される、ヨー偏差角Δθの所定周波数領域のみを通過させるフィルタ（ローパスフィルタ）や、移動平均に代表される、直前の所定期間の値の平均値を利用する統計値を用いたものであってもよい。あるいはフーリエ変換をおこなうものであってもよい。

図３の駆動速度算出部３１０を構成するデータ蓄積部３０２は、風向風速センサ１０から検出した風向θｗのデータを蓄積し、適宜蓄積した風向θｗの蓄積データを出力する。なお、後述する実施例３においては、風向θｗに代えて風速Ｖｗのデータを蓄積し、適宜蓄積した風速Ｖｗの蓄積データを出力する。本実施例では、主として風向θｗの蓄積データを駆動速度算出に利用する。

図３の駆動速度算出部３１０内のデータ分析部３０３は、風向Θｗの蓄積データに基づき、特徴データを出力する。特徴データを計算する手法として、ここでは蓄積データの周波数分析手法を用いる。
図４と図５は、風向θｗの蓄積データを周波数分析した結果の一例を示している。図４と図５の横軸は周波数、縦軸は周波数に基づく風向の変動量を表す風向成分θｆの大きさを示している。
図４は、風向変動が比較的小さい期間の周波数分析結果の一例を示しており、風向成分θｆが小さな値を示している点に特徴がある。図５は、図４よりも風向変動が比較的大きい期間の周波数分析結果の一例を示しており、風向成分θｆが大きな値を示している点に特徴がある。

なお周波数領域をどのように設定すべきかは、各風力発電装置が設置された場所の環境事情、ヨー制御部３００の計算能力、ヨー偏差角計算部３０１で用いるフィルタの設定値、ヨー旋回の駆動速度、ヨー駆動量等に応じて適宜設定されればよいが、ある程度頻度の高い風向変動に対応するよう、大まかには周波数領域は１０^−４乃至１０^−０Ｈｚの範囲とするのが好ましい。もしくは、周波数領域は１０^−３乃至１０^−１Ｈｚの範囲とするのがさらに好ましい。

この周波数領域の範囲は、ヨー制御によって低減できるヨー偏差角Δθの周波数領域に限定している。すなわち、範囲の上限は、風向風速センサ１０の構造やノイズに起因する誤差の影響が現れる高周波数成分を除去することを目的として上記の値が好ましい。また、範囲の下限は、駆動速度Ｖｙの値の違いによる影響が少なくなる低周波数成分を除去することを目的として上記の値が好ましい。
風向の蓄積データを周波数分析した後、得られた所定の期間における周波数成分の平均値もしくは合計値を計算し、風況の特徴データを求める。

図３に示す駆動速度算出部３１０を構成する駆動速度計算部３０４は、特徴データに基づき、ヨー旋回の駆動速度Ｖｙを決定する。
具体的には駆動速度計算部３０４においては、風向成分θｆが小さい図４の傾向を示す特徴データが小さい場合と、風向成分θｆが大きい図５の傾向を示す特徴データが大きい場合とで、駆動速度Ｖｙの大きさが変更されるように調整される。例えば風向成分θｆが小さい図４の場合は駆動速度Ｖｙを低くし、風向成分θｆが大きい図５の場合は駆動速度Ｖｙを高くする。

ここで、駆動速度Ｖｙの調整方法の理由について説明する。まず、駆動速度Ｖｙが低い場合、ヨー旋回速度が低くなるため、ヨー旋回機構８の機械的消耗が低減する。しかし、風向変動に対するナセル方位の追従性が悪くなるため、ヨー旋回速度より変動が速く大きな風向変動が発生すると、ヨー旋回中のヨー偏差角Δθが大きくなるため発電量が少なくなるとともに、風力発電装置１へのラジアル荷重が増加する。一方、駆動速度Ｖｙが高い場合、風向変動に対するナセル方位の追従性が良くなるため、ヨー旋回速度より変動が速く大きな風向変動が発生しても、ヨー旋回中のヨー偏差角Δθが小さくなるため発電量が多くなるとともに、風力発電装置１へのラジアル荷重が低減する。しかし、ヨー旋回速度が高くなるため、ヨー旋回機構８の機械的消耗が増加する。
このとき、風向成分θｆが小さい場合、すなわち、ある程度高い頻度の風向変動が少ない場合、駆動速度Ｖｙを高くすることによる発電量の向上効果よりも機械的消耗の増加効果の方が高くなるため、駆動速度Ｖｙを低くすることが好ましい。一方で、風向成分θｆが大きい場合、すなわち、ある程度高い頻度の風向変動が多い場合、駆動速度Ｖｙを高くすることによる発電量の向上効果が機械的消耗の増加効果よりも高くなるため、駆動速度Ｖｙを高くすることが好ましい。以上が駆動速度Ｖｙの調整方法の理由である。

このように本実施例では、駆動速度算出部３１０は、風向風速センサ１０からの風向データを周波数分析して、所定の周波数領域の周波数成分を求め、周波数成分の合計値もしくは平均値の値に基づいて、駆動速度Ｖｙを作成（算出）している。

ここで、駆動速度計算部３０４は、駆動速度Ｖｙを逐次出力しなくてもよく、それぞれ任意の周期やタイミングで出力してもよい。

制御指令作成部３０５は、ヨー偏差角Δθと駆動速度Ｖｙに基づき、ヨー制御指令Ｃｙを決定する。ヨー偏差角Δθが大きくなった場合、ヨー旋回を開始するためのヨー制御指令Ｃｙがヨー旋回機構８に出力される。それを受け、ヨー偏差角Δθを減らす方向にナセル５をヨー旋回させるように、ヨー旋回機構８が動作する。このとき、駆動速度Ｖｙに基づいた旋回速度でヨー旋回する。そして、ヨー旋回している状態で、ヨー偏差角Δθが大きくなった場合、ヨー旋回を停止するためのヨー制御指令Ｃｙがヨー旋回機構８に出力される。

図６は、図３に示すヨー制御部３００の処理概要を示すフローチャートである。
図６に示すように、ステップＳ６０１では、ヨー偏差角計算部３０１がロータ軸角度θｒを決定し、次のステップＳ６０２に進む。ステップＳ６０２では、ヨー偏差角計算部３０１が風向θｗを決定し、次のステップＳ６０３に進む。ステップＳ６０３では、ヨー偏差角計算部３０１がロータ軸角度θｒと風向θｗに基づいてヨー偏差角Δθを決定し、次のステップＳ６０４に進む。このように、ステップＳ６０１からステップＳ６０３までの処理をヨー偏差角計算部３０１が実行する。

ステップＳ６０４では、駆動速度算出部３１０を構成するデータ蓄積部３０２が時刻に対応する風向θｗの値を蓄積し、次のステップＳ６０５に進む。ステップＳ６０５では、駆動速度算出部３１０を構成するデータ分析部３０３が蓄積データに基づいて特徴データを決定し、次のステップＳ６０６に進む。ステップＳ６０６では、駆動速度算出部３１０を構成する駆動速度計算部３０４が駆動速度Ｖｙを決定し、次のステップＳ６０７に進む。このようにステップＳ６０４からステップＳ６０６までの処理を駆動速度算出部３１０が実行する。
ステップＳ６０７では、制御指令作成部３０５がヨー偏差角Δθと駆動速度Ｖｙに基づいてヨー制御指令Ｃｙを決定した後、一連の処理を終了する。

次に、本実施例の効果を明確化するため、比較例の動作と合わせて概要を説明する。
図７は、実施例１に係るヨー制御部３００の効果を示す概要図であり、横軸は全て共通の時刻を示す。図７の上段における縦軸はロータ軸角度θｒと風向θｗ、図７の中段における縦軸はヨー偏差角Δθ、および図７の下段における縦軸は発電出力Ｐｅを示す。図７における破線は、本実施例に係るヨー制御部３００を適用しない場合の比較例として、例えば、駆動速度Ｖｙが常に低い場合の結果を示す。一方で、実線が本発明の実施例１に係るヨー制御部３００を適用した場合の結果を示している。

なお図７の比較結果を算定するに当たり、風況条件として、旋回速度よりも速くかつ大きな風向変動が頻発する場合を想定した。すなわち、上述の図５に示すように、風向成分θｆが多い状況である。したがって、本実施例の駆動速度Ｖｙは比較例より高い値をとる。

図７の上段に示されるように、風向θｗは小さい変動を繰り返しつつ、＋側に大きく急変している。このとき、本実施例では時刻Ｔ１からヨー旋回を開始してロータ軸角度θｒが風向θｗに追従し、時刻Ｔ２でヨー旋回を停止している。それに対し、比較例では時刻Ｔ１でヨー旋回を開始しているが、ヨー旋回速度が本実施例より低いため、時刻Ｔ２よりも遅い時刻Ｔ３でヨー旋回を停止している。したがって、ヨー旋回している間、本実施例は比較例よりも風向θｗへの追従性が良いため、図７の中段に示すように、時刻Ｔ１から時刻Ｔ３までの期間のヨー偏差角Δθは、比較例よりも本実施例の方が小さい。そのため、図７の下段に示すように、この期間（時刻Ｔ１から時刻Ｔ３までの期間）の発電出力Ｐｅは本実施例の方が比較例よりも大きくなる。すなわち、本実施例は、年間発電量が比較例よりも高くなることを示している。また、本実施例の方が、ヨー偏差角Δθが小さい期間が長いため、風力発電装置１にかかるラジアル荷重が小さくなり、機械的消耗を低減できることを示している。

以上のように、本実施例によれば、ヨー偏差角を低減して発電量を向上しつつ、機械的消耗を抑制し得る風力発電装置とその制御方法を提供することが可能となる。具体的には、ある程度高い頻度の風向変動が多い場合は、駆動速度Ｖｙを高くすると機械的消耗の増加より発電量の向上の方が効果が高くなるため、駆動速度Ｖｙを高くする。また、ある程度高い頻度の風向変動が少ない場合は、駆動速度Ｖｙを高くすると発電量の向上より機械的消耗の増加の方が効果が高くなるため、駆動速度Ｖｙを低くする。このように風況に応じて駆動速度Ｖｙを可変することで、機械的消耗の増加を抑制しつつ、風力発電装置の発電性能を向上させることができる。

また、風力発電装置に過大な荷重がかからないようにすることを目的とし、ヨー偏差角Δθが過大になった場合、すぐに発電を抑制あるいは中止する機能が風力発電装置に備えられていることがある。本実施例は比較例よりもヨー旋回速度が高く、風向θｗへの追従性が良いためヨー偏差角Δθが過大になりにくい。したがって、ヨー偏差角Δθが過大になって発電が抑制または中止される機会が減るため、発電量の向上に効果がある。

図８は、本発明の他の実施例に係る実施例２のヨー制御部の機能を示すブロック線図である。本実施例では、駆動速度Ｖｙが過去の経験若しくは計算により求めた値を固定設定値として予め制御装置９に設定されオフラインで運用する点が、上述の実施例１と異なる。その他の構成は上述の実施例１と同様である。また、図８では実施例１と同様の構成要素に同一符号を付している。

上述の実施例１では、図３および図６に示したように、駆動速度算出部３１０は、毎制御周期、或は適宜のタイミングで駆動速度Ｖｙを算出し更新する構成とした。これに対し、図８に示す本実施例のヨー制御部８００は、ヨー偏差角Δθを求めるヨー偏差角計算部３０１と、ヨー偏差角Δθと駆動速度Ｖｙに基づいてヨー旋回の開始／駆動／停止を制御するヨー制御指令Ｃｙを定める制御指令作成部３０５により構成されており、駆動速度Ｖｙを算出する駆動速度算出部３１０を備えていない。制御指令作成部３０５に与えられる駆動速度Ｖｙは、予めヨー制御部８００を構成する制御指令作成部３０５にプリセットされ、あるいは適宜のタイミングで駆動速度入力部８０６により外部から設定される。駆動速度入力部８０６はキーボード等の入力装置であって、作業員により入力されてもよい。

上述の実施例１に示した駆動速度算出部３１０の機能は、風力発電所とは別の場所に設けられた解析装置内に構成されており、例えば風力発電所建設前の研究、設計段階において求めた環境条件から、予め当該風力発電所の典型的な風況での駆動速度Ｖｙを算出し、ヨー制御部８００内にプリセット値として組み込んでおくものである。典型的な風況とは、例えば季節ごとに、あるいは夕方とか朝方とかの別毎に準備され、適宜の条件で切り替え使用してもよい。

あるいは、上述の実施例１に示した駆動速度算出部３１０の機能は、風力発電所とは別の場所に設けられた解析装置内に構成されており、例えば風力発電所を設置後の運用段階において、観測した環境条件から、当該風力発電所の典型的な風況での駆動速度Ｖｙを算出し、通信部を備えた駆動速度入力部８０６を介してヨー制御部８００内の制御指令作成部３０５に与えるものである。この場合に、駆動速度Ｖｙの設定は、現場の風況に応じてオンライン的に即時に対応する形式のものではなく、オフラインで求めておいた値を適宜のタイミングで与えて運用する。

以上のように本実施例によれば、風車に解析装置を設ける必要が無く、既存の風車に対して大きな改修なく本発明制御を搭載するように更新でき、最適化された駆動速度に基づく制御を行うことができる。

図９は、本発明の他の実施例に係る実施例３のヨー制御部の機能を示すブロック線図である。本実施例では、ヨー制御部９００の駆動速度算出部９１０を構成するデータ蓄積部９０２が、風向θｗに代えて風速Ｖｗのデータを蓄積する点が実施例１と異なる。その他の構成は上述の実施例１と同様である。また、図８では実施例１と同様の構成要素に同一符号を付している。

図９に示すように、ヨー制御部９００は、ヨー偏差角Δθを求めるヨー偏差角計算部３０１と、ヨー偏差角Δθの駆動速度Ｖｙを算出する駆動速度算出部９１０と、ヨー偏差角Δθと駆動速度Ｖｙに基づいてヨー旋回の開始／駆動／停止を制御するヨー制御指令Ｃｙを定める制御指令作成部３０５により構成されている。駆動速度算出部９１０は、データ蓄積部９０２、データ分析部９０３、駆動速度計算部９０４により構成されている。

本実施例のヨー制御部９００において、ヨー偏差角計算部３０１、および制御指令作成部３０５は実施例１と同様であるが、駆動速度算出部９１０を構成するデータ蓄積部９０２の入力が風速Ｖｗである点が実施例１と異なる。

駆動速度算出部９１０を構成するデータ蓄積部９０２は、風向風速センサ１０から検出した風速Ｖｗに基づき、風速Ｖｗの蓄積データを出力する。なお、ここで計測した風速Ｖｗはナセル５に固定された風向風速センサ１０から検出したものであり、その時点でナセル５が向いている方向での風速である。

駆動速度算出部９１０を構成するデータ分析部９０３は、風速Ｖｗの蓄積データに基づき、特徴データを出力する。この場合の特徴データは、所定の期間における乱流強度Ｉｒｅｆである。乱流強度Ｉｒｅｆは、所定の期間における風速の標準偏差Ｖｖと、風速の平均値Ｖａｖｅの比率により求められる。すなわち、データ分析部９０３は、以下の式（１）を演算することで、乱流強度Ｉｒｅｆを特徴データとして出力する。
Ｉｒｅｆ＝Ｖｖ／Ｖａｖｅ ・・・（１）
駆動速度算出部９１０を構成する駆動速度計算部９０４は、特徴データである乱流強度Ｉｒｅｆに基づき、駆動速度Ｖｙを決定する。ここで、ある程度高い頻度の風況変動が多い場合、すなわち、乱流強度Ｉｒｅｆが高い場合、駆動速度Ｖｙを高くする。また、ある程度高い頻度の風況変動が少ない場合、すなわち、乱流強度Ｉｒｅｆが低い場合、駆動速度Ｖｙを低くする。

これは、上述の実施例１における風向θｗの周波数成分の平均値および合計値と、本実施例における乱流強度Ｉｒｅｆには正の相関があり、風向変動が激しい場合は乱流強度Ｉｒｅｆが大きく、風向変動が穏やかな場合は乱流強度Ｉｒｅｆが小さくなるためである。

以上のように本実施例によれば、ヨー制御部９００の処理を適用することで、実施例１と同様の効果をより簡便な処理で実現することができる。

次に、本発明の他の実施例に係る実施例４の風力発電装置１について説明する。
本実施例の風力発電装置１は、上述の実施例１のヨー制御部３００と同じ構成を有しているが、データ分析部３０３と駆動速度計算部３０４とにおける処理が異なる。

本実施例の駆動速度算出部３１０を構成するデータ分析部３０３では、風向θｗに基づいて、統計分析により所定の期間における風向θｗの標準偏差σを計算し、風況の特徴データとして出力する。

駆動速度算出部３１０を構成する駆動速度計算部３０４は、特徴データである標準偏差σに基づいて、ヨー制御の駆動速度Ｖｙを決定する。ここで、風向θｗの標準偏差σが比較的大きい場合は、駆動速度Ｖｙを高くする。風向θｗの標準偏差σが比較的小さい場合は、駆動速度Ｖｙを低くする。
これは、実施例１における風向θｗの周波数成分の平均値および合計値と、本実施例における風向θｗの標準偏差σには正の相関があり、風向変動が激しい場合は風向θｗの標準偏差σが大きく、風向変動が穏やかな場合は風向θｗの標準偏差σが小さくなるためである。

以上のように本実施例によれば、実施例１と同様の効果をより簡便な処理で実現することが可能となる。

図１０は、本発明の他の実施例に係る実施例５のヨー制御部の機能を示すブロック線図である。本実施例では、ヨー制御部１０００の駆動速度算出部１０１０を構成するデータ蓄積部１００２が、風向θｗに加え風速Ｖｗのデータを蓄積する点が実施例１と異なる。その他の構成は上述の実施例１と同様である。また、図１０では実施例１と同様の構成要素に同一符号を付している。

図１０に示すように、ヨー制御部１０００は、ヨー偏差角Δθを求めるヨー偏差角計算部３０１と、ヨー偏差角Δθの駆動速度Ｖｙを算出する駆動速度算出部１０１０と、ヨー偏差角Δθと駆動速度Ｖｙに基づいてヨー旋回の開始／駆動／停止を制御するヨー制御指令Ｃｙを定める制御指令作成部３０５により構成されている。駆動速度算出部１０１０は、データ蓄積部１００２、データ分析部１００３、駆動速度計算部１００４により構成されている。

本実施例のヨー制御部１０００において、ヨー偏差角計算部３０１、および制御指令作成部３０５は実施例１と同様であるが、駆動速度算出部１０１０を構成するデータ蓄積部１００２の入力に風速Ｖｗを加えている点が実施例１と異なる。

駆動速度算出部１０１０を構成するデータ蓄積部１００２は、風向風速センサ１０から検出した風向θｗと風速Ｖｗに基づき、風向θｗと風速Ｖｗの蓄積データを出力する。なお、ここで計測した風速Ｖｗはナセル５に固定された風向風速センサ１０から検出したものであり、その時点でナセル５が向いている方向での風速である。

駆動速度算出部１０１０を構成するデータ分析部１００３は、風向θｗの蓄積データに基づき、特徴データを出力する。また、風速Ｖｗの蓄積データに基づき、所定の期間における平均風速Ｖｗａｖｅを出力する。
駆動速度算出部１０１０を構成する駆動速度計算部１００４は、実施例１と同様に、特徴データに基づき、駆動速度Ｖｙを決定するが、平均風速Ｖｗａｖｅが低く発電していないとき、及び／又は、平均風速Ｖｗａｖｅが高く定格出力に達している場合、駆動速度Ｖｙを低い値とする。これは、平均風速Ｖｗａｖｅが低く発電していない場合、および平均風速Ｖｗａｖｅが高く定格出力に達している場合は、駆動速度Ｖｙを高くして風向θｗに対するナセル方位角の追従性を高くすると、発電量は向上しない若しくは向上が少ないのに対し、ヨー旋回速度が増加することで機械的消耗が増加するためである。

以上のように本実施例によれば、実施例１と同程度に発電量を向上させるとともに、実施例１よりも機械的消耗を低減することができる。

次に、本発明の他の実施例に係る実施例６の風力発電装置１について説明する。
本実施例の風力発電装置１は、上述の実施例５のヨー制御部１０００と同じ構成を有しているが、駆動速度計算部１００４における処理が実施例５と異なる。

本実施例の駆動速度計算部１００４では、上述の実施例５と同様に、特徴データである風向成分θｆの合計値もしくは平均値および平均風速Ｖｗａｖｅに基づき、駆動速度Ｖｙを決定する。ここで、平均風速Ｖｗａｖｅが高い場合、風向成分θｆの合計値もしくは平均値が小さいときも駆動速度Ｖｙを高くする。これは、風速Ｖｗが高くなるにしたがって、ヨー偏差角Δθに対するラジアル荷重が増加し、風力発電装置１の機械的消耗が増加することを抑制するためである。

以上のように本実施例によれば、実施例１と同様に発電量を向上させる効果に加え、実施例１よりもラジアル荷重の増加に起因する機械的消耗を抑制することが可能となる。

本発明は上述した実施例に限定されるものではなく、種々の変形が可能である。上述した実施例は本発明を理解しやすく説明するために例示したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、図中に示した制御線や情報線は説明上必要と考えられるものを示しており、製品上で必要な全ての制御線や情報線を示しているとは限らない。実際にはほとんど全ての構成が相互に接続されていると考えてもよい。

上述の実施例に対して可能な変形として、例えば以下のようなものが挙げられる。
（１）ヨー制御部３００、８００、９００、１０００におけるデータ蓄積部３０２、データ分析部３０３、および駆動速度計算部３０４は、制御装置９に代えて、外部の装置に備えてもよい。
（２）本発明で計算したヨー制御の駆動速度Ｖｙは、同じサイトにおける他の風力発電装置１や、風況の近しい他サイトの風力発電装置１に適用してもよい。
（３）ヨー制御部３００、８００、９００、１０００におけるデータ蓄積部３０２は、風向θｗをはじめとする風況データを逐次入力せず、過去に蓄積された風況データのみを保持する構成としてもよい。
（４）上述の各実施例においては、風向風速センサ１０はナセル５上に設置されているが、この場所に代えて、ナセル５内や風力発電装置１の周辺に設置してもよい。
（５）上述の各実施例において、駆動速度Ｖｙは段階的に値を設定したり、直線や曲線のように連続的に値を設定したりしてもよい。

１…風力発電装置
２…ブレード
３…ハブ
４…ロータ
５…ナセル
６…発電機
７…タワー
８…ヨー旋回機構
９…制御装置
１０…風向風速センサ
３００，８００，９００，１０００…ヨー制御部
３０１…ヨー偏差角計算部
３０２，９０２，１００２…データ蓄積部
３０３，９０３，１００３…データ分析部
３０４，９０４，１００４…駆動速度計算部
３０５…平均化処理部
３０６…制御指令作成部
３１０，９１０，１０１０…駆動速度算出部
８０６…駆動速度入力部

Claims (12)

1. 風を受けて回転するロータと、前記ロータを回転可能に支持するナセルと、前記ナセルをヨー旋回可能に支持するタワーと、ヨー制御指令に基づいて前記ナセルのヨーを調整する調整装置と、前記調整装置に送る前記ヨー制御指令を定める制御装置とを備える風力発電装置であって、
   前記制御装置は、風向風速測定部により測定された風向と前記ロータの方向からヨー偏差角を算出するヨー偏差角計算部と、前記ヨー偏差角に基づき前記ヨー制御指令を定める制御指令作成部を備え、
   前記制御指令作成部は、風況の乱れ度が高い場合、ヨー旋回の駆動速度を高くすることを特徴とする風力発電装置。
2. 請求項１に記載の風力発電装置において、
   前記駆動速度は、予め前記制御指令作成部に設定されていることを特徴とする風力発電装置。
3. 請求項１に記載の風力発電装置において、
   前記駆動速度は、通信部を介して風力発電装置の外部から設定されることを特徴とする風力発電装置。
4. 請求項１に記載の風力発電装置において、
   前記制御装置は、前記駆動速度を計算する駆動速度算出部を備えることを特徴とする風力発電装置。
5. 請求項４に記載の風力発電装置において、
   前記駆動速度算出部は、前記風向風速測定部により測定された風向を周波数分析し周波数成分を求め、所定の周波数領域の前記周波数成分の値に基づいて、駆動速度を算出することを特徴とする風力発電装置。
6. 請求項４に記載の風力発電装置において、
   前記駆動速度算出部は、前記風向風速測定部により測定された風速から所定の期間における風速の標準偏差及び風速の平均値を求め、前記風速の標準偏差を前記風速の平均値にて除することにより求まる乱流強度に基づいて、駆動速度を算出することを特徴とする風力発電装置。
7. 請求項４に記載の風力発電装置において、
   前記駆動速度算出部は、前記風向風速測定部により測定された風向から風向の標準偏差を求め、前記風向の標準偏差に基づいて、駆動速度を算出することを特徴とする風力発電装置。
8. 請求項５に記載の風力発電装置において、
   前記駆動速度算出部は、周波数分析のためにローパスフィルタ若しくはフーリエ変換のいずれかを用いることを特徴とする風力発電装置。
9. 風を受けて回転するロータと、前記ロータを回転可能に支持するナセルと、前記ナセルをヨー旋回可能に支持するタワーと、ヨー制御指令に基づいて前記ナセルのヨーを調整する調整装置と、前記調整装置に送る前記ヨー制御指令を定める制御装置とを備える風力発電装置の制御方法であって、
   測定された風向と前記ロータの方向からヨー偏差角を算出し、
   少なくとも前記ヨー偏差角に基づき、風況の乱れ度が高い場合、ヨー旋回の駆動速度を高くすることを特徴とする風力発電装置の制御方法。
10. 請求項９に記載の風力発電装置の制御方法において、
    前記測定された風向を周波数分析し周波数成分を求め、所定の周波数領域の前記周波数成分の値に基づいて、駆動速度を算出することを特徴とする風力発電装置の制御方法。
11. 請求項９に記載の風力発電装置の制御方法において、
    測定された風速から所定の期間における風速の標準偏差及び風速の平均値を求め、前記風速の標準偏差を前記風速の平均値にて除することにより求まる乱流強度に基づいて、駆動速度を算出することを特徴とする風力発電装置の制御方法。
12. 請求項９に記載の風力発電装置の制御方法において、
    前記測定された風向から風向の標準偏差を求め、前記風向の標準偏差に基づいて、駆動速度を算出することを特徴とする風力発電装置の制御方法。

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