JP2019060724A - 渦電流探傷装置 - Google Patents

Abstract

【課題】渦電流探傷装置による検査の対象となる検査対象物へ磁界をかける磁界形成用磁石について、高い磁力と耐熱性とを両立する。【解決手段】検査対象物３０へ磁界をかける磁界形成用磁石６０を第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとで構成し、第１の磁石６０ａは高い磁力を有するものとし、第１の磁石６０ａの近方端部６２（検査対象物３０側の端部）に、第１の磁石６０ａよりも耐熱性が高い第２の磁石６０ｂを取り付ける。【選択図】図３

Description

本発明は、渦電流探傷装置、特に磁気飽和法を用いた渦電流探傷装置に関するものである。

従来、導電性材料からなる構造物表面（被検体、検査対象物）に傷（欠陥）が生じているかどうかを検査するための探傷装置として、特許文献１に記載されているような渦電流探傷装置が用いられることがある。この装置によれば、検査対象物に渦電流を発生させ、その渦電流の強度および流れの形の変化を検出することで、検査対象物に傷が生じているかどうかを調べることができる。また傷がある場合にはその傷の位置、形状、深さを調べることもできる。

検査対象物の表面に透磁率が別々になっている複数の領域がある場合（透磁率が不均一の場合）、例えば検査対象物が非磁性体の材料をベースとし、一部に溶接が施されたものである場合、その表面は基本的には非磁性体であるが、溶接個所付近は不規則な磁界を有する磁性体となっている。このように表面に磁性体の領域と非磁性体の領域が混在して現われているような場合には、これらの領域をまたいで探傷装置による検査を行うと、領域間の透磁率変化が原因となって検査結果にノイズが現れる。このノイズの問題への対策として、磁気飽和を利用する手法がある。この手法では、検査対象物に強力な均一磁界をかけることで、検査領域に生じている不規則な磁界を打ち消し、検査対象物を磁気飽和状態、すなわち磁性体と非磁性体との間で透磁率にほとんど差がなくなる状態とする。この磁気飽和状態であれば、検査対象物の表面の透磁率が不均一であることに起因するノイズが大幅に低減される。このため検査対象物表面に不均一な磁界を有する磁性体を含む領域があっても傷の検知が可能となる。

このような磁気飽和状態を形成するために磁石を用いることができる。ところで磁石には、温度を上昇させた場合、磁力は低下(減磁)し、その磁石に固有のキュリー温度で完全に消磁されるという性質がある。また磁石は、ある程度の高温に達すると、その後冷却しても低下した磁力は元に戻らない非可逆性減磁特性を示す。先に述べた磁気飽和状態を形成するためには強力な磁石が必要となるため、強力な磁力を有するネオジム磁石を用いることが考えられる。しかし、このネオジム磁石の中で温度耐性が高く、１５０度の高温で用いることが出来るとされているものであっても、そのキュリー温度は摂氏３００度程度である。そして標準的なネオジム磁石では、一旦８０度以上になると、その後冷却しても元の磁力には回復しない。

特許第４８８５０６８号公報

ここで、検査対象物が焼却設備の排気ダクトであったり、使用済み核燃料が封入されたキャニスタ（金属製筒型容器）であったりすると、検査対象物の表面は非常に高温となる。例えば検査対象物の表面が摂氏２００度になっていると、前述のネオジム磁石は検査対象物に近づくと磁力が低下してしまい、検査対象物を磁気飽和させることができなくなる。検査対象物３０へ確実に磁界をかけるためには磁石を検査対象物へできるだけ近づけることが好ましく、可能であれば検査対象物へ磁石を接触させるべきであるが、ネオジム磁石は高温の検査対象物へ接近させたり接触させたりすることができない。

一方、耐熱性の高い磁石は磁力が低い。例えばサマリウムコバルト磁石（サマコバ磁石）はキュリー温度が摂氏７００〜８００度程度であり、実用上も摂氏３５０度程度までの高温下で有効に利用できる。ところがこのサマリウムコバルト磁石の磁力はネオジム磁石ほど強くないため、十分に検査対象物を磁気飽和させることができない。

そこで本発明においては、高い磁力と耐熱性とを両立した磁界形成用磁石を備えた渦電流探傷装置を提供することを目的とする。

本発明の一形態に係る渦電流探傷装置は、検査対象物に渦電流を発生させ、前記渦電流の変化を検出することにより前記検査対象物の表面の状態を検査する渦電流探傷装置において、前記渦電流の変化を検出するための検出部と、前記検出部の外側に配置され、前記検査対象物に磁界をかける磁界形成用磁石とを備え、前記磁界形成用磁石が、第１の磁石と、前記第１の磁石の前記検査対象物側の端部に取り付けられた第２の磁石とを含み、前記第２の磁石のキュリー温度が、前記第１の磁石よりも高いことを特徴とする。

また好ましくは前記第１の磁石が、ネオジム磁石からなり、前記第２の磁石が、サマリウムコバルト磁石からなるものであるとよい。

また好ましくは、前記第１の磁石の、前記検査対象物から遠方となる端部に、強磁性体からなる端部被覆板が取り付けられているとよい。

また好ましくは、前記第２の磁石が、摂氏２００度以上の温度となる前記検査対象物の表面に向けられるとよい。
さらに好ましくは、前記検査対象物が、使用済み核燃料が封入される金属製のキャニスタであり、前記キャニスタがオーステナイト系ステンレス鋼を材料として製造されたものであり、前記キャニスタにはオーステナイト系ステンレス鋼同士の溶接が行われた溶接部があり、渦電流探傷装置は前記溶接部に渦電流を発生させて前記キャニスタの外表面における傷の有無を検査するものであるとよい。

本発明に係る渦電流探傷装置によれば、高い磁力と耐熱性とを両立した磁界形成用磁石を備えた渦電流探傷装置を提供することができる。

本発明の実施形態の一例において渦電流探傷装置による検査の対象となるキャニスタを示す図。 検査プローブの構造の一例を模式的に示す図。 ノイズが含まれる検出信号とノイズが除去された検出信号を示す図。 磁界形成用磁石の構造を示す図。 磁界形成用磁石に端部被覆板が取り付けられた様子を示す図。 検出信号にノイズが含まれている場合を示すグラフ。 検出信号からノイズが除去された場合を示すグラフ。

図１に、本発明の実施形態の一例において渦電流探傷装置によって傷の検査（探傷）が行われる対象（検査対象物）となるキャニスタ２０を示す。このキャニスタ２０は金属製の筒型容器であり、その内部には使用済み核燃料が封入される。キャニスタ２０は図１に示すようにコンクリート製の大型容器（コンクリートキャスク１０）内に入れられた状態で、都市部から離れた地域、典型的には沿岸部に保管される。

コンクリートキャスク１０の下方には径方向に貫通する空気導入路１４が設けられており、上方には径方向に貫通する空気排出路１５が設けられている。外部空気が空気導入路１４から取り入れられ、空気排出路１５から排出される過程で、外部空気がキャニスタ２０の側面に触れることにより、封入された使用済み核燃料の崩壊熱によって加熱されるキャニスタ２０の冷却が行われる。

ここで、コンクリートキャスク１０が沿岸部で保管されている場合、沿岸部の空気には海塩が含まれているため、外部空気に触れるキャニスタ２０の表面には塩化物によって錆や腐食が生じるおそれがある。そして、錆や腐食の生じた箇所に引張応力がかかっていると、その箇所に応力腐食割れ（ＳＣＣ：Stress Corrosion Cracking）が生じることがある。そこで、キャニスタ２０は定期的にコンクリートキャスク１０から抜き出され、その表面にＳＣＣが生じていないかどうかの検査（探傷）が行われる。

キャニスタ２０は図１に示すように、底付きの円筒形状の本体と、その上部開口を閉ざす蓋２２とで構成されている。キャニスタ２０の本体と蓋２２とは、溶接によって固着されており、図１に示すように、その溶接の跡が蓋溶接部２６として残る。またキャニスタ２０の本体側面は、長方形状の金属板を円筒状に湾曲させ、その金属板の両端同士を溶接することで形成される。この溶接の跡も、図１に示すように側面溶接部２４として残る。こうした側面溶接部２４や蓋溶接部２６には引張応力がかかり易いため、これらの箇所にＳＣＣが発生する可能性が高い。そのため、特にこれら側面溶接部２４や蓋溶接部２６において探傷を行うことが重要である。

図２に、渦電流探傷装置４０を用いた探傷の様子を概略的に示す。渦電流探傷装置４０は検出プローブ５０を備えている。この検出プローブ５０からは交番磁界が発生するようになっており、交番磁界が検査対象物３０（ここではキャニスタ２０の側壁、蓋、底面など）の表面に接近すると、検査対象物３０の外表面を構成する金属（キャニスタ２０の場合は一般的にオーステナイト系ステンレス鋼）に渦電流が発生する。この渦電流から発生する磁束は検出プローブ５０によって検知され、検知された磁束密度の大きさや波形を基にして検査対象物３０表面の状態が判定される。

図２に、渦電流探傷装置４０の構造の一例を模式的に示す。渦電流探傷装置４０は、検査プローブ５０と制御器４２を備えている。検査プローブ５０は検査対象物３０表面に発生する渦電流の変化を検出するための検出部５４を有する。また制御器４２は、検査プローブ５０から受信した検出信号を処理する機能を備えている。

ここでは、検出部５４の下端面は検査対象物３０の表面と向かい合うように配置されており、この下端面が、検査対象物３０に発生する渦電流から生じる磁束を受ける検査プローブ５０の検出面５５となる。

ここで、検査対象物３０の表面がどのように交番磁界に対して反応するかは、検査対象物３０の材料自体が持つ性質によって異なる。検査範囲内において材料の性質が均一であれば他の部分に比べて交番磁界に対する反応が異なる部分を探すことで探傷を行うことができるが、材料の性質、特に透磁率が位置によって異なっていると、傷３２がなくとも位置によって交番磁界に対する反応が異なることとなり、検査に影響を及ぼすノイズが発生するため、探傷が困難となる。したがってこのようなノイズは可能な限り除去されることが望ましい。

図２では、検査対象物３０の表面の一部に、周りと異なる透磁率を持つ異種材料からなる異種材料部３５が現れているものとしている。例えば検査対象物３０が図１に示すキャニスタ２０である場合、側面溶接部２４や蓋溶接部２６（溶接部）に異種材料が現れることがある。具体的には、キャニスタ２０がオーステナイト系ステンレス鋼で構成されている場合、溶接部にはフェライト系の合金が現れる可能性がある。すなわち、溶接の過程でオーステナイト系ステンレス鋼が融解した際、その成分である鉄（Ｆｅ），クロム（Ｃｒ），ニッケル（Ｎｉ），モリブデン（Ｍｏ），そして炭素（Ｃ）などの原子配列が乱されるため、溶接の完了後、表面にはオーステナイト系ステンレス鋼と異なる原子配列を持つ合金が現れることになり、場合によってはフェライト系合金が現れることもある。このように検査対象物３０表面の透磁率が不均一な場合において、検出信号にノイズが現れる様子と、磁界形成用磁石６０を用いることによりノイズが除去される様子を、図３に示している。

フェライト系合金が存在する位置では磁界の向きに乱れが生じるため、表面に傷３２がなくともフェライト系合金が存在する位置では検査プローブ５０が検出する検出信号に変化が現れてしまう。このため、フェライト系合金が表面に現われる溶接部においては、検出信号の変化が傷３２に起因するものなのか、フェライト系合金に起因するものなのかを判別することが困難である。具体的には図２に示すように、検査対象物３０の表面にフェライト系合金が現れて異種材料部３５が形成されている場合、検査プローブ５０から発せられる交番磁界の磁束が異種材料部３５の位置で乱されることとなり、この位置の上方を検査プローブ５０が通過した際、検出信号にノイズが生じる（図３のグラフＺ１）。そのため、異種材料部３５内に傷３２があっても、傷３２に起因する検出信号の変化を発見することが困難である。

ここで、図２に仮想線で示すように、磁界形成用磁石６０を検査プローブ５０の外側に配置しておくと、この磁界形成用磁石６０から発せられる磁界を受けた検査対象物３０と異種材料部３５の透磁率が変化する。磁界形成用磁石６０の磁界の強さが適切に設定されていれば、検査対象物３０と異種材料部３５の透磁率がほぼ等しくなる。そのため、検査プローブ５０から発せられる交番磁界に対する反応が異種材料部３５とそれ以外とでほぼ等しくなるため、検出信号が強くなるのは傷３２の位置のみとなる（図３のグラフＺ２）。

このように、磁界形成用磁石６０によって強力な磁界を検査対象物３０へかけることにより、図３のグラフＺ２のようにフェライト系合金に起因する検出信号の変化（ノイズ）を有意に除去することができる。しかしながら、検査対象物３０が図１に示すような使用済み核燃料が封入されるキャニスタ２０である場合は、キャニスタ２０表面は非常に高温、典型的には摂氏２００度以上となるため、磁界形成用磁石６０はその高温に耐えられるものでなくてはならない。しかし前述の通り、一般的に磁力の強い磁石は耐熱性が低く、耐熱性の高い磁石は磁力が低い。

そこで本実施形態においては、図４に示すように、磁界形成用磁石６０を第１の磁石６０ａと、第２の磁石６０ｂとで構成する。第１の磁石６０ａは第２の磁石６０ｂに比べ磁力の強いものとし、第２の磁石６０ｂは第１の磁石６０ａに比べ耐熱性の高いものとする。具体例としては、第１の磁石６０ａをネオジム磁石とし、第２の磁石６０ｂをサマリウムコバルト磁石とする。

ここで耐熱性というのは、加熱された磁石がその後冷却されても不可逆に磁力が低下したままとなってしまう加熱時の温度上限の高さであり、一般的にキュリー温度が高い物質ほどこの耐熱性も高い。

第２の磁石６０ｂは、第１の磁石６０ａの磁極が現れる端部に取り付けられる。この第２の磁石６０ｂが取り付けられる端部は図４に示す通り、第１の磁石６０ａの、検査対象物３０に向けられる近方端部６２（検査対象物３０側の端部）である。第２の磁石６０ｂは第１の磁石６０ａの磁極に取り付けられるため、第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとはお互いに磁力によって固定される。

このように２つの磁石を直列に接続した場合、磁界形成用磁石６０全体としての磁力は２つの磁石の単純な合計にはならない。本実施形態のように第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとの磁力が異なる場合、全体としては第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとの中間程度の磁力となる。具体例として、第１の磁石６０ａがネオジム磁石で、それ単体では磁極の表面磁束密度が５００ｍＴであるとする。そして第２の磁石６０ｂがサマリウムコバルト磁石で、それ単体では表面磁束密度が３００ｍＴであるとする。この場合、磁界形成用磁石６０全体としての磁極（図４では第２の磁石６０ｂの下端）の表面磁束密度はおよそ４５０ｍＴとなる。このように、磁界形成用磁石６０全体としての磁力は第２の磁石６０ｂ単体の磁力よりも強くなる。

そして、第２の磁石６０ｂが第１の磁石６０ａの近方端部６２に取り付けられているため、検査対象物３０が高温であっても、その熱を直接受けるのは耐熱性の高い第２の磁石６０ｂであり、第１の磁石６０ａの耐熱性が低くとも磁界形成用磁石６０全体としての磁界発生能力が低下してしまうことはない。具体的には検査対象物３０が図１に示すキャニスタ２０で、その表面温度が摂氏２００度程度になっていたとしても、第２の磁石６０ｂが実用上は摂氏３５０度まで耐えられるサマリウムコバルト磁石であれば、キャニスタ２０の熱によって第２の磁石６０ｂの磁力が低下してしまうことがない。そしてキャニスタ２０表面の熱が第１の磁石６０ａ（例えばネオジム磁石）にまで伝わらなければ、磁界形成用磁石６０全体の磁力が低下してしまうことはない。

なお、第１の磁石６０ａが図５に示すような棒状の磁石である場合には、第１の磁石６０ａの端部に端部被覆板７０が取り付けられてもよい。端部被覆板７０は、第１の磁石６０ａの、近方端部６２とは別の端部、すなわち検査対象物３０から離れた位置の遠方端部６４（検査対象物から遠方となる端部）を覆うようにして取付けられる。このようにすることで、遠方端部６４の側から出ていく磁束が少なくなり、近方端部６２表面における磁束密度が大きくなる。

図４のような、第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとが組み合わされた磁界形成用磁石６０が用いられることにより十分にノイズが除去されることを図６、図７を用いて説明する。図６、図７のグラフは、図１に示すキャニスタ２０の溶接部（側面溶接部２４や蓋溶接部２６）で探傷を行う場合の検出信号を示している。正確にはキャニスタ２０の材質として用いられるオーステナイト系ステンレス鋼に溶接を施した試験片の表面を検査してどのような検出信号が得られるかを調べた。具体的にはＳＵＳ３１６の試験片同士をＴＩＧ溶接して、その溶接部に対して検査を行った。なお、ここでは表面に傷がない場合に得られる検出信号を示している。

図６、図７のどちらも、検査対象物の条件は同じである。図６のグラフＺ３は磁界形成用磁石６０がサマリウムコバルト磁石のみで構成されている場合に得られる検出信号を示している。グラフＺ３では、試験片表面に傷がないにも関わらず、グラフＺ３には起伏が多くみられ、溶接部に現われる異種金属（フェライト系合金など）の影響によって検出信号にノイズが混入していることがわかる。そして、そのノイズをサマリウムコバルト磁石単体では十分に除去できていない。

図７のグラフＺ４は、図４に示すような、第１の磁石６０ａ（ネオジム磁石）と第２の磁石６０ｂ（サマリウムコバルト磁石）とが組み合わされた磁界形成用磁石６０が用いられた場合に得られる検出信号を示している。図７のグラフＺ４は図６のグラフＺ３と比べて明らかに起伏がなくなっており、ネオジム磁石とサマリウムコバルト磁石との組み合わせによってノイズが十分に除去されていることがわかる。

このように、本実施形態においては磁界形成用磁石６０を高温の検査対象物３０に近づけても磁界形成用磁石６０を熱によって損傷してしまうことがなく、その上で十分にノイズを除去することができる。これにより、オーステナイト系ステンレス鋼を材料とする使用済み核燃料用キャニスタの溶接部外表面における傷の有無の検査を良好に行うことができる。

なお本実施形態においては、特に図１に示すキャニスタ２０、特にオーステナイト系ステンレス鋼を材料として製造されたものを検査対象物３０としているが、検査対象物３０はこれに限るものではなく、渦電流探傷装置４０は表面に渦電流が発生する物質全般の探傷のために用いることができる。

また渦電流探傷装置４０の検出部５４は検査対象物３０表面に発生する渦電流の変化を検出できるものであればよく、具体的な形態は様々なものが利用可能である。例えば大きな励磁コイルで一様な渦電流を発生させ、その下方に配置され励磁コイルと中心軸が直交する小さな検出コイルで渦電流の変化を検出するものとしてもよい。また一つの励磁コイルを挟むように二つの検出コイルを配置して、二つの検出コイルに流れる電流の差を検出信号として得る形態であったり、インピーダンスの変化に着目することにより励磁コイルと検出コイルの役割を一つのコイルで兼用できる形態であったりしてもよい。

なお本実施形態においては、第２の磁石６０ｂは磁力によって第１の磁石６０ａに対して固定されるので、第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとを固定するために他の部材を用いる必要はない。しかし、外部からの衝撃を受けた場合にも第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとがズレないようにする必要があるならば、第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとの間に金属の接着に適した接着剤（２液型エポキシ系接着剤など）が塗布されていてもよい。また、第２の磁石６０ｂから第１の磁石６０ａにまでわたるネジ穴が設けられていて、そのネジ穴にボルトがねじ込まれることで第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとが強固に連結されていてもよい。また第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとがズレないようにするためには、第１の磁石６０ａと第２の磁石６０ｂとの両者を覆うカバーが磁界形成用磁石６０全体に被せられていてもよい。

１０ コンクリートキャスク
２０ キャニスタ
３０ 検査対象物
４０ 渦電流探傷装置
５０ 検査プローブ
６０ 磁界形成用磁石
６２ 近方端部
６４ 遠方端部
７０ 端部被覆板

Claims (5)

1. 検査対象物に渦電流を発生させ、前記渦電流の変化を検出することにより前記検査対象物の表面の状態を検査する渦電流探傷装置において、
   前記渦電流の変化を検出するための検出部と、
   前記検出部の外側に配置され、前記検査対象物に磁界をかける磁界形成用磁石と
   を備え、
   前記磁界形成用磁石が、
   第１の磁石と、前記第１の磁石の前記検査対象物側の端部に取り付けられた第２の磁石とを含み、
   前記第２の磁石のキュリー温度が、前記第１の磁石よりも高いこと
   を特徴とする渦電流探傷装置。
2. 前記第１の磁石が、ネオジム磁石からなり、
   前記第２の磁石が、サマリウムコバルト磁石からなること
   を特徴とする請求項１に記載の渦電流探傷装置。
3. 前記第１の磁石の、前記検査対象物から遠方となる端部に、強磁性体からなる端部被覆板が取り付けられていること
   を特徴とする請求項１または請求項２に記載の渦電流探傷装置。
4. 前記第２の磁石が、摂氏２００度以上の温度となる前記検査対象物の表面に向けられること
   を特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の渦電流探傷装置。
5. 前記検査対象物が、使用済み核燃料が封入される金属製のキャニスタであり、
   前記キャニスタがオーステナイト系ステンレス鋼を材料として製造されたものであり、
   前記キャニスタにはオーステナイト系ステンレス鋼同士の溶接が行われた溶接部があり、前記溶接部に渦電流を発生させて前記キャニスタの外表面における傷の有無を検査すること
   を特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の渦電流探傷装置。
   

Images