JP2019027429A - 蒸発燃料処理装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 簡素な構成で燃料蒸気の漏れを検出可能な蒸発燃料処理装置を提供する。【解決手段】 蒸発燃料処理装置１は、キャニスタ８１、キャニスタ８１内と燃料タンク８４内とを連通する第一パージ通路１１１を形成する第一パージ管１１、第一切替弁２５とポンプ２７とを連通可能な圧力検出通路２３１を形成する圧力管２３、第一切替弁２５、第一パージ管１１に設けられキャニスタ８１内と燃料タンク８４内とを遮断可能な密閉弁８２、差圧センサ３３、及び、ＥＣＵ８３を備える。差圧センサ３３は、第一パージ通路１１１の圧力と圧力検出通路２３１の圧力との差分を検出し、当該差分に応じた信号をＥＣＵ８３に出力可能である。ＥＣＵ８３は、差圧センサ３３が出力する信号に基づいて、第一切替弁２５、ポンプ２７、及び、密閉弁８２を制御しつつ、燃料蒸気の漏れの有無を判定する。【選択図】 図１

Description

本発明は、蒸発燃料処理装置に関する。

従来、燃料タンクにおいて蒸発する燃料を吸着可能なキャニスタを備え、キャニスタが回収した燃料を内燃機関の吸気系に供給可能な蒸発燃料処理装置が知られている。蒸発燃料処理装置は、燃料タンクやキャニスタにおける燃料蒸気の漏れを検出可能な燃料蒸気漏れ検出部を備える。例えば、特許文献１には、密閉された燃料タンク内の圧力を検出可能なタンク内圧センサ、及び、燃料蒸気漏れ検出部の圧力を検出可能な漏れ検出センサを備える蒸発燃料処理装置が記載されている。

特開２０１４−１２６００６号公報

しかしながら、特許文献１に記載の蒸発燃料処理装置は、密閉された燃料タンク内の圧力を検出可能な箇所と、燃料蒸気の漏れの有無を判定するための圧力を検出可能な箇所とが異なるため、二つの圧力センサが必要となる。このため、蒸発燃料処理装置の構成が複雑になる。

本発明は、上記の問題を鑑みてなされたものであり、その目的は、簡素な構成で燃料タンク内の圧力及び燃料蒸気の漏れを検出可能な蒸発燃料処理装置を提供することにある。

本発明は、内燃機関（１０）の燃料を貯留する燃料タンク（８４）に発生する蒸発燃料を回収可能な蒸発燃料処理装置であって、キャニスタ（８１）、蒸発燃料通路形成部材（１１）、キャニスタ通路形成部材（１９）、大気通路形成部材（２１）、圧力検出通路形成部材（２３）、第一切替弁（２５）、加減圧部（２７）、バイパス通路形成部材（２９）、絞り部（３１）、差圧検出部（３３）、密閉弁（８２）、及び、制御部（８３）を備える。

蒸発燃料通路形成部材は、燃料タンクに発生する蒸発燃料を吸着可能な吸着材（８１１）を有するキャニスタと燃料タンクとを連通する蒸発燃料通路（１１１）を形成する。

キャニスタ通路形成部材は、キャニスタに連通するキャニスタ通路（１９１）を形成する。

大気通路形成部材は、大気と連通する大気通路（２１１）を形成する。

圧力検出通路形成部材は、キャニスタ通路に連通可能な圧力検出通路（２３１）を形成する。

第一切替弁は、キャニスタ通路を圧力検出通路に連通または大気通路に連通を選択的に切替可能である。

加減圧部は、第一切替弁がキャニスタ通路と圧力検出通路とを連通するときキャニスタ内を減圧または加圧可能である。

バイパス通路形成部材は、第一切替弁をバイパスし、キャニスタ通路と圧力検出通路とを連通する切替弁バイパス通路（２９１）を形成する。

絞り部は、バイパス通路形成部材に設けられる。

差圧検出部は、燃料タンク内の圧力または大気圧と圧力検出通路の圧力との差分を検出し、当該差分に応じた信号を出力可能である。

密閉弁は、蒸発燃料通路形成部材、または、キャニスタ通路形成部材に設けられ、燃料タンクとキャニスタ、または、キャニスタと加減圧部とを遮断可能である。

制御部は、第一切替弁、加減圧部、密閉弁、及び、差圧検出部と電気的に接続している。制御部は、差圧検出部が出力する信号に基づいて、第一切替弁、加減圧部、及び、密閉弁の作動を制御しつつ、燃料蒸気の漏れの有無を判定可能である。

本発明の蒸発燃料処理装置は、燃料タンク内の圧力または大気圧と圧力検出通路の圧力との差分を検出し当該差分に応じた信号を出力可能な差圧検出部を備えている。制御部は、一つの差圧検出部が出力する信号に基づいて、第一切替弁、加減圧部、及び、密閉弁の作動を制御し、蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れの有無を判定する。これにより、本発明の蒸発燃料処理装置は、蒸発燃料処理装置内の二箇所の差圧を検出可能な差圧検出部を一つ備えるだけの簡素な構成で、燃料タンク内の圧力を検出することができるとともに燃料蒸気の漏れの有無を判定することができる。

第一実施形態による蒸発燃料処理装置の概念図である。 第一実施形態による蒸発燃料処理装置におけるキャニスタの燃料蒸気の漏れ検出方法のフローチャートである。 第一実施形態による蒸発燃料処理装置におけるキャニスタの燃料蒸気の漏れ検出を行うときの特性図である。 第一実施形態による蒸発燃料処理装置におけるパージ弁及び密閉弁の異常検出方法のフローチャートである。 第一実施形態による蒸発燃料処理装置におけるパージ弁及び密閉弁の異常検出を行うときの特性図である。 第一実施形態による蒸発燃料処理装置におけるパージ弁及び密閉弁の異常検出を行うときの特性図であって、燃料タンク内の状態が図５とは異なる状態での特性図である。 第一実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料タンクへの給油時の作用を説明するフローチャートである。 第一実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料タンクへの給油を行うときの特性図である。 第二実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出方法のフローチャートである。 第二実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出を行うときの特性図である。 第三実施形態による蒸発燃料処理装置における蒸発燃料処理装置の状態を判定するときの特性図である。 第四実施形態による蒸発燃料処理装置の概念図である。 第四実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出及び当該蒸発燃料処理装置の各部の異常検出方法のフローチャートの一部である。 第四実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出及び当該蒸発燃料処理装置の各部の異常検出方法のフローチャートの一部である。 第四実施形態による蒸発燃料処理装置におけるパージ弁の異常検出方法のフローチャートである。 第四実施形態による蒸発燃料処理装置におけるパージ弁の異常検出方法のフローチャートであって、図１５とは異なる方法のフローチャートである。 第四実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出及び当該蒸発燃料処理装置の各部の異常検出を行うときの特性図である。 第四実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出及び当該蒸発燃料処理装置の各部の異常検出を行うときの特性図であって、図１７とは異なる状態における特性図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置におけるキャニスタの燃料蒸気の漏れ検出を行うときの特性図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置におけるキャニスタの燃料蒸気の漏れ検出を行うときの特性図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出を行うときの特性図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出を行うときの特性図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置の概念図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置における蒸発燃料処理装置の漏れ検出時の特性図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置における蒸発燃料処理装置の漏れ検出時の特性図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置の概念図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置の概念図である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出及び当該蒸発燃料処理装置の各部の異常検出方法のフローチャートの一部である。 その他の実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出及び当該蒸発燃料処理装置の各部の異常検出方法のフローチャートの一部である。

以下、複数の実施形態を図面に基づいて説明する。

（第一実施形態）
第一実施形態による蒸発燃料処理装置１を図１〜８に基づいて説明する。
蒸発燃料処理装置１の概念図を図１に示す。蒸発燃料処理装置１は、キャニスタ８１、燃料蒸気漏れ検出部９１、密閉弁８２、及び、ＥＣＵ８３などから構成される。蒸発燃料処理装置１では、「内燃機関」としてのエンジン１０に供給される燃料を貯留する燃料タンク８４内で発生する蒸発燃料をキャニスタ８１によって回収する。キャニスタ８１に回収された蒸発燃料は、エンジン１０に接続する「吸気系」としての吸気管１６が形成する吸気通路１６１にパージされ、エンジン１０における燃料の燃焼に利用される。

キャニスタ８１は、燃料タンク８４内で発生する蒸発燃料を回収するキャニスタ吸着材８１１を有する。キャニスタ８１は、「蒸発燃料通路形成部材」としての第一パージ管１１を介して燃料タンク８４と接続している。第一パージ管１１は、燃料タンク８４内とキャニスタ８１内とを連通する「蒸発燃料通路」としての第一パージ通路１１１を形成する。燃料タンク８４内で発生する蒸発燃料は、第一パージ通路１１１を通りキャニスタ吸着材８１１に吸着されることによって回収される。

キャニスタ８１は、第二パージ通路１３１を形成する第二パージ管１３を介して吸気管１６と接続する。第二パージ管１３にはパージ弁１４が設けられている。パージ弁１４は電磁弁であり、ＥＣＵ８３と電気的に接続している。パージ弁１４は、ＥＣＵ８３が出力する指令信号にしたがってパージ弁１４の開度が制御される。これにより、キャニスタ８１から吸気通路１６１のスロットル弁１８の下流側に供給される蒸発燃料の量が調整される。

燃料蒸気漏れ検出部９１は、「キャニスタ通路」としてのキャニスタ接続通路１９１を形成する「キャニスタ通路形成部材」としてのキャニスタ接続管１９を介してキャニスタ８１と接続している。燃料蒸気漏れ検出部９１は、燃料タンク８４、キャニスタ８１、第一パージ管１１、第二パージ管１３などにおける燃料蒸気の漏れの有無を判定する。

ここで、燃料蒸気漏れ検出部９１が燃料蒸気漏れを検出可能な領域として、「キャニスタ側システム」、「燃料タンク側システム」、及び、「全体システム」を定義する。
「キャニスタ側システム」とは、キャニスタ８１、第一パージ管１１におけるキャニスタ８１から密閉弁８２までの領域、第二パージ管１３におけるキャニスタ８１からパージ弁１４までの領域、及び、キャニスタ８１内に連通する燃料蒸気漏れ検出部９１内の領域を指す。
「燃料タンク側システム」とは、燃料タンク８４、及び、第一パージ管１１における燃料タンク８４から密閉弁８２までの領域を指す、
「全体システム」は、「キャニスタ側システム」と「燃料タンク側システム」とを組み合わせた領域を指す。

燃料蒸気漏れ検出部９１は、「大気通路形成部材」としての大気管２１、「圧力検出通路形成部材」としての圧力管２３、第一切替弁２５、「加減圧部」としてのポンプ２７、「バイパス通路形成部材」としてのバイパス管２９、「絞り部」としての基準オリフィス３１、及び、「差圧検出部」としての差圧センサ３３を有する。

大気管２１は、第一切替弁２５及びポンプ２７に接続している。大気管２１は、大気と連通する大気通路２１１を形成する。
大気管２１には、フィルタ２１２が設けられている。フィルタ２１２は、キャニスタ８１のキャニスタ吸着材８１１に蒸発燃料が吸着される場合、ポンプ２７によって燃料タンク８４内を減圧する場合、または、燃料タンク８４内に燃料が供給される場合、燃料タンク８４内またはキャニスタ８１内の気体がフィルタ２１２を通って外部の大気に排出される。一方、キャニスタ８１に吸着した蒸発燃料を吸気管１６に供給する場合、外部の空気がフィルタ２１２を通ってポンプ２７または第一切替弁２５に導入される。このとき、フィルタ２１２は導入される空気に含まれる異物を回収する。なお、図１中の矢印Ｆ１は燃料蒸気漏れ検出部９１と外部の大気とにおける気体の流れを示している。

圧力管２３は、第一切替弁２５及びポンプ２７に接続している。圧力管２３は、キャニスタ接続通路１９１に連通可能な圧力検出通路２３１を形成する。

第一切替弁２５は、キャニスタ接続管１９、大気管２１、及び、圧力管２３に接続している。第一切替弁２５は、ＥＣＵ８３と電気的に接続している。第一切替弁２５は、電力が供給されていないとき、図１に示すように、キャニスタ接続通路１９１と大気通路２１１とが連通する状態となる。第一切替弁２５に電力を供給すると、第一切替弁２５を介してキャニスタ接続通路１９１と圧力検出通路２３１とが連通する。

ポンプ２７は、大気管２１と圧力管２３とに接続している。ポンプ２７は、ＥＣＵ８３と電気的に接続している。ポンプ２７は、燃料タンク８４内及びキャニスタ８１内を減圧可能である。

バイパス管２９は、第一切替弁２５をバイパスし、キャニスタ接続管１９と圧力管２３とに接続している。バイパス管２９は、キャニスタ接続通路１９１と圧力検出通路２３１とを連通するバイパス通路２９１を形成する。バイパス管２９は、「絞り部」としての基準オリフィス３１を有する。基準オリフィス３１の内径は、全体システムにおける燃料蒸気を含む気体の漏れの許容量の上限値となる穴の大きさと同じ大きさとなっている。

差圧センサ３３は、燃料タンク８４と密閉弁８２との間の第一パージ管１１と、圧力管２３とを接続している差圧管３３２に設けられている。差圧管３３２は、第一パージ通路１１１と圧力検出通路２３１とを連通する差圧検出通路３３１を形成する。
差圧センサ３３は、ＥＣＵ８３と電気的に接続している。差圧センサ３３は、第一パージ通路１１１の圧力と圧力検出通路２３１の圧力との差分を検出し、当該差分に応じた信号をＥＣＵ８３に出力可能である。

密閉弁８２は、第一パージ管１１に設けられている。密閉弁８２は、ＥＣＵ８３と電気的に接続している。密閉弁８２は、ＥＣＵ８３が出力する指令信号にしたがって第一パージ通路１１１を開閉することが可能である。

ＥＣＵ８３は、演算部としてのＣＰＵ、ならびに、記録部としてのＲＡＭ及びＲＯＭ等を有するマイクロコンピュータ等から構成されている。ＥＣＵ８３は、差圧センサ３３が出力する信号に基づいて、第一切替弁２５、ポンプ２７、及び、密閉弁８２を制御する。

次に、蒸発燃料処理装置１におけるキャニスタ８１の燃料蒸気の漏れ検出方法について、図２，３に基づいて説明する。図２には、蒸発燃料処理装置１におけるキャニスタ８１の燃料蒸気の漏れ検出方法のフローチャートを示す。図３には、キャニスタ８１の燃料蒸気の漏れ検出を行うときの特性図を示す。図３では、横軸に時間を示し、縦軸に各項目の数値または状態を示す。

図３には、順に、差圧センサ３３が出力する信号に基づいて算出される差圧ΔＰ、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１、第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２、密閉弁８２の開閉状態、第一切替弁２５の状態、ポンプ２７の作動状態、及び、パージ弁１４の開閉状態を示す。
蒸発燃料処理装置１では、圧力Ｐ１，Ｐ２は、実際には検出されない。しかしながら、図３に示す差圧ΔＰは、圧力Ｐ２から圧力Ｐ１を差し引いた値となっていることから、圧力Ｐ１の大きさから圧力Ｐ２を予想することが可能である。例えば、図３に示すように、時刻０から時刻ｔ１１までの間では、差圧ΔＰは、０より大きい値となっている。このとき、蒸発燃料処理装置１の状態から圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、大気圧となっていることから、第一パージ通路１１１内は、正圧状態となっていることがわかる。図１に示すように、第一パージ通路１１１内の密閉弁８２より燃料タンク８４側は、燃料タンク８４内に連通している。すなわち、第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２は、燃料タンク８４内の圧力であって、第一実施形態では、燃料タンク８４内は、正圧状態となっていることがわかる。また、図３では、第一切替弁２５に電力が供給され第一切替弁２５を介してキャニスタ接続通路１９１と圧力検出通路２３１とが連通するときを「ＯＮ」として示す。

最初に、ステップ（以下、単に「Ｓ」という）１０１において、蒸発燃料処理装置１による燃料蒸気のリークチェック開始条件を満たしているか否かを判定する。ＥＣＵ８３は、例えば、エンジン１０を搭載する車両の状態や車両が停止してからの経過時間、燃料タンク内の内圧が安定しているか否かなどの各種情報に基づいて、蒸発燃料処理装置１によるリークチェックを開始することが可能であるか否かを判定する。各種情報がリークチェック開始条件を満たしていると判定される場合、Ｓ１０２に進む。各種情報がリークチェック開始条件を満たしていないと判定される場合、Ｓ１０１の判定を繰り返し行う。

Ｓ１０１の判定を行っているとき、蒸発燃料処理装置１は、図１に示す状態となっている。このうち、密閉弁８２は、閉じられているため、燃料タンク８４とキャニスタ８１とは遮断されている。このことから、図３に示す時刻０から時刻ｔ１１までの間では、圧力Ｐ１は、上述したように大気圧となっていることが予想される。また、圧力Ｐ２は、燃料タンク８４内の燃料蒸気によって大気圧に比べ高い圧力となっていることが予想される。これにより、図３では、差圧ΔＰは０より大きい値として示している。

次に、Ｓ１０２において、燃料タンク８４内の圧力の情報を含む「初期値」及び「ベース差分値」としての差圧ΔＰｓ１を検出する。差圧ΔＰｓ１は、上述したように、圧力Ｐ１が大気圧となっているときの差圧ΔＰであることから、燃料タンク８４内のゲージ圧と等しい。ＥＣＵ８３は、図３の時刻０から時刻ｔ１１の間における差圧ΔＰを差圧ΔＰｓ１として記録する。

次に、Ｓ１０３において、ポンプ２７の駆動を開始する。Ｓ１０３では、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７の駆動を開始する（図３の時刻ｔ１１）。これにより、大気が大気通路２１１、第一切替弁２５、バイパス通路２９１、及び、圧力検出通路２３１を介して吸引され、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１が低下することが予想される（図３の時刻ｔ１１から時刻ｔ１２までの間）。圧力Ｐ１は、ある程度の時間が経過すると一定になることが予想される。ＥＣＵ８３は、ポンプ２７の駆動を開始したあと差圧ΔＰが一定となるとき、当該一定となった差圧ΔＰを「参照差分値」としての差圧ΔＰｒｅｆとして記録する。

次に、Ｓ１０４において、「参照値」としての基準圧Ｐｒｅｆを算出する。Ｓ１０４では、ＥＣＵ８３は、Ｓ１０３において記録した差圧ΔＰｒｅｆからＳ１０２において記録した差圧ΔＰｓ１を差し引いた値の絶対値を基準圧Ｐｒｅｆとして算出する。

次に、Ｓ１０５において、第一切替弁２５に電力を供給する。Ｓ１０５では、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５に電力を供給する。これにより、キャニスタ接続通路１９１と圧力検出通路２３１とが第一切替弁２５を介して連通する（図３の時刻ｔ１２）。

次に、Ｓ１０６において、「判定値」としての演算値Ｐｃｎ１が基準圧Ｐｒｅｆより大きいか否かを判定する。Ｓ１０６では、ＥＣＵ８３は、図３の時刻ｔ１２から時刻ｔ１３までの間において一定の値となった「判定差分値」としての差圧ΔＰｃｎ１を検出する。ＥＣＵ８３は、検出した差圧ΔＰｃｎ１からＳ１０２において記録した差圧ΔＰｓ１を差し引いた値の絶対値を演算値Ｐｃｎ１として算出する。ＥＣＵ８３は、演算値Ｐｃｎ１と基準圧Ｐｒｅｆとの大小を比較する。図３には、演算値Ｐｃｎ１が基準圧Ｐｒｅｆに比べ大きい場合の差圧ΔＰ及び圧力Ｐ１の時間変化の一例を実線Ｌ１１で示す。演算値Ｐｃｎ１が基準圧Ｐｒｅｆに比べ大きいと判定される場合、Ｓ１０７に進む。また、図３には、演算値Ｐｃｎ１が基準圧Ｐｒｅｆ以下の場合の差圧ΔＰ及び圧力Ｐ１の時間変化の一例を点線Ｌ１２で示す。演算値Ｐｃｎ１が基準圧Ｐｒｅｆ以下であると判定される場合、Ｓ１１２に進む。

Ｓ１０６において演算値Ｐｃｎ１が基準圧Ｐｒｅｆに比べ大きいと判定されると、Ｓ１０７において、第一切替弁２５への電力の供給を停止するとともにポンプ２７の駆動を停止する（図３の時刻ｔ１３）。
次に、Ｓ１０８において、差圧ΔＰを測定する。Ｓ１０７において第一切替弁２５への電力の供給を停止するとともにポンプ２７の駆動を停止すると、図３の時刻ｔ１３以降に示すように、圧力Ｐ１は大気圧に戻ることが予想される。ＥＣＵ８３は、このときの差圧ΔＰを「終期値」としての差圧ΔＰｅ１として記録する。

次に、Ｓ１０９において、Ｓ１０４において検出した差圧ΔＰｓ１とＳ１０８において検出した差圧ΔＰｅ１とを比較する。具体的には、ＥＣＵ８３は、差圧ΔＰｓ１と差圧ΔＰｅ１との差の絶対値が所定値以下であるか否かを判定する。
差圧ΔＰｓ１と差圧ΔＰｅ１との差の絶対値が所定値以下であると判定される場合、Ｓ１０３からＳ１０７までの間、燃料タンク８４内の圧力変化は比較的小さいと予想される。したがって、Ｓ１０９において、差圧ΔＰｓ１と差圧ΔＰｅ１との差の絶対値が所定値以下であると判定される場合、キャニスタ側システムに基準オリフィス３１の内径に比べ大きな穴は形成されていないことがわかる。そこで、Ｓ１１０において、ＥＣＵ８３は、キャニスタ側システムに漏れはないと判定する。
また、差圧ΔＰｓ１と差圧ΔＰｅ１との差の絶対値が所定値より大きいと判定される場合、Ｓ１０３からＳ１０７までの間、燃料タンク８４内の圧力変化は比較的大きいと予想される。したがって、Ｓ１０９において、差圧ΔＰｓ１と差圧ΔＰｅ１との差の絶対値が所定値より大きいと判定される場合、燃料タンク８４内の圧力が不安定であることがわかる。そこで、Ｓ１１１において、ＥＣＵ８３は、キャニスタ側システムの漏れ検出を延期すると判定する。

また、Ｓ１０６において演算値Ｐｃｎ１が基準圧Ｐｒｅｆ以下であると判定されると、Ｓ１１２において、時刻ｔ１２から一定の時間が経過したか否かを判定する。ＥＣＵ８３が時刻ｔ１２から一定の時間が経過したと判定すると、Ｓ１１３に進む。ＥＣＵ８３が時刻ｔ１２から一定の時間は経過していないと判定すると、Ｓ１０６に戻り、演算値Ｐｃｎ１が基準圧Ｐｒｅｆより大きいか否かを再度判定する。
Ｓ１０６において演算値Ｐｃｎ１が基準圧Ｐｒｅｆ以下と判定され、Ｓ１１２において一定の時間が経過したと判定されると、キャニスタ側システムに基準オリフィス３１の内径に比べ大きな穴が形成されていることがわかる。そこで、Ｓ１１３において、ＥＣＵ８３は、キャニスタ側システムに漏れがあると判定する。

次に、蒸発燃料処理装置１におけるパージ弁１４及び密閉弁８２の異常検出方法について、図４〜６に基づいて説明する。図４には、蒸発燃料処理装置１におけるパージ弁１４及び密閉弁８２の異常検出方法のフローチャートを示す。図４に示すフローチャートは、エンジン１０が駆動しているとき、キャニスタ８１に吸着されている蒸発燃料を吸気管１６に供給するときに実行される。

図５，６には、パージ弁１４及び密閉弁８２の異常検出を行うときの特性図を示す。図５と図６との違いは、燃料タンク８４の圧力が大気圧より大きいか否かである。図５には、燃料タンク８４の圧力が大気圧に比べ高いときにパージ弁１４及び密閉弁８２の異常検出を行うときの特性図を示す。図６には、燃料タンク８４の圧力が大気圧に比べ低いときのパージ弁１４及び密閉弁８２の異常検出時の特性図を示す。

最初に、Ｓ２０１において、燃料タンク８４内の圧力の情報を含む差圧ΔＰｓ２を検出する。Ｓ２０１では、ＥＣＵ８３は、図５，６の時刻０から時刻ｔ２１１，ｔ２２１まで間における差圧ΔＰを差圧ΔＰｓ２として記録する。

次に、Ｓ２０２において、差圧ΔＰｓ２が所定値以上であるか否かを判定する。Ｓ２０２では、ＥＣＵ８３は、Ｓ２０１において検出した差圧ΔＰｓ２が所定値以上であるか否かを判定する。
ここで、Ｓ２０２における所定値とは、例えば、０である。差圧ΔＰｓ２が所定値以上となっているとき、燃料タンク８４の内圧と等しい圧力Ｐ２は、図５に示すように、大気圧以上の圧力となっている。ＥＣＵ８３が差圧ΔＰｓ２は所定値以上になっていると判定する場合、Ｓ２０３に進む。また、差圧ΔＰｓ２が所定値より小さいとき、圧力Ｐ２は、図６に示すように、大気圧より小さい圧力となっている。ＥＣＵ８３が差圧ΔＰｓ２は所定値より小さいと判定する場合、Ｓ２１４に進む。

Ｓ２０２において差圧ΔＰｓ２が所定値以上であると判定されると、Ｓ２０３において、密閉弁８２の開度を決定する。Ｓ２０３では、ＥＣＵ８３は、例えば、エンジン１０の駆動状態などの情報に基づいて密閉弁８２の開度を決定する。

次に、Ｓ２０４において、パージ弁１４及び密閉弁８２を開く。Ｓ２０４では、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４及び密閉弁８２のいずれにも開弁する指令を出力する（図５の時刻ｔ２１１）。これにより、キャニスタ８１に吸着されている蒸発燃料に加え、燃料タンク８４内の蒸発燃料を吸気管１６に供給することが可能となる。パージ弁１４を開くと吸気通路１６１とキャニスタ８１内とが連通する。エンジン１０が駆動しているとき吸気通路１６１内は、負圧状態となっているため、キャニスタ８１内も負圧になる。このため、圧力Ｐ１は負圧を示すことが予想される（図５における時刻ｔ２１１からｔ２１２）。

次に、Ｓ２０５において、差圧ΔＰの変化量が所定値以上であるか否かを判定する。ここで、Ｓ２０５における所定値とは、例えば、差圧ΔＰの変化が認められる程度の値を指す。Ｓ２０５では、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４及び密閉弁８２の開弁によって蒸発燃料が吸気管１６に供給されているとき、時刻ｔ２１１での差圧ΔＰｓ２からの変化量（図５における時刻ｔ２１１での差圧ΔＰｓ２と時刻ｔ２１２での差圧ΔＰｓ２１との差に相当）が所定値以上であるか否かを判定する。差圧ΔＰの変化量が所定値以上であると判定される場合、Ｓ２０６に進む。差圧ΔＰの変化量が所定値より小さいと判定される場合、Ｓ２０７に進む。

Ｓ２０５において差圧ΔＰの変化量が所定値以上であると判定されると、Ｓ２０６において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４の固着はないと判定する。
また、Ｓ２０５において差圧ΔＰの変化量が所定値より小さいと判定されると、Ｓ２０７において、ＥＣＵ８３は、時刻ｔ２１１から所定の時間が経過したか否かを判定する。ここで、Ｓ２０７における所定の時間とは、例えば、時刻ｔ２１１以降において差圧ΔＰの時間変化が０となるまでの時間を指す。時刻ｔ２１１から所定の時間が経過したと判定される場合、Ｓ２０８に進む。時刻ｔ２１１から所定の時間が経過していないと判定される場合、Ｓ２０５に戻って差圧ΔＰの変化量が所定値以上であるか否かの判定を再度行う。
Ｓ２０７において時刻ｔ２１１から所定の時間が経過したと判定されると、Ｓ２０８において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４が固着していると判定する。

Ｓ２０６及びＳ２０８の次に、Ｓ２０９において、パージ弁１４及び密閉弁８２を閉じる。ＥＣＵ８３は、パージ弁１４及び密閉弁８２のいずれにも閉弁する指令を出力する（図５の時刻ｔ２１２）。これにより、吸気管１６とキャニスタ８１、及び、キャニスタ８１と燃料タンク８４とが遮断され、吸気管１６への蒸発燃料の供給は終了する。

次に、Ｓ２１０において、差圧ΔＰを検出する。Ｓ２０９においてパージ弁１４及び密閉弁８２を閉じると、図５の時刻ｔ２１２以降に示すように、圧力Ｐ１は大気圧となることが予想される。Ｓ２１０では、ＥＣＵ８３は、時刻ｔ２１２からある程度の時間が経過したのち安定している差圧ΔＰを差圧ΔＰｅ２として記録する。

次に、Ｓ２１１において、Ｓ２０２において検出した差圧ΔＰｓ２とＳ２１０において検出した差圧ΔＰｅ２とを比較する。具体的には、ＥＣＵ８３は、差圧ΔＰｓ２と差圧ΔＰｅ２との差の絶対値が所定値以上であるか否かを判定する。ここで、Ｓ２１１における所定値とは、例えば、差圧センサ３３の検出誤差を指す。差圧ΔＰｓ２と差圧ΔＰｅ２との差の絶対値が所定値以上であると判定される場合、Ｓ２１２に進む。差圧ΔＰｓ２と差圧ΔＰｅ２との差の絶対値が所定値より小さいと判定される場合、Ｓ２１３に進む。

Ｓ２１１において差圧ΔＰｓ２と差圧ΔＰｅ２との差の絶対値が所定値以上であると判定されると、Ｓ２１２において、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２は固着していないと判定する。
また、Ｓ２１１において差圧ΔＰｓ２と差圧ΔＰｅ２との差の絶対値が所定値より小さいと判定されると、Ｓ２１３において、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２は固着していると判定する。

Ｓ２０２において差圧ΔＰｓ２が所定値より小さいと判定されると、Ｓ２１４において、パージ弁１４を開く。Ｓ２１４では、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４に開弁する指令を出力する（図６の時刻ｔ２２１）。これにより、キャニスタ８１に吸着されている蒸発燃料を吸気管１６に供給することが可能となる。上述したように、パージ弁１４を開くとキャニスタ８１内も負圧になるため、圧力Ｐ１は負圧を示すことが予想される（図６における時刻ｔ２１１からｔ２１２）。

次に、Ｓ２１５において、差圧ΔＰの変化量が所定値以上であるか否かを判定する。ここで、Ｓ２１５における所定値とは、例えば、差圧ΔＰの変化が認められる程度の値を指す。Ｓ２１５では、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４の開弁によって蒸発燃料が吸気管１６に供給されているとき、時刻ｔ２２１での差圧ΔＰｓ２からの変化量（図６における時刻ｔ２２１での差圧ΔＰｓ２と時刻ｔ２２２での差圧ΔＰｓ２２との差に相当）が所定値以上であるか否かを判定する。差圧ΔＰの変化量が所定値以上であると判定される場合、Ｓ２１６に進む。差圧ΔＰの変化量が所定値より小さいと判定される場合、Ｓ２１７に進む。

Ｓ２１５において差圧ΔＰの変化量が所定値以上であると判定されると、Ｓ２１６において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４の固着はないと判定する。
また、Ｓ２１５において差圧ΔＰの変化量が所定値より小さいと判定されると、Ｓ２１７において、ＥＣＵ８３は、時刻ｔ２２１から所定の時間が経過したか否かを判定する。ここで、Ｓ２１７における所定の時間とは、例えば、時刻ｔ２２１以降において差圧ΔＰの時間変化が０となるまでの時間を指す。時刻ｔ２２１から所定の時間が経過したと判定される場合、Ｓ２１８に進む。時刻ｔ２２１から所定の時間が経過していないと判定される場合、Ｓ２１５に戻って差圧ΔＰの変化量が所定値以上であるか否かの判定を再度行う。
Ｓ２１７において時刻ｔ２２１から所定の時間が経過したと判定されると、Ｓ２１８において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４が固着していると判定する。

Ｓ２１６及びＳ２１８の次に、Ｓ２１９において、パージ弁１４を閉じる。ＥＣＵ８３は、パージ弁１４に閉弁する指令を出力する（図６の時刻ｔ２２２）。これにより、吸気管１６とキャニスタ８１とは遮断され、吸気管１６への蒸発燃料の供給は終了する。

次に、蒸発燃料処理装置１における燃料タンク８４への給油時の作用について、図７，８に基づいて説明する。燃料タンク８４に給油を行うとき、燃料タンク８４内の圧力が大気圧に比べ高いと、給油口を開いたときに燃料蒸気が給油口から外部に放出されるおそれがある。そこで、蒸発燃料処理装置１では、図７に示すフローチャートにしたがって、燃料タンク８４内の圧力を大気圧とし、給油口からの蒸発燃料の大気への排出を防止する。図８には、燃料タンクへの給油を行うときの特性図を示す。

図１に示す状態から給油のための給油口を開ける前、燃料タンク８４内の圧力と等しい圧力Ｐ２は、図８の時刻０から時刻ｔ３１までの間に示すように、大気圧に比べ高い圧力となっている。このため、差圧ΔＰは、０より大きい差圧ΔＰｓ３となっている。
そこで、最初に、Ｓ３０１において、密閉弁８２を開く。Ｓ３０１では、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２に開弁する指令を出力する（図８の時刻ｔ３１）。密閉弁８２を開くと、燃料タンク８４内の蒸発燃料は、第一パージ管１１を通ってキャニスタ８１に流入し、キャニスタ吸着材８１１に吸着される。これにより、圧力Ｐ２は、徐々に低下する（図８の時刻ｔ３１以降参照）。

次に、Ｓ３０２において、密閉弁８２を開いた後の差圧ΔＰ（図８の時刻ｔ３１から時刻ｔ３２までの間の差圧ΔＰ）が所定の範囲内となっているか、または、所定の時間が経過しているか否かを判定する。Ｓ３０２では、ＥＣＵ８３は、燃料タンク８４内の圧力の低下に対応して変化する差圧ΔＰの値が０を含む所定の範囲内となっているか、または、時刻ｔ３１以降において差圧ΔＰが比較的安定するまでの時間である所定の時間が経過しているか判定する。密閉弁８２を開いた後の差圧ΔＰが所定の範囲内となっているまたは所定の時間が経過していると判定される場合、Ｓ３０３に進む。密閉弁８２を開いた後の差圧ΔＰが所定の範囲内となっておらずかつ所定の時間が経過していない場合、Ｓ３０２の判定を繰り返す。

Ｓ３０２において差圧ΔＰが所定の範囲内となっているまたは所定の時間が経過していると判定されると、Ｓ３０３において、密閉弁８２を閉じる。ＥＣＵ８３は、密閉弁８２に閉弁する指令を出力する（図８の時刻ｔ３１２）。これにより、燃料タンク８４とキャニスタ８１とは遮断される。

次に、Ｓ３０４において、密閉弁８２を閉じた後の差圧ΔＰ（図８の時刻ｔ３１２から時刻ｔ３１３までの間の差圧ΔＰ）が所定の範囲内であるか否かを判定する。ここで、Ｓ３０４における所定の範囲とは、０を含む比較的狭い範囲である。密閉弁８２が閉じられているとき、密閉弁８２を閉じた後の差圧ΔＰが０を含む比較的狭い範囲内である場合、燃料タンク８４内の圧力は大気圧近傍の圧力であることが推測される。密閉弁８２を閉じた後の差圧ΔＰが所定の範囲内であると判定される場合、Ｓ３０５に進む。密閉弁８２を閉じた後の差圧ΔＰが所定の範囲外である場合、Ｓ３０１に戻り、密閉弁８２を再度開く。

次に、Ｓ３０５において、密閉弁８２を開く。Ｓ３０５では、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２に開弁する指令を出力する（図８の時刻ｔ３１３）。密閉弁８２を開くと、燃料タンク８４内は、第一パージ管１１を介してキャニスタ８１内に連通する。このとき、燃料タンク８４内の圧力は、ほぼ大気圧となっている。
次に、Ｓ３０６において、給油口を開き、燃料を燃料タンク８４に供給する。このとき、燃料タンク８４に供給される燃料によって押し出される燃料タンク８４内の気体は、第一パージ管１１を通ってキャニスタ８１内に流入する。

（ａ）第一実施形態による蒸発燃料処理装置１は、一つの差圧センサ３３を備えている。差圧センサ３３は、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１と第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２との差分を検出し、当該差分に応じた信号をＥＣＵ８３に出力する。ＥＣＵ８３は、一つの差圧センサ３３が出力する信号に基づいて、第一切替弁２５、ポンプ２７、及び、密閉弁８２の作動を制御する。

ＥＣＵ８３は、Ｓ１０２において、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１が大気圧のときの差圧ΔＰｓ１を検出する。ＥＣＵ８３は、差圧ΔＰｓ１から大気圧を引いた値を第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２として算出する。これにより、蒸発燃料処理装置１は、燃料タンク８４のゲージ圧を検出することができる。また、ＥＣＵ８３は、Ｓ１０４及びＳ１０６において、差圧ΔＰｓに基づいて基準圧Ｐｒｅｆ及び演算値Ｐｃｎ１を算出する。ＥＣＵ８３は、基準圧Ｐｒｅｆと演算値Ｐｃｎ１との大小関係に基づいて、キャニスタ側システムにおける燃料蒸気の漏れの有無を判定する。

このように、蒸発燃料処理装置１は、複数のセンサを備えることなく簡素な構成で燃料蒸気の漏れを検出することができる。

（ｂ）蒸発燃料処理装置１では、キャニスタ側システムの燃料蒸気漏れの有無の判定において、Ｓ１０４において検出した差圧ΔＰｓ１とＳ１０８において検出した差圧ΔＰｅ１とを比較する。これにより、Ｓ１０３からＳ１０７までの間における燃料タンク８４内の圧力変化の大きさを確認し、当該圧力変化が小さい場合、Ｓ１０３からＳ１０７までの間におけるキャニスタ側システムの燃料蒸気漏れの有無の判定精度を向上することができる。

（ｃ）蒸発燃料処理装置１は、図４に示すフローチャートによって、蒸発燃料を吸気管１６に供給するとき、差圧ΔＰの変化量に基づいてパージ弁１４及び密閉弁８２の固着異常を判定することができる。

（ｄ）蒸発燃料処理装置１では、図７に示すフローチャートによって、差圧センサ３３によって燃料タンク８４内の圧力を、大気圧となっている圧力管２３の圧力との比較によって、ゲージ圧として検出することができる。これにより、燃料タンク８４に給油を行うとき、給油口から蒸発燃料が大気に排出されることを確実に防止することができる。

（ｅ）蒸発燃料処理装置１は、一つの差圧センサ３３のみで燃料タンク内の圧力を検出しつつ燃料蒸気の漏れの有無を判定することができる。これにより、蒸発燃料処理装置１の製造コストを低減することができる。

（第二実施形態）
次に、本発明の第二実施形態による蒸発燃料処理装置を図９，１０に基づいて説明する。第二実施形態は、燃料タンクを含む全体システムにおける燃料蒸気の漏れ検出が可能である点が第一実施形態と異なる。なお、第一実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

第二実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出方法について、図９，１０に基づいて説明する。図９には、第二実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れ検出方法のフローチャートを示す。図１０には、燃料蒸気の漏れ検出を行うときの特性図を示す。図１０に示すように、第二実施形態では、燃料タンク８４内は、正圧状態となっている。

最初に、Ｓ４０１において、第二実施形態による蒸発燃料処理装置による燃料蒸気のリークチェック開始条件を満たしているか否かを判定する。ＥＣＵ８３は、第一実施形態のＳ１０１と同様に、第二実施形態による蒸発燃料処理装置によるリークチェックを開始することが可能であるか否かを判定する。各種情報がリークチェック開始条件を満たしていると判定される場合、Ｓ４０２に進む。各種情報がリークチェック開始条件を満たしていないと判定される場合、Ｓ４０１の判定を繰り返し行う。

次に、Ｓ４０２において、燃料タンク８４内の圧力の情報を含む差圧ΔＰｓ４を検出する。ＥＣＵ８３は、図１０の時刻０から時刻ｔ４１までの間における差圧ΔＰを差圧ΔＰｓ４として記録する。

次に、Ｓ４０３において、差圧ΔＰｓ４の絶対値が所定の範囲内であるか否かを判定する。Ｓ４０３では、ＥＵＣ９は、Ｓ４０２において検出した差圧ΔＰｓ４の絶対値が所定の範囲内であるか否かを判定する。ここで、Ｓ４０３における所定の範囲とは、０を含む比較的狭い範囲である。

Ｓ４０２において差圧ΔＰｓ４を検出するとき、図１０に示すように、密閉弁８２は閉じられ、ポンプ２７の駆動は停止している（図１０の時刻０から時刻ｔ４１までの間）。したがって、差圧ΔＰｓ４の絶対値が０を含む所定の範囲内であると判定される場合、第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２は、大気圧となっている圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１とほぼ同じ圧力であることが予想される。すなわち、第一パージ通路１１１に連通する燃料タンク８４に漏れがあると考えられる。差圧ΔＰｓ４の絶対値が所定の範囲内であると判定される場合、Ｓ４０４に進む。
一方、差圧ΔＰｓ４の絶対値が０を含む所定の範囲外であると判定される場合、第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２は、大気圧とは大きく異なる圧力であることが予想される。すなわち、第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２は、燃料タンク８４内の蒸発燃料によって大気圧に比べ高圧または低圧であるため、燃料タンク８４に漏れはないと考えられる。差圧ΔＰｓ４の絶対値が所定の範囲外であると判定される場合、Ｓ４１４に進む。

Ｓ４０３において差圧ΔＰｓ４の絶対値が所定の範囲内であると判定されると、Ｓ４０４において、ポンプ２７の駆動を開始する（図１０の時刻ｔ４１）。

次に、Ｓ４０５において、基準圧Ｐｒｅｆを算出する。Ｓ４０５では、ＥＣＵ８３は、Ｓ４０４においてポンプ２７の駆動を開始したあと差圧ΔＰが一定になると、当該一定となった差圧ΔＰを差圧ΔＰｒｅｆとして記録する。ＥＣＵ８３は、差圧ΔＰｒｅｆからＳ４０２において記録した差圧ΔＰｓ４を差し引いた値を基準圧Ｐｒｅｆとして算出する。

次に、Ｓ４０６において、第一切替弁２５に電力を供給するとともに、密閉弁８２を開く（図１０の時刻ｔ４２）。これにより、燃料タンク８４内は、第一パージ通路１１１、キャニスタ８１内、キャニスタ接続通路１９１、及び、第一切替弁２５を介して圧力検出通路２３１に連通する。
このときの差圧ΔＰの時間変化を図１０の時刻ｔ４２から時刻ｔ４３までの間に示す。差圧ΔＰは、時刻ｔ４２から時刻ｔ４３までの間では、減圧開始直後、流量に応じた配管による圧損によって変化するが、減圧が進み流量が小さくなると一定となる。

次に、Ｓ４０７において、差圧ΔＰが所定の範囲内となっているかまたは所定の時間が経過しているか否かを判定する。Ｓ４０７では、ＥＣＵ８３は、燃料タンク８４内の圧力の低下に対応して変化する差圧ΔＰの値が所定の範囲内となっているまたは時刻ｔ４２以降において差圧ΔＰが比較的安定するまでの時間である所定の時間が経過しているか否かを判定する。差圧ΔＰが所定の範囲内となっているまたは所定の時間が経過していると判定される場合、Ｓ４０８に進む。差圧ΔＰが所定の範囲内となっておらずかつ所定の時間が経過していない場合、Ｓ４０７の判定を繰り返す。

Ｓ４０７において差圧ΔＰが所定の範囲内となっているまたは所定の時間が経過していると判定されると、Ｓ４０８において、密閉弁８２を閉じる。Ｓ４０８では、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２に閉弁する指令を出力する（図１０の時刻ｔ４３）。これにより、燃料タンク８４とキャニスタ８１とは遮断される。

次に、Ｓ４０９において、第一切替弁２５への電力の供給を停止するとともに、ポンプ２７への電力の供給を停止する（図１０の時刻ｔ４４）。これにより、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、大気圧となることが予想される（図１０の時刻ｔ４４以降）。

次に、Ｓ４１０において、「差分最大値」としての演算値Ｐｃｎ４を算出する。ここで、差圧センサ３３が出力する信号に基づいてＥＣＵ８３が算出する内容について、図１０に基づいて説明する。
全体システムに漏れがない場合、図１０に示す圧力Ｐ１は、実線Ｌ４ｂ１に示すように、時刻ｔ４２から低下し、時刻ｔ４３から時刻ｔ４４にかけて一定となることが予想される。その後、時刻ｔ４４において第一切替弁２５及びポンプ２７への電力の供給が停止すると、時刻ｔ４４以降のように、大気圧となることが予想される。一方、全体システムに漏れがある場合、点線Ｌ４ｂ２に示すように、時刻ｔ４２から時刻ｔ４４までの間の圧力Ｐ１は、実線Ｌ４ｂ１に比べ高い圧力となることが予想される。

また、図１０に示す圧力Ｐ２は、時刻ｔ４２から時刻ｔ４４までの間では、全体システムに漏れがない場合には実線Ｌ４ｃ１となり、全体システムに漏れがある場合には点線Ｌ４ｃ２となり、圧力Ｐ１と同じ時間変化を示すことが予想される。このため、差圧ΔＰは、時刻ｔ４２から時刻ｔ４４までの間では、全体システムに漏れがあるか否かにかかわらず、実線Ｌ４ａ１の時間変化を示す。

時刻ｔ４４において、第一切替弁２５への電力の供給を停止するとともに、ポンプ２７への電力の供給を停止すると、圧力Ｐ２は、圧力Ｐ１とは異なった時間変化を示すことが予想される。
具体的には、実線Ｌ４ｃ１の時間変化の後、全体システムに全く漏れがない場合、実線Ｌ４ｃ３のような時間変化を示す。また、全体システムのどこかに基準オリフィス３１の内径に比べ小さい内径の穴がある場合、点線Ｌ４ｃ４のような時間変化を示す。
一方、点線Ｌ４ｃ２の時間変化の後、全体システムに基準オリフィス３１の内径に比べ大きい内径の穴がある場合、点線Ｌ４ｃ５のような時間変化を示す。

実線Ｌ４ｃ３、点線Ｌ４ｃ４，Ｌ４ｃ５の時間変化を示す圧力Ｐ２と、大気圧となった圧力Ｐ１との大小関係から、差圧ΔＰは、図１０の時刻ｔ４４以降の時間変化を示す。
具体的には、時刻ｔ４４において差圧ΔＰは一旦低下する。このとき、圧力Ｐ２が実線Ｌ４ｃ３や点線Ｌ４ｃ４のような時間変化を示すとき、差圧ΔＰは、０より小さい値の差圧ΔＰｓ４１まで低下する。一方、圧力Ｐ２が点線Ｌ４ｃ５のような時間変化を示すとき、差圧ΔＰは、０より小さい値の差圧ΔＰｓ４２までしか低下しない。

Ｓ４１０では、ＥＣＵ８３は、時刻ｔ４４以降における差圧ΔＰの絶対値の最大値を演算値Ｐｃｎ４として演算し記録する。上述した圧力Ｐ２が実線Ｌ４ｃ３や点線Ｌ４ｃ４のような時間変化を示すときの例では、演算値Ｐｃｎ４は，差圧ΔＰｓ４１の絶対値となる。また、圧力Ｐ２が点線Ｌ４ｃ５のような時間変化を示すときの例では、演算値Ｐｃｎ４は，差圧ΔＰｓ４２の絶対値となる。

次に、Ｓ４１１において、演算値Ｐｃｎ４と基準圧Ｐｒｅｆとの大小を比較する。具体的には、ＥＣＵ８３は、演算値Ｐｃｎ４が基準圧Ｐｒｅｆより大きいか否かを判定する。演算値Ｐｃｎ４が基準圧Ｐｒｅｆより大きいと判定される場合、Ｓ４１２に進む。上述した実線Ｌ４ａ３、点線Ｌ４ａ４，Ｌ４ａ５の時間変化の例では、実線Ｌ４ａ３及び点線Ｌ４ａ４の時間変化のときの演算値Ｐｃｎ４が基準圧Ｐｒｅｆより大きいと判定される。演算値Ｐｃｎ４が基準圧Ｐｒｅｆより大きいと判定される場合、Ｓ４１３に進む。上述した実線Ｌ４ａ３、点線Ｌ４ａ４，Ｌ４ａ５の時間変化の例では、点線Ｌ４ａ５の時間変化のときの演算値Ｐｃｎ４が基準圧Ｐｒｅｆ以下であると判定される。

Ｓ４１１において演算値Ｐｃｎ４が基準圧Ｐｒｅｆより大きいと判定されると、Ｓ４１２において、ＥＣＵ８３は、全体システムに漏れはないと判定する。
また、Ｓ４１１において演算値Ｐｃｎ４が基準圧Ｐｒｅｆ以下であると判定されると、Ｓ４１３において、ＥＣＵ８３は、全体システムに漏れがあると判定する。

第二実施形態による蒸発燃料処理装置では、ポンプ２７によって減圧された燃料タンク８４を密閉弁８２で締め切った後の圧力変化を大気圧となった圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１との差圧の変化から算出し、燃料タンク８４を含む全体システムの漏れの有無を判定する。これにより、第二実施形態による蒸発燃料処理装置２は、複数のセンサを備えることなく簡素な構成で全体システムにおける燃料蒸気の漏れを検出することができる。

（第三実施形態）
次に、本発明の第三実施形態による蒸発燃料処理装置を図１１に基づいて説明する。第三実施形態は、キャニスタ及び燃料タンクの燃料蒸気の漏れ検出と複数の弁の異常検出とを一連の作動で行うことが可能な点が第一実施形態と異なる。なお、第一実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

第三実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れを検出方法について、図１１に基づいて説明する。図１１は、燃料蒸気の漏れを検出するときの特性図を示す。第三実施形態による蒸発燃料処理装置における燃料蒸気の漏れの検出は、車両が停止してから、例えば、燃料タンク８４内の圧力が比較的安定するまでの時間である。所定の時間が経過した後、実行される。第三実施形態では、図１１に示すように、時刻０から時刻ｔ５１までの間の差圧ΔＰは、０より大きい値となっている。このことから、燃料タンク８４内は、正圧状態となっている。

最初に、時刻０から時刻ｔ５１までの間の差圧ΔＰｓ５を検出し、差圧ΔＰｓ５が０を含む所定の範囲外であるか否かを判定する。
差圧ΔＰｓ５が所定の範囲外である場合、第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２は、燃料タンク８４内の蒸発燃料によって大気圧に比べ高圧または低圧であることから、燃料タンク８４は密閉されており漏れはないと考えられる。したがって、ＥＣＵ８３は、燃料タンク８４に漏れはないと判定する。
一方、差圧ΔＰｓ５が所定の範囲内である場合、第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２は、大気圧とほぼ同じ圧力であることから、第一パージ通路１１１に連通する燃料タンク８４に漏れがある、または、周囲環境の温度変化が緩やかなどの理由でタンク内燃料蒸気による圧力発生が少ないことが考えられる。この場合、ＥＣＵ８３は、別異に燃料タンク８４からの燃料蒸気の漏れの有無を確実に判定するため、例えば、第二実施形態による燃料蒸気の漏れ検出方法を実行する。

時刻ｔ５１において、ポンプ２７の駆動を開始すると、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１が低下することが予想されるため、差圧ΔＰは大きくなる。時刻ｔ５２において一定となっている差圧ΔＰを差圧ΔＰｒｅｆとして記録する。ＥＣＵ８３は、差圧ΔＰｒｅｆから差圧ΔＰｓ５を差し引いた値を基準圧Ｐｒｅｆ１として算出する。

時刻ｔ５２において、第一切替弁２５に電力を供給する。ＥＣＵ８３が第一切替弁２５に電力を供給すると、圧力検出通路２３１とキャニスタ８１とが第一切替弁２５を介して連通する。
時刻ｔ５２の後、第一切替弁２５が切り替わり、かつ、キャニスタ側システムに漏れ穴がない場合、圧力Ｐ１は、図１１の時刻ｔ５２と時刻ｔ５３との間の実線Ｌ５ｂ１のような時間変化を示すことが予想される。これにより、差圧ΔＰは、図１１の時刻ｔ５２と時刻ｔ５３との間の実線Ｌ５ａ１のような時間変化を示す。

一方、第一切替弁２５が固着している場合、圧力Ｐ１は、図１１の時刻ｔ５２と時刻ｔ５３との間の実線Ｌ５ｂ２のように時刻ｔ５２前の状態から変化しないことが予想される。これにより、差圧ΔＰは、図１１の時刻ｔ５２と時刻ｔ５３との間の点線Ｌ５ａ２のような時間変化を示すことが考えられる。これにより、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５の固着異常を検出することが可能である。
また、圧力Ｐ１は、キャニスタ側システムに漏れ穴がある場合、図１１の時刻ｔ５２と時刻ｔ５３との間の実線Ｌ５ｂ３のような時間変化を示すことが予想される。これにより、差圧ΔＰは、図１１の時刻ｔ５２と時刻ｔ５３との間の点線Ｌ５ａ３のような時間変化を示す。これにより、キャニスタ側システムの異常を検出することが可能である。

時刻ｔ５３において、パージ弁１４を開く。ＥＣＵ８３は、パージ弁１４に開弁する指令を出力する。このとき、パージ弁１４が開くと、圧力検出通路２３１には吸気管１６を介して大気が流入するため、圧力Ｐ１は、図１１の時刻ｔ５３と時刻ｔ５４との間の実線Ｌ５ｂ４にように、大気圧まで戻ることが予想される。これにより、差圧ΔＰは、図１１の時刻ｔ５３と時刻ｔ５４との間の実線Ｌ５ａ４のような時間変化を示す。
一方、パージ弁１４が固着している場合、圧力Ｐ１は、図１１の時刻ｔ５３と時刻ｔ５４との間の実線Ｌ５ｂ５のように時刻ｔ５３前の状態から変化しないことが予想される。これにより、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４の固着異常を検出することが可能である。

時刻ｔ５４において、パージ弁１４を閉じるとともに第一切替弁２５への電力の供給を停止する。ＥＣＵ８３は、パージ弁１４に閉弁する指令を出力する。このとき、ポンプ２７は駆動しているため、圧力検出通路２３１は、基準オリフィス３１を介して吸引される大気の圧力となる。これにより、ＥＣＵ８３は、差圧センサ３３が出力する信号に基づいて二回目の基準圧Ｐｒｅｆ２を算出する。

時刻ｔ５５において、ポンプ２７への電力の供給を停止する。これにより、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、大気圧となることが予想される。

時刻ｔ５６において、第一切替弁２５に電力を供給する。ＥＣＵ８３が第一切替弁２５に電力を供給すると、圧力検出通路２３１とキャニスタ８１とが第一切替弁２５を介して連通する。

時刻ｔ５７において、密閉弁８２を開く。ＥＣＵ８３は、密閉弁８２にも開弁する指令を出力する。これにより、キャニスタ８１内と燃料タンク８４内とが連通する。密閉弁８２が開くと、燃料タンク８４内の蒸発燃料がキャニスタ８１に流入するため、第一パージ通路１１１の圧力Ｐ２は、図１１の時刻ｔ５７以降の実線Ｌ５ｃ６のように、低下することが予想される。一方、燃料タンク８４からの気体の流れによって、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、図１１の時刻ｔ５７以降の実線Ｌ５ｂ６のように、上昇することが予想される。これにより、差圧ΔＰは、図１１の時刻ｔ５７以降の実線Ｌ５ａ６のように、大きく変動する。

一方、密閉弁８２が固着している場合、圧力Ｐ２は、図１１の時刻ｔ５７と時刻ｔ５８との間の点線Ｌ５ｃ７のように時刻ｔ５７前の状態から変化しないことが予想される。これにより、図１１の時刻ｔ５７と時刻ｔ５８との間の点線Ｌ５ｂ７に示すように、圧力Ｐ１は時刻ｔ５７前の状態から変化しないことが予想される。したがって、図１１の時刻ｔ５７と時刻ｔ５８との間の点線Ｌ５ａ７に示すように、差圧ΔＰは、時刻ｔ５７前の状態から変化しない。これにより、密閉弁８２の固着異常を検出することが可能である。

第三実施形態による蒸発燃料処理装置では、時刻０から時刻ｔ５１までの間における差圧ΔＰｓ５の大きさに基づいて燃料タンク側システムの漏れの有無を簡便に判定し、時刻ｔ５２から時刻ｔ５３までの間における差圧ΔＰに基づいてキャニスタ側システムの漏れを判定する。
また、時刻ｔ５２から時刻ｔ５３までの間における差圧ΔＰに基づいて第一切替弁２５の状態を判定し、時刻ｔ５３から時刻ｔ５４までの間における差圧ΔＰに基づいてパージ弁１４の状態を判定し、時刻ｔ５７から時刻ｔ５８までの間における差圧ΔＰに基づいて密閉弁８２の状態を判定する。
このように、第三実施形態による蒸発燃料処理装置は、上述した一連の作動によって、蒸発燃料処理装置が備える複数の弁の状態を判定しつつ、燃料蒸気の漏れの有無を判定することができる。

（第四実施形態）
次に、本発明の第四実施形態による蒸発燃料処理装置を図１２〜１８に基づいて説明する。第四実施形態は、差圧管に第二切替弁が設けられる点が第一実施形態と異なる。なお、第一実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

第四実施形態による蒸発燃料処理装置４の概念図を図１２に示す。蒸発燃料処理装置４は、キャニスタ８１、燃料蒸気漏れ検出部９４、密閉弁８２、及び、ＥＣＵ８３などから構成される。蒸発燃料処理装置４では、燃料タンク８４内で発生しキャニスタ８１によって回収した蒸発燃料を吸気通路１６１にパージする。

燃料蒸気漏れ検出部９４は、大気管２１、圧力管２３、第一切替弁２５、ポンプ２７、バイパス管２９、基準オリフィス３１、差圧センサ３３、及び、第二切替弁３３３を有する。

第二切替弁３３３は、差圧管３３２に設けられている。第二切替弁３３３は、いわゆる三方弁であって、連通路３３４を有する連通管３３５を介して大気管２１にも接続している。第二切替弁３３３は、ＥＣＵ８３と電気的に接続している。第二切替弁３３３は、ＥＣＵ８３の指令に応じて、差圧センサ３３内を第一パージ通路１１１に連通または大気通路２１１に連通に切り替える。

次に、蒸発燃料処理装置４における燃料蒸気の漏れ検出及び蒸発燃料処理装置４の各部の異常検出方法について、図１３〜１８に基づいて説明する。図１３，１４には、蒸発燃料処理装置４における燃料タンク側システム及びキャニスタ側システムの漏れ検出、並びに、蒸発燃料処理装置４の構成部品の異常検出の方法のフローチャートを示す。図１５，１６には、蒸発燃料処理装置４のパージ弁１４の異常検出方法のフローチャートを示す。図１７，１８には、蒸発燃料処理装置４における燃料タンク側システム及びキャニスタ側システムの漏れ検出、並びに、蒸発燃料処理装置４の構成部品の異常検出を行うときの特性図を示す。図１７，１８では、第二切替弁３３３に電力が供給され第二切替弁３３３を介して差圧センサ３３内と連通路３３４とが連通するときを「ＯＮ」として示す。

最初に、Ｓ５０１において、差圧ΔＰｓ６を検出する。Ｓ５０１では、ＥＣＵ８３は、図１７，１８の時刻０から時刻ｔ６１１，ｔ６２１まで間における差圧ΔＰを差圧ΔＰｓ６として記録する。このとき、第二切替弁３３３は、ＯＦＦ状態であるため、差圧センサ３３内と第一パージ通路１１１とが連通している。したがって、差圧センサ３３は、燃料タンク８４内の圧力としての圧力Ｐ２から大気圧となっている圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１を差し引いた値を差圧ΔＰｓ６として出力する。差圧ΔＰｓ６は、燃料タンク８４内のゲージ圧である。

次に、Ｓ５０２において、差圧ΔＰｓ６が０ではないか否かを判定する。Ｓ５０２では、ＥＣＵ８３は、Ｓ５０１において検出した差圧ΔＰｓ６が０ではないか否かを判定する。ＥＣＵ８３が差圧ΔＰｓ６は０ではない、すなわち、燃料タンク８４内の圧力が大気圧ではないと判定する場合、Ｓ５０３に進む。ＥＣＵ８３が差圧ΔＰｓ６は０である、すなわち、燃料タンク８４内の圧力が大気圧と同じであると判定する場合、Ｓ５２３に進む。

Ｓ５０２において差圧ΔＰｓ６は０ではないと判定されると、Ｓ５０３において、ＥＣＵ８３は、燃料タンク側システムに漏れなしと判定する。

次に、Ｓ５０４において、第二切替弁３３３に電力を供給する。Ｓ５０４では、ＥＣＵ８３は、第二切替弁３３３に電力を供給する。これにより、差圧センサ３３内と連通路３３４とが第二切替弁３３３を介して連通する（図１７の時刻ｔ６１１）。連通路３３４は、大気通路２１１を介して大気に連通しているため、差圧センサ３３によって検出される差圧は、大気圧に対する圧力の大きさとなる。

次に、Ｓ５０５において、差圧ΔＰが０となったか否かを判定する。Ｓ５０５では、ＥＣＵ８３は、差圧センサ３３が出力する信号に基づいて差圧ΔＰが０となったか否かを判定する。第二切替弁３３３が正常に作動する場合、圧力Ｐ２は、図１７に示す実線Ｌ６１ｃ１のように大気圧となるため、差圧ΔＰは、図１７に示す実線Ｌ６１ａ１のように０となる。図１７の実線Ｌ６１ａ１のように差圧ΔＰが０になったと判定されると、Ｓ５０６に進む。一方、第二切替弁３３３が固着などによって正常に作動しない場合、圧力Ｐ２は、図１７に示す点線Ｌ６１ｃ２のように大気圧とならないため、差圧ΔＰは、図１７に示す点線Ｌ６１ａ２のように、０とならない。図１７に示す点線Ｌ６１ａ２のように、差圧ΔＰが０となっていないと判定されると、Ｓ５１８に進む。

Ｓ５０５において差圧ΔＰが０となったと判定されると、Ｓ５０６において、ＥＣＵ８３は、第二切替弁３３３の固着はないと判定する。

一方、Ｓ５０５において差圧ΔＰが０となっていないと判定されると、Ｓ５１８において、ＥＣＵ８３は、第二切替弁３３３がＯＦＦ状態、すなわち、差圧センサ３３内と大気とが連通している状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５０６において第二切替弁３３３の固着はないと判定された後、Ｓ５０７においてポンプ２７の駆動を開始する。Ｓ５０７では、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７の駆動を開始する（図１７の時刻ｔ６１２）。これにより、大気が大気通路２１１、第一切替弁２５、バイパス通路２９１、及び、圧力検出通路２３１を介して吸引される。

次に、Ｓ５０８において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７の駆動を開始してから差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上正の方向に変化したか否かを判定する。ここで、「正の方向」とは、差圧ΔＰの値が時間の経過とともに増加する方向を指す。Ｓ５０８における所定の時間とは、例えば、図１７の時刻ｔ６１２から時刻ｔ６１３までの時間であって、差圧ΔＰが比較的安定する時間を指す。Ｓ５０８における所定値とは、差圧ΔＰの変化が認められる程度の値であって、ここでは、差圧ΔＰｃｎ６１である。ポンプ２７が正常に作動する場合、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、図１７に示す実線Ｌ６１ｂ３のように大気圧に比べ低い圧力となるため、差圧ΔＰは、図１７に示す実線Ｌ６１ａ３のように正の方向に変化する。図１７に示す実線Ｌ６１ａ３のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値の差圧ΔＰｃｎ６１以上正の方向に変化したと判定されると、Ｓ５０９に進む。一方、ポンプ２７が固着などによって正常に作動しない場合、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、図１７に示す点線Ｌ６１ｂ４のように大気圧のままとなるため、差圧ΔＰは、図１７に示す点線Ｌ６１ａ４のように時刻ｔ６１２より前の値から大きく変化しない。図１７に示す点線Ｌ６１ａ４のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値の差圧ΔＰｃｎ６１以上正の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ５１９に進む。

Ｓ５０８において差圧ΔＰが所定の時間内に差圧ΔＰｃｎ６１以上正の方向に変化したと判定されると、Ｓ５０９において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７は正常であると判定する。

一方、Ｓ５０８において差圧ΔＰが所定の時間内に差圧ΔＰｃｎ６１以上正の方向に変化していないと判定されると、Ｓ５１９において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７は、ＯＦＦ状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５０９においてポンプ２７は正常であると判定された後、Ｓ５１０において、差圧ΔＰが所定の規格内である否かを判定する。ここで、Ｓ５０９における所定の規格内とは、例えば、ポンプ２７、基準オリフィス３１、及び、ポンプ２７と基準オリフィス３１とを接続する配管の関係から想定される規格内のことを指す。Ｓ５１０では、ＥＣＵ８３は、Ｓ５０８における差圧ΔＰが所定の規格内であるか否かを判定する。差圧ΔＰが所定の規格内である場合、Ｓ５１１に進む。差圧ΔＰが所定の規格内でない場合、Ｓ５２０に進む。

Ｓ５１０において差圧ΔＰが所定の規格内であると判定されると、Ｓ５１１において、ＥＣＵ８３は、Ｓ５０８における差圧ΔＰを「参照差圧」としての差圧ΔＰｒｅｆとして記録する。

一方、Ｓ５１０において差圧ΔＰが所定の規格内でないと判定されると、Ｓ５２０において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７または基準オリフィス３１が異常であると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５１１においてＳ５０８における差圧ΔＰを差圧ΔＰｒｅｆとして記録した後、Ｓ５１２において、第一切替弁２５に電力を供給する。Ｓ５１２では、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５に電力を供給する（図１７の時刻ｔ６１３）。

次に、Ｓ５１３において、ＥＣＵ８３は、差圧ΔＰが第一切替弁２５への電力の供給を開始してから所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したか否かを判定する。ここで、Ｓ５１３における所定の時間とは、例えば、図１７に示す第一切替弁２５への電力の供給を開始した時刻ｔ６１３から比較的短い時間間隔となる時刻ｔ６１４までの時間を指す。また、Ｓ５１３における所定値とは、例えば、図１７に示すように、時刻ｔ６１３における差圧ΔＰと大気圧付近の圧力との差分を指す。ただし、時刻ｔ６１４における差圧ΔＰが図１７に示すように大気圧となることには限られない。第一切替弁２５が正常に作動する場合、圧力Ｐ１は、図１７に示す実線Ｌ６１ｂ５のように所定の時間内に所定値以上正の方向に変化するため、差圧ΔＰは、図１７に示す実線Ｌ６１ａ５のように所定値以上負の方向に変化する。図１７に示す実線Ｌ６１ａ５のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ５１４に進む。

一方、第一切替弁２５が正常に作動しない場合、圧力Ｐ１は、図１７に示す点線Ｌ６１ｂ７のように時刻ｔ６１３より前の値から大きく変化しないため、差圧ΔＰは、図１７に示す点線Ｌ６１ａ７のように所定値以上負の方向に変化しない。図１７の点線Ｌ６１ａ７のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ５２１に進む。

Ｓ５１３において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ５１４において、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５の固着はないと判定する。

一方、Ｓ５１３において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ５２１において、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５は、ＯＦＦ状態、すなわち、第一切替弁２５を介してキャニスタ接続通路１９１と圧力検出通路２３１とが連通していない状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５１４において第一切替弁２５の固着はないと判定されると、Ｓ５１５において、差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆより大きいか否かを判定する。Ｓ５１５では、ＥＣＵ８３は、Ｓ５０８における差圧ΔＰの大きさを差圧ΔＰｒｅｆの大きさと比較する。圧力Ｐ１が図１７に示す実線Ｌ６１ｂ５のように変化すると、差圧ΔＰは、図１７の実線Ｌ６１ａ５のように変化する。実線Ｌ６１ａ５の場合、差圧ΔＰは差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されるため、Ｓ５１６に進む。圧力Ｐ１が図１７に示す点線Ｌ６１ｂ６のように変化すると、差圧ΔＰは、図１７の点線Ｌ６１ａ６のように変化する。点線Ｌ６１ａ６の場合、差圧ΔＰは差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されるため、Ｓ５２２に進む。

Ｓ５１５においてＳ５０８における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されると、Ｓ５１６において、ＥＣＵ８３は、キャニスタ側システムに漏れなしと判定する。

一方、Ｓ５１５においてＳ５０８における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されると、Ｓ５２２において、ＥＣＵ８３は、キャニスタ側システムに漏れありと判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５１６においてキャニスタ側システムに漏れなしと判定されると、Ｓ５１７において、パージ弁１４の異常診断を行う。Ｓ５１７において行われるパージ弁１４の異常診断は、図１５のフローチャートに従って実施する。

図１５に示すＳ５５１において、パージ弁１４を開く。Ｓ５５１では、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４を開弁する指令を出力する（図１７の時刻ｔ６１５）。これにより、駆動しているポンプ２７が吸気管１６を介して圧力検出通路２３１に大気を吸引する。

次にＳ５５２において、差圧ΔＰが所定の時間内に０以上所定値以下となるか否かを判定する。Ｓ５５２では、ＥＣＵ８３は、差圧センサ３３が出力する信号に基づいて、差圧ΔＰの大きさを判定する。ここで、Ｓ５５２における所定の時間とは、例えば、図１７の時刻ｔ６１５以降において差圧ΔＰが比較的安定するまでの時間である。また、Ｓ５５２における所定値とは、例えば、図１７の差圧ΔＰｒｅｆを指す。パージ弁１４が正常に作動する場合、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、図１７に示す実線Ｌ６１ｂ８のように、時刻ｔ６１５より前の値に比べ大きい値となるため、差圧ΔＰは、図１７に示す実線Ｌ６１ａ８のように負の方向に変化し、０より大きい値となる。差圧ΔＰが所定の時間内に０以上所定値以下となっていると判定されると、Ｓ５５３に進む。パージ弁１４が固着などによって正常に作動しない場合、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、図１７に示す実線Ｌ６１ｂ９のように、時刻ｔ６１５より前の値に比べ大きく変化しないため、差圧ΔＰは、図１７に示す実線Ｌ６１ａ９のように時刻ｔ６１５より前の値から大きく変化しない。差圧ΔＰが所定の時間内に０より小さいまたは所定値より大きいと判定されると、Ｓ５５４に進む。

Ｓ５５２において差圧ΔＰが所定の時間内に０以上所定値以下となっていると判定されると、Ｓ５５３において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４の固着はないと判定する。

一方、Ｓ５５２において差圧ΔＰが所定の時間内に０より小さいまたは所定値より大きいと判定されると、Ｓ５５４において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４が閉状態で固着していると判定する。

Ｓ５５３及びＳ５５４においてパージ弁１４の状態が判定されると、今回のパージ弁１４の異常診断を終了する。

一方、Ｓ５０２において差圧ΔＰｓ６は０であると判定されると、図１４に示すＳ５２３において、第二切替弁３３３に電力を供給する。Ｓ５２３では、ＥＣＵ８３は、第二切替弁３３３に電力を供給する。これにより、差圧センサ３３内と連通路３３４とが第二切替弁３３３を介して連通する（図１８の時刻ｔ６２１）。

次に、Ｓ５２４において、ポンプ２７の駆動を開始する。Ｓ５２４では、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７の駆動を開始する（図１８の時刻ｔ６２２）。

次に、Ｓ５２５において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７の駆動を開始してから差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上正の方向に変化したか否かを判定する。Ｓ５２５における所定の時間とは、例えば、差圧ΔＰが比較的安定する時間を指す。Ｓ５２５における所定値とは、差圧ΔＰの変化が認められる程度の値であって、ここでは、図１８に示す差圧ΔＰｃｎ６２である。ポンプ２７が正常に作動する場合、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、図１８に示す実線Ｌ６２ｂ１のように大気圧に比べ低い圧力となるため、差圧ΔＰは、図１８に示す実線Ｌ６２ａ１のように正の方向に変化する。図１８に示す実線Ｌ６２ａ１のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値の差圧ΔＰｃｎ６２以上正の方向に変化したと判定されると、Ｓ５２６に進む。一方、ポンプ２７が固着などによって正常に作動しない場合、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、図１８に示す実線Ｌ６２ｂ２のように大気圧のままとなるため、差圧ΔＰは、図１８に示す点線Ｌ６２ａ２のように時刻ｔ６２２より前の値から大きく変化しない。図１８に示す点線Ｌ６２ａ２のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値の差圧ΔＰｃｎ６２以上正の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ５４１に進む。

Ｓ５２５において差圧ΔＰが所定の時間内に差圧ΔＰｃｎ６２以上正の方向に変化したと判定されると、Ｓ５２６において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７は正常であると判定する。

一方、Ｓ５２５において差圧ΔＰが所定の時間内に差圧ΔＰｃｎ６２以上正の方向に変化していないと判定されると、Ｓ５４１において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７は、ＯＦＦ状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５２６においてポンプ２７は正常であると判定された後、Ｓ５２７において、差圧ΔＰが規格内である否かを判定する。ここで、Ｓ５２７における所定の規格内とは、例えば、ポンプ２７、基準オリフィス３１、及び、ポンプ２７と基準オリフィス３１とを接続する配管の関係から想定される規格内のことを指す。Ｓ５２７では、ＥＣＵ８３は、Ｓ５２５における差圧ΔＰが所定の規格内であるか否かを判定する。差圧ΔＰが所定の規格内である場合、Ｓ５２８に進む。差圧ΔＰが所定の規格内でない場合、Ｓ５４２に進む。

Ｓ５２７において差圧ΔＰが所定の規格内であると判定されると、Ｓ５２８において、ＥＣＵ８３は、Ｓ５２５における差圧ΔＰを差圧ΔＰｒｅｆとして記録する。

一方、Ｓ５２７において差圧ΔＰが所定の規格内でないと判定されると、Ｓ５４２において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７または基準オリフィス３１が異常であると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５２８においてＳ５２５における差圧ΔＰを差圧ΔＰｒｅｆとして記録した後、Ｓ５２９において、第一切替弁２５に電力を供給する。Ｓ５２９では、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５に電力を供給する（図１８の時刻ｔ６２３）。

次に、Ｓ５３０において、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５への電力の供給を開始してから差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したか否かを判定する。ここで、Ｓ５３０における所定の時間とは、例えば、図１８に示す第一切替弁２５への電力の供給を開始した時刻ｔ６２３から比較的短い時間間隔となる時刻ｔ６２４までの時間を指す。また、Ｓ５３０における所定値とは、例えば、図１８に示すように、時刻ｔ６２３における差圧ΔＰと大気圧付近の圧力との差分を指す。ただし、時刻ｔ６２４における差圧ΔＰが図１８に示すように大気圧となることには限られない。第一切替弁２５が正常に作動する場合、圧力Ｐ１は、図１８に示す実線Ｌ６２ｂ３のように所定の時間内に所定値以上正の方向に変化するため、差圧ΔＰは、図１８に示す実線Ｌ６２ａ３のように所定値以上負の方向に変化する。図１８に示す実線Ｌ６１ａ３のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ５３１に進む。

一方、第一切替弁２５が正常に作動しない場合、圧力Ｐ１は、図１８に示す点線Ｌ６２ｂ５のように時刻ｔ６２３より前の値から大きく変化しないため、差圧ΔＰは、図１８に示す点線Ｌ６２ａ５のように所定値以上負の方向に変化しない。図１８の点線Ｌ６２ａ５のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ５４３に進む。

Ｓ５３０において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ５３１において、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５の固着はないと判定する。

一方、Ｓ５３０において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ５４３において、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５は、ＯＦＦ状態、すなわち、第一切替弁２５を介してキャニスタ接続通路１９１と圧力検出通路２３１とが連通していない状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５３１において第一切替弁２５の固着はないと判定されると、Ｓ５３２において、差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆより大きいか否かを判定する。Ｓ５３２では、ＥＣＵ８３は、Ｓ５３０における差圧ΔＰの大きさを差圧ΔＰｒｅｆの大きさと比較する。圧力Ｐ１が図１８に示す実線Ｌ６２ｂ３のように変化すると、差圧ΔＰは、図１８の実線Ｌ６２ａ３のように変化する。実線Ｌ６２ａ３の場合、差圧ΔＰは差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されるため、Ｓ５３３に進む。圧力Ｐ１が図１８に示す点線Ｌ６２ｂ４のように変化すると、差圧ΔＰは、図１８の点線Ｌ６２ａ４のように変化する。点線Ｌ６２ａ４の場合、差圧ΔＰは差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されるため、Ｓ５４４に進む。

Ｓ５３２においてＳ５３０における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されると、Ｓ５３３において、ＥＣＵ８３は、キャニスタ側システムに漏れなしと判定する。

一方、Ｓ５３２においてＳ５３０における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されると、Ｓ５４４において、ＥＣＵ８３は、キャニスタ側システムに漏れありと判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５３３においてキャニスタ側システムに漏れなしと判定されると、Ｓ５３４としてパージ弁１４の異常診断をおこなってもよい。このときのパージ弁１４の異常診断は、図１５のフローチャートに従って実施する。本実施形態では省略する。

次に、Ｓ５３５において、密閉弁８２に電力を供給する。Ｓ５３５では、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２に電力を供給する（図１８の時刻ｔ６２５）。

次に、Ｓ５３６において、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２への電力の供給を開始してから差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したか否かを判定する。ここで、Ｓ５３６における所定の時間とは、例えば、図１８に示す密閉弁８２への電力の供給を開始した時刻ｔ６２５から比較的短い時間間隔となる時刻ｔ６２６までの時間を指す。また、Ｓ５３６における所定値とは、例えば、図１８に示すように、時刻ｔ６２５における差圧ΔＰと大気圧付近の圧力との差分を指す。ただし、時刻ｔ６２６における差圧ΔＰが図１８に示すように大気圧となることには限られない。密閉弁８２が正常に作動する場合、圧力Ｐ１は、図１８に示す実線Ｌ６２ｂ６のように所定の時間内に所定値以上正の方向に変化するため、差圧ΔＰは、図１８に示す実線Ｌ６２ａ６のように所定値以上負の方向に変化する。図１８の実線Ｌ６２ａ６のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ５３７に進む。

一方、密閉弁８２が正常に作動しない場合、圧力Ｐ１は、図１８に示す点線Ｌ６２ｂ８のように時刻ｔ６２５より前の値から大きく変化しないため、差圧ΔＰは、図１８に示す点線Ｌ６２ａ８のように所定値以上負の方向に変化しない。図１８の点線Ｌ６２ａ８のように差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ５４５に進む。

Ｓ５３６において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ５３７において、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２の固着はないと判定する。

一方、Ｓ５３６において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ５４５において、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２は、ＯＦＦ状態、すなわち、燃料タンク８４内とキャニスタ８１内とが第一パージ通路１１１を介して連通していない状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５３７において密閉弁８２の固着はないと判定されると、Ｓ５３８において、差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆより大きいか否かを判定する。Ｓ５３８では、ＥＣＵ８３は、Ｓ５３６における差圧ΔＰの大きさを差圧ΔＰｒｅｆの大きさと比較する。圧力Ｐ１が図１８に示す実線Ｌ６２ｂ６のように変化すると、差圧ΔＰは、図１８の実線Ｌ６２ａ６のように変化する。実線Ｌ６２ａ６の場合、差圧ΔＰは差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されるため、Ｓ５３９に進む。圧力Ｐ１が図１８に示す点線Ｌ６２ｂ７のように変化すると、差圧ΔＰは、図１８の点線Ｌ６２ａ７のように変化する。点線Ｌ６２ａ７の場合、差圧ΔＰは差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されるため、Ｓ５４６に進む。

Ｓ５３８においてＳ５３６における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されると、Ｓ５３９において、ＥＣＵ８３は、燃料タンク側システムに漏れなしと判定する。

一方、Ｓ５３８においてＳ５３６における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されると、Ｓ５４６において、ＥＣＵ８３は、第二切替弁３３３がＯＦＦ状態で固着している、または、燃料タンク側システムに漏れありと判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ５３９において燃料タンク側システムに漏れなしと判定されると、Ｓ５４０において、パージ弁１４の異常診断を行う。Ｓ５４０において行われるパージ弁１４の異常診断は、図１６のフローチャートに従って実施する。

図１６に示すＳ５６１において、パージ弁１４を開く。Ｓ５６１では、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４を開弁する指令を出力する（図１８の時刻ｔ６２７）。これにより、駆動しているポンプ２７が吸気管１６を介して圧力検出通路２３１に大気を吸引する。

次にＳ５６２において、差圧ΔＰが所定の時間内に０以上所定値以下となるか否かを判定する。Ｓ５６２では、ＥＣＵ８３は、差圧センサ３３が出力する信号に基づいて、差圧ΔＰの大きさを判定する。パージ弁１４が正常に作動する場合、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、図１８に示す実線Ｌ６２ｂ９のように、時刻ｔ６２７より前の値に比べ大きい値となるため、差圧ΔＰは、図１８に示す実線Ｌ６２ａ９のように負の方向に変化し、０より大きい値となる。差圧ΔＰが所定の時間内に０以上所定値以下となっていると判定されると、Ｓ５６３に進む。パージ弁１４が固着などによって正常に作動しない場合、圧力検出通路２３１の圧力Ｐ１は、図１８に示す実線Ｌ６２ｂ０のように、時刻ｔ６２７より前の値に比べ大きく変化しないため、差圧ΔＰは、図１８に示す実線Ｌ６２ａ０のように時刻ｔ６２７より前の値から大きく変化しない。差圧ΔＰが所定の時間内に０より小さいまたは所定値より大きいと判定されると、Ｓ５６７に進む。

Ｓ５６２において差圧ΔＰが所定の時間内に０以上所定値以下となっていると判定されると、Ｓ５６３において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４の固着はないと判定する。

一方、Ｓ５６２において差圧ΔＰが所定の時間内に０より小さいまたは所定値より大きいと判定されると、Ｓ５６７において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４が閉状態で固着していると判定する。その後、今回のパージ弁１４の異常診断を終了する。

Ｓ５６３においてパージ弁１４の固着はないと判定されると、Ｓ５６４において、パージ弁１４を閉じる。ＥＣＵ８３は、パージ弁１４に閉弁する指令を出力する。これにより、パージ弁１４が閉じられる。

次に、Ｓ５６５において、現在の差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいか否かを判定する。Ｓ５６５では、ＥＣＵ８３は、現在の差圧ΔＰの差圧ΔＰｒｅｆとの大小を判定する。現在の差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されると、Ｓ５６６に進む。現在の差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されると、Ｓ５６８に進む。

Ｓ５６５において現在の差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されると、Ｓ５６６において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４の固着はないと再度判定する。

一方、Ｓ５６５において現在の差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されると、Ｓ５６８において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４が開状態で固着していると判定する。

Ｓ５６６及びＳ５６８においてパージ弁１４の状態が判定されると、今回のパージ弁１４の異常診断を終了する。

第四実施形態による蒸発燃料処理装置４では、差圧管３３２に設けられている第二切替弁３３３によって、差圧センサ３３内を第一パージ通路１１１に連通または大気通路２１１に連通に切り替えることが可能である。これにより、必要に応じて、第一パージ通路１１１に連通する燃料タンク８４内の圧力、または、大気圧に基づく差圧ΔＰを差圧センサ３３で検出することができる。したがって、蒸発燃料処理装置４は、第一実施形態の効果（ａ）、（ｅ）を奏するとともに、差圧センサ３３が検出する値を大気圧基準の圧力として、圧力検出通路２３１及び第一パージ通路１１１の絶対圧力を検出することができる。

（他の実施形態）
上述の実施形態では、差圧ΔＰは、圧力Ｐ２から圧力Ｐ１を引いた値であるとした。しかしながら、差圧ΔＰは、圧力Ｐ１から圧力Ｐ２を引いた値であってもよい。この場合でも、蒸発燃料処理装置の蒸気漏れの検出、及び、各部の構成要素の異常診断を行うことができる。

第一実施形態では、正圧状態の燃料タンクに対してキャニスタ側システムの漏れ検出などを行うとした。しかしながら、図１９に示すように、負圧状態の燃料タンクに対してもキャニスタ側システムの漏れ検出を行うことができる。また、第一実施形態による蒸発燃料処理装置は、燃料タンク内及びキャニスタ内を減圧可能なポンプを備えるとした。しかしながら、図２０に示すように、燃料タンク内及びキャニスタ内を加圧可能なポンプによっても、キャニスタ側システムの漏れ検出を行うことができる。

第一実施形態において、第二実施形態のＳ４０３のように、Ｓ１０２において検出される差圧ΔＰｓ１に基づいて燃料タンク側システムの漏れの有無を判定してもよい。

第二実施形態では、正圧状態の燃料タンクに対して燃料タンクの燃料蒸気の漏れ検出などを行うとした。しかしながら、図２１に示すように、負圧状態の燃料タンクに対しても燃料タンクの燃料蒸気の漏れ検出を行うことができる。また、第二実施形態による蒸発燃料処理装置は、燃料タンク内及びキャニスタ内を減圧可能なポンプを備えるとした。しかしながら、図２２に示すように、燃料タンク内及びキャニスタ内を加圧可能なポンプによっても、燃料タンクの燃料蒸気の漏れ検出を行うことができる。

第二実施形態では、Ｓ４０７において、差圧ΔＰが所定の範囲内となっているか、または、所定の時間が経過しているか否かを判定するとした。このとき、密閉弁の状態を判定することが可能である。具体的には、差圧ΔＰが０を含む所定の範囲内となっている場合、圧力Ｐ１と圧力Ｐ２との差が比較的小さいことが予想されるため、密閉弁が確実に開いていると考えられる。また、差圧ΔＰの時間変化量が所定の範囲外となっている場合も同様に密閉弁が確実に開いていると考えられる。また、このときの密閉弁の状態の判定方法は、これに限定されない。蒸発燃料処理装置の空間容量などによって決められた減圧時間を基準に密閉弁の状態を判定してもよい。また、ポンプによる減圧を所定の時間行った後、差圧ΔＰが所定値よりも大きい場合、漏れ穴における気体の流れの発生によって圧損を生じていることが予想されるため、全体システムに漏れがあると判定してもよい。

第二実施形態では、ポンプによって減圧された燃料タンクを密閉弁で締め切った後の圧力変化に基づいて全体システムの漏れの有無を判定するとした。しかしながら、全体システムの漏れの有無を判定する方法は、これに限定されない。例えば、図２３に示すように、燃料タンク８４内の燃料の温度を検出可能な温度センサ３５を備える場合、時間に対する燃料タンク８４内の燃料の温度変化と燃料タンク８４内の圧力の変化に基づいて燃料蒸気の漏れを検出する内圧法を用いてもよい。

第二実施形態に、第一実施形態のパージ弁１４及び密閉弁８２の異常検出方法、及び、燃料タンク８４への給油時の作用を適用してもよい。

第三実施形態では、正圧状態の燃料タンクに対して、キャニスタ及び燃料タンクの燃料蒸気の漏れ検出を行いつつ複数の弁の異常を検出可能であるとした。しかしながら、図２４に示すように、負圧状態の燃料タンクに対してもキャニスタ及び燃料タンクの燃料蒸気の漏れ検出を行いつつ複数の弁の異常を検出可能である。

また、第三実施形態では、燃料タンク内の圧力が大気圧近傍であってもキャニスタ及び燃料タンクの燃料蒸気の漏れ検出を行いつつ複数の弁の異常を検出可能である。このときの蒸発燃料処理装置の特性図を図２５に示す。

時刻ｔ５３の後の時刻ｔ７４において、密閉弁８２を開けるとともにパージ弁１４を閉じる。ＥＣＵ８３は、密閉弁８２に開弁する指令を出力し、パージ弁１４に閉弁する指令を出力する。これにより、燃料タンク８４内は、第一パージ管１１、キャニスタ８１、キャニスタ接続管１９、及び、第一切替弁２５を介して圧力検出通路２３１に連通するため、ポンプ２７によって減圧される（図２５の時刻ｔ７４と時刻ｔ７５との間の実線Ｌ７ｃ１）。これにより、差圧ΔＰは、図２５の時刻ｔ７４と時刻ｔ７５との間の点線Ｌ７ａ１のような時間変化を示す。

一方、密閉弁８２が固着している場合、圧力Ｐ２は、図２５の時刻ｔ７４と時刻ｔ７５との間の点線Ｌ７ｃ２のように時刻ｔ７４前の状態から変化しない。これにより、差圧ΔＰは、図１１の時刻ｔ５２と時刻ｔ５３との間の点線Ｌ５ａ２のような時間変化を示す。これにより、密閉弁８２の固着異常を検出することが可能である。

時刻ｔ７５において、密閉弁８２を閉じる。ＥＣＵ８３は、密閉弁８２に閉弁する指令を出力する。その後、時刻ｔ７６において、第一切替弁２５及びポンプ２７への電力の供給を停止する。これにより、燃料タンク８４内に漏れ判定用の比較的高圧の気体が確実に封入される。

時刻ｔ７５において密閉弁８２を閉じると、図２５に示すように、時刻ｔ７５以降の圧力Ｐ２は、比較的緩やかに上昇する（図２５の時刻ｔ７５以降の実線Ｌ７ｃ３）。これにより、差圧ΔＰは、図２５の時刻ｔ７５と時刻ｔ７６との間の実線Ｌ７ａ３のような時間変化を示す。しかしながら、燃料タンク側システムに漏れ穴がある場合、大気が流入するため、時刻ｔ７５以降の圧力Ｐ２は、比較的急速に上昇する（図２５の時刻ｔ７５以降の点線Ｌ７ｃ４）。これにより、差圧ΔＰは、図２５の時刻ｔ７５と時刻ｔ７６との間の点線Ｌ７ａ４のような時間変化を示す。これにより、燃料タンク側システムの漏れの有無を判定することが可能である。

その後、時刻ｔ７７において、ポンプ２７の駆動を開始する。これにより、圧力検出通路２３１は、基準オリフィス３１を介して吸引される大気の圧力となる。ＥＣＵ８３は、差圧センサ３３が出力する信号に基づいて二回目の基準圧Ｐｒｅｆを算出する。時刻ｔ７８において、ポンプ２７への電力の供給を停止する。

このように、燃料タンク８４内の圧力が大気圧であっても、ポンプ２７による減圧によって蒸発燃料処理装置が備える複数の弁の異常を判定しつつ、蒸発燃料の漏れの有無を判定することができる。この効果は、燃料タンク内を加圧可能なポンプを備える蒸発燃料処理装置であっても同様である。

第三実施形態に、第一実施形態の燃料タンク８４への給油時の作用を適用してもよい。

第一〜三実施形態では、密閉弁は、燃料タンクとキャニスタとを接続する第一パージ管に設けられるとした。しかしながら、密閉弁は、図２６に示す蒸発燃料処理装置２のように、キャニスタと切替弁とを接続するキャニスタ接続管にも設けられてもよい。

第四実施形態では、燃料タンク内及びキャニスタ内を減圧可能なポンプを備えるとした。しかしながら、燃料タンク内及びキャニスタ内を加圧可能なポンプによっても、燃料蒸気の漏れ検出及び蒸発燃料処理装置の各部の異常検出を行うことができる。

第四実施形態では、密閉弁は、燃料タンクとキャニスタとを接続する第一パージ管に設けられるとした。しかしながら、密閉弁は、図２７に示す蒸発燃料処理装置５のように、キャニスタと切替弁とを接続するキャニスタ接続管にも設けられてもよい。このときの燃料蒸気の漏れ検出及び蒸発燃料処理装置５の各部の異常検出方法について、図２８，２９に基づいて説明する。

最初に、Ｓ６０１において、差圧ΔＰｓ６を検出する。

次に、Ｓ６０２において、差圧ΔＰｓ６が０ではないか否かを判定する。Ｓ６０２では、ＥＣＵ８３は、Ｓ６０１において検出した差圧ΔＰｓ６が０ではないか否かを判定する。ＥＣＵ８３が差圧ΔＰｓ６は０ではない、すなわち、燃料タンク８４内及びキャニスタ８１内が正圧または負圧であると判定する場合、Ｓ６０３に進む。ＥＣＵ８３が差圧ΔＰｓ６は０であると判定する場合、Ｓ６０８に進む。

Ｓ６０２において差圧ΔＰｓ６は０ではないと判定されると、Ｓ６０３において、ＥＣＵ８３は、全体システムに漏れなしと判定する。

Ｓ６０３において全体システムに漏れなしと判定されると、Ｓ６０４において、パージ弁１４を開く。Ｓ６０４では、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４を開弁する指令を出力する。

次に、Ｓ６０５において、差圧ΔＰの絶対値が所定の時間内に所定値以下となるか否かを判定する。Ｓ６０５では、ＥＣＵ８３は、差圧センサ３３が出力する信号に基づいて、差圧ΔＰの絶対値の大きさを判定する。ここで、「所定値」とは、Ｓ６０２における差圧ΔＰの絶対値である。パージ弁１４が正常に作動する場合、差圧ΔＰの絶対値は、所定値に比べ小さくなる。差圧ΔＰの絶対値が所定の時間内に０以上所定値以下となっていると判定されると、Ｓ６０６に進む。パージ弁１４が固着などによって正常に作動しない場合、差圧ΔＰの絶対値は、Ｓ６０２における差圧ΔＰの絶対値のままとなる。差圧ΔＰの絶対値が所定の時間内に所定値のままであると判定されると、Ｓ６０７に進む。

Ｓ６０５において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以下となっていると判定されると、Ｓ６０６において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４の固着はないと判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

一方、Ｓ６０５において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値のままである判定されると、Ｓ６０７において、ＥＣＵ８３は、パージ弁１４が閉状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

一方、Ｓ６０２において差圧ΔＰｓ６は０であると判定されると、図２９に示すＳ６０８において、第二切替弁３３３に電力を供給する。

次に、Ｓ６０９において、ポンプ２７の駆動を開始する。

次に、Ｓ６１０において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７の駆動を開始してから差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上正の方向に変化したか否かを判定する。ポンプ２７が正常に作動する場合、差圧ΔＰは、正の方向に変化する。差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上正の方向に変化したと判定されると、Ｓ６１１に進む。一方、ポンプ２７が固着などによって正常に作動しない場合、差圧ΔＰは、ポンプ２７が駆動を開始しても大きく変化しない。差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上正の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ６２３に進む。

Ｓ６１０において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上正の方向に変化したと判定されると、Ｓ６１１において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７は正常であると判定する。

一方、Ｓ６１０において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上正の方向に変化していないと判定されると、Ｓ６２３において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７は、ＯＦＦ状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ６１１においてポンプ２７は正常であると判定された後、Ｓ６１２において、差圧ΔＰが規格内である否かを判定する。Ｓ６１２では、ＥＣＵ８３は、Ｓ６１０における差圧ΔＰが所定の規格内であるか否かを判定する。差圧ΔＰが所定の規格内である場合、Ｓ６１３に進む。差圧ΔＰが所定の規格内でない場合、Ｓ６２４に進む。

Ｓ６１２において差圧ΔＰが所定の規格内であると判定されると、Ｓ６１３において、ＥＣＵ８３は、Ｓ６１２における差圧ΔＰを差圧ΔＰｒｅｆとして記録する。

一方、Ｓ６１２において差圧ΔＰが所定の規格内でないと判定されると、Ｓ６２４において、ＥＣＵ８３は、ポンプ２７または基準オリフィス３１が異常であると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ６１３においてＳ６１２における差圧ΔＰを差圧ΔＰｒｅｆとして記録した後、Ｓ６１４において、第一切替弁２５に電力を供給する。Ｓ６１４では、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５に電力を供給する。

次に、Ｓ６１５において、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５への電力の供給を開始してから差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したか否かを判定する。ここで、Ｓ６１５における所定の時間とは、第一切替弁２５への電力の供給を開始した直後の比較的短い時間を指す。また、Ｓ６１５における所定値とは、例えば、第一切替弁２５への電力の供給を開始した時刻における差圧ΔＰと大気圧付近の圧力との差分のような、比較的大きな値を指す。第一切替弁２５が正常に作動する場合、差圧ΔＰは、所定値以上負の方向に変化する。差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ６１６に進む。一方、第一切替弁２５が正常に作動しない場合、差圧ΔＰは、所定値以上負の方向に変化しない。差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ６２５に進む。

Ｓ６１５において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ６１６において、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５の固着はないと判定する。

一方、Ｓ６１５において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ６２５において、ＥＣＵ８３は、第一切替弁２５は、ＯＦＦ状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ６１６において第一切替弁２５の固着はないと判定された後、Ｓ６１７において密閉弁８２に電力を供給する。Ｓ６１７では、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２に電力を供給する。

次に、Ｓ６１８において、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２への電力の供給を開始してから差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したか否かを判定する。密閉弁８２が正常に作動する場合、燃料タンク８４の燃料蒸気が圧力検出通路２３１に流れ込むため、圧力Ｐ１は、正の方向に変化する。このため、差圧ΔＰは、負の方向に変化する。差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ６１９に進む。一方、密閉弁８２が正常に作動しない場合、差圧ΔＰは、大きく変化しない。差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ６２６に進む。

Ｓ６１８において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化したと判定されると、Ｓ６１９において、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２の固着はないと判定する。

一方、Ｓ６１８において差圧ΔＰが所定の時間内に所定値以上負の方向に変化しなかったと判定されると、Ｓ６２６において、ＥＣＵ８３は、密閉弁８２は、ＯＦＦ状態、すなわち、燃料タンク８４内とキャニスタ８１内とが第一パージ通路１１１を介して連通していない状態で固着していると判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ６１９において密閉弁８２の固着はないと判定されると、Ｓ６２０において、差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆより大きいか否かを判定する。Ｓ６２０では、ＥＣＵ８３は、Ｓ６１８における差圧ΔＰの大きさを差圧ΔＰｒｅｆの大きさと比較する。Ｓ６１８における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されると、Ｓ６２１に進む。Ｓ６１８における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されると、Ｓ６２７に進む。

Ｓ６２０においてＳ６１８における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆに比べ大きいと判定されると、Ｓ６２１において、ＥＣＵ８３は、全体システムに漏れなしと判定する。

一方、Ｓ６２０においてＳ６１８における差圧ΔＰが差圧ΔＰｒｅｆ以下であると判定されると、Ｓ６２７において、ＥＣＵ８３は、第二切替弁３３３がＯＦＦ状態で固着している、または、全体システムに漏れありと判定する。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

Ｓ６２１において全体システムに漏れなしと判定されると、Ｓ６２２において、パージ弁１４の異常診断を行う。Ｓ６２２において行われるパージ弁１４の異常診断は、第四実施形態と同様である。その後、今回の燃料蒸気の漏れ検出を終了する。

このように、密閉弁８２をキャニスタ接続管１９に設ける場合でも、蒸発燃料処理装置５の燃料蒸気の漏れ検出及び各部の異常検出を行うことができる。また、蒸発燃料処理装置５が備えるポンプ２７が加圧可能なポンプであっても燃料蒸気の漏れ検出及び各部の異常検出を行うことができる。

以上、本発明はこのような実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲の種々の形態で実施可能である。

１，２，４，５・・・蒸発燃料処理装置
８１・・・キャニスタ
８２・・・密閉弁
８３・・・ＥＣＵ（制御部）
１１・・・第一パージ管（燃料通路形成部材）
２１・・・大気管（キャニスタ通路形成部材）
２３・・・圧力管（圧力検出通路形成部材）
２５・・・第一切替弁
２７・・・ポンプ（加減圧部）
２９・・・バイパス管（バイパス通路形成部材）
３１・・・基準オリフィス（絞り部）
３３・・・差圧センサ（差圧検出部）

Claims (14)

1. 内燃機関（１０）の燃料を貯留する燃料タンク（８４）に発生する蒸発燃料を回収可能な蒸発燃料処理装置であって、
   前記燃料タンクに発生する蒸発燃料を吸着可能な吸着材（８１１）を有するキャニスタ（８１）と、
   前記キャニスタと前記燃料タンクとを連通する蒸発燃料通路（１１１）を形成する蒸発燃料通路形成部材（１１）と、
   前記キャニスタに連通するキャニスタ通路（１９１）を形成するキャニスタ通路形成部材（１９）と、
   大気と連通する大気通路（２１１）を形成する大気通路形成部材（２１）と、
   前記キャニスタ通路に連通可能な圧力検出通路（２３１）を形成する圧力検出通路形成部材（２３）と、
   前記キャニスタ通路を前記圧力検出通路に連通または前記大気通路に連通を切替可能な第一切替弁（２５）と、
   前記第一切替弁が前記キャニスタ通路と前記圧力検出通路とを連通するとき前記キャニスタ内を減圧または加圧可能な加減圧部（２７）と、
   前記第一切替弁をバイパスし、前記キャニスタ通路と前記圧力検出通路とを連通する切替弁バイパス通路（２９１）を形成するバイパス通路形成部材（２９）と、
   前記バイパス通路形成部材に設けられる絞り部（３１）と、
   前記燃料タンク内の圧力または大気圧と前記圧力検出通路の圧力との差分を検出し、当該差分に応じた信号を出力可能な差圧検出部（３３）と、
   前記蒸発燃料通路形成部材、または、前記キャニスタ通路形成部材に設けられ、前記燃料タンクと前記キャニスタ、または、前記キャニスタと前記加減圧部とを遮断可能な密閉弁（８２）と、
   前記第一切替弁、前記加減圧部、前記密閉弁、及び、前記差圧検出部と電気的に接続し、前記差圧検出部が出力する信号に基づいて前記第一切替弁、前記加減圧部、及び、前記密閉弁の作動を制御しつつ、燃料蒸気の漏れの有無を判定可能な制御部（８３）と、
   を備える蒸発燃料処理装置。
2. 前記制御部は、前記圧力検出通路の圧力が大気圧のとき、前記差圧検出部が出力する信号に基づいて前記燃料タンク内の圧力を算出可能な請求項１に記載の蒸発燃料処理装置。
3. 前記制御部は、
   前記密閉弁によって前記燃料タンクと前記キャニスタとを遮断し、かつ、前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記大気通路とが連通しているとき、前記加減圧部が停止している状態で前記差圧検出部が出力する信号に基づいてベース差分値（ΔＰｓ１）を算出し、
   前記密閉弁によって前記燃料タンクと前記キャニスタとを遮断し、かつ、前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記大気通路とが連通しているとき、前記加減圧部が作動している状態で前記差圧検出部が出力する信号に基づいて参照差分値（ΔＰｒｅｆ）を算出し、
   前記密閉弁によって前記燃料タンクと前記キャニスタとを遮断し、かつ、前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記圧力検出通路とが連通しているとき、前記加減圧部が作動している状態で前記差圧検出部が出力する信号に基づいて判定差分値（ΔＰｃｎ１）を算出し、
   前記参照差分値と前記ベース差分値との差としての参照値（Ｐｒｅｆ）と、前記判定差分値と前記ベース差分値との差としての判定値（Ｐｃｎ１）と、の大小関係に基づいて前記キャニスタの漏れの有無を判定可能な請求項１または２に記載の蒸発燃料処理装置。
4. 前記制御部は、
   前記参照値と前記判定値との大小関係に基づいて前記キャニスタの漏れの有無を判定する前に前記燃料タンク内の圧力を終期値（ΔＰｅ１）として算出し、
   前記ベース差分値と前記終期値とを比較する請求項３に記載の蒸発燃料処理装置。
5. 前記制御部は、
   前記密閉弁によって前記燃料タンクと前記キャニスタとを遮断し、かつ、前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記大気通路とが連通しているとき、前記加減圧部が停止している状態で前記差圧検出部が出力する信号に基づいてベース差分値（ΔＰｓ４）を算出し、
   前記密閉弁によって前記燃料タンクと前記キャニスタとを遮断し、かつ、前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記大気通路とが連通しているとき、前記加減圧部が作動している状態で前記差圧検出部が出力する信号に基づいて参照差分値（ΔＰｒｅｆ）を算出し、
   前記加減圧部が作動している状態で前記密閉弁に介して前記燃料タンクと前記キャニスタとを連通したあと前記密閉弁によって前記燃料タンクと前記キャニスタとを遮断し、前記密閉弁によって前記燃料タンクと前記キャニスタとを遮断したあと前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記大気通路とを連通したのち前記加減圧部を停止したときの前記差圧検出部が出力する信号に基づいて算出される差分値の絶対値の最大値を差分最大値（Ｐｃｎ４）として算出し、
   前記参照差分値と前記ベース差分値との差としての参照値（Ｐｒｅｆ）と、前記差分最大値との大小関係に基づいて蒸発燃料の漏れの有無を判定可能な請求項１または２に記載の蒸発燃料処理装置。
6. 前記内燃機関の吸気系（１６）と前記キャニスタとの間に設けられ、前記制御部と電気的に接続し、前記吸気系と前記キャニスタとを遮断可能なパージ弁（１４）をさらに備え、
   前記制御部は、前記パージ弁の作動を制御可能であって、
   前記制御部は、前記差圧検出部が出力する信号に基づいて前記パージ弁及び前記密閉弁の状態を判定可能な請求項１〜５のいずれか一項に記載の蒸発燃料処理装置。
7. 前記制御部は、前記燃料タンクに給油するとき、前記差圧検出部が出力する信号に基づいて前記密閉弁の開閉を制御する請求項１〜６のいずれか一項に記載の蒸発燃料処理装置。
8. 前記制御部は、前記差圧検出部が出力する信号に基づいて算出される前記蒸発燃料通路の圧力と前記圧力検出通路の圧力との差分が０を含む所定の範囲内となるとき、前記密閉弁を閉じるよう制御する請求項７の記載の蒸発燃料処理装置。
9. 前記制御部は、前記差圧検出部が出力する信号に基づいて算出される前記蒸発燃料通路の圧力と前記圧力検出通路の圧力との差分が０を含む所定の範囲内となるときに前記密閉弁を閉じた後、前記差圧検出部が出力する信号に基づいて算出される前記蒸発燃料通路の圧力と前記圧力検出通路の圧力との差分が０を含む所定の範囲内であるとき、前記密閉弁を開くよう制御する請求項８の記載の蒸発燃料処理装置。
10. 前記燃料タンク内及び前記蒸発燃料通路の前記密閉弁から前記燃料タンク側と前記差圧検出部内との連通、または、大気と前記差圧検出部内との連通を切替可能な第二切替弁（３３３）をさらに備え、
    前記制御部は、前記第二切替弁と電気的に接続し、前記第二切替弁の作動を制御可能な請求項１に記載の蒸発燃料処理装置。
11. 前記制御部は、
    前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記大気通路とが連通し、かつ、前記第二切替弁を介して大気と前記差圧検出部内とが連通しているとき、前記加減圧部が作動している状態で前記差圧検出部が出力する信号に基づいて参照差圧（ΔＰｒｅｆ）を算出し、
    前記密閉弁によって前記燃料タンクと前記キャニスタとを遮断し、かつ、前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記圧力検出通路とが連通し、かつ、前記第二切替弁を介して大気と前記差圧検出部内とが連通しているとき、前記加減圧部が作動している状態で前記差圧検出部が出力する信号に基づいて算出される差圧と前記参照差圧との大小関係に基づいて前記キャニスタの漏れの有無を判定可能な請求項１０に記載の蒸発燃料処理装置。
12. 前記制御部は、
    前記密閉弁を介して前記燃料タンク内と前記キャニスタ内とが連通し、かつ、前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記圧力検出通路とが連通し、かつ、前記第二切替弁を介して大気と前記差圧検出部内とが連通しているとき、前記加減圧部が作動している状態で前記差圧検出部が出力する信号に基づいて算出される差圧と前記参照差圧との大小関係に基づいて前記燃料タンクの燃料蒸気の漏れの有無を判定可能な請求項１１に記載の蒸発燃料処理装置。
13. 前記制御部は、
    前記第一切替弁を介して前記キャニスタ通路と前記大気通路とが連通し、かつ、前記第二切替弁を介して前記燃料タンク側と前記差圧検出部内とが連通しているとき、前記加減圧部が作動している状態で前記差圧検出部が出力する信号に基づいて前記燃料タンクの燃料蒸気の漏れの有無を判定可能な請求項１１に記載の蒸発燃料処理装置。
14. 前記内燃機関の吸気系（１６）と前記キャニスタとの間に設けられ、前記制御部と電気的に接続し、前記吸気系と前記キャニスタとを遮断可能なパージ弁（１４）をさらに備え、
    前記制御部は、前記パージ弁の作動を制御可能であって、
    前記制御部は、前記差圧検出部が出力する信号に基づいて前記パージ弁の状態を判定可能な請求項１０〜１３のいずれか一項に記載の蒸発燃料処理装置。

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