JP2019020081A - 空気調和装置及びその運転方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】所望の運転圧力まで迅速に到達させることができる空気調和装置空気調和装置を提供する。【解決手段】冷媒を圧縮する圧縮機21と、圧縮機21によって圧縮された冷媒を凝縮させる室外熱交換器24と、室外熱交換器24によって凝縮された液冷媒を膨張させる室内電子膨張弁72と、室内電子膨張弁72によって膨張された冷媒を蒸発させる室内熱交換器71と、圧縮機21に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段と、過熱度算出手段で得られた過熱度に基づいて室内電子膨張弁72の開度を制御する制御部10とを備え、制御部10は、圧縮機10から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、室内電子膨張弁72の開度の増加割合を増大する。【選択図】図1
Description
本発明は、空気調和装置及びその運転方法に関するものである。
1台の室外機に対して複数の室内機が接続されたマルチ型空気調和装置が知られている。空気調和装置の膨張弁の開度は、圧縮機に供給される冷媒の過熱度に基づいて制御されるようになっている(特許文献1参照)。
冷房室内機では、起動時には、圧縮機への液戻り防止のため、膨張弁の開度を安定開度まで徐々に制御するようにしている。このため、膨張弁の安定開度到達までに時間がかかり、高圧及び低圧が運転圧力まで到達するのが遅れて、不冷や不暖に陥るおそれがある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、所望の運転圧力まで迅速に到達させることができる空気調和装置及びその運転方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決するために、本発明の空気調和装置及びその運転方法は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明にかかる空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、該凝縮器によって凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁と、該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記圧縮機に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段と、該過熱度算出手段で得られた過熱度に基づいて前記膨張弁の開度を制御する制御部とを備え、前記制御部は、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を増大することを特徴とする。
すなわち、本発明にかかる空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、該凝縮器によって凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁と、該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記圧縮機に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段と、該過熱度算出手段で得られた過熱度に基づいて前記膨張弁の開度を制御する制御部とを備え、前記制御部は、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を増大することを特徴とする。
圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達するように、膨張弁の開度は所定のスケジュールで増大するように予めプログラムされている。制御部は、さらに、過熱度が所定値以上の場合には、膨張弁の開度の増加割合を増大する制御を行う。これにより、過熱度が確保されている場合には膨張弁の開度を早めに増大させることができるので、運転圧力まで早く到達させることができる。これにより、運転が早めに安定化することによって不冷や不暖といった不具合を解消することができる。
膨張弁の開度の増加割合は、例えば、単位時間当たりの膨張弁の開度の増加量(増加パルス量)を意味する。
膨張弁の開度の増加割合は、例えば、単位時間当たりの膨張弁の開度の増加量(増加パルス量)を意味する。
さらに、本発明の空気調和装置では、前記制御部は、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以下の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を減少することを特徴とする。
膨張弁の開度の増加割合を増大させると、膨張弁開度が早くなるが、過剰に早く膨張弁が開きすぎると、過熱度が減少して圧縮機に液冷媒が戻るおそれがある。そこで、過熱度が所定値以下の場合には、膨張弁の開度の増加割合を減少して、膨張弁開度の増大速度を緩和することとした。これにより、必要十分な膨張弁開度の増大速度を得ることができる。
さらに、本発明の空気調和装置では、前記過熱度算出手段は、前記蒸発器に設けた温度センサの計測値に基づいて過熱度を算出することを特徴とする。
蒸発器に設けた温度センサによって、飽和状態の冷媒温度と過熱状態の冷媒温度を得て、過熱度を算出する。
蒸発器に設けた温度センサによって過熱度を算出する過熱度算出手段は、膨張弁の開度の増加割合を増大させる際に用いるのが好ましい。これにより、蒸発器に接続された膨張弁毎に開度を制御することができる。
蒸発器に設けた温度センサによって過熱度を算出する過熱度算出手段は、膨張弁の開度の増加割合を増大させる際に用いるのが好ましい。これにより、蒸発器に接続された膨張弁毎に開度を制御することができる。
さらに、本発明の空気調和装置では、前記過熱度算出手段は、前記圧縮機の吸入配管に設けた圧力センサ及び温度センサの計測値に基づいて過熱度を算出することを特徴とする。
圧縮機の吸入配管に設けた圧力センサから得られる圧力に基づいて飽和温度を算出し、これと吸入配管に設けた温度センサの計測値を用いて過熱度を算出する。
圧縮機の吸入配管に設けた圧力センサ及び温度センサによって過熱度を算出する過熱度算出手段は、膨張弁の開度の増加割合を減少させる際に用いるのが好ましい。圧縮機に吸い込まれる直近で過熱度を得ることができるので、圧縮機への液戻りを確実に判断することができるからである。
圧縮機の吸入配管に設けた圧力センサ及び温度センサによって過熱度を算出する過熱度算出手段は、膨張弁の開度の増加割合を減少させる際に用いるのが好ましい。圧縮機に吸い込まれる直近で過熱度を得ることができるので、圧縮機への液戻りを確実に判断することができるからである。
また、本発明の空気調和装置の運転方法は、冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、該凝縮器によって凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁と、該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記圧縮機に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段とを備えた空気調和装置の運転方法であって、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を増大することを特徴とする。
過熱度が所定値以上の場合に、膨張弁の開度の増加割合を増大することとしたので、所望の運転圧力まで迅速に到達させることができる。
以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。
図1には、本実施形態に係るマルチ型空気調和システム(空気調和装置)1の冷媒回路の概略構成が示されている。
マルチ型空気調和システム1は、1台の室外機2と、室外機2から導出されるガス側配管4および液側配管5と、このガス側配管4および液側配管5間に分岐器6を介して並列に接続されている複数台の室内機7A,7Bと、制御部10とを備えている。図1では、2台の室内機7A,7Bが示されているが、台数は3台以上であっても良い。以下では、それぞれの室内機を区別する必要がない場合には、符号7を用いて室内機7として説明する。
図1には、本実施形態に係るマルチ型空気調和システム(空気調和装置)1の冷媒回路の概略構成が示されている。
マルチ型空気調和システム1は、1台の室外機2と、室外機2から導出されるガス側配管4および液側配管5と、このガス側配管4および液側配管5間に分岐器6を介して並列に接続されている複数台の室内機7A,7Bと、制御部10とを備えている。図1では、2台の室内機7A,7Bが示されているが、台数は3台以上であっても良い。以下では、それぞれの室内機を区別する必要がない場合には、符号7を用いて室内機7として説明する。
室外機2は、冷媒を圧縮するインバータ駆動の圧縮機21と、冷媒ガス中から冷凍機油を分離する油分離器22と、冷媒の循環方向を切り換える四方切換弁23と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器24と、室外熱交換器24と一体的に構成されている過冷却コイル25と、暖房用の室外電子膨張弁(EEVH)26と、液冷媒を貯留するレシーバ27と、液冷媒に過冷却を与える過冷却熱交換器28と、過冷却熱交換器28に分流される冷媒量を制御する過冷却用電子膨張弁(EEVSC)29と、圧縮機21に吸入される冷媒ガス中から液分を分離し、ガス分のみを圧縮機21に吸入させるアキュームレータ30と、ガス側操作弁31と、液側操作弁32とを備えている。室外熱交換器24の近傍には、室外熱交換器24に向けて外気を送風する室外ファン35が設けられている。
室外機2側の上記各機器は、吐出配管33A、ガス配管33B、液配管33C、ガス配管33D、吸入配管33E、および過冷却用の分岐配管33F等の冷媒配管を介して接続され、室外側冷媒回路34を構成している。
油分離器22と圧縮機21の吸入配管33Eとの間には、油分離器22内で吐出冷媒ガスから分離された冷凍機油を所定量ずつ圧縮機21側に戻すため、キャピラリチューブ等の固定絞り(絞り)36を有する第1油戻し回路37と、電磁弁38およびキャピラリチューブ等の固定絞り(絞り)39を有する第2油戻し回路40との並列回路が接続されている。
ガス側配管4および液側配管5は、室外機2のガス側操作弁31および液側操作弁32に接続される冷媒配管であり、現場での据え付け施工時に、室外機2とそれに接続される室内機7A,7Bとの間の距離に応じてその長さが設定されるようになっている。ガス側配管4および液側配管5の途中には、適宜数の分岐器6が設けられ、この分岐器6を介してそれぞれ適宜台数の室内機7A,7Bが接続されている。これによって、密閉された1系統の冷凍サイクル3が構成されている。
室内機7A,7Bは、冷媒と室内空気とを熱交換させて室内の空調に供する室内熱交換器71と、冷房用の室内電子膨張弁(EEVC)72と、室内熱交換器71を通して室内空気を循環させる室内ファン73と、を備えており、室内側の分岐ガス配管4Aおよび分岐液配管5Aを介して分岐器6に接続されている。
制御部10は、例えば、図2に示されるように、プログラムを実行するCPU(中央演算処理装置)11、CPU11による演算結果等を一時的に記憶させるRAM(Random Access Memory)などの主記憶装置12、CPU11によって実行されるプログラムを記憶する補助記憶装置13、デジタルI/O等の入出力インタフェース14、及び通信インタフェース15を主体とするマイクロコンピュータにより構成されている。
図3には、圧縮機21に供給される低圧冷媒の過熱度を算出するための構成が示されている。それぞれの室内熱交換器71には、室内電子膨張弁72側の冷媒流れ上流側から順に第1温度センサT1、第2温度センサT2及び第3温度センサT3が設けられている。各温度センサT1,T2,T3の計測値は、制御部10へと送信される。室内電子膨張弁72で膨張した冷媒は、室内熱交換器71内で順次蒸発するので、中間位置である第2温度センサT2では飽和状態になっており、下流位置である第3温度センサT3では過熱状態になっている。したがって、室内熱交換器71出口における過熱度は、第3温度センサT3の温度から第2温度センサT2の温度を減じる(T3−T2)ことによって得ることができる。この過熱度の算出は、制御部10において行われる。
第2温度センサT2と第3温度センサT3とを用いて得られた過熱度(室内機SH)は、後述するように、室内電子膨張弁72の開度の増加割合を増大させる場合の判断に用いる。
第2温度センサT2と第3温度センサT3とを用いて得られた過熱度(室内機SH)は、後述するように、室内電子膨張弁72の開度の増加割合を増大させる場合の判断に用いる。
図4には、図3に示した過熱度を算出する構成とは別に設けられ、圧縮機21に供給される低圧冷媒の過熱度を算出するための構成が示されている。圧縮機21に接続される吸入配管33Eには、吸入冷媒温度センサT4と吸入冷媒圧力センサP1とが設けられている。これらセンサT4,P1の計測値は、制御部10へと送信される。吸入冷媒圧力センサP1によって飽和温度を算出し、この飽和温度と吸入冷媒温度センサT4で得られた温度との差分をとることによって吸入冷媒の過熱度が得られる。この過熱度の算出は、制御部10において行われる。
吸入冷媒温度センサT4と吸入冷媒圧力センサP1とを用いて得られた過熱度(圧縮機吸入SH)は、後述するように、室内電子膨張弁72の開度の増加割合を減少させる場合の判断に用いる。
吸入冷媒温度センサT4と吸入冷媒圧力センサP1とを用いて得られた過熱度(圧縮機吸入SH)は、後述するように、室内電子膨張弁72の開度の増加割合を減少させる場合の判断に用いる。
[冷房運転]
上述したマルチ型空気調和システム1において、冷房運転は、以下により行われる。
圧縮機21で圧縮された高温高圧の冷媒ガスは、吐出配管33Aに吐出され、油分離器22で冷媒中に含まれている冷凍機油が分離される。その後、冷媒ガスは、四方切換弁23を介してガス配管33B側に循環され、室外熱交換器24で室外ファン35により送風される外気と熱交換されて凝縮液化される。この液冷媒は、過冷却コイル25で更に冷却された後、室外電子膨張弁26を通過し、レシーバ27にいったん貯留される。
上述したマルチ型空気調和システム1において、冷房運転は、以下により行われる。
圧縮機21で圧縮された高温高圧の冷媒ガスは、吐出配管33Aに吐出され、油分離器22で冷媒中に含まれている冷凍機油が分離される。その後、冷媒ガスは、四方切換弁23を介してガス配管33B側に循環され、室外熱交換器24で室外ファン35により送風される外気と熱交換されて凝縮液化される。この液冷媒は、過冷却コイル25で更に冷却された後、室外電子膨張弁26を通過し、レシーバ27にいったん貯留される。
レシーバ27で循環量が調整された液冷媒は、液配管33Cを介して過冷却熱交換器28を流通される過程で、過冷却用分岐配管33Fに一部が分流され、過冷却用電子膨張弁(EEVSC)29で膨張された冷媒と熱交換されて過冷却度が付与される。この液冷媒は、液側操作弁32を経て室外機2から液側配管5へと導出され、更に液側配管5に導出された液冷媒は、分岐器6により各室内機7A,7Bの分岐液配管5A,5Bへと分流される。
分岐液配管5A,5Bに分流された液冷媒は、各室内機7A,7Bに流入し、室内電子膨張弁(EEVC)72で膨張され、気液二相流となって室内熱交換器71に流入される。室内熱交換器71では、室内ファン73により循環される室内空気と冷媒とが熱交換され、室内空気は冷却されて室内の冷房に供される。一方、冷媒はガス化され、分岐ガス配管4A,4Bを経て分岐器6に至り、他の室内機からの冷媒ガスとガス側配管4で合流される。
ガス側配管4で合流された冷媒ガスは、室外機2側に戻され、ガス側操作弁31、ガス配管33D、四方切換弁23を経て吸入配管33Eに至り、分岐配管33Fからの冷媒ガスと合流された後、アキュームレータ30に導入される。アキュームレータ30では、冷媒ガス中に含まれている液分が分離され、ガス分のみが圧縮機21へと吸入される。この冷媒は、圧縮機21において再び圧縮され、以上のサイクルを繰り返すことによって冷房運転が行われる。
[暖房運転]
暖房運転は、以下により行われる。
圧縮機21により圧縮された高温高圧の冷媒ガスは、吐出配管33Aに吐出され、油分離器22で冷媒中に含まれている冷凍機油が分離された後、四方切換弁23によりガス配管33D側に循環される。この冷媒は、ガス側操作弁31、ガス側配管4を経て室外機2から導出され、更に分岐器6、室内側の分岐ガス配管4A,4Bを経て室内機7A,7Bへと導入される。
暖房運転は、以下により行われる。
圧縮機21により圧縮された高温高圧の冷媒ガスは、吐出配管33Aに吐出され、油分離器22で冷媒中に含まれている冷凍機油が分離された後、四方切換弁23によりガス配管33D側に循環される。この冷媒は、ガス側操作弁31、ガス側配管4を経て室外機2から導出され、更に分岐器6、室内側の分岐ガス配管4A,4Bを経て室内機7A,7Bへと導入される。
室内機7A,7Bに導入された高温高圧の冷媒ガスは、室内熱交換器71で室内ファン73によって循環される室内空気と熱交換され、室内空気は加熱されて室内の暖房に供される。室内熱交換器71で凝縮液化された液冷媒は、室内電子膨張弁(EEVC)72、分岐液配管5A,5Bを経て分岐器6に至り、他の室内機からの冷媒と合流された後、液側配管5を経て室外機2に戻される。
室外機2に戻った冷媒は、液側操作弁32、液配管33Cを経て過冷却熱交換器28に至り、冷房時の場合と同様に過冷却が付与された後、レシーバ27に流入され、いったん貯留されることにより循環量が調整される。この液冷媒は、液配管33Cを介して室外電子膨張弁(EEVH)26に供給され、そこで膨張された後、過冷却コイル25を経て室外熱交換器24へと流入される。
室外熱交換器24では、室外ファン35から送風される外気と冷媒とが熱交換され、冷媒は外気から吸熱して蒸発ガス化される。この冷媒は、室外熱交換器24からガス配管33B、四方切換弁23、吸入配管33Eを経て過冷却用分岐配管33Fからの冷媒と合流され、アキュームレータ30に導入される。アキュームレータ30では、冷媒ガス中に含まれている液分が分離され、ガス分のみが圧縮機21へと吸入される。この冷媒は、圧縮機21で再び圧縮され、以上のサイクルを繰り返すことにより暖房運転が行われる。
上記した冷房運転および暖房運転の間、油分離器22において吐出冷媒ガスから分離された冷凍機油は、互いに並列に接続されている固定絞り36を有する第1油戻し回路37および電磁弁38および固定絞り39を有する第2油戻し回路40を介して圧縮機21側に戻される。これによって、圧縮機21内に一定量の冷凍機油が確保され、圧縮機21内の摺動箇所が潤滑されることになる。第2油戻し回路40に設けられている電磁弁38は、定常の冷房運転時および暖房運転時は適宜のタイミングで開閉動作されることにより、油分離器22で分離された油の圧縮機21側への戻し量を調整可能に構成されている。
[起動制御]
次に、図5を用いて、起動制御について説明する。図5に示されたフローチャートは、制御部10の指令に基づいて実行される。
運転開始前は、圧縮機21は停止しており、室内電子膨張弁72は閉とされている。
次に、図5を用いて、起動制御について説明する。図5に示されたフローチャートは、制御部10の指令に基づいて実行される。
運転開始前は、圧縮機21は停止しており、室内電子膨張弁72は閉とされている。
運転が開始されると(ステップS0)、圧縮機21が起動され、徐々に回転数が増加し、高圧側の圧力(HP)が上昇する。室内電子膨張弁72は、所定のスケジュールで定められたパターンに基づいて開度が増大させられる(以下、この室内電子膨張弁72の制御を「通常制御」という)。
圧縮機21から吐出された高圧側の圧力(HP)が所定値Aよりも大きくなると(ステップS1)、ステップS2へと進む。なお、ステップS1は、冷暖切換式のマルチ型空気調和装置の場合には省略することができる。冷房及び暖房の混在運転が可能な冷暖自動式の場合には運転の安定化のために所定の高圧側の圧力(HP)が必要なためステップS1が必要となる。
ステップS1にて高圧側の圧力(HP)が所定値以下の場合には、ステップS6へと進み、通常制御を行う。
ステップS1にて高圧側の圧力(HP)が所定値以下の場合には、ステップS6へと進み、通常制御を行う。
ステップS2では、冷房運転を行っている複数の室内熱交換器71の中で、図3で示したように、第2温度センサT2及び第3温度センサT3から算出した過熱度(室内機SH)が所定値(例えば5℃)を超えたものがあるかを判断する。室内機過熱度SHが所定値を超えている室内熱交換器71については、ステップS3へと進み、室内電子膨張弁72の開度(EEV開度)を+側に補正し、増加割合を増大させる。室内機過熱度SHが所定値以下の室内熱交換器71については、ステップS6へと進み、通常制御を行う。
ステップS4に進むと、液戻り傾向があるかを判断する。具体的には、図4に示した吸入冷媒温度センサT4と吸入冷媒圧力センサP1から算出した過熱度(圧縮機吸入SH)が所定値(例えば5℃)以下となっているかを判断する。圧縮機吸入SHが所定値以下の場合には、液戻り傾向にあると判断して、ステップS5へ進み、冷房運転を行っている室内電子膨張弁72の開度(EEV開度)を−側に補正し、増加割合を減少させる。圧縮機吸入SHが所定値を超える場合には、ステップS6へと進み、通常制御を行う。
ステップS5にてEEV開度を補正した後は、再びステップS4へと戻し、液戻り傾向にあるかを判断する。
ステップS5にてEEV開度を補正した後は、再びステップS4へと戻し、液戻り傾向にあるかを判断する。
次に、図6を用いて、室内電子膨張弁72の制御の具体例について説明する。
図6の上段図、中段図及び下段図は、全て横軸が時間(分)とされている。上段図の縦軸は、図3で示したように第2温度センサT2及び第3温度センサT3から算出した過熱度(室内機SH[deg])を示す。中段図の縦軸は、図4に示した吸入冷媒温度センサT4と吸入冷媒圧力センサP1から算出した過熱度(圧縮機吸入SH[deg])を示す。下段図の縦軸は、室内電子膨張弁72の開度の増加割合(EEV開度[パルス])を示す。下段図に示すように、室内電子膨張弁72の開度の増加割合が補正されると(以下「EEV開度補正」という。)、開度の増加割合が変化するようになっている。なお、開度の増加割合とは、単位時間当たりの開度の増加量(増加パルス量)を意味する。
図6の上段図、中段図及び下段図は、全て横軸が時間(分)とされている。上段図の縦軸は、図3で示したように第2温度センサT2及び第3温度センサT3から算出した過熱度(室内機SH[deg])を示す。中段図の縦軸は、図4に示した吸入冷媒温度センサT4と吸入冷媒圧力センサP1から算出した過熱度(圧縮機吸入SH[deg])を示す。下段図の縦軸は、室内電子膨張弁72の開度の増加割合(EEV開度[パルス])を示す。下段図に示すように、室内電子膨張弁72の開度の増加割合が補正されると(以下「EEV開度補正」という。)、開度の増加割合が変化するようになっている。なお、開度の増加割合とは、単位時間当たりの開度の増加量(増加パルス量)を意味する。
図6の上段図に示すように、期間(1)の場合には、起動開始時なので、室内機SHは閾値の5℃未満であり圧縮機吸入SHは閾値の5℃を超えるのでEEV開度補正は行わず、通常制御を行う。
期間(2)の場合には、室内機SHが閾値を超えており、圧縮機吸入SHも閾値を超えているので、EEV開度補正を+側に補正し、開度の増加割合を増大させる。
期間(3)の場合には、室内機SHが閾値未満となっているが、圧縮機吸入SHが閾値を超えているので、EEV開度補正は行わず、通常制御を行う。
期間(4)の場合には、室内機SHが閾値未満となっており、かつ、圧縮機吸入SHも閾値未満となっているので、EEV開度補正を−側に補正し、開度の増加割合を減少させる。
期間(5)の場合には、室内機SHが閾値を超えているが、圧縮機吸入SHが閾値を依然として下回っているので、EEV開度補正を−側に補正し、開度の増加割合を減少させる。
期間(2)の場合には、室内機SHが閾値を超えており、圧縮機吸入SHも閾値を超えているので、EEV開度補正を+側に補正し、開度の増加割合を増大させる。
期間(3)の場合には、室内機SHが閾値未満となっているが、圧縮機吸入SHが閾値を超えているので、EEV開度補正は行わず、通常制御を行う。
期間(4)の場合には、室内機SHが閾値未満となっており、かつ、圧縮機吸入SHも閾値未満となっているので、EEV開度補正を−側に補正し、開度の増加割合を減少させる。
期間(5)の場合には、室内機SHが閾値を超えているが、圧縮機吸入SHが閾値を依然として下回っているので、EEV開度補正を−側に補正し、開度の増加割合を減少させる。
図7には、図6の制御がまとめられている。図7に示されているように、室内機SH及び圧縮機吸入SHが閾値を超えているか否かの組み合わせによってEEV開度補正を行わないか、+側に補正するか、−側に補正するかが決定される。圧縮機吸入SHが閾値未満となっている場合には、液戻りを確実に回避するためにEEV開度補正は−側に動作するようになっている。
図8には、上述した起動時の室内電子膨張弁72の開度補正をすることによる効果が示されている。
図8の上段図に示すように、破線で示された通常制御に比べて、開度補正を行うことによって実線で示すように早期に室内電子膨張弁72の開度(EEV開度)が安定することが分かる。これにより、下段図に示すように、破線で示された通常制御に比べて、圧縮機21から吐出された冷媒の高圧圧力が実線で示すように早期に安定することが分かる。なお、下段図に示された高圧圧力の適正値は、空調運転が可能な運転圧力を意味する。
図8の上段図に示すように、破線で示された通常制御に比べて、開度補正を行うことによって実線で示すように早期に室内電子膨張弁72の開度(EEV開度)が安定することが分かる。これにより、下段図に示すように、破線で示された通常制御に比べて、圧縮機21から吐出された冷媒の高圧圧力が実線で示すように早期に安定することが分かる。なお、下段図に示された高圧圧力の適正値は、空調運転が可能な運転圧力を意味する。
以上の通り、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。
圧縮機21から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達するように、室内電子膨張弁72の開度は所定のスケジュールで増大するように通常制御として予めプログラムされている。制御部10は、さらに、過熱度が所定値以上の場合には、室内電子膨張弁72の開度の増加割合を増大する制御を行う。これにより、過熱度が確保されている場合には室内電子膨張弁72の開度を早めに増大させることができるので、運転圧力まで早く到達させることができる。これにより、運転が早めに安定化することによって不冷や不暖といった不具合を解消することができる。
圧縮機21から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達するように、室内電子膨張弁72の開度は所定のスケジュールで増大するように通常制御として予めプログラムされている。制御部10は、さらに、過熱度が所定値以上の場合には、室内電子膨張弁72の開度の増加割合を増大する制御を行う。これにより、過熱度が確保されている場合には室内電子膨張弁72の開度を早めに増大させることができるので、運転圧力まで早く到達させることができる。これにより、運転が早めに安定化することによって不冷や不暖といった不具合を解消することができる。
室内電子膨張弁72の開度の増加割合を増大させると、膨張弁開度が早くなるが、過剰に早く室内電子膨張弁72が開きすぎると、過熱度が減少して圧縮機21に液冷媒が戻るおそれがある。そこで、過熱度が所定値以下の場合には、室内電子膨張弁72の開度の増加割合を減少して、膨張弁開度の増大速度を緩和することとした。これにより、必要十分な膨張弁開度の増大速度を得ることができる。
1 マルチ型空気調和システム(空気調和装置)
2 室外機
7 室内機
10 制御部
21 圧縮機
33A 吐出配管
33E 吸入配管
T1 第1温度センサ(過熱度算出手段)
T2 第2温度センサ(過熱度算出手段)
T3 第3温度センサ(過熱度算出手段)
T4 吸入冷媒温度センサ(過熱度算出手段)
P1 吸入冷媒圧力センサ(過熱度算出手段)
2 室外機
7 室内機
10 制御部
21 圧縮機
33A 吐出配管
33E 吸入配管
T1 第1温度センサ(過熱度算出手段)
T2 第2温度センサ(過熱度算出手段)
T3 第3温度センサ(過熱度算出手段)
T4 吸入冷媒温度センサ(過熱度算出手段)
P1 吸入冷媒圧力センサ(過熱度算出手段)
Claims (5)
- 冷媒を圧縮する圧縮機と、
該圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、
該凝縮器によって凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁と、
該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、
前記圧縮機に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段と、
該過熱度算出手段で得られた過熱度に基づいて前記膨張弁の開度を制御する制御部と、
を備え、
前記制御部は、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を増大することを特徴とする空気調和装置。 - 前記制御部は、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以下の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を減少することを特徴とする請求項1に記載の空気調和装置。
- 前記過熱度算出手段は、前記蒸発器に設けた温度センサの計測値に基づいて過熱度を算出することを特徴とする請求項1又は2に記載の空気調和装置。
- 前記過熱度算出手段は、前記圧縮機の吸入配管に設けた圧力センサ及び温度センサの計測値に基づいて過熱度を算出することを特徴とする請求項1から3のいずれかに記載の空気調和装置。
- 冷媒を圧縮する圧縮機と、
該圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、
該凝縮器によって凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁と、
該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、
前記圧縮機に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段と、
を備えた空気調和装置の運転方法であって、
前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を増大することを特徴とする空気調和装置の運転方法。
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