JP2018176162A - 乳化物の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】少量の界面活性剤を用いて、水性成分に平均粒子径が小さい油性成分の乳化液滴が分散した乳化物を製造する。【解決手段】液体の水性成分と、２０℃において液体である油剤を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した液体の油性成分とを合流させる。合流後の流体を細孔に流通させる。水性成分に乳化液滴の平均粒子径が細孔の孔径の１／１００以下である油性成分が分散した乳化物を得る。【選択図】なし

Description

本発明は乳化物の製造方法に関する。

マイクロミキサーを用いて乳化物を製造する方法が知られている。

特許文献１には、水性成分及び油性成分のそれぞれをマイクロミキサーの細孔に流動させ、それらを衝突させる乳化物の製造方法が開示されている。

特許文献２には、水性成分を流動させると共に、融解したセラミド及び非イオン性界面活性剤を含む油性成分を流動させ、それらを合流させた流体をマイクロミキサーの細孔に流通させて乳化液を作製し、その後、それを冷却してセラミドを固化させるセラミド微粒子分散液の製造方法が開示されている。

特許文献３には、水を流動させると共に、界面活性剤としてモノオレイン酸ソルビタンを含有したシリコーンオイルを流動させ、そして、それらを合流させた流体をマイクロミキサーの細孔に流通させる乳化物の製造方法が開示されている。

特開２００８−１４２５８８号公報 特開２００８−０３７８４２号公報 特表２００６−５０７９２１号公報

しかしながら、上記特許文献１に開示された技術では、水性成分に界面活性剤を含有させるので、微細な乳化液滴の乳化物を得るためには、水性成分に、油性成分量に対して多量の界面活性剤を含有させる必要がある。

上記特許文献２に開示された技術では、油性成分が固体脂であるセラミドを含有するので、冷却後に得られる粒子は、乳化液滴でなく、固体の分散粒子である。

上記特許文献３に開示された技術では、シリコーンオイルに含有させる界面活性剤のＨＬＢが低いため、微細な乳化液滴の乳化物を得ることは困難である。

本発明の課題は、少量の界面活性剤を用いて、水性成分に平均粒子径が小さい油性成分の乳化液滴が分散した乳化物を製造することである。

本発明は、液体の水性成分と、２０℃において液体である油剤を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した液体の油性成分と、を合流させる合流ステップと、
前記合流ステップで前記水性成分と前記油性成分とを合流させた後の流体を細孔に流通させる細孔流通ステップと、
を含む、前記水性成分に乳化液滴（以下、単に「液滴」ともいう。）の平均粒子径が前記細孔の孔径の１／１００以下である前記油性成分が分散した乳化物の製造方法である。

本発明によれば、液体の水性成分と、２０℃において液体である油剤を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した液体の油性成分とを合流させ、そして、合流後の流体を細孔に流通させることにより、少量の界面活性剤を用いて、水性成分に平均粒子径が小さい油性成分の液滴が分散した乳化物を製造することができる。

乳化物製造システムの構成を示す図である。 第１の構成のマイクロミキサーにおける要部の部分縦断面図である。 図２におけるIII−III断面図である。 第１の構成のマイクロミキサーの変形例における要部の（ａ）部分縦断面図、及び（ｂ）図４（ａ）におけるIVB-IVB横断面図である。 第２の構成のマイクロミキサーの縦断面図である。 第２の構成のマイクロミキサーの変形例の縦断面図である。 第３の構成のマイクロミキサーにおける要部の（ａ）部分縦断面図、（ｂ）図７（ａ）におけるVIIB-VIIB横断面図、及び（ｃ）図６（ａ）におけるVIIC-VIIC横断面図である。 第３の構成のマイクロミキサーの変形例における要部の（ａ）部分縦断面図及び（ｂ）図８（ａ）におけるVIIIB-VIIIB横断面図である。 （ａ）は実施例４で用いた第２の構成のマイクロミキサーの寸法構成を示す縦断面図である。（ｂ）は実施例５で用いた第３の構成のマイクロミキサーの寸法構成を示す部分縦断面図である。

本実施形態に係る乳化物の製造方法は、液体の水性成分と、２０℃において液体である油剤を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した液体の油性成分とを合流させる合流ステップと、合流ステップで合流させる前の水性成分、合流ステップで合流させる前の油性成分、及び合流ステップで水性成分と油性成分とを合流させた後の流体のうち１つ又は２つ以上を、孔径が０．１〜３ｍｍの細孔に流通させる細孔流通ステップを含む。そして、本実施形態に係る乳化物の製造方法では、水性成分に平均粒子径が細孔の孔径の１／１００以下である油性成分の液滴が分散した乳化物を製造する。

一般に、皮膚等に塗布する化粧料等の分野では、少量の界面活性剤で油剤を乳化することが望まれている。これに対し、本実施形態に係る乳化物の製造方法によれば、少量の界面活性剤を用いて、平均粒子径が小さい油性成分の液滴が分散した乳化物を製造することができる。

これは、本実施形態に係る乳化物の製造方法では、合流ステップで合流させる前の水性成分、合流ステップで合流させる前の油性成分、及び合流ステップで水性成分と油性成分とを合流させた後の流体のうち１つ又は２つ以上を、孔径が０．１〜３ｍｍの細孔に流通させるため、特定の非イオン界面活性剤を含有する油性成分と水性成分との合流時又は合流後の乱流による攪拌効果により、乳化に用いられる特定の非イオン界面活性剤が乳化される油性成分から油水界面に効率的に供給されるためであると考えられる。即ち、本実施形態に係る乳化物の製造方法では、非イオン界面活性剤が、乳化に寄与することなく、油性成分から水性成分中に拡散することを効率的に抑制することができる。

以下、詳細に説明する。

本実施形態に係る乳化物の製造方法は、合流ステップと細孔流通ステップとを含む。

合流ステップでは、液体の水性成分と液体の油性成分とを合流させる。

水性成分は、典型的には水であるが、その他に、例えば、水に塩等の溶質を溶解した水溶液、水と水溶性有機溶媒との混合液であってもよい。水性成分における水の含有量は、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上、より更に好ましくは９５質量％以上、より更に好ましくは９８質量％以上であり、実質１００質量％であってもよい。水溶性有機溶媒としては、メタノール、エタノール等の炭素数１〜３のアルコールなどが挙げられる。

水性成分は界面活性剤を含有していてもよい。その界面活性剤としては、アニオン性界面活性剤、カチオン性界面活性剤、両性界面活性剤、非イオン性界面活性剤が挙げられる。水性成分における界面活性剤の含有量は、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは２質量％以下、より好ましくは１質量％以下、更に好ましくは０．５質量％以下であり、実質０質量％であってもよく、０．１質量％以上であってもよい。

油性成分は、少量の界面活性剤で乳化する観点から、２０℃において液体である油剤（以下「液体油」ともいう。）を含有する。

液体油としては、例えば、液体の炭化水素油、液体のエステル油、液体のジアルキルエーテル、液体の油脂、液体の高級アルコール又は高級脂肪酸、液体のシリコーン類、液体の機能性油剤（例えばセラミド、有機紫外線吸収剤、スフィンゴ脂質）、及び液体の香料等が挙げられる。液体油は、これらの群から選ばれる１種又は２種以上を含むことが好ましい。液体油は、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、エステル基、水酸基、エーテル基、及びカルボニル基からなる群から選ばれる１種又は２種以上の官能基を有する油剤を含むことが好ましい。

液体の炭化水素油としては、パラフィン、スクアレン、スクワラン等が挙げられる。

液体のエステル油としては、液体のエチレングリコールジ脂肪酸エステル（脂肪酸の好ましい炭素数は８〜２２）、脂肪酸モノグリセライド、脂肪酸ジグリセライド、脂肪酸トリグリセライド等の液体の脂肪酸グリセライド（脂肪酸の好ましい炭素数は８〜２２）等が挙げられる。

液体のジアルキルエーテルとしては、好ましい炭素数は８〜２２の飽和もしくは不飽和の直鎖又は分岐鎖のアルキル基を有するエーテルが挙げられる。

液体の油脂としては、例えば、大豆油、ヤシ油、パーム核油、アマニ油、綿実油、ナタネ油、キリ油、ヒマシ油等の植物油等が挙げられる。

液体の高級アルコール又は高級脂肪酸としては、飽和もしくは不飽和の直鎖又は分岐鎖の液体のアルコール（好ましい炭素数８〜２２）；オレイン酸、カプリル酸等の飽和もしくは不飽和の直鎖又は分岐鎖の液体の脂肪酸（脂肪酸の好ましい炭素数は８〜２２）が挙げられる。

液体のシリコーン類としては、例えば、メチルポリシロキサン、メチルフェニルシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン、デカメチルシクロペンタシロキサン、メチルハイドロジェンポリシロキサン、シリコーン樹脂、アミノ変性シリコーン、アルキル変性シリコーン等が挙げられる。また、液体の機能性油剤としては、パラメトキシケイ皮酸２−エチルヘキシルなどの有機紫外線吸収剤；１−（２−ヒドロキシエチルアミノ）−３−イソステアリルオキシ−２−プロパノールなどの液体のスフィンゴ脂質が挙げられる。液体の香料としては、従来から使用されている一般的なものが挙げられる。

液体油として、これらから選ばれる１種又は２種以上を用いることが好ましい。これらのうち、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、液体のエステル油、液体の高級アルコールを用いることがより好ましく、液体の脂肪酸グリセライドがより好ましい。なお、液体油は、ＨＬＢ７未満、好ましくはＨＬＢ５以下の非イオン性界面活性剤であってもよい。ＨＬＢは後述する方法で求めることができる。

液体油は、揮発性及び不揮発性のいずれであってもよい。

液体油の粘度は、送液を良好に行う観点から、油性成分と水性成分とを合流させる際の油性成分の温度において、好ましくは０．１ｍＰａ・ｓ以上、より好ましくは１ｍＰａ・ｓ以上、更に好ましくは５ｍＰａ・ｓ以上であり、また、液滴を小粒径化する観点から、好ましくは１０００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは５００ｍＰａ・ｓ以下、更に好ましくは３００ｍＰａ・ｓ以下である。ここで、液体油の粘度は、ブルックフィールド型（Ｂ型）回転粘度計を用い、ローターＮｏ．３を標準使用し（粘度が測定できない場合は、ローターをＮｏ．１、２、又は４に変更する。）、回転数３０ｒ／ｍｉｎ及び測定時間１分間の条件により測定される。

液体油の分子量は、送液を良好に行う観点から、好ましくは４０以上、より好ましくは１００以上、更に好ましくは１５０以上であり、また、乳化液滴を小粒径化する観点から、好ましくは２０００以下、より好ましくは１５００以下、更に好ましくは１０００以下である。

液体油の融点は、油性成分と水性成分とを良好に合流させる観点から、好ましくは１５℃以下であり、更に好ましくは１０℃以下であり、より更に好ましくは５℃以下であり、より更に好ましくは０℃以下である。なお、液体油の融点は、示差走査熱量測定法（ＤＳＣ:Differential Scanning Calorimetry）により測定することができる。

液体油の２０℃の水１００ｇへの溶解量は、分散を良好に行う観点から、油性成分と水性成分とを合流させる際の油性成分の温度において、好ましくは１０ｇ以下、より好ましくは５ｇ以下、更に好ましくは３ｇ以下、特に好ましくは１ｇ以下である。

油性成分における液体油の含有量は、液体油の乳化物を得る観点から、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上であり、更に好ましくは９２質量％以上であり、また、油性成分に非イオン界面活性剤を含有させて微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは９９．９９質量％以下、より好ましくは９９．９質量％以下、更に好ましくは９９．５質量％以下、より更に好ましくは９９質量％以下、特に好ましくは９８質量％以下である。

油性成分は、ＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有し、各成分が均一に溶解していることが好ましい。なお、油性成分に非イオン性界面活性剤が溶解していることは目視により確認することができる。

ＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤としては、例えば、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油、ポリオキシエチレンヒマシ油、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル等の多価アルコール脂肪酸エステルのオキシエチレン付加物；ソルビタン脂肪酸エステル、ショ糖脂肪酸エステル等の多価アルコール脂肪酸エステル；ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンポリオキシプロピレンアルキルエーテル等の高級アルコールのオキシアルキレン付加物；ポリエチレングリコール脂肪酸エステル；ポリグリセリン脂肪酸エステル；アルキルグルコシド、アルキルポリグルコシド等のアルキル（ポリ）グルコシド；脂肪酸モノアルキロールアミド等が挙げられる。ＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤として、これらから選ばれる１種又は２種以上を用いることが好ましい。

これらのうち、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、多価アルコール脂肪酸エステルのオキシエチレン付加物、高級アルコールのオキシエチレン付加物、ポリエチレングリコールの脂肪酸エステル、アルキル（ポリ）グルコシド及びポリグリセリンの脂肪酸エステルから選ばれる１種又は２種以上が好ましく、多価アルコール脂肪酸エステルのオキシエチレン付加物がより好ましく、ポリオキシエチレン基を有する硬化ヒマシ油がより好ましい。

多価アルコールは、炭素数３〜６のものが好ましく、例えば、グリセリン、ソルビトール、グルコース等が挙げられる。脂肪酸の炭素数は、好ましくは８〜２２、より好ましくは８〜１８である。高級アルコールの炭素数は、好ましくは８〜２２、より好ましくは８〜１８である。

ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシプロピレンアルキルエーテル等の高級アルコールのオキシアルキレン付加物としては、例えば、下記式（Ｉ）で表されるものが挙げられる。

Ｒ^１−Ｏ−（Ｒ^２Ｏ）_ｐ−Ｈ（Ｉ）
（式中、Ｒ^１は炭素数８〜２２の直鎖又は分岐鎖の飽和又は不飽和の炭化水素基を示し、Ｒ^２はエチレン基を示す。ｐは１〜１２、好ましくは１〜６の数で、平均付加モル数を意味する。）
脂肪酸モノアルキロールアミドとしては、例えば、下記（II）で表されるものが挙げられる。

Ｒ^３ＣＯ−ＮＨ−Ｒ^４ＯＨ （II）
（式中、Ｒ^３は炭素数７〜２０の直鎖又は分岐鎖の飽和又は不飽和の炭化水素基を示し、Ｒ^４はエチレン基を示す。）
ＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤として、これらから選ばれる１種又は２種以上を用いることが好ましい。

非イオン性界面活性剤のＨＬＢは、７以上であるが、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは８以上、より好ましくは９以上、より更に好ましくは１０以上、更により好ましくは１２以上であり、また、油性成分を乳化する観点から、好ましくは２０以下、より好ましくは１８以下、更に好ましくは１６以下、より更に好ましくは１５以下である。

油性成分におけるＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤の含有量は、１０質量％以下であるが、少量の界面活性剤で乳化物を得る観点から、好ましくは９質量％以下、より好ましくは８質量％以下、更に好ましくは６質量％以下であり、また、油性成分を微細に乳化する観点から、好ましくは０．０１質量％以上、より好ましくは０．１質量％以上、更に好ましく１質量％以上、より更に好ましくは２質量％以上、より更に好ましくは４質量％以上である。

油性成分は、液体油及びＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤以外に、合流時に液体状態を保ち、また、後述のような微細な液滴の乳化物の製造を阻害しない範囲で、固体脂等を液体油に溶解させることで含有することができる。

尚、ＨＬＢは、「乳化・可溶化の技術」工学図書（株）（昭59−5−20）p.8−12に記載の計算式に基づいて求められる。より具体的には、多価アルコール脂肪酸エステルの場合、式：〔ＨＬＢ〕＝２０（１−Ｓ／Ａ）（式中、Ｓはエステルのケン化価、Ａは脂肪酸の酸価を示す）に基づいて求められる。

多価アルコール脂肪酸エステルのオキシエチレン付加物の場合、式：〔ＨＬＢ〕＝（Ｅ＋Ｐ）／５（式中、Ｅはオキシエチレン含量（質量％）、Ｐは多価アルコール含量（質量％）を示す）に基づいて求められる。

高級アルコールのオキシエチレン付加物の場合、式：〔ＨＬＢ〕＝Ｅ／５（式中、Ｅは前記と同じ）に基づいて求められる。ここで、酸価、ケン化価は、ＪＩＳＫ００７０−１９９２により求めることができる。

これら以外の非イオン性界面活性剤の場合、式：〔ＨＬＢ〕＝７＋１１．７１ｌｏｇ（Ｍｗ／Ｍｏ）（式中、Ｍｗは界面活性剤の親水性基の分子量、Ｍｏは界面活性剤の疎水性基の分子量、ｌｏｇは底が１０の対数を示す）に基づいて求められる。

非イオン性界面活性剤として、ＨＬＢ７以上の界面活性剤ＡとＨＬＢ７以上の界面活性剤Ｂの２種類を併用する場合、それぞれのＨＬＢをＨＬＢ_Ａ及びＨＬＢ_Ｂとすると、両者を混合した非イオン性界面活性剤のＨＬＢは、それぞれの質量分率（％）をＷ_Ａ、Ｗ_Ｂとすると、式：〔ＨＬＢ〕＝［（Ｗ_Ａ×ＨＬＢ_Ａ）＋（Ｗ_Ｂ×ＨＬＢ_Ｂ）］÷（Ｗ_Ａ＋Ｗ_Ｂ）に基づいて求められる。また、非イオン性界面活性剤として３種類以上の界面活性剤を併用する場合、前記と同様にしてそれらを混合した非イオン性界面活性剤のＨＬＢを求めることができる。

少量の界面活性剤で油性成分を微細に乳化する観点から、油性成分は水性成分に対して自己乳化性を有することが好ましい。ここで、自己乳化性の有無は、次のようにして判断することができる。まず、水性成分９０ｍｌと油性成分１０ｍｌとをそれぞれ計量する。次いで、注射針（外径：１．５８ｍｍ、内径：０．２５ｍｍ）を用いて油性成分を１０ｍｌ／ｍｉｎの速度で水性成分中に投入する。なお、このとき、注射針の先端を水性成分に浸した状態とし、また、攪拌を行わない。油性成分の全量を投入した後、レーザー回折／散乱式粒子径分布測定装置（例えば、堀場製作所社製装置名：ＬＡ−９１０）を用い、レーザー散乱／回折法により水性成分中の油性成分の体積基準の平均分散粒径を測定する。そして、測定した平均分散粒径が注射針の内径０．２５ｍｍより小さい場合には「自己乳化性が有る」と判断し、一方、大きい場合には「自己乳化性が無い」と判断する。

油性成分及び水性成分の粘度は、いずれも、送液を良好に行う観点から、油性成分と水性成分とを合流させる際の各成分の温度において、好ましくは０．１ｍＰａ・ｓ以上、より好ましくは１ｍＰａ・ｓ以上、更に好ましくは５ｍＰａ・ｓ以上であり、また、乳化液滴を小粒径化する観点から、好ましくは１０００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは５００ｍＰａ・ｓ以下、更に好ましくは３００ｍＰａ・ｓ以下である。油性成分の粘度と水性成分の粘度とは、同じであっても異なっていてもどちらでもよい。油性成分及び水性成分の粘度の測定方法は、上記の液体油の粘度の測定方法と同一である。

合流ステップにおいて、合流させる前の水性成分の流量は、乱流による効果を高めて、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは０．１Ｌ／ｈ以上、より好ましくは１Ｌ／ｈ以上であり、また、合流後の混合性を高めて、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは３００Ｌ／ｈ以下、より好ましくは２００Ｌ／ｈ以下であり、更に好ましくは１００Ｌ／ｈ以下、より更に好ましくは３０Ｌ／ｈ以下である。合流させる前の油性成分の流量は、乱流による効果を高めて、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは０．０１Ｌ／ｈ以上、より好ましくは０．１Ｌ／ｈ以上であり、また、合流後の混合性を高めて、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは１５０Ｌ／ｈ以下、より好ましくは１００Ｌ／ｈ以下であり、更に好ましくは５０Ｌ／ｈ以下、より更に好ましくは２Ｌ／ｈ以下である。合流させる前の水性成分の油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）は、少量の界面活性剤で乳化する観点から、好ましくは１／１以上、より好ましくは２／１以上であり、更に好ましくは５／１以上であり、また、乳化物中の油性成分量を高める観点から、好ましくは２００／１以下、より好ましくは１００／１以下、更に好ましくは５０／１以下である。水性成分と油性成分との混合質量比は、少量の界面活性剤でＯ／Ｗ型の乳化物を得る観点から、好ましくは１／１以上、より好ましくは２／１以上であり、更に好ましくは５／１以上であり、また、乳化物中の油性成分量を高める観点から、好ましくは２００／１以下、より好ましくは１００／１以下、更に好ましくは５０／１以下である。

合流ステップにおいて、合流させる前の水性成分の温度は、好ましくは５℃以上、より好ましくは１０℃以上であり、また、好ましくは９５℃以下、より好ましくは９０℃以下、更に好ましくは５０℃以下である。合流させる前の油性成分の温度は、好ましくは５℃以上、より好ましくは１０℃以上であり、また、好ましくは９５℃以下、より好ましくは９０℃以下であり、更に好ましくは５０℃以下である。合流させる前の水性成分の温度と油性成分の温度とは同一であってもよく、任意に設定可能である。

合流ステップにおいて、水性成分と油性成分との合流の態様は特に限定されるものではない。

水性成分と油性成分との合流させる際の衝突の態様（角度）としては、例えば、両方を正面衝突させて合流させる態様、一方を他方に直交する方向から衝突させて合流させる態様、一方を他方に斜め後方から衝突させて合流させる態様、一方を他方に斜め前方から衝突させて合流させる態様、一方を他方に沿うように接触させて合流させる態様が挙げられる。

また、水性成分と油性成分との合流させる際の合流方式の態様（数等）としては、例えば、両方をそれぞれ複数の方向から衝突させて合流させる態様、一方を他方に複数の方向から衝突させて合流させる態様、一方を他方の全周から衝突させて合流させる態様が挙げられる。両方をそれぞれ複数の方向から衝突させて合流させる態様では、それぞれ好ましくは２方向以上の方向から衝突させることが好ましく、また、上限は特にないが生産性の観点からそれぞれ４方向以下の方向から衝突させることが好ましい。一方を他方に複数の方向から衝突させて合流させる態様では、一方を好ましくは２方向以上の方向から他方に衝突させることが好ましく、また、上限は特にないが生産性の観点から一方を４方向以下の方向から他方に衝突させることが好ましい。

これらのうち、合流させる際の衝突の態様としては、水性成分に対し、直交する方向又は斜め後方から油性成分を衝突させる態様が好ましく、合流方式の態様としては、水性成分の全周から油性成分を衝突させて合流させる態様が好ましい。

細孔流通ステップでは、合流ステップで合流させる前の水性成分、合流ステップで合流させる前の油性成分、及び合流ステップで水性成分と油性成分とを合流させた後の流体のうち１つ又は２つ以上を細孔に流通させる。ここで、「合流させる前」とは合流直前を意味する。

従って、合流前の水性成分と合流前の油性成分とのいずれをも細孔に流通させず、合流後の流体のみを細孔に流通させる第１の態様であってもよい。合流前の油性成分を細孔に流通させず、合流前の水性成分と合流後の流体とをそれぞれ細孔に流通させる第２の態様であってもよい。合流前の水性成分を細孔に流通させず、合流前の油性成分と合流後の流体とをそれぞれ細孔に流通させる第３の態様であってもよい。

また、合流前の水性成分と合流前の油性成分とをそれぞれ細孔に流通させ、合流後の流体を細孔に流通させない第４の態様であってもよい。合流前の水性成分のみを細孔に流通させ、合流前の油性成分と合流後の流体とのいずれをも細孔に流通させない第５の態様であってもよい。合流前の油性成分のみを細孔に流通させ、合流前の水性成分と合流後の流体とのいずれをも細孔に流通させない第６の態様であってもよい。

更に、合流前の水性成分と合流前の油性成分と合流後の流体とをそれぞれ細孔に流通させる第７の態様であってもよい。

これらのうち、合流ステップで水性成分と油性成分とを合流させた後の流体を、細孔に流通させる工程を有する第１〜３及び７の態様が好ましい。

細孔の横断面形状は、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、円形であることが好ましいが、半円形、楕円形、半楕円形、正方形、長方形、台形、平行四辺形、星形、不定形等の非円形であってもよい。細孔の横断面形状は、長さ方向に沿って同一形状であることが好ましい。

細孔の延びる方向は、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、水性成分の流動方向及び／又は油性成分の流動方向と同一であることが好ましい。

細孔の孔径は、高い生産性を得る観点から、０．１ｍｍ以上であるが、好ましくは０．２ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上である。乱流の発生により微細な液滴の乳化物を得る観点から、細孔の孔径は３ｍｍ以下であるが、好ましくは１．５ｍｍ以下、より好ましくは１ｍｍ以下である。ここで、細孔の孔径は、細孔の横断面形状が円形の場合には直径であるが、細孔の横断面形状が非円形の場合には等価水力直径（４×流路面積／断面長）である。

細孔の長さは、圧力損失を高めて油性成分と水性成分との混合性を高める観点から、好ましくは０．０５ｍｍ以上、より好ましくは０．１ｍｍ以上、更に好ましくは０．３ｍｍ以上であり、また、油性成分と水性成分とを合流後に瞬時に混合し、微細な液滴の乳化物を製造する観点から、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以下である。

細孔の流路面積は、過大な圧力損失が生じて機器に障害をもたらすことを防ぐ観点から好ましくは０．０１ｍｍ^２以上、より好ましくは０．０３ｍｍ^２以上であり、また、圧力損失を高めて油性成分と水性成分との混合性を高める観点から、好ましくは７ｍｍ^２以下、より好ましくは２ｍｍ^２以下である。

細孔の長さの孔径に対する比（長さ／孔径）は、乱流の発生により微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは０．１５以上、より好ましくは０．２以上、更に好ましくは０．５以上、より更に好ましくは１以上であり、また、同様の観点から、好ましくは４０以下、より好ましくは２０以下、更に好ましくは１０以下、より更に好ましくは５以下である。

細孔流通ステップにおいて、合流ステップで水性成分と油性成分とを合流させた後の流体を細孔に流通させる方法としては、水性成分と油性成分とを液溜め部で一旦合流させ、それらが混在状態となった流体を細孔に流通させてもよいが、少量の界面活性剤で乳化する観点から、水性成分と油性成分との合流部を細孔の直前に設けるか、又は細孔内で合流させることが好ましい。

細孔流通ステップにおいて、合流ステップで水性成分と油性成分とを合流させた後の流体を細孔に流通させる際の流量は、圧力損失を高めて微細な液滴の乳化物を製造する観点から、好ましくは０．１Ｌ／ｈ以上、より好ましくは１．０Ｌ／ｈ以上であり、また、過大な圧力損失が生じて機器に障害をもたらすことを防ぐ観点から、好ましくは３００Ｌ／ｈ以下、より好ましくは２５０Ｌ／ｈ以下、更に好ましくは１００Ｌ／ｈ以下、より更に好ましくは５０Ｌ／ｈ以下、より更に好ましくは２０Ｌ／ｈ以下、より更に好ましくは１０Ｌ／ｈ以下である。

細孔流通ステップにおいて、水性成分と油性成分とを乱流条件で細孔に流通させることが好ましい。このときのレイノルズ数は、細孔流通後の油相成分と水相成分との撹拌効率を高める観点から、好ましくは１０００以上、より好ましくは２０００以上であり、また、同様の観点から、好ましくは１５００００以下、より好ましくは１０００００以下である。ここで、レイノルズ数は、細孔内の平均流速ｕ（ｍ／ｓ）、細孔径ｄ（ｍ）、流体の粘度μ（Ｐａ・ｓ）、及び流体の密度ρ（ｋｇ／ｍ^３）の値を用いた一般的な配管流れのレイノルズ数算出式（レイノルズ数Ｒｅ＝ｄｕρ／μ）により求めることができる。

細孔流通ステップにおいて、合流ステップで水性成分と油性成分とを合流させた後の流体を、細孔に流通させて流路拡大部に流出させることが好ましい。これにより両成分による乱流が発生することで液滴を微小化することができる。

特に、水性成分と油性成分とを合流させた後の流体を、孔径が０．１〜３ｍｍの細孔に流通させる場合、細孔流通後に流路拡大領域で、両成分を乱流により撹拌させることにより、油性成分から油水界面に非イオン界面活性剤がより効率的に供給される。その結果、より少ない非イオン界面活性剤量で、微細な液滴の乳化物を得ることができる。

流路拡大部の流路の横断面形状は、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、円形であることが好ましいが、半円形、楕円形、半楕円形、正方形、長方形、台形、平行四辺形、星形、不定形等の非円形であってもよい。流路拡大部の横断面形状は、長さ方向に沿って同一形状であることが好ましいが、長さ方向に沿って異なる形状が含まれていてもよい。

流路拡大部は、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、細孔から最大流路径を有する部分までコーン形状に拡大するように形成されていることが好ましい。このコーン拡大角は、好ましくは９０°以上、より好ましくは１００°以上であり、また、好ましくは１８０°以下、より好ましくは１７０°以下、更により好ましくは１５０°以下である。

流路拡大部の最大流路径は、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、細孔の孔径の好ましくは３倍以上、より好ましくは５倍以上であり、また、好ましくは５０倍以下、より好ましくは４０倍以下、更により好ましくは２０倍以下である。ここで、流路拡大部の最大流路径は、流路の横断面形状が円形の場合には直径であるが、流路の横断面形状が非円形の場合には等価水力直径である。

そして、本実施形態の方法によって製造される乳化物は、水性成分に平均粒子径が細孔の孔径の１／１００以下である油性成分の液滴が分散するものである。ここで、上記第１の態様の場合、油性成分の液滴の平均粒子径は、水性成分と油性成分との合流後の流体が流通する細孔の孔径の１／１００以下である。上記第２の態様の場合、油性成分の液滴の平均粒子径は、水性成分が流通する細孔の孔径の１／１００以下であり、且つ水性成分と油性成分との合流後の流体が流通する細孔の孔径の１／１００以下でもある。上記第３の態様の場合、油性成分の液滴の平均粒子径は、油性成分が流通する細孔の孔径の１／１００以下であり、且つ水性成分と油性成分との合流後の流体が流通する細孔の孔径の１／１００以下でもある。

上記第４の態様の場合、油性成分の液滴の平均粒子径は、水性成分が流通する細孔の孔径の１／１００以下であり、且つ油性成分が流通する細孔の孔径の１／１００以下でもある。上記第５の態様の場合、油性成分の液滴の平均粒子径は、水性成分が流通する細孔の孔径の１／１００以下である。上記第６の態様の場合、油性成分の液滴の平均粒子径は、油性成分が流通する細孔の孔径の１／１００以下である。

上記第７の態様の場合、油性成分の液滴の平均粒子径は、水性成分が流通する細孔の孔径の１／１００以下であり、且つ油性成分が流通する細孔の孔径の１／１００以下でもあり、且つ水性成分と油性成分との合流後の流体が流通する細孔の孔径の１／１００以下でもある。

上記第１〜第７の態様のいずれの場合でも、上記の通り、製造される乳化物中の油性成分の液滴の平均粒子径は、微細な液滴の乳化物を得る観点から、細孔の孔径の１／１００以下であるが、好ましくは１／２００以下、より好ましくは１／３００以下であり、下限は、生産性の観点から、好ましくは１／１００００以上、より好ましくは１／３０００以上、更に好ましくは１／１０００以上である。

具体的には、製造される乳化物中の油性成分の液滴の平均粒子径は、微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは１．５μｍ以下、より好ましくは１μｍ以下、更に好ましくは０．５μｍ以下であり、下限については、好ましくは０．０５μｍ以上、より好ましくは０．１μｍ以上である。ここで、乳化物中の油性成分の液滴の平均粒子径は、レーザー回折／散乱式粒子径分布測定装置（例えば、堀場製作所社製装置名：ＬＡ−９１０）を用い、レーザー散乱／回折法により測定される油性成分のメジアン径である。

製造される乳化物中の液体油の含有量は、乳化物中に液体油を含有させる観点から、好ましくは１質量％以上、より好ましくは３質量％以上、更に好ましくは４質量％以上であり、また、少ない界面活性剤で乳化すると共に油性成分の液滴の平均粒子径を小さくする観点から、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは１０質量％以下、より更に好ましくは８質量％以下である。

製造される乳化物中の非イオン界面活性剤の含有量は、油性成分の液滴の平均粒子径を小さくする観点から、好ましくは０．０１質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上であり、更に好ましくは０．１質量％以上であり、また、少ない界面活性剤で乳化する観点から、好ましくは２．０質量％以下、より好ましくは１．０質量％以下であり、更に好ましくは０．５質量％以下、より更に好ましくは０．３質量％以下である。製造される乳化物中の全界面活性剤の含有量は、油性成分の液滴の平均粒子径を小さくする観点から、好ましくは０．０１質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上であり、更に好ましくは０．１質量％以上であり、また、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは２．０質量％以下、より好ましくは１．０質量％以下であり、更に好ましくは０．５質量％以下である。

製造される乳化物における液体油の含有量に対する非イオン界面活性剤の含有量の質量比（非イオン界面活性剤／液体油）は、油性成分の液滴の平均粒子径を小さくする観点から、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．０２以上、更に好ましくは０．０３以上であり、また、少量の界面活性剤で微細な液滴の乳化物を得る観点から、好ましくは０．１５以下、より好ましくは０．１以下、更に好ましくは０．０６以下である。

製造される乳化物中の水の含有量は、乳化物中に液体油を含有させる観点から、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上であり、また、乳化物中に液体油を含有させる観点から、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９７質量％以下である。

本実施形態に係る乳化物の製造方法における水性成分と油性成分との乳化操作は、後述する方法で求められるセグリゲーション指数（Segregation index（Ｘｓ））が、油性成分の液滴の平均粒子径を小さくする観点から、０．１以下となる条件で行うことが好ましく、０．０８以下となる条件で行うことがより好ましく、０．０６以下となる条件で行うことがより好ましく、０．０４以下となる条件で行うことがより好ましく、０．０２以下となる条件で行うことがより好ましく、０．０１以下となる条件で行うことがより好ましく、０．００８以下となる条件で行うことがより好ましく、０．００５以下となる条件で行うことがより好ましく、０．００４以下となる条件で行うことがより好ましい。下限については特にないが、０．０００１以上であれば充分であり、０．００１以上であってもよい。ここで、セグリゲーション指数（Ｘｓ）は、本実施形態に係る乳化物の製造方法おける油性成分と水性成分との混合攪拌効果を示すものであり、値が小さいほど混合性が高いことを示す。学術的に混合器の混合性能評価に汎用的に用いられる指標であり、Villermaux／Dushman reactionを用いて下記式から導出することができる。なお、本反応系の詳細については、P. Guichardon and L. Falk, Chemical Engineering Science 55 （2000） 4233-4243に記載されている。

具体的には、まず、混合により反応する２つの水溶液として、０．１７１Ｎ硫酸とほう酸緩衝液とをそれぞれ準備する。ほう酸緩衝液の組成は、ほう酸０．０４５ｍｏｌ／Ｌ、水酸化ナトリウム０．０４５ｍｏｌ／Ｌ、よう素酸カリウム０．００３１３ｍｏｌ／Ｌ、及びよう化カリウム０．０１５６ｍｏｌ／Ｌとする。そして、この２液を混合すると、下記の中和反応（Ｉ）と、よう素が生成する酸化還元反応（II）とが同時に進行する。なお、２液の混合は、混合後の状態でアルカリが過剰となる条件で実施する。

以上の本実施形態に係る乳化物の製造方法によれば、液体の水性成分と、２０℃において液体である油脂を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した液体の油性成分とを合流させ、その合流前の水性成分、合流前の油性成分、及び合流後の流体のうち１つ又は２つ以上を所定の細孔に流通させることにより、少量の界面活性剤を用いて、水性成分に平均粒子径が小さい油性成分の液滴が分散した乳化物を製造することができる。

図１は、本実施形態に係る乳化物の製造方法に用いることができる乳化物製造システムＡの一例を示す。

この乳化物製造システムＡは、第１の構成のマイクロミキサー１００と流体供給系等の付帯部とで構成されている。

図２及び３は、第１の構成のマイクロミキサー１００を示す。この第１の構成のマイクロミキサー１００では、上記第１の態様、つまり、合流前の水性成分と合流前の油性成分とのいずれをも細孔に流通させず、合流後の流体のみを細孔に流通させる態様により乳化物を製造する。

第１の構成のマイクロミキサー１００は、流体流路部１１０と、その下流側に連続して設けられた流体合流縮流部１２０と、更にその下流側に連続して設けられた流体流出部１３０とを備える。

流体流路部１１０は、小径管１１１と大径管１１２とを有する。大径管１１２は小径管１１１を収容しており、それらは長さ方向を共通にし且つ同軸に配置されている。これにより、流体流路部１１０には、小径管１１１内部に第１流路１１１ａが構成され、また、大径管１１２内部で且つ小径管１１１外部に第２流路１１２ａが構成されている。なお、小径管１１１内の第１流路１１１ａは装置一端に設けられた水性成分供給部１０１に連通しており、また、大径管１１２内の第２流路１１２ａは装置側面に設けられた油性成分供給部１０２に連通している。

小径管１１１の外形及び孔の横断面形状は、特に限定されるものではなく、例えば、円形、半円形、楕円形、半楕円形、正方形、長方形、台形、平行四辺形、星形、不定形等であってもよい。大径管１１２の孔の横断面形状も、特に限定されるものではなく、小径管１１１と同様、例えば、円形、半円形、楕円形、半楕円形、正方形、長方形、台形、平行四辺形、星形、不定形等であってもよい。但し、小径管１１１の外形及び孔並びに大径管１２の孔のいずれの横断面形状も円形であることが好ましい。また、小径管１１１と大径管１１２とは、横断面形状が対称となり且つ同軸となるように設けられていることが好ましい。従って、小径管１１１と大径管１１２とは、図３に示すように、第１流路１１１ａの横断面形状が円形で且つ第２流路１１２ａの横断面形状がドーナツ型形状となるように設けられた構成であることが好ましい。

小径管１１１の外形及び孔のいずれの横断面形状も、後述の管端部分１１１ｂを除いて、長さ方向に沿って同一形状であることが好ましい。大径管１１２の孔の横断面形状も、小径管１１１の管端部分１１１ｂに対応する部分を除いて、長さ方向に沿って同一形状であることが好ましい。

小径管１１１の外形及び孔のいずれの横断面形状も円形である場合、その外径Ｄ_１は、好ましくは１．６ｍｍ以上、より好ましくは３ｍｍ以上であり、また、好ましくは２５ｍｍ以下、より好ましくは１５ｍｍ以下である。小径管１１１の内径Ｄ_２、つまり、第１流路１１１ａの流路径は、好ましくは０．８ｍｍ以上、より好ましくは２ｍｍ以上であり、また、好ましくは２０ｍｍ以下、より好ましくは１０ｍｍ以下である。大径管１１２の孔の横断面形状が円形である場合、その内径Ｄ_３は、好ましくは１．８ｍｍ以上、より好ましくは４ｍｍ以上であり、また、好ましくは５０ｍｍ以下、より好ましくは２０ｍｍ以下である。また、小径管１１１と大径管１１２と間の第２流路１１２ａの隙間Δは、好ましくは０．１ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上であり、また、好ましくは１２．５ｍｍ以下、より好ましくは６ｍｍ以下である。

小径管１１１の下流側の管端部分１１１ｂは、図２に示すように、その外周部がテーパ形状に形成されていることが好ましく、厚さ方向の横断面形状が内周側で尖った尖塔形状に形成されていることがより好ましい。

大径管１１２の管内壁と小径管１１１の管端部分１１１ｂとの間に構成される第２流路１１２ａの一部分となる隙間δは流体流動方向で均一であることが好ましい。その隙間δは、好ましくは０．０２ｍｍ以上、より好ましくは０．０５ｍｍ以上、更に好ましくは０．１ｍｍ以上、特に好ましくは０．３ｍｍ以上であり、また、好ましくは１２．５ｍｍ以下、より好ましくは６ｍｍ以下である。

流体合流縮流部１２０には、小径管１１１の管端前方に流体合流域１２１が構成されており、その流体合流域１２１に連続して細孔１２２が穿孔されている。流体合流域１２１では、第１流路１１１ａを流通した水性成分と第２流路１１２ａを流通した油性成分とが合流し、細孔１２２では、流体合流域１２１で合流した直後の水性成分及び油性成分が流通する。

流体合流域１２１は、特に限定されるものではないが、図２に示すように、細孔１２２に向かって収束した先細ったコーン形状に形成されていることが好ましい。このコーン収束角θ_１は、好ましくは９０°以上、より好ましくは１００°以上であり、また、好ましくは１８０°以下、より好ましくは１７０°以下である。コーン収束角θ_１は、後述の流路拡大部１３１のコーン拡大角θ_２と同一であることが好ましい。流体合流域１２１の小径管１１１の管端、つまり、流体流路部１１０の終端から細孔１２２までの距離Ｌは、好ましくは０．０２ｍｍ以上、より好ましくは０．２ｍｍ以上であり、また、好ましくは２０ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以下、更により好ましくは１ｍｍ以下である。

細孔１２２の横断面形状、延びる方向、孔径ｄ、長さｌ、流路面積ｓ、及び長さｌの孔径ｄに対する比（長さｌ／孔径ｄ）は既述の通りである。

流体流出部１３０は、細孔１２２の前方に流路拡大部１３１が構成されている。流路拡大部１３１には、細孔１２２を流通した流体が流出する。なお、流路拡大部１３１は装置他端に設けられた乳化物回収部１０３に連通している。

流体流出部１３０の流路の横断面形状、形状、コーン拡大角θ_２、及び流路拡大部１３１の最大流路径Ｄ_４は既述の通りである。

マイクロミキサー１００は、各々、金属やセラミックス、樹脂等で形成された複数の部材で構成されていてもよく、そして、それらの部材の組合せによって流体流路部１１０、流体合流縮流部１２０、及び流体流出部１３０が構成されていてもよい。

なお、上記第１の構成のマイクロミキサー１００では、１本の小径管１１１を大径管１１２に収容した構成としたが、特にこれに限定されるものではなく、図４（ａ）及び（ｂ）に示すように、複数本の小径管１１１を大径管１１２に収容した構成であってもよい。

このマイクロミキサー１００は、第１流路１１１ａに連通した水性成分供給部１０１に、水性成分貯槽４１ａから延びた水性成分供給管４２ａが接続されている。水性成分供給管４２ａには、水性成分を流通させる第１ポンプ４３ａ、水性成分の流量を検知する第１流量計４４ａ、及び水性成分の夾雑物を除去する第１フィルタ４５ａが上流側から順に介設されており、第１流量計４４ａと第１フィルタ４５ａとの間の部分に水性成分の圧力を検知する第１圧力計４６ａが取り付けられている。第１ポンプ４３ａ、第１流量計４４ａ、及び第１圧力計４６ａのそれぞれは、流量コントローラ４７に電気的に接続されている。

第２流路１１２ａに連通した油性成分供給部１０２には、油性成分貯槽４１ｂから延びた油性成分供給管４２ｂが接続されている。油性成分供給管４２ｂには、油性成分を流通させる第２ポンプ４３ｂ、油性成分の流量を検知する第２流量計４４ｂ、及び油性成分の夾雑物を除去する第２フィルタ４５ｂが上流側から順に介設されており、第２流量計４４ｂと第２フィルタ４５ｂとの間の部分に油性成分の圧力を検知する第２圧力計４６ｂが取り付けられている。第２ポンプ４３ｂ、第２流量計４４ｂ及び第２圧力計４６ｂのそれぞれは、流量コントローラ４７に電気的に接続されている。

流量コントローラ４７は、水性成分の設定流量及び設定圧力の入力が可能に構成されていると共に演算素子が組み込まれており、水性成分の設定流量情報、第１流量計４４ａで検知された流量情報及び第１圧力計４６ａで検知された圧力情報に基づいて第１ポンプ４３ａを運転制御する。同様に、流量コントローラ４７は、油性成分の設定流量及び設定圧力の入力も可能に構成されており、油性成分の設定流量情報、第２流量計４４ｂで検知された流量情報及び第２圧力計４６ｂで検知された圧力情報に基づいて第２ポンプ４３ｂを運転制御する。

流路拡大部１３１に連通した乳化物回収部１０３からは乳化物回収管４８が延びて乳化物回収槽４９に接続されている。

次に、この乳化物製造システムＡの動作について説明する。

乳化物製造システムＡが稼働すると、第１ポンプ４３ａは、連続相となる水性成分を、水性成分貯槽４１ａから水性成分供給管４２ａを介し、第１流量計４４ａ及び第１フィルタ４５ａを順に経由させて流体流路部１１０の小径管１１１の第１流路１１１ａに継続的に供給する。第１流量計４４ａは、検知した水相の流量情報を流量コントローラ４７に送る。また、第１圧力計４６ａは、検知した第１圧力計４６ａの圧力情報を流量コントローラ４７に送る。

第２ポンプ４３ｂは、分散相となる油性成分を、油性成分貯槽４１ｂから油性成分供給管４２ｂを介し、第２流量計４４ｂ及び第２フィルタ４５ｂを順に経由させて流体流路部１１０の大径管１１２と小径管１１１との間の第２流路１１２ａに継続的に供給する。第２流量計４４ｂは、検知した油相の流量情報を流量コントローラ４７に送る。また、第２圧力計４６ｂは、検知した第２圧力計４６ｂの圧力情報を流量コントローラ４７に送る。

流量コントローラ４７は、水性成分の設定流量情報及び設定圧力情報、並びに、第１流量計４４ａで検知された流量情報及び第１圧力計４６ａで検知された圧力情報に基づいて、水性成分の設定流量及び設定圧力がそれぞれ維持されるように第１ポンプ４３ａを運転制御する。それと共に、流量コントローラ４７は、油性成分の設定流量情報及び設定圧力情報、並びに、第２流量計４４ｂで検知された流量情報及び第２圧力計４６ｂで検知された圧力情報に基づいて、油性成分の設定流量及び設定圧力がそれぞれ維持されるように第２ポンプ４３ｂを運転制御する。

そして、マイクロミキサー１００において、流体流路部１１０では、水性成分が第１流路１１１ａを流通すると共に、油性成分が第２流路１１２ａを流通する。このとき、水性成分の圧力は例えば０．０１〜５ＭＰａである。油性成分の圧力は例えば０．０１〜５ＭＰａである。そして、水性成分の流量設定及び圧力設定により、水性成分の流速は例えば０．０５〜２ｍ／ｓとされ、また、油性成分の流量設定及び圧力設定により、油性成分の流速は例えば０．０５〜２ｍ／ｓとされる。

流体合流縮流部１２０では、流体流路部１１０から流出した水性成分及び油性成分は、流体合流域１２１において、水性成分に対し、斜め後方から且つその全周から油性成分が衝突する態様で合流する。このとき、流体合流縮流部１２０では、水性成分及び油性成分を合わせた流体の流速は例えば０．０５〜２ｍ／ｓである。この流速は、水性成分及び油性成分のそれぞれの流量設定及び圧力設定により制御することができる。

流体合流域１２１において合流した水性成分及び油性成分は細孔１２２を流通する過程で混合される。このとき、流体合流域１２１で合流させた水性成分及び油性成分の流動条件は、水性成分及び油性成分のそれぞれの流量設定及び圧力設定により制御することができる。

流体流出部１３０では、流路拡大部１３１において、細孔１２２を流通した水性成分及び油性成分を含む流体が流出し、水性成分と油性成分との間の対流混合により、油性成分の液滴の平均粒子径が細孔１２２の孔径の１／１０以下である乳化物が製造される。

流路拡大部１３１に連通した乳化物回収部１０３からは、製造された乳化物が乳化物回収管４８を介して乳化物回収槽４９に回収される。このとき、マイクロミキサー１００の前後の圧力損失は、好ましくは０．０１ＭＰａ以上、より好ましくは０．１ＭＰａ以上であり、また、好ましくは５ＭＰａ以下、より好ましくは３．０ＭＰａ以下である。この圧力損失は、水性成分及び油性成分のそれぞれの流量設定及び圧力設定により制御することができる。

図５は、第２の構成のマイクロミキサー２００を示す。この第２の構成のマイクロミキサー２００では、上記第７の態様、つまり、合流前の水性成分と合流前の油性成分と合流後の流体とをそれぞれ細孔に流通させる態様により乳化物を製造する。

この第２の構成のマイクロミキサー２００は、一方の管端が水性成分供給部２０１及び他方の管端が油性成分供給部２０２とされた直線管部分２１０と、その直線管部分２１０の中央部分から分岐して直交方向に延び且つ管端が乳化物回収部２０３とされた分岐管部分２２０とからなるＴ字管により構成されている。Ｔ字管による第２の構成のマイクロミキサー２００は、装置構成が簡易であり、分解洗浄によるメンテナンスも容易である。

直線管部分２１０は、中央部分の流路が狭くなっており、その中央部分のうち、水性成分供給部２０１側が第１流路２１１ａに、また、油性成分供給部２０２側が第２流路２１２ａにそれぞれ構成されている。従って、水性成分供給部２０１に水性成分供給管４２ａが接続され、また、油性成分供給部２０２に油性成分供給管４２ｂが接続される。

分岐管部分２２０には、管軸に沿って延びて直線管部分２１０内に連通した細孔２２２が形成されている。そして、直線管部分２１０の中央部、つまり、分岐管部分２２０への分岐部の管内が細孔２２２に連続する流体合流域２２１に構成されている。第１流路２１１ａ及び第２流路２１２ａのそれぞれは、流路断面積、つまり、孔面積が細孔２２２と同一乃至同程度であることが好ましく、また、圧損を小さく抑えることができるように流路長さ、つまり、孔長さも細孔２２２と同一乃至同程度であることが好ましい。分岐管部分２２０には、細孔２２２に連続して流路断面積が拡大した流路拡大部２３１が構成されている。なお、分岐管部分２２０の乳化物回収部２０３に乳化物回収管４８が接続される。

第２の構成のマイクロミキサー２００は、水性成分の第１液と油性成分の第２液とを正面衝突させて合流させ、また、第１液及び第２液の流体合流域２２１に向かうそれぞれの流動方向と細孔２２２の延びる方向とが相互に異なる構成となっている。

なお、図５に示す第２の構成のマイクロミキサー２００は、直線管部分２１０の中央部分の流路が狭くなった構成であるが、特にこれに限定されるものではなく、図６に示すように、流路が狭くなった部分がなく、水性成分供給部２０１から油性成分供給部２０２まで一様な流路を有する構成であってもよい。この図６に示す変形例の第２の構成のマイクロミキサー２００では、上記第１の態様、つまり、合流前の水性成分と合流前の油性成分とのいずれをも細孔に流通させず、合流後の流体のみを細孔に流通させる態様により乳化物を製造する。

また、図５に示す第２の構成のマイクロミキサー２００は、分岐管部分２２０に細孔２２２が形成された構成であるが、特にこれに限定されるものではなく、分岐管部分に連続して細孔が形成された部材を別途接続した構成であってもよい。

図７（ａ）〜（ｃ）は、第３の構成のマイクロミキサー３００を示す。

この第３の構成のマイクロミキサー３００は、配管経路に設けられた流体流路部３１０とその液流出側に連続して設けられた流体合流縮流部３２０とその液流出側に連続して設けられた流体流出部３３０とを備えている。

流体流路部３１０は、小径管３１１と大径管３１２とを有する。大径管３１２は小径管３１１を収容しており、それらは長さ方向を共通にし且つ同軸に配置されている。これにより、流体流路部３１０には、小径管３１１内部に第１流路３１１ａが構成され、また、大径管３１２内部で且つ小径管３１１外部に第２流路３１２ａが構成されている。そして、小径管３１１の管端が水性成分供給部（不図示）に構成され、流体流路部３１０の外部に露出した大径管３１２の管端が油性成分供給部（不図示）に構成されている。従って、水性成分供給部に水性成分供給管４２ａが接続され、また、油性成分供給部に油性成分供給管４２ｂが接続される。二重管構造の流体流路部３１０を有するこのようなマイクロミキサー３００は、装置構成が簡易であり、分解洗浄によるメンテナンスも容易である。

流体合流縮流部３２０は、流体流路部３１０の液流出端に連続して内部領域を形成している。この内部領域は、流体流路部３１０から流出した第１液及び第２液が接触する流体合流域３２１に構成されている。流体合流縮流部３２０には、流体合流域３２１に連続して設けられた細孔３２２が穿孔されている。細孔３２２は、第１流路３１１ａ及び第２流路３１２ａの延びる方向と同一方向に延びるように形成されている。

流体流出部３３０は、細孔３２２に連続して設けられた筒状の乳化物回収部３０３で構成されている。乳化物回収部３０３には、細孔３２２に連続して流路断面積が拡大した流路拡大部３３１が構成されている。なお、乳化物回収部３０３に乳化物回収管４８が接続される。

第３の構成のマイクロミキサー３００は、第１液及び第２液の流体合流域２２１に向かうそれぞれの流動方向、並びに細孔３２２の延びる方向がいずれも同じ構成となっている。

ところで、流体流路部３１０から流出して流体合流域３２１で接触した第１液及び第２液は、最終的には細孔３２２により混合される。このとき、より高速な混合性能を得るためには、流体合流域３２１でのそれらの混在状態が、各液の微小なセグメントが構成されたものであることが好ましい。従って、第１流路３１１ａの数はより多いことが好ましく、小径管３１１が１本である場合よりも、図８（ａ）及び（ｂ）に示すように、小径管３１１が複数本である場合の方が、より高速な混合特性を得ることができる。また、このように流路３１１ａ，３１１ｂの数が３個以上ある場合、第１液及び第２液とは異なる第３液をいずれかの流路３１１ａ，３１１ｂに流通させることも可能である。

なお、この第３の構成のマイクロミキサー３００において、第１流路３１１ａに油性成分の第１液を流通させると共に、第２流路３１２ａに水性成分の第２液を流通させて使用することもできる。

上述した実施形態に関し、更に以下の乳化物の製造方法を開示する。

＜１＞液体の水性成分と、２０℃において液体である油剤（液体油ともいう）を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した液体の油性成分と、を合流させる合流ステップと、
前記合流ステップで合流させる前の前記水性成分、前記合流ステップで合流させる前の前記油性成分、及び前記合流ステップで前記水性成分と前記油性成分とを合流させた後の流体のうち１つ又は２つ以上を、孔径が０．１〜３ｍｍの細孔に流通させる細孔流通ステップと、
を含む、前記水性成分に乳化液滴の平均粒子径が前記細孔の孔径の１／１００以下である前記油性成分が分散した乳化物の製造方法。

＜２＞前記細孔流通ステップが、少なくとも前記合流ステップで前記水性成分と前記油性成分とを合流させた後の流体を前記細孔に流通させる工程を有する、＜１＞に記載の乳化物の製造方法。

＜３＞前記非イオン性界面活性剤のＨＬＢが、好ましくは８以上、より好ましくは９以上、より好ましくは１０以上、より好ましくは１２以上であり、また、好ましくは２０以下、より好ましくは１８以下、更に好ましくは１６以下、より更に好ましくは１５以下である、＜１＞又は＜２＞に記載の乳化物の製造方法。

＜４＞前記液体の油性成分中、前記非イオン性界面活性剤の含有量が、好ましくは９質量％以下、より好ましくは８質量％以下、更に好ましくは６質量％以下であり、また、好ましくは０．０１質量％以上、より好ましくは０．１質量％以上、更に好ましく１質量％以上、より更に好ましくは２質量％以上、より更に好ましくは４質量％以上である、＜１＞乃至＜３＞いずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜５＞前記細孔の孔径が、好ましくは０．２ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上であり、また、好ましくは３ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ以下、更に好ましくは１ｍｍ以下である、＜１＞乃至＜４＞いずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜６＞前記乳化液滴の平均粒子径が、前記細孔の孔径の、好ましくは１／２００以下、より好ましくは１／３００以下であり、また、好ましくは１／１００００以上、より好ましくは１／３０００以上、より更に好ましくは１／１０００以上である、＜１＞乃至＜５＞いずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜７＞製造される乳化物における前記液体油の含有量に対する前記非イオン界面活性剤の含有量の質量比（非イオン界面活性剤／液体油）が、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．０２以上、更に好ましくは０．０３以上であり、また、好ましくは０．１５以下、より好ましくは０．１以下、更に好ましくは０．０６以下である、＜１＞乃至＜６＞いずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜８＞前記細孔流通ステップにおいて、前記合流ステップで前記水性成分と前記油性成分とを合流させた後の流体を、好ましくは０．１Ｌ／ｈ以上、より好ましくは１．０Ｌ／ｈ以上、また、好ましくは３００Ｌ／ｈ以下、より好ましくは２５０Ｌ／ｈ以下、更に好ましくは１００Ｌ／ｈ以下、より好ましくは５０Ｌ／ｈ以下、より更に好ましくは２０Ｌ／ｈ以下、より更に好ましくは１０Ｌ／ｈ以下の流量で、前記細孔に流通させる、＜１＞乃至＜７＞いずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜９＞前記細孔流通ステップにおいて、前記合流ステップで前記水性成分と前記油性成分とを合流させた後の流体を、前記細孔に流通させて、最大流路径が前記細孔の孔径の好ましくは３倍以上、より好ましくは５倍以上であり、また、好ましくは５０倍以下、より好ましくは４０倍以下、更により好ましくは２０倍以下である流路拡大部に流出させる、＜１＞乃至＜８＞いずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１０＞前記合流ステップにおいて、合流させる前の前記水性成分の前記油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）を、好ましくは１／１以上、より好ましくは２／１以上、更に好ましくは５／１以上とし、また、好ましくは２００／１以下、より好ましくは１００／１以下、更に好ましくは５０／１以下とする、＜１＞乃至＜９＞いずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１１＞前記合流ステップにおいて、前記水性成分に、その全周から前記油性成分を合流させる、＜１＞乃至＜１０＞いずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１２＞製造される乳化物中の前記油性成分の乳化液滴の平均粒子径が、好ましくは１．５μｍ以下、より好ましくは１μｍ以下、更に好ましくは０．５μｍ以下であり、好ましくは０．０５μｍ以上、より好ましくは０．１μｍ以上である、＜１＞乃至＜１１＞いずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１３＞前記油性成分が前記水性成分に対して自己乳化性を有する、＜１＞乃至＜１２＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１４＞前記水性成分と前記油性成分との乳化操作を、セグリゲーション指数（Ｘｓ）が、好ましくは０．１以下、より好ましくは０．０８以下、より好ましくは０．０６以下、より好ましくは０．０４以下、より好ましくは０．０２以下、より好ましくは０．０１以下、より好ましくは０．００８以下、より好ましくは０．００５以下、より好ましくは０．００４以下、また、好ましくは０．０００１以上、より好ましくは０．００１以上となる条件で行う、＜１＞乃至＜１３＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１５＞ 前記細孔の延びる方向が、前記水性成分の流動方向及び／又は前記油性成分の流動方向と同一である、＜１＞乃至＜１４＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１６＞前記細孔の長さが、好ましくは０．０５ｍｍ以上、より好ましくは０．１ｍｍ以上、更に好ましくは０．３ｍｍ以上であり、また、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以下である、＜１＞乃至＜１５＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１７＞前記細孔の流路面積が、好ましくは０．０１ｍｍ^２以上、より好ましくは０．０３ｍｍ^２以上であり、また、好ましくは７ｍｍ^２以下、より好ましくは２ｍｍ^２以下である、＜１＞乃至＜１６＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１８＞前記細孔の長さの孔径に対する比（長さ／孔径）が、好ましくは０．１５以上、より好ましくは０．２以上、更に好ましくは０．５以上、より更に好ましくは１以上であり、また、好ましくは４０以下、より好ましくは２０以下、更に好ましくは１０以下、より更に好ましくは５以下である、＜１＞乃至＜１７＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜１９＞前記細孔流通ステップにおいて、前記水性成分と前記油性成分とを乱流条件で前記細孔に流通させる、＜１＞乃至＜１８＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜２０＞前記流路拡大部が、前記細孔から最大流路径を有する部分までコーン形状に拡大するように形成されている、＜９＞に記載の乳化物の製造方法。

＜２１＞前記流路拡大部のコーン拡大角が、好ましくは９０°以上、より好ましくは１２０°以上であり、また、好ましくは１８０°以下、より好ましくは１７０°以下、更により好ましくは１５０°以下である、＜２０＞に記載の乳化物の製造方法。

＜２２＞前記水性成分と前記油性成分とをマイクロミキサーに供給し、前記マイクロミキサーにおいて前記合流ステップと前記細孔流通ステップとを行い、前記マイクロミキサーから乳化物を回収するように構成され、前記マイクロミキサーの前後の圧力損失が、好ましくは０．０１ＭＰａ以上、より好ましくは０．１ＭＰａ以上であり、また、好ましくは５ＭＰａ以下、より好ましくは３．０ＭＰａ以下である、＜１＞乃至＜２１＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜２３＞油性成分における液体油の含有量は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上であり、更に好ましくは９２質量％以上であり、好ましくは９９．９９質量％以下、より好ましくは９９．９質量％以下、更に好ましくは９９．５質量％以下、より更に好ましくは９９質量％以下、特に好ましくは９８質量％以下である、＜１＞乃至＜２２＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜２４＞前記液体油が、好ましくはエステル基、水酸基、エーテル基、及びカルボニル基からなる群から選ばれる１種又は２種以上の官能基を有する油剤を含み、また、好ましくは液体の炭化水素油、液体のエステル油、液体のジアルキルエーテル、液体の油脂、液体の高級アルコール、液体の高級脂肪酸、液体のシリコーン類、液体の機能性油剤（例えばセラミド、有機紫外線吸収剤、スフィンゴ脂質）、及び液体の香料からなる群から選ばれる１種又は２種以上を含み、より好ましくは液体のエステル油及び／又は液体の高級アルコールを含み、更に好ましくは液体の脂肪酸グリセライドを含む、＜１＞乃至＜２３＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜２５＞前記非イオン性界面活性剤が、好ましくは多価アルコール脂肪酸エステルのオキシエチレン付加物、高級アルコールのオキシエチレン付加物、ポリエチレングリコールの脂肪酸エステル、アルキル（ポリ）グルコシド及びポリグリセリンの脂肪酸エステルからなる群から選ばれる１種又は２種以上を含み、より好ましくは多価アルコール脂肪酸エステルのオキシエチレン付加物を含む、＜１＞乃至＜２４＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜２６＞水性成分における水の含有量は、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上、より更に好ましくは９５質量％以上、より更に好ましくは９８質量％以上であり、実質１００質量％である、＜１＞乃至＜２５＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜２７＞製造される乳化物中の液体油の含有量は、好ましくは１質量％以上、より好ましくは３質量％以上、更に好ましくは４質量％以上であり、また、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは１０質量％以下、より更に好ましくは８質量％以下である、＜１＞乃至＜２６＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

＜２８＞製造される乳化物中の非イオン界面活性剤の含有量は、好ましくは０．０１質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上であり、更に好ましくは０．１質量％以上であり、また、好ましくは２．０質量％以下、より好ましくは１．０質量％以下、更に好ましくは０．５質量％以下、より更に好ましくは０．３質量％以下である、＜１＞乃至＜２７＞のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

［試験評価１］
（乳化物の製造）
以下の実施例１〜３及び比較例１〜４の乳化物の製造実験を行った。実施例１〜３及び比較例２〜４では、上記実施形態における図１に示す乳化物製造システムＡにおいて、図２及び３に示す第１の構成のマイクロミキサー１００を用いた。それぞれの内容については表１〜３にも示す。

なお、セグリゲーション指数（Ｘｓ）については以下のようにして算出した。

水性成分に代替するほう酸緩衝液と油性成分に代替する０．１７１Ｎ硫酸とをそれぞれ準備した。ほう酸緩衝液の組成は、ほう酸０．０４５ｍｏｌ／Ｌ、水酸化ナトリウム０．０４５ｍｏｌ／Ｌ、よう素酸カリウム０．００３１３ｍｏｌ／Ｌ、及びよう化カリウム０．０１５６ｍｏｌ／Ｌとした。これらの２液を各実施例或いは各比較例と同一の条件で混合し、混合１分後の溶液の波長３５３ｎｍの光に対する吸光度を測定した。吸光度は、分光光度計（島津製作所社製装置名：UVmini-1240）を用いて測定した。そして、その吸光度の測定結果から上記（IV）式に従ってセグリゲーション指数（Ｘｓ）を算出した。

＜実施例１＞
実施例１では、マイクロミキサー１００として、小径管１１１の外径Ｄ_１：３ｍｍ、小径管１１１の内径Ｄ_２：２ｍｍ、大径管１１２の内径Ｄ_３：４．７１ｍｍ、小径管１１１と大径管１１２との隙間Δ：０．８５５ｍｍ、小径管１１１と大径管１１２との隙間δ：０．２５ｍｍ、流体流路部１１０の終端から細孔１２２までの距離Ｌ：０．６８ｍｍ、流体合流域１２１のコーン収束角θ_１：１２０°、細孔１２２の孔径ｄ：０．２２ｍｍ、細孔１２２の長さｌ：０．５５ｍｍ、細孔１２２の流路面積ｓ：０．０３８ｍｍ^２、細孔１２２の長さｌ／細孔１２２の孔径ｄ：２．５、流路拡大部１３１のコーン拡大角θ_２：１２０°、流路拡大部１３１の最大流路径Ｄ_４：２ｍｍ、及び最大流路径Ｄ_４／細孔１２２の孔径ｄ：９．１の構成のものを用いた。

水性成分としてイオン交換水を準備して水性成分貯槽４１ａに仕込んだ。

油性成分として、脂肪酸モノグリセライド（花王社製 商品名：ホモテックスＰＴ（カプリル酸モノグリセライド）、ＨＬＢ＝５．９、ケン化価：２７４．６ＫＯＨｍｇ／ｇ、酸価：３８８．８ＫＯＨｍｇ／ｇ）を５１．６質量％、高級アルコール（花王社製商品名：カルコール２００ＧＤ（２−オクチルドデカノール））を４０．４質量％、及びＨＬＢが１３．８の非イオン性界面活性剤であるポリオキシエチレン硬化ヒマシ油（花王社製商品名：エマノーンＣＨ−６０，ケン化価：４４ＫＯＨｍｇ／ｇ，ＥＯ平均付加モル数：６０）を８．０質量％それぞれ含む均一溶液を準備して油性成分貯槽４１ｂに仕込んだ。この油性成分は、常温（２０℃）において液体であり、また、水性成分のイオン交換水に対して自己乳化性を有するものであった。

そして、乳化物製造システムＡを稼働させ、常温下（２０℃）において、水性成分／油性成分の混合質量比が９５／５となるように、水性成分の流量を１．７１Ｌ／ｈ及び油性成分の流量を０．０９Ｌ／ｈとし、それらをマイクロミキサー１００で混合して乳化物を得た。このとき、水性成分の油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）は１９であった。細孔１２２を流通する水性成分と油性成分とを合流させた後の流体の流量は１．８０Ｌ／ｈであった。マイクロミキサー１００の前後の圧力損失は０．３ＭＰａであった。

得られた乳化物では、脂肪酸モノグリセライドの含有量が２．５８質量％、高級アルコールの含有量が２．０２質量％、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油の含有量が０．４０質量％、及びイオン交換水の含有量が９５．００質量％であった。

得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径は０．３２μｍであった。これは、細孔１２２の孔径ｄの１／６８８である。ここで、乳化物中の油性成分の液滴の平均粒子径は、レーザー回折／散乱式粒子径分布測定装置（堀場製作所社製装置名：ＬＡ−９１０）を用い、レーザー散乱／回折法により測定した油性成分のメジアン径である（以下、実施例２〜３及び比較例１〜４でも同様）。

また、実施例１の乳化操作におけるセグリゲーション指数（Ｘｓ）は３．４×１０^−３であった。なお、混合１分後のＩ_３ ⁻イオンは、波長３５３ｎｍの光に対する吸光度から求めた値で、３．９４×１０^−６ｍｏｌ／Ｌであった。また、［Ｈ^＋］_０及び［Ｉ_２］はそれぞれ０．１７１ｍｏｌ／Ｌ及び３．１３×１０^−７ｍｏｌ／Ｌ、並びにＶ_混合後／Ｖ_硫酸水は２０であったので、Ｙは９．９５×１０^−４であった。また、［ＩＯ_３ ⁻］_０及び［Ｈ_２ＢＯ_３ ⁻］_０はそれぞれ０．００３１３ｍｏｌ／Ｌ及び０．０４５ｍｏｌ／Ｌであったので、Ｙ_ＳＴは０．２９４であった。これは次の実施例２も同じである。

＜実施例２＞
実施例２では、油性成分の組成を下記の通り変更したことを除いて実施例１と同様にして乳化物を得た。

実施例２の油性成分として、脂肪酸モノグリセライド（花王社製 商品名：ホモテックスＰＴ）を５３．８質量％、高級アルコール（花王社製 商品名：カルコール２００ＧＤ）を４２．２質量％、及びＨＬＢが１３．８の非イオン性界面活性剤であるポリオキシエチレン硬化ヒマシ油（花王社製商品名：エマノーンＣＨ−６０）を４．０質量％それぞれ含む均一溶液を準備して油性成分貯槽４１ｂに仕込んだ。この油性成分は、常温（２０℃）において液体であり、また、水性成分のイオン交換水に対して自己乳化性を有するものであった。

そして、乳化物製造システムＡを稼働させ、常温下（２０℃）において、水性成分／油性成分の混合質量比が９５／５となるように、水性成分の流量を１．７１Ｌ／ｈ及び油性成分の流量を０．０９Ｌ／ｈとし、それらをマイクロミキサー１００で混合して乳化物を得た。このとき、水性成分の油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）は１９であった。細孔１２２を流通する水性成分と油性成分とを合流させた後の流体の流量は１．８Ｌ／ｈであった。マイクロミキサー１００の前後の圧力損失は０．３ＭＰａであった。

得られた乳化物では、脂肪酸モノグリセライドの含有量が２．６９質量％、高級アルコールの含有量が２．１１質量％、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油の含有量が０．２０質量％、及びイオン交換水の含有量が９５．００質量％であった。

得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径は０．５８μｍであった。これは、細孔１２２の孔径ｄの１／３７９である。

＜実施例３＞
実施例３では、マイクロミキサー１００として、小径管１１１の外径Ｄ_１：８ｍｍ、小径管１１１の内径Ｄ_２：４ｍｍ、大径管１１２の内径Ｄ_３：１０ｍｍ、隙間Δ：１ｍｍ、隙間δ：０．５ｍｍ、流体流路部１１０の終端から細孔１２２までの距離Ｌ：１．２９ｍｍ、流体合流域１２１のコーン収束角θ_１：１２０°、細孔１２２の孔径ｄ：０．６８ｍｍ、細孔１２２の長さｌ：１．７２５ｍｍ、細孔１２２の流路面積ｓ：０．３６３ｍｍ^２、細孔１２２の長さｌ／細孔１２２の孔径ｄ：２．５、流路拡大部１３１のコーン拡大角θ_２：１２０°、流路拡大部１３１の最大流路径Ｄ_４：７ｍｍ、及び最大流路径Ｄ_４／細孔１２２の孔径ｄ：１０．３の構成のものを用いた。

水性成分としてイオン交換水を準備して水性成分貯槽４１ａに仕込んだ。

油性成分として、脂肪酸モノグリセライド（花王社製 商品名：ホモテックスＰＴ）を５１．６質量％、高級アルコール（花王社製 商品名：カルコール２００ＧＤ（２−オクチルドデカノール））を４０．４質量％、及びＨＬＢが９．８の非イオン性界面活性剤であるポリオキシエチレン硬化ヒマシ油（花王社製商品名：エマノーンＣＨ−２５，ケン化価：７５ＫＯＨｍｇ／ｇ，ＥＯ平均付加モル数：２５）を８．０質量％それぞれ含む均一溶液を準備して油性成分貯槽４１ｂに仕込んだ。この油性成分は、常温（２０℃）において液体であり、また、水性成分のイオン交換水に対して自己乳化性を有するものであった。

そして、乳化物製造システムＡを稼働させ、常温下（２０℃）において、水性成分／油性成分の混合質量比が９５／５となるように、水性成分の流量を１７．１Ｌ／ｈ及び油性成分の流量を０．９Ｌ／ｈとし、それらをマイクロミキサー１００で混合して乳化物を得た。このとき、水性成分の油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）は１９であった。細孔１２２を流通する水性成分と油性成分とを合流させた後の流体の流量は１８．０Ｌ／ｈであった。マイクロミキサー１００の前後の圧力損失は０．３１ＭＰａであった。

得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径は０．８７μｍであった。これは、細孔１２２の孔径ｄの１／３４５である。

また、実施例３の乳化操作におけるセグリゲーション指数（Ｘｓ）は５．３×１０^−３であった。なお、混合１分後のＩ_３ ⁻イオンは、波長３５３ｎｍの光に対する吸光度から求めた値で、６．１９×１０^−６ｍｏｌ／Ｌであった。また、［Ｈ^＋］_０及び［Ｉ_２］はそれぞれ０．１７１ｍｏｌ／Ｌ及び４．９２×１０^−７ｍｏｌ／Ｌ、並びにＶ_混合後／Ｖ_硫酸水は２０であったので、Ｙは１．５６×１０^−３であった。また、［ＩＯ_３ ⁻］_０及び［Ｈ_２ＢＯ_３ ⁻］_０はそれぞれ０．００３１３ｍｏｌ／Ｌ及び０．０４５ｍｏｌ／Ｌであったので、Ｙ_ＳＴは０．２９４であった。

＜比較例１＞
実施例１と同様の水性成分及び油性成分を準備した。

そして、水性成分７６０．０ｇと油性成分４０．０ｇとをビーカーで混合した後、ホモミキサー（プライミクス社製商品名：ＴＫホモミクサーＭＡＲＫII２．５）を用い、８０００ｒ／ｍｉｎの回転数で１分間混合して乳化液を調製した。

得られた乳化物では、脂肪酸モノグリセライドの含有量が２．５８質量％、高級アルコールの含有量が２．０２質量％、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油の含有量が０．４０質量％、及びイオン交換水の含有量が９５．００質量％であった。

得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径は３．１μｍであった。

また、比較例１の乳化操作におけるセグリゲーション指数（Ｘｓ）は２．３×１０^−１であった。なお、混合１分後のＩ_３ ⁻イオンは、波長３５３ｎｍの光に対する吸光度から求めた値で、２．６８×１０^−４ｍｏｌ／Ｌであった。また、［Ｈ^＋］_０及び［Ｉ_２］はそれぞれ０．１７１ｍｏｌ／Ｌ及び２．１３×１０^−５ｍｏｌ／Ｌ、並びにＶ_混合後／Ｖ_硫酸水は２０であったので、Ｙは６．７６×１０^−２であった。また、［ＩＯ_３ ⁻］_０及び［Ｈ_２ＢＯ_３ ⁻］_０はそれぞれ０．００３１３ｍｏｌ／Ｌ及び０．０４５ｍｏｌ／Ｌであったので、Ｙ_ＳＴは０．２９４であった。

＜比較例２＞
比較例２では、油性成分の組成を下記の通り変更したことを除いて実施例１と同様にして乳化物を得た。

比較例２の油性成分として、合成セラミド（花王社製 商品名：スフィンゴシピッドＥ）を８８．０質量％、及びＨＬＢが１３．８の非イオン性界面活性剤であるポリオキシエチレン硬化ヒマシ油（花王社製商品名：エマノーンＣＨ−６０）を１２．０質量％含む８０．０℃に調温した均一溶液を準備して油性成分貯槽４１ｂに仕込んだ。この油性成分は、常温（２０℃）において固体であり、また、水性成分のイオン交換水に対して自己乳化性を有するものであった。

そして、乳化物製造システムＡが稼働させ、８０℃において、水性成分／油性成分の混合質量比が９５／５となるように、水性成分の流量を１．７１Ｌ／ｈ及び油性成分の流量を０．０９Ｌ／ｈとし、それらをマイクロミキサー１００で混合して乳化物を得た。このとき、水性成分の油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）は１９であった。細孔１２２を流通する水性成分と油性成分とを合流させた後の流体の流量は１．８Ｌ／ｈであった。マイクロミキサー１００の前後の圧力損失は０．３ＭＰａであった。

得られた乳化物では、合成セラミドの含有量が４．４０質量％、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油の含有量が０．６０質量％、及びイオン交換水の含有量が９５．００質量％であった。

得られた乳化物を冷却したところ、ミリメートルオーダーの結晶が沈殿していた。

＜比較例３＞
比較例３では、水性成分及び油性成分の組成を下記の通り変更したことを除いて実施例１と同様にして乳化物を得た。

比較例３の水性成分として、ＨＬＢが１３．８の非イオン性界面活性剤であるポリオキシエチレン硬化ヒマシ油（花王社製商品名：エマノーンＣＨ−６０）の０．４２質量％水溶液を準備して水性成分貯槽４１ａに仕込んだ。

比較例３の油性成分として、脂肪酸モノグリセライド（花王社製 商品名：ホモテックスＰＴ）を５６．１質量％、及び高級アルコール（花王社製 商品名：カルコール２００ＧＤ）を４３．９質量％含む均一溶液を準備して油性成分貯槽４１ｂに仕込んだ。この油性成分は、常温（２０℃）において液体であり、また、水性成分のポリオキシエチレン硬化ヒマシ油水溶液に対して自己乳化性を有さないものであった。

そして、乳化物製造システムＡを稼働させ、常温下（２０℃）において、水性成分／油性成分の混合質量比が９５．４／４．６となるように、水性成分の流量を１．７２Ｌ／ｈ及び油性成分の流量を０．０８Ｌ／ｈとし、それらをマイクロミキサー１００で混合して乳化物を得た。このとき、水性成分の油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）は２１．５であった。細孔１２２を流通する水性成分と油性成分とを合流させた後の流体の流量は１．８Ｌ／ｈであった。マイクロミキサー１００の前後の圧力損失は０．３ＭＰａであった。

得られた乳化物では、脂肪酸モノグリセライドの含有量が２．５８質量％、高級アルコールの含有量が２．０２質量％、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油の含有量が０．４０質量％、及びイオン交換水の含有量が９５．００質量％であった。

得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径は３．５μｍであった。これは、細孔１２２の孔径ｄの１／６３である。

＜比較例４＞
比較例４では、油性成分の組成を下記の通り変更したことを除いて実施例１と同様にして乳化物を得た。

比較例４の油性成分として、脂肪酸モノグリセライド（花王社製 商品名：ホモテックスＰＴ）を５１．６質量％、高級アルコール（花王社製 商品名：カルコール２００ＧＤ）を４０．４質量％、及びＨＬＢが５．４の非イオン性界面活性剤であるソルビタン脂肪酸エステル（花王社製商品名：レオドールＡＯ−１０Ｖ、ケン化価：１４７ＫＯＨｍｇ／ｇ、酸価：２０１ＫＯＨｍｇ／ｇ）を４．０質量％それぞれ含む均一溶液を準備して油性成分貯槽４１ｂに仕込んだ。この油性成分は、常温（２０℃）において液体であり、また、水性成分のイオン交換水に対して自己乳化性を有さないものであった。

そして、乳化物製造システムＡが稼働させ、常温下（２０℃）において、水性成分／油性成分の混合質量比が９５／５となるように、水性成分の流量を１．７１Ｌ／ｈ及び油性成分の流量を０．０９Ｌ／ｈとし、それらをマイクロミキサー１００で混合して乳化物を得た。このとき、水性成分の油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）は１９であった。細孔１２２を流通する水性成分と油性成分とを合流させた後の流体の流量は１．８Ｌ／ｈであった。マイクロミキサー１００の前後の圧力損失は０．３ＭＰａであった。

得られた乳化物では、脂肪酸モノグリセライドの含有量が２．５８質量％、高級アルコールの含有量が２．０２質量％、ソルビタン脂肪酸エステルの含有量が０．４０質量％、及びイオン交換水の含有量が９５．００質量％であった。

得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径は５．３μｍであった。これは、細孔１２２の孔径ｄの１／４２である。

（結果考察）
イオン交換水の水性成分と、２０℃において液体である油剤を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した油性成分とをマイクロミキサーによって乳化させた実施例１〜５では、得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径がいずれも１μｍ以下であった。

一方、ホモミキサーによって乳化させた比較例１、油性成分及びそれに含まれる合成セラミドが２０℃において固体である比較例２、水性成分に非イオン性界面活性剤を含有させた比較例３、油性成分にＨＬＢが５．４のソルビタン脂肪酸エステルを含有させた比較例４では、得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径がいずれも３．０μｍ以上であった。

［試験評価２］
以下の実施例４及び５の乳化物の製造実験を行った。実施例４では、上記実施形態における図１に示す乳化物製造システムＡにおいて、図５に示す第２の構成のマイクロミキサー２００を用い、実施例５では、図７（ａ）〜（ｃ）に示す第３の構成のマイクロミキサー３００を用いた。それぞれの内容については表４及び５にも示す。

＜実施例４＞
図９（ａ）は、実施例４で用いた第２の構成のマイクロミキサー２００の寸法構成を示す。第２の構成のマイクロミキサー２００では、細孔２２２が円筒孔であり、その孔径が０．３ｍｍ及び孔長さが０．９ｍｍであった。

第２の構成のマイクロミキサー２００を用い、水性成分の流量を３．４２Ｌ／ｈ及び油性成分の流量を０．１８Ｌ／ｈとした以外は、実施例１と同様の条件で乳化物を作製した。このとき、水性成分の油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）は１９であった。細孔２２２を流通する水性成分と油性成分とを合流させた後の流体の流量は３．６Ｌ／ｈであった。マイクロミキサー２００の前後の圧力損失は０．２７ＭＰａであった。

得られた乳化物では、脂肪酸モノグリセライドの含有量が２．５８質量％、高級アルコールの含有量が２．０２質量％、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油の含有量が０．４０質量％、及びイオン交換水の含有量が９５．００質量％であった。

得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径は０．５８μｍであった。これは、細孔２２２の孔径ｄの１／３７９である。

また、実施例４の乳化操作におけるセグリゲーション指数（Ｘｓ）は８．１×１０^−２であった。なお、混合１分後のＩ_３ ⁻イオンは、波長３５３ｎｍの光に対する吸光度から求めた値で、２．４×１０^−５ｍｏｌ／Ｌであった。また、［Ｈ^＋］_０及び［Ｉ_２］はそれぞれ０．１７１ｍｏｌ／Ｌ及び１．９×１０^−６ｍｏｌ／Ｌ、並びにＶ_混合後／Ｖ_硫酸水は２０であったので、Ｙは２．４×１０^−２であった。また、［ＩＯ_３ ⁻］_０及び［Ｈ_２ＢＯ_３ ⁻］_０はそれぞれ０．００３１３ｍｏｌ／Ｌ及び０．０４５ｍｏｌ／Ｌであったので、Ｙ_ＳＴは０．２９４であった。

＜実施例５＞
図９（ｂ）は、実施例５で用いた第３の構成のマイクロミキサー３００の寸法構成を示す。第３の構成のマイクロミキサー３００では、細孔３２２が円筒孔であり、その孔径が０．３ｍｍ及び孔長さが０．９ｍｍであった。

第３の構成のマイクロミキサー３００を用い、水性成分の流量を３．４２Ｌ／ｈ及び油性成分の流量を０．１８Ｌ／ｈとした以外は、実施例１と同様の条件で乳化物を作製した。このとき、水性成分の油性成分に対する流量比（水性成分の流量／油性成分の流量）は１９であった。細孔３２２を流通する水性成分と油性成分とを合流させた後の流体の流量は３．６Ｌ／ｈであった。マイクロミキサー３００の前後の圧力損失は０．２６ＭＰａであった。

得られた乳化物では、脂肪酸モノグリセライドの含有量が２．５８質量％、高級アルコールの含有量が２．０２質量％、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油の含有量が０．４０質量％、及びイオン交換水の含有量が９５．００質量％であった。

得られた乳化物における油性成分の液滴の平均粒子径は０．３１μｍであった。これは、細孔３２２の孔径ｄの１／７１０である。

また、実施例５の乳化操作におけるセグリゲーション指数（Ｘｓ）は３．５×１０^−２であった。なお、混合１分後のＩ_３ ⁻イオンは、波長３５３ｎｍの光に対する吸光度から求めた値で、１．０×１０^−５ｍｏｌ／Ｌであった。また、［Ｈ^＋］_０及び［Ｉ_２］はそれぞれ０．１７１ｍｏｌ／Ｌ及び８．０×１０^−７ｍｏｌ／Ｌ、並びにＶ_混合後／Ｖ_硫酸水は２０であったので、Ｙは１．０×１０^−２であった。また、［ＩＯ_３ ⁻］_０及び［Ｈ_２ＢＯ_３ ⁻］_０はそれぞれ０．００３１３ｍｏｌ／Ｌ及び０．０４５ｍｏｌ／Ｌであったので、Ｙ_ＳＴは０．２９４であった。

本発明は、乳化物の製造方法について有用である。

Ａ 乳化物製造システム
１００，２００，３００ マイクロミキサー
１０１，２０１ 水性成分供給部
１０２，２０２ 油性成分供給部
１０３，２０３，３０３ 乳化物回収部
１１０，３１０ 流体流路部
１１１，３１１ 小径管
１１１ａ，２１１ａ，３１１ａ 第１流路
１１１ｂ 管端部分
１１２，３１２ 大径管
１１２ａ，２１２ａ，３１２ａ 第２流路
１２０，３２０ 流体合流縮流部
１２１，２２１，３２１ 流体合流域
１２２，２２２，３２２ 細孔
１３０，３３０ 流体流出部
１３１，２３１，３３１ 流路拡大部
２１０ 直線管部分
２２０ 分岐管部分
４１ａ 水性成分貯槽
４１ｂ 油性成分貯槽
４２ａ 水性成分供給管
４２ｂ 油性成分供給管
４３ａ 第１ポンプ
４３ｂ 第２ポンプ
４４ａ 第１流量計
４４ｂ 第２流量計
４５ａ 第１フィルタ
４５ｂ 第２フィルタ
４６ａ 第１圧力計
４６ｂ 第２圧力計
４７ 流量コントローラ
４８ 乳化物回収管
４９ 乳化物回収槽

Claims (13)

1. 液体の水性成分と、２０℃において液体である油剤を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した前記水性成分に対して自己乳化性を有する液体の油性成分と、を合流させる合流ステップと、
   前記合流ステップで前記水性成分と前記油性成分とを合流させた後の流体を細孔に流通させる細孔流通ステップと、
   を含み、
   前記水性成分と前記油性成分との乳化操作を、セグリゲーション指数（Ｘｓ）が０．１以下となる条件で行う、前記水性成分に乳化液滴の平均粒子径が前記細孔の孔径の１／１００以下である前記油性成分が分散した乳化物の製造方法。
2. 前記合流ステップにおいて、流路径が前記細孔の孔径よりも大きい流路から流出した前記水性成分に前記油性成分を合流させる、請求項１に記載された乳化物の製造方法。
3. 液体の水性成分と、２０℃において液体である油剤を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した液体の油性成分と、を合流させる合流ステップと、
   前記合流ステップで前記水性成分と前記油性成分とを合流させた後の流体を細孔に流通させる細孔流通ステップと、
   を含み、
   前記合流ステップにおいて、流路径が前記細孔の孔径よりも大きい流路から流出した前記水性成分に、その全周から前記油性成分を合流させる、前記水性成分に乳化液滴の平均粒子径が前記細孔の孔径の１／１００以下である前記油性成分が分散した乳化物の製造方法。
4. 液体の水性成分と、２０℃において液体である油剤を含有し且つＨＬＢ７以上の非イオン性界面活性剤を１０質量％以下含有した液体の油性成分と、を合流させる合流ステップと、
   前記合流ステップで前記水性成分と前記油性成分とを合流させた後の流体を、前記水性成分及び前記油性成分のそれぞれの流動方向とは異なる方向に延びる細孔に流通させる細孔流通ステップと、
   を含む、前記水性成分に乳化液滴の平均粒子径が前記細孔の孔径の１／１００以下である前記油性成分が分散した乳化物の製造方法。
5. 前記合流ステップにおいて、前記水性成分と前記油性成分とを正面衝突させて合流させる、請求項４に記載の乳化物の製造方法。
6. 前記細孔の延びる方向が前記水性成分及び前記油性成分の流動方向に対して直交する方向である、請求項４又は５に記載の乳化物の製造方法。
7. 前記合流ステップにおいて、流路径が前記細孔の孔径よりも大きい流路から流出した前記水性成分に前記油性成分を合流させる、請求項４乃至６のいずれかに記載された乳化物の製造方法。
8. 前記油性成分が前記水性成分に対して自己乳化性を有する、請求項３乃至７のいずれかに記載の乳化物の製造方法。
9. 前記水性成分と前記油性成分との乳化操作を、セグリゲーション指数（Ｘｓ）が０．１以下となる条件で行う、請求項３乃至８のいずれかに記載の乳化物の製造方法。
10. 製造される乳化物中の前記油性成分の乳化液滴の平均粒子径が０．５μｍ以下である、請求項１乃至９のいずれかに記載の乳化物の製造方法。
11. 前記細孔の長さの孔径に対する比（長さ／孔径）が５以下である、請求項１乃至１０のいずれかに記載の乳化物の製造方法。
12. 製造される乳化物中の前記２０℃において液体である油剤の含有量が８質量％以下である、請求項１乃至１１のいずれかに記載の乳化物の製造方法。
13. 前記非イオン性界面活性剤のＨＬＢが９以上である、請求項１乃至１２のいずれかに記載の乳化物の製造方法。

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