JP2018112275A - ピストンリングの取付構造 - Google Patents

Abstract

【課題】ピストンリングの取付構造において、オイル消費量を低減しつつ、摩擦抵抗を低減させる。
【解決手段】内燃機関１のピストン４の外周面４Ａに凹状に設けられたピストンリング溝６に対するピストンリング１１の取付構造であって、ピストンリング溝６は、軸方向に直交する面に対する第１の傾斜角θ１をもって、ピストン４の径方向外方に向かって軸方向下方側に傾斜する下壁面６Ｃを有し、ピストンリング１１は、下壁面６Ｃに対向する下面１１Ｂ及び当該下面１１Ｂの外周縁に連なる外周面１１Ｄを有し、外周面１１Ｄは、下面１１Ｂと直交する第１周面１１Ｄａと、第１周面１１Ｄａに対する第２の傾斜角θ２をもって、第１周面１１Ｄａの上端縁側から軸方向上方に向かって径方向内方側に傾斜する第２周面１１Ｄｂとを含み、第２の傾斜角θ２が第１の傾斜角θ１よりも大きく設定されたことを特徴とする。
【選択図】図２

Description

本発明は、内燃機関のピストンの外周面に凹状に設けられたピストンリング溝に対するピストンリングの取付構造に関する。

従来、レシプロ内燃機関におけるピストンリングの取付構造に関し、ピストンリング溝の下面のピストン中心に対する角度、及びピストンリングの下面の水平面に対する角度の組み合わせを所定の関係を満たすように設定することにより、ピストンリング摺動面の磨耗角度をコントロールする技術が知られている（特許文献１参照）。この従来技術は、ピストンリングの摺動面の磨耗角度を適正に確保することにより、オイル消費量を節減することを目的としている。

特開平７−２８６６６７号公報

ところで、上記従来技術では、ピストンリングの磨耗角度はピストンリング溝の前記下壁面に対向する下面及びピストンリングの下面の配置によって定められるため、適正な摩耗角度は明確ではなく、また、ピストンの表面処理等の影響によって適正な摩耗角度が達成されない場合もあり得る。

したがって、そのような従来のピストンリングの取付構造では、例えば圧縮行程でのピストンの上昇時において、ピストンリングの下面がピストンリング溝の下面に当接したときに、ピストンリングの摺動面の上部がシリンダの壁面と密着することによってシリンダの壁面のオイルが燃焼室側に過度に掻き上げられると、内燃機関のオイル消費量が悪化する可能性がある。また、ピストンリングの摺動面において、シリンダの壁面と平行になる領域が増大すると、摺動部位のオイルせん断力が増大することにより摩擦抵抗の増大を招く可能性もある。

本発明は、以上の背景を鑑み、オイル消費量を低減しつつ、摩擦抵抗を低減させるピストンリングの取付構造を提供することを課題とする。

上記課題を解決するために本発明は、内燃機関（１）のピストン（４）の外周面（４Ａ）に凹状に設けられたピストンリング溝（６）に対するピストンリング（１１）の取付構造であって、前記ピストンリング溝は、軸方向に直交する面に対する第１の傾斜角（θ１）をもって、前記ピストンの径方向外方に向かって軸方向下方側に傾斜する下壁面（６Ｃ）を有し、前記ピストンリングは、前記下壁面に対向する下面（１１Ｂ）及び当該下面の外周縁に連なる外周面（１１Ｄ）を有し、前記外周面は、前記下面と直交する第１周面（１１Ｄａ）と、前記第１周面に対する第２の傾斜角（θ２）をもって、前記第１周面の上端縁側から軸方向上方に向かって径方向内方側に傾斜する第２周面（１１Ｄｂ）とを含み、前記第２の傾斜角が前記第１の傾斜角よりも大きく設定されたことを特徴とする。

この態様によれば、ピストンリングの外周面における第１周面に対する第２周面の傾斜角（第２の傾斜角）を、軸方向に直交する面に対するピストンリング溝の底面の傾斜角（第１の傾斜角）よりも大きく設定したため、ピストンの上昇時にシリンダの壁面に対する第２周面の角度（油膜が形成される隙間）を適切に保持することができる。その結果、ピストンリングの外周面の上部によってシリンダの壁面のオイルが過度に掻き上げられることを回避してオイル（潤滑油）消費量を低減しつつ、オイルせん断力を低減して摩擦抵抗を低減させることが可能となる。

また、上記の態様において、前記第２の傾斜角と前記第１の傾斜角との差が、１°以上かつ２°以下であるとよい。

この態様によれば、ピストンの上昇時におけるシリンダの壁面に対する第２周面の角度を適切な値（１°〜２°の範囲）に保持することが可能となる。

また、上記の態様において、前記第１の傾斜角は、１°−１５′以上かつ１°＋１５′以下であるとよい。

この態様によれば、ピストンリング溝の加工精度を考慮して第１の傾斜角を設定することにより、ピストンの上昇時におけるシリンダの壁面に対する第２周面の適正な角度を安定的に実現することが可能となる。

また、上記の態様において、前記第２の傾斜角は、２°以上かつ３°以下であるとよい。

この態様によれば、ピストンリングの加工精度を考慮して第２の傾斜角を設定することにより、ピストンの上昇時におけるシリンダの壁面に対する第２周面の適正な角度を安定的に実現することが可能となる。

また、上記の態様において、前記ピストンリングが前記ピストンリング溝に取り付けられた初期状態において、前記ピストンリングの下面は、軸方向に直交する面に対する第３の傾斜角（θ３）をもって、前記ピストンの径方向内方に向かって軸方向下方側に傾斜するとよい。

この態様によれば、吸気行程におけるピストンの下降時にピストンリングの外方下端のエッジ部をシリンダの壁面に対して安定的に当接させることができ、その結果、シリンダの壁面のオイル厚を低減する（すなわち、効果的にオイルを掻き取る）ことが可能となる。

また、上記の態様において、前記ピストンリングの外周面において、前記第１周面と前記第２周面とが接続される境界部は、前記外周面の軸方向高さの中間位置よりも軸方向下方側に位置するとよい。

この態様によれば、膨張工程において燃焼室側の内圧が作用する第２周面の領域をより大きく確保することにより、ピストンリングの径方向内側（すなわち、シリンダの壁面と離反する側）に向けて第２周面を押圧する力をより大きく確保することが可能となり、その結果、ピストンリングの摩擦抵抗を低減することが可能となる。

また、上記の態様において、前記ピストンリングの下面は、前記内燃機関の圧縮行程及び膨張行程の少なくとも一方において、前記ピストンリング溝の下壁面に当接するとよい。

この態様によれば、圧縮行程や膨張行程におけるシリンダの壁面に対する第２周面の角度をより確実に保持することが可能となる。

また、上記の態様において、前記ピストンリングは、前記ピストンに取り付けられた複数のコンプレッションリングにおけるトップリングであるとよい。

この態様によれば、トップリングによってシリンダの壁面のオイルが過度に掻き上げられることを回避してより効果的にオイル消費量を低減しつつ、オイルせん断力を低減して摩擦抵抗を低減させることが可能となる。

以上の構成によれば、オイル消費量を低減しつつ、摩擦抵抗を低減させるピストンリングの取付構造を提供することができる。

本実施形態に係るオイルリングが装着されたピストンの要部を示す断面図 図１に示した第１リング溝および第１圧力リングの詳細構成を示す説明図 ピストンの往復動に応じた第１圧力リングの状態を示す説明図 図３中に示した状態（Ａ）の拡大図 図３中に示した状態（Ｄ）の拡大図

以下、図面を参照して、本発明に係るピストンリングの取付構造の実施形態について説明する。

図１に示すように、内燃機関１のシリンダブロック２には、軸方向（図１中の上下方向）に沿って延びる断面円形のシリンダ３が形成されている。シリンダ３には、軸方向に沿って往復動可能にピストン４が受容されている。シリンダ３の上端部とピストン４の上端部の冠面とは、協働して燃焼室（不図示）を形成する。ピストン４の外周部には、上側（燃焼室側）から順に、それぞれ周方向に延びて環状をなす第１リング溝６及び第２リング溝７が形成されている。第１リング溝６にはピストンリング（ここでは、コンプレッションリング）として第１圧力リング（トップリング）１１が装着され、同様に第２リング溝７には第２圧力リング（セカンドリング）１２が装着されている。

なお、詳細な説明は省略するがピストン４における第２リング溝７の下方には、第３リング溝が設けられており、この第３リング溝には、公知のオイルリングが装着されている。また、第２圧力リング１２については適宜省略することが可能である。

第１及び第２リング溝６、７は、ピストン４の外周部に形成された外周面４Ａにそれぞれ開口するように凹状に設けられ、図１の横断面に示されるように、第１及び第２圧力リング１１、１２が収容される四角形状の内部スペースを有している。外周面４Ａは、ピストン４の軸を中心とした円周面として形成されている。

第１リング溝６は、ピストン４の軸方向に所定の幅を有する円筒状の底壁面６Ａと、底壁面６Ａの上端縁から径方向外方（図１中の右方）に延びてピストン４の外周面４Ａに連なる円環状の上壁面６Ｂと、底壁面６Ａの下端縁から径方向外方に延びてピストン４の外周面４Ａに連なる円環状の下壁面６Ｃとによって画定される。それらの各壁面６Ａ〜６Ｃは、横断面においてそれぞれ直線状をなすように形成されている。

上壁面６Ｂは、ピストン４の軸方向に直交する平面として形成されている。また、下壁面６Ｃは、下壁ピストン４の軸方向に直交する仮想平面Ａに対して傾斜角θ１（第１の傾斜角）を有するように、ピストン４の径方向外方に向かって軸方向下方側に傾斜する平面として形成されている。

内燃機関１が自動車用エンジンである場合、シリンダ３の直径は例えば６８ｍｍ〜９２ｍｍの範囲内で設定することができ、また、ピストン４のストロークは例えば６０ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内で設定することができる。

第１及び第２圧力リング１１、１２は、それぞれ環状の部材からなり、公知のピストンリングと同様に周方向における一部に合口（不図示）を有しており、シリンダ３内において径を広げる方向に張力を生じさせる。

図２に示すように、第１圧力リング１１は、その横断面において、第１リング溝６の上壁面６Ｂ及び下壁面６Ｃにそれぞれ対向するように配置された上面１１Ａ及び下面１１Ｂと、上面１１Ａ及び下面１１Ｂの内周縁同士及び外周縁同士をそれぞれ連結するように形成された内周面１１Ｃ及び外周面１１Ｄとを備える。それらの各面１１Ａ〜１１Ｄ（または各面１１Ａ〜１１Ｄを構成する部分）は、横断面においてそれぞれ直線状をなすように形成されている。図示は省略するが、第１圧力リング１１には、摺動摩擦の低減等を目的とした公知の表面処理（例えば、イオンプレーティング皮膜の形成）を施すことが可能である。

上面１１Ａは、下壁面６Ｃと略平行に延在する外周側の第１面１１Ａａと、この第１面１１Ａａの内周縁と内周面１１Ｃの上縁とを連結するように配置された第２面１１Ａｂとを含む。第２面１１Ａｂは、第１面１１Ａａに対して所定の傾斜角を有するように、周方向内方に向かって軸方向下方側に傾斜する。

下面１１Ｂは、第１圧力リング１１がシリンダ３内のピストン４に取り付けられシリンダ３に受容された初期状態（図２参照）において、軸方向に直交する仮想平面Ａに対して傾斜角θ３（第３の傾斜角）を有するように、ピストン４の径方向内方に向かって軸方向下方側に傾斜する。つまり、第１圧力リング１１では、初期状態においてその外周面側が上反り状態となるように、上反角として傾斜角θ３が設定されている。

内周面１１Ｃは、底壁面６Ａに対向するように配置され、下面１１Ｂと略直交する方向に延在する。

外周面１１Ｄは、下面１Ｂに連なり且つ下面１１Ｂと略直交する方向に延在する下側の第１周面１１Ｄａと、この第１周面１１Ｄａの上縁と上面１１Ａ（第１面１１Ａａ）の外縁とを連結するように配置された第２周面１１Ｄｂとを有する。第２周面１１Ｄｂは、第１周面１１Ｄａに対して傾斜角θ２（第２の傾斜角）を有するように、第１周面１１Ｄａの上端縁から軸方向上方に向かって径方向内方側に傾斜する。

第１周面１１Ｄａの上端縁及び第２周面１１Ｄｂの下端縁が接続される境界部１５は、外周面１１Ｄの上下方向幅（軸方向高さ）の中間位置よりも軸方向下方側に位置する。また、横断面において、第２周面１１Ｄｂの長さは、第１周面１１Ｄａよりも大きく設定されている。なお、境界部１５には、第１周面１１Ｄａと第２周面１１Ｄｂとの稜線が形成される。ただし、第１圧力リング１１を加工する便宜上、境界部１５が所定の曲率を有する微少な円弧面または曲面からなる構成も可能である。

ここで、第２周面１１Ｄｂの傾斜角θ２と下壁面６Ｃの傾斜角θ１との差（θ２−θ１）は、１°以上かつ２°以下とし、より好ましくは１°とするとよい。傾斜角θ１は、第１リング溝６の加工精度を考慮して１°−１５′以上かつ１°＋１５′以下とし、より好ましくは１°とするとよい。傾斜角θ２は、第１圧力リング１１の加工精度を考慮して２°以上かつ３°以下とし、より好ましくは２°とするとよい。このような第１圧力リング１１の構成により、後に詳述するように、内燃機関１では、ピストン４の往復動に応じて、オイル消費量を低減することや、ピストン４の摩擦抵抗を低減することが可能となる。

なお、ここでは、第１圧力リング１１の横断面における上面１１Ａ、下面１１Ｂ、内周面１１Ｃ、及び外周面１１Ｄは、それぞれ直線状をなす（または複数の直線状部を含む）ように形成され、かつそれら各面の端部（端縁）は隣接する他の面の端部と互いに所定の角度をもって接続されている。しかしながら、これに限らず、実用上は製作の容易さ等を考慮して、それら各面（または各面における直線状部）における少なくとも一部の端部同士が所定の面取り部（例えば、曲率半径０．０９ｍｍ程度のＲ面）を介して接続されていてもよい。

図３では、内燃機関１の各行程（吸気行程、圧縮行程、膨張工程、排気行程）におけるクランク角の変化に応じたピストン４の往復動（上昇及び下降）の速度及び内筒圧の変化を示すグラフが示されており、そのグラフの上方には、各工程の所定のタイミングに対応する第１圧力リング１１のシリンダ３の壁面（内周面）に対する摺動状態を示す模式図が示されている。それらの模式図では、便宜上、符号を省略しているため、以下の説明では必要に応じて図２を参照されたい。

図３において、状態（Ａ）は、吸入行程前半の所定のタイミング（下方に示すグラフにおいて破線矢印で示す位置を参照。以下、（Ｂ）〜（Ｇ）も同様。）における第１圧力リング１１の状態を示している。このとき、第１圧力リング１１は、ピストン４と共に下降状態にあり、図４にも示すように、その上面１１Ａ（第１面１１Ａａ）の外周縁が第１リング溝６の上壁面６Ｂに当接した状態となる。また、第１圧力リング１１の外周面１１Ｄでは、シリンダ３の壁面３Ａに対して第１周面１１Ｄａの下端縁（すなわち、第１周面１１Ｄａと下面１１Ｂとのエッジ部が）が所定の角度θ４をもって当接した状態で摺動することにより、シリンダ３の壁面におけるオイルの掻き下げが適切に行われることにより、オイル消費量が低減される。この場合、下面１１Ｂと壁面３Ａとの間には、比較的大きな角度の隙間が形成されるため、くさび効果による浮力は生じ難く、第１周面１１Ｄａの下端縁は、第１圧力リング１１の張力によって壁面３Ａに強く押し当てられることになる。

状態（Ｂ）は、吸入行程後半の所定のタイミングにおける第１圧力リング１１の状態を示している。このとき、第１圧力リング１１は、状態（Ａ）と同様に下降状態にあるが、ピストン４の減速によりその下面１１Ｂの内周縁が第１リング溝６の下壁面６Ｃに当接した状態となる。また、第１圧力リング１１における外周面１１Ｄのシリンダ３の壁面に対する摺動動作は、上述の状態（Ａ）と同様である。

状態（Ｃ）は、圧縮行程前半の所定のタイミングにおける第１圧力リング１１の状態を示している。このとき、第１圧力リング１１は、ピストン４と共に上昇状態にあり、状態（Ｂ）と同様にその下面１１Ｂの内周縁が第１リング溝６の下壁面６Ｃに当接した状態にある。また、第１圧力リング１１の第１周面１１Ｄａは、状態（Ａ）と同様に所定の角度θ４をもってシリンダ３の壁面に対して当接する。このような配置により、第１圧力リング１１の上昇時には、くさび効果に基づく浮力によって第１周面１１Ｄａとシリンダ３の壁面との間隙に適切な厚みの油膜を確保することが可能となり、シリンダ３の壁面におけるオイルが過度に掻き上げられることが回避されることにより、オイル消費量が低減される。

状態（Ｄ）は、圧縮行程後半の所定のタイミングにおける第１圧力リング１１の状態を示している。このとき、第１圧力リング１１は、ピストン４と共に上昇状態にあり、図５にも示すように、筒内圧の上昇により（すなわち、上方からの燃焼ガスの圧力により）その下面１１Ｂが第１リング溝６の下壁面６Ｃに当接した（押圧された）状態となる。また、第１圧力リング１１の外周面１１Ｄでは、第１周面１１Ｄａ及び第２周面１１Ｄｂの境界部１５がシリンダ３の壁面３Ａに対して当接した状態となる。

このとき、第１圧力リング１１の第１周面１１Ｄａに対する第２周面１１Ｄｂの傾斜角θ２が、軸方向に直交する面に対する第１圧力リング１１の底面の傾斜角θ１よりも大きく設定されているため、第２周面１１Ｄｂは、それぞれシリンダ３の壁面に対して所定の角度θ５（＝θ２−θ１）をもって当接する。このような配置により、第１圧力リング１１の上昇時には、くさび効果に基づく浮力によって第２周面１１Ｄｂとシリンダ３の壁面との間隙に適切な厚みの油膜を確保することが可能となり、シリンダ３の壁面におけるオイルが過度に掻き上げられることが回避されることにより、オイル消費量が低減される。また、オイルせん断力が低減されることにより、摩擦抵抗が低減される。

状態（Ｅ）は、膨張工程の所定のタイミングにおける第１圧力リング１１の状態を示している。このとき、第１圧力リング１１は、ピストン４と共に下降状態にあるが、状態（Ｄ）と同様に、燃焼ガスの圧力によりその下面１１Ｂが第１リング溝６の下壁面６Ｃに当接し、また、第１周面１１Ｄａがシリンダ３の壁面に対して、上述の下壁面６Ｃの傾斜角θ１と同じ角度（図５参照）をもって当接した状態にある。このような配置により、第１圧力リング１１の下降時には、第１周面１１Ｄａとシリンダ３の壁面との間隙に適切な厚みの油膜を確保することが可能となり、シリンダ３の壁面におけるオイルせん断力が低減されることにより、摩擦抵抗が低減される。

この場合、シリンダ３の壁面と第２周面１１Ｄｂとの間には燃焼ガスが入り込む隙間が確保される（すなわち、燃焼室側の油膜厚さが比較的薄くなり、シリンダ３の壁面と第２周面１１Ｄｂとの隙間全体にオイルが行き渡り難くなる）。そのため、上述のように境界部１５が外周面１１Ｄの上下方向幅の中間位置よりも軸方向下方側に位置する構成では（図２参照）、燃焼室側の内圧が作用する面積（第２周面１１Ｄｂの領域）がより大きく確保され、第１圧力リング１１の径方向内側（すなわち、シリンダ３の壁面と離反する側）に向けて第２周面１１Ｄｂを押圧する力をより大きく確保することが可能となり、その結果、第１圧力リング１１の摩擦抵抗が低減される。

状態（Ｆ）は、排気工程前半の所定のタイミングにおける第１圧力リング１１の状態を示している。このとき、第１圧力リング１１は、ピストン４と共に上昇状態にあるが、状態（Ｃ）と同様に、その下面１１Ｂの内周縁が第１リング溝６の下壁面６Ｃに当接した状態にあり、その第１周面１１Ｄａが所定の角度θ４をもってシリンダ３の壁面に対して当接する。このような配置により、第１圧力リング１１の上昇時には、くさび効果に基づく浮力によって第１周面１１Ｄａとシリンダ３の壁面との間隙に適切な厚みの油膜を確保することが可能となり、シリンダ３の壁面におけるオイルが過度に掻き上げられることが回避されることにより、オイル消費量が低減される。

状態（Ｇ）は、排気工程後半の所定のタイミングにおける第１圧力リング１１の状態を示している。このとき、第１圧力リング１１は、状態（Ｆ）と同様に上昇状態にあるが、ピストン４の減速によりその上面１１Ａ（第１面１１Ａａ）の外周縁が第１リング溝６の上壁面６Ｂに当接した状態となる。また、第１圧力リング１１の第１周面１１Ｄａは、状態（Ａ）と同様に所定の角度θ４をもってシリンダ３の壁面に対して当接する。このような配置により、第１圧力リング１１の上昇時には、くさび効果に基づく浮力によって第１周面１１Ｄａとシリンダ３の壁面との間隙に適切な厚みの油膜を確保することが可能となり、シリンダ３の壁面におけるオイルが過度に掻き上げられることが回避されることにより、オイル消費量が低減される。

以上で具体的実施形態の説明を終えるが、本発明は上記実施形態に限定されることなく幅広く変形実施することができる。なお、上述の本発明に係る実施形態の説明に用いた方向を示す用語（例えば、「上」、「下」）は該当する方向を厳密に示すものではなく、それらの方向は、内燃機関におけるピストン及びシリンダの実用的な配置（すなわち、ピストンまたはシリンダの軸方向の変化）によって適宜変化し得る。

１ ：内燃機関
２ ：シリンダブロック
３ ：シリンダ
４ ：ピストン
４Ａ ：外周面
６ ：第１リング溝（ピストンリング溝）
６Ａ ：底壁面
６Ｂ ：上壁面
６Ｃ ：下壁面
７ ：第２リング溝
１１ ：第１圧力リング（トップリング）
１１Ａ ：上面
１１Ｂ ：下面
１１Ｃ ：内周面
１１Ｄ ：外周面
１１Ｄａ：第１周面
１１Ｄｂ：第２周面
１２ ：第２圧力リング
１５ ：境界部
θ１ ：第１の傾斜角
θ２ ：第２の傾斜角
θ３ ：第３の傾斜角

Claims (8)

1. 内燃機関のピストンの外周面に凹状に設けられたピストンリング溝に対するピストンリングの取付構造であって、
   前記ピストンリング溝は、軸方向に直交する面に対する第１の傾斜角をもって、前記ピストンの径方向外方に向かって軸方向下方側に傾斜する下壁面を有し、
   前記ピストンリングは、前記下壁面に対向する下面及び当該下面の外周縁に連なる外周面を有し、
   前記外周面は、前記下面と直交する第１周面と、前記第１周面に対する第２の傾斜角をもって、前記第１周面の上端縁側から軸方向上方に向かって径方向内方側に傾斜する第２周面とを含み、
   前記第２の傾斜角が前記第１の傾斜角よりも大きく設定されたことを特徴とするピストンリングの取付構造。
2. 前記第２の傾斜角と前記第１の傾斜角との差が、１°以上かつ２°以下であることを特徴とする請求項１に記載のピストンリングの取付構造。
3. 前記第１の傾斜角は、１°−１５′以上かつ１°＋１５′以下であることを特徴とする請求項２に記載のピストンリングの取付構造。
4. 前記第２の傾斜角は、２°以上かつ３°以下であることを特徴とする請求項２または請求項３に記載のピストンリングの取付構造。
5. 前記ピストンリングが前記ピストンリング溝に取り付けられた初期状態において、前記ピストンリングの下面は、軸方向に直交する面に対する第３の傾斜角をもって、前記ピストンの径方向内方に向かって軸方向下方側に傾斜することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載のピストンリングの取付構造。
6. 前記ピストンリングの外周面において、前記第１周面と前記第２周面とが接続される境界部は、前記外周面の軸方向高さの中間位置よりも軸方向下方側に位置することを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載のピストンリングの取付構造。
7. 前記ピストンリングの下面は、前記内燃機関の圧縮行程及び膨張行程の少なくとも一方において、前記ピストンリング溝の下壁面に当接することを特徴とする請求項１から請求項６のいずれかに記載のピストンリングの取付構造。
8. 前記ピストンリングは、前記ピストンに取り付けられた複数のコンプレッションリングにおけるトップリングであることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれかに記載のピストンリングの取付構造。

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