JP2018094624A - 酸化スケールの除去方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】Ｎｉ含有鋼材のデスケーリング性を改善して、表面疵の発生を抑制する、新規な方法の提案。【解決手段】０．３〜１．５質量％のＮｉ、０．００１〜０．５質量％のＳｉを含有する鋼材ｄを、加熱過程で生成する酸化スケールａ、ｂを除去する方法であって、鋼材ｄ表面積あたりＳｉ量として４００〜１２００ｇ／ｍ２のＳｉ含有物と、Ｆｅ量として、質量％で前記Ｓｉ量の０．３〜２０％のＦｅ含有物、鋼材ｄ表面積当りＢ量として４〜４０ｇ／ｍ２のＢ含有物、鋼材ｄ表面積当りＰ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＰ含有物、鋼材ｄ表面積当りＳ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＳ含有物の少なくとも１つと、を混合し、鋼材ｄの鋼材ｄ表面に前記混合物を配置し、鋼材ｄに前記加熱を行い、その後デスケーリングを行う、酸化スケールの除去方法。【選択図】図３
Description
本発明は、０．３〜１．５％Ｎｉ、０．００１〜０．５％Ｓｉを含有する鋼材、特にブレーキディスク材、を熱間加工する前の鋼材の加熱過程で生成する酸化スケールをデスケーリングで除去する方法に関係する。
Ｎｉは鋼材強度を上げたり、靭性を向上させたり、耐食性を上げたり、まためっき密着性を向上させる等の作用を有することから、合金添加元素として広く利用されている。例えば、Ｎｉ含有鋼は、低温用の溶接構造用鋼材として液体タンク等に広く利用されたり、ブレーキディスク材として利用されたりしている。
ところで、合金鋼の加熱過程や圧延過程において合金元素を含む鉄酸化物（スケール）が生成する。スケールが鋼表面に残ったまま熱間加工されると、スケールが鋼内に押し込まれてスケール疵となり、製品の表面品質を悪化させる。
特に、Ｎｉを含有する鋼材では、Ｎｉに加熱時に生成するスケールと鋼との密着性を高める作用があるため、高圧水によるデスケーリングを行ってもスケールを除去しにくいという問題がある。約１％のＮｉを含有するブレーキディスク材の熱間鍛造を行う際に、鍛造前にスケールが除去出来ていないと鍛造後にスケール疵の原因となる。
この問題に関連して、特許文献１では、デスケーリングが困難なＮｉ含有鋼の表面を機械的に研削した後、酸化防止剤を塗布して加熱し、圧延することにより、酸化スケールの生成自体を抑制する方法を提案している。しかしながら、特許文献１は、酸化スケールは低減するものの、生成する酸化スケールの除去が困難である点は解決できていない。
特許文献２は、Ｓｉを含有する鋼材はデスケーリング性が低いという課題に関するものである。そのデスケーリング性が低い原因を、Ｓｉを含有する鋼材のスケール内に生成するＦｅ−Ｓｉの酸化物であると考え、１度デスケーリングを行った後に鋼材を再加熱することで、Ｆｅ−Ｓｉの酸化物と鋼の間に新たなＦｅＯ層（デスケーリングが容易）を生成させ、再度デスケーリングすることを提案している。特許文献２は、２度目のデスケーリング、そのための再加熱が必要であるので、操作が煩雑であり且つ高コスト化しやすい、また、Ｎｉ含有鋼でデスケーリング可能であるかどうかは記載していない。
特許文献３は、Ｎｉ含有鋼に、酸化防止塗料を塗布して、均熱炉などの高温酸化雰囲気中（１１００℃以下）における酸化スケールの発生を防止することを提案している。特許文献３では、当然のことながら、酸化防止塗料を塗布した箇所でしか、その酸化防止効果は得られない。そして、特許文献３も、生成した酸化スケールの除去が困難である点は解決できていない。
上記に鑑みて、本発明は、Ｎｉ含有鋼材のデスケーリング性を改善して、表面疵の発生を抑制する、新規な方法を提案することを目的とする。特に、Ｎｉ含有鋼材を熱処理する場合、熱処理によって鋼板表面に３ｍｍ厚以上のスケールを生成することがある。本発明は、表面に３ｍｍ厚以上のスケールを有するＮｉ含有鋼材のデスケーリング性を改善して、表面疵の発生を抑制する、新規な方法を提案することも目的とする。
本発明者は、鋭意検討の結果、Ｎｉ含有鋼の表面に所定のＳｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも１つとの混合物を配置し、加熱することにより、Ｎｉ含有鋼の表面全面においてデスケーリング性が著しく改善することを知見し、本発明を完成させた。
本発明により、以下の手段が提供される。
［１］０．３〜１．５質量％のＮｉ、０．００１〜０．５質量％のＳｉを含有する鋼材を、１１７０℃以上１３００℃以下の温度で、１時間以上１０時間以下の加熱をする過程で生成する酸化スケールを除去する方法であって、
前記鋼材表面積あたりＳｉ量として４００〜１２００ｇ／ｍ２のＳｉ含有物と、
Ｆｅ量として、質量％で前記Ｓｉ量の０．３〜２０％のＦｅ含有物、
前記鋼材表面積あたりＢ量として４〜４０ｇ／ｍ２のＢ含有物、
前記鋼材表面積あたりＰ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＰ含有物、
前記鋼材表面積あたりＳ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＳ含有物の少なくとも１つと、を混合し、
前記鋼材の鋼材表面に前記混合物を配置し、
前記鋼材に前記加熱を行い、
その後デスケーリングを行うことを特徴とする、酸化スケールの除去方法。
［２］前記Ｆｅ含有物は、鉄酸化物あるいは鉄水酸化物であり、鉄酸化物は、ウスタイト、マグネタイト、ヘマタイト、マーゲマイト、あるいはそれらの混合物であり、前記鉄水酸化物は、水酸化鉄（II）、水酸化鉄（III）、ゲーサイト、アカガナイト、レピドクロサイト、フェロオキシハイト、あるいはそれらの混合物である、［１］に記載の酸化スケールの除去方法。
［３］前記配置を、前記鋼材表面全面に行う、［１］または［２］に記載の方法。
［４］前記鋼材は、ブレーキディスク材である、［１］〜［３］のいずれか１項に記載の方法。
［５］前記酸化スケールが、前記鋼材表面で３ｍｍ以上の厚さを有する、［１］〜［４］のいずれか１項に記載の方法。
［１］０．３〜１．５質量％のＮｉ、０．００１〜０．５質量％のＳｉを含有する鋼材を、１１７０℃以上１３００℃以下の温度で、１時間以上１０時間以下の加熱をする過程で生成する酸化スケールを除去する方法であって、
前記鋼材表面積あたりＳｉ量として４００〜１２００ｇ／ｍ２のＳｉ含有物と、
Ｆｅ量として、質量％で前記Ｓｉ量の０．３〜２０％のＦｅ含有物、
前記鋼材表面積あたりＢ量として４〜４０ｇ／ｍ２のＢ含有物、
前記鋼材表面積あたりＰ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＰ含有物、
前記鋼材表面積あたりＳ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＳ含有物の少なくとも１つと、を混合し、
前記鋼材の鋼材表面に前記混合物を配置し、
前記鋼材に前記加熱を行い、
その後デスケーリングを行うことを特徴とする、酸化スケールの除去方法。
［２］前記Ｆｅ含有物は、鉄酸化物あるいは鉄水酸化物であり、鉄酸化物は、ウスタイト、マグネタイト、ヘマタイト、マーゲマイト、あるいはそれらの混合物であり、前記鉄水酸化物は、水酸化鉄（II）、水酸化鉄（III）、ゲーサイト、アカガナイト、レピドクロサイト、フェロオキシハイト、あるいはそれらの混合物である、［１］に記載の酸化スケールの除去方法。
［３］前記配置を、前記鋼材表面全面に行う、［１］または［２］に記載の方法。
［４］前記鋼材は、ブレーキディスク材である、［１］〜［３］のいずれか１項に記載の方法。
［５］前記酸化スケールが、前記鋼材表面で３ｍｍ以上の厚さを有する、［１］〜［４］のいずれか１項に記載の方法。
本発明によれば、従来困難であったＮｉ含有鋼、特に表面に３ｍｍ厚以上のスケールを有するＮｉ含有鋼材のデスケーリングを容易に行うことができる。そのため、その後の加工においてスケール疵を抑制できる。またＳｉ含有物として、入手が容易なＳｉＯ２等を利用でき、Ｆｅ含有物として、入手が容易なＦｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）を利用でき、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物についても入手が容易なものを利用できることから、低負荷、低コストでの運用が可能である。
本発明により、０．３〜１．５質量％Ｎｉ、０．００１〜０．５質量％Ｓｉを含有する鋼材を、１１７０℃以上１３００℃以下の温度で、１時間以上１０時間以下の加熱をする過程で生成する酸化スケールを除去する方法であって、
前記鋼材表面積あたりＳｉ量として４００〜１２００ｇ／ｍ２のＳｉ含有物と、
Ｆｅ量として前記Ｓｉ量の０．３〜２０質量％のＦｅ含有物、
前記鋼材表面積あたりＢ量として４〜４０ｇ／ｍ２のＢ含有物、
前記鋼材表面積あたりＰ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＰ含有物、
前記鋼材表面積あたりＳ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＳ含有物の少なくとも１つと、を混合し、
前記鋼材の鋼材表面に前記混合物を配置し、
前記鋼材に前記加熱を行い、
その後デスケーリングを行うことを特徴とする、酸化スケールの除去方法、が提供される。
前記鋼材表面積あたりＳｉ量として４００〜１２００ｇ／ｍ２のＳｉ含有物と、
Ｆｅ量として前記Ｓｉ量の０．３〜２０質量％のＦｅ含有物、
前記鋼材表面積あたりＢ量として４〜４０ｇ／ｍ２のＢ含有物、
前記鋼材表面積あたりＰ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＰ含有物、
前記鋼材表面積あたりＳ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＳ含有物の少なくとも１つと、を混合し、
前記鋼材の鋼材表面に前記混合物を配置し、
前記鋼材に前記加熱を行い、
その後デスケーリングを行うことを特徴とする、酸化スケールの除去方法、が提供される。
特定の理論に拘束されるものではないが、Ｎｉ含有鋼のデスケーリングが困難である原因は、以下であると考えられる。
Ｎｉを含有する鋼材を酸素雰囲気中で加熱すると、図１に示すようなスケールが生成する。一番の特徴は鋼とスケールとが入り組んだ内部酸化層を形成することである。その上部に外層スケールと内層スケールが生成する。外層スケールは、主に鉄の外向き拡散により成長したスケールであって、緻密な構造であるのに対して、内層スケールは、主に酸素の内向き拡散により成長したスケールであって、内部に多くのボイドを有する。内部酸化層は、酸素が鋼（地金）内に拡散し、鉄の酸化物が析出した層である。
Ｎｉを含有する鋼材を酸素雰囲気中で加熱すると、図１に示すようなスケールが生成する。一番の特徴は鋼とスケールとが入り組んだ内部酸化層を形成することである。その上部に外層スケールと内層スケールが生成する。外層スケールは、主に鉄の外向き拡散により成長したスケールであって、緻密な構造であるのに対して、内層スケールは、主に酸素の内向き拡散により成長したスケールであって、内部に多くのボイドを有する。内部酸化層は、酸素が鋼（地金）内に拡散し、鉄の酸化物が析出した層である。
内部酸化層では、ＮｉがＦｅより貴なためＦｅが選択的に酸化され、Ｎｉが取り残されて次第に濃化される。Ｎｉの濃化した層ではＮｉよりも酸化しやすいＦｅが酸化されるため、Ｎｉの濃化した層内にＦｅが酸化物として分散する内部酸化層を形成する。内部酸化層は、Ｎｉが濃化した鋼に内部酸化したＦｅの酸化物が食い込んだ形で残存するため、スケールが地鉄の探さ方向に食い込んだ状態となり、この内部酸化層（特に濃化部）がスケールを鋼につなぎとめる作用（アンカー効果）が生じる。
その結果スケールの除去は困難となり、高圧水によるデスケーリングを施しても、外層スケール、内層スケールを含めたスケール全体のデスケーリングが困難である（図２）。
その結果スケールの除去は困難となり、高圧水によるデスケーリングを施しても、外層スケール、内層スケールを含めたスケール全体のデスケーリングが困難である（図２）。
本発明によれば、鋼材表面に、鋼材表面積あたりＳｉ量として４００〜１２００ｇ／ｍ２の量のＳｉ含有物と、
Ｆｅ量として前記Ｓｉ量の０．３〜２０質量％のＦｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）、
前記鋼材表面積あたりＢ量として４〜４０ｇ／ｍ２のＢ含有物、
前記鋼材表面積あたりＰ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＰ含有物、
前記鋼材表面積あたりＳ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＳ含有物の少なくとも１つと、の混合物を配置した後、鋼材の加熱を１１７０℃以上１３００℃以下の温度で１時間以上１０時間以下行う。これにより、スケールをデスケーリングしやすい構造に変えることができる。模式的な図３を参照しながら説明すると、Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも１つと、の混合物が加熱されて、スケール内に十分な量の液相成分を生成させる。その液相成分がスケール内に浸透し、スケールの粒界での結合を弱めることで外層スケールと内層スケールとからなるスケールを剥離させやすい状態とすることが出来る。（図３）良好なデスケーリング性を得るために十分な量の液相成分とは、内層スケール全量に対し体積分率で５０％以上であることを目安とする。
Ｆｅ量として前記Ｓｉ量の０．３〜２０質量％のＦｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）、
前記鋼材表面積あたりＢ量として４〜４０ｇ／ｍ２のＢ含有物、
前記鋼材表面積あたりＰ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＰ含有物、
前記鋼材表面積あたりＳ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＳ含有物の少なくとも１つと、の混合物を配置した後、鋼材の加熱を１１７０℃以上１３００℃以下の温度で１時間以上１０時間以下行う。これにより、スケールをデスケーリングしやすい構造に変えることができる。模式的な図３を参照しながら説明すると、Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも１つと、の混合物が加熱されて、スケール内に十分な量の液相成分を生成させる。その液相成分がスケール内に浸透し、スケールの粒界での結合を弱めることで外層スケールと内層スケールとからなるスケールを剥離させやすい状態とすることが出来る。（図３）良好なデスケーリング性を得るために十分な量の液相成分とは、内層スケール全量に対し体積分率で５０％以上であることを目安とする。
液相成分は、Ｓｉ含有物中のＳｉとＦｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）中のＦｅまたは鋼材中のＦｅとに由来する、Ｓｉ−Ｆｅ系酸化物である。鋼材表面に配置したＳｉ含有物は鋼材が加熱する過程で酸化されてシリカ（ＳｉＯ２）を生成する。シリカ（ＳｉＯ２）はウスタイト（ＦｅＯ）と反応してＳｉ−Ｆｅ系酸化物を生成する。そして、ウスタイト（ＦｅＯ）は、鋼材表面に配置したＦｅ含有物から生成し、また鋼材中のＦｅの酸化によっても生成する。Ｆｅ含有物がウスタイト（ＦｅＯ）以外の鉄酸化物であっても上記の加熱温度域では、還元してウスタイト（ＦｅＯ）を生成する。また、Ｆｅ含有物が鉄水酸化物であっても上記の加熱温度域では、脱水が起こり、還元してウスタイト（ＦｅＯ）を生成する。鋼材表面に配置したＳｉ含有物とＦｅ含有物とが混合されている場合、それらは容易に反応してＳｉ−Ｆｅ系酸化物が生成する。つまり、Ｓｉ含有物とＦｅ含有物とが混合されているため、液相生成反応が速やかに進行する効果が得られる。一方、Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物の代わりに鋼材中のＦｅとが反応する場合でも、鋼材からスケール内を外側に拡散するＦｅが、スケール表面で新たなスケール（ＦｅＯ）を形成し、ＦｅＯがＳｉ含有物を取り込むように生成するため、それらは着実に反応してＳｉ−Ｆｅ系酸化物が生成する。ＦｅＯとＦｅ２ＳｉＯ４との共晶点が１１７０℃であるため、前記のＳｉ−Ｆｅ系酸化物は１１７０℃以上で液相成分となる。したがって、加熱温度の下限を１１７０℃とする。加熱温度の上限は、Ｓｉ−Ｆｅ系酸化物が液相である限り特に限定されるものではないが、１３００℃とした。その理由は、１３００℃を超えると内部酸化層（特に濃化部）が溶融しており、デスケーリングはさらに容易であるが、スケールロスが大きくなり、熱エネルギーの損失にもなるので、好ましくないからである。
Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つが、Ｓｉ含有物と混合される場合、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物は共晶点温度を低下させ、液相生成反応が加熱中の早い段階から進行する効果が得られる。別の言い方をすると、同じ加熱温度（例えば１１７０℃）であっても、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つが含まれると、それらが含まれないときに比べて、液相生成量が多くなり、デスケーリングがより容易になる。
なお、本発明では、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つが、Ｓｉ含有物と混合されるため、混合物はＦｅ含有物と、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物を二つ以上含む態様も含まれる。混合物にＦｅ含有物が含まれることによる、液相生成反応が速やかに進行する効果と、混合物にＢ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つが含まれることによる、共晶点温度を低下させ、液相生成反応が加熱中の早い段階から進行する効果とを、相乗的に得ることができる。
加熱前に鋼材表面にＳｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物を配置すると、１１７０℃以上の状態では、容易に反応してＳｉ−Ｆｅ系液相酸化物が生成する。一方で、鋼材からスケール内を外側に拡散するＦｅが、スケール表面で新たなスケールを形成するため、スケール内にＳｉ−Ｆｅ系液相酸化物が取り込まれて、スケール内にＳｉ−Ｆｅ系の液相酸化物を浸透させることができる。そして、このＳｉ−Ｆｅ系の液相酸化物は、スケール内を容易に移動することができ、スケール/鋼（内部酸化層）界面にも浸透する。鋼材を中心部まで十分に加熱するには、１１７０℃であれば、加熱時間は１時間以上必要である。加熱時間は、１時間以上であれば特に制限はないが、１０時間を上限とした。それ以上長くしても、効果は飽和しており、熱エネルギーの損失になると考える。また、１１７０℃以上１３００℃以下で１時間以上１０時間以下の加熱をすると、スケールが成長し、３ｍｍ厚さ以上のスケールが生成することがある。
Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物は、鋼材表面上にできるだけ広く配置する方が、Ｓｉ−Ｆｅ系液相酸化物の生成反応が進行しやすいので、表面全面に行うことが望ましい。
但し、Ｓｉ−Ｆｅ系の液相酸化物は、スケール内を容易に移動する性質があることから、数十ｃｍ程度の距離を動くことも可能である。そのため、スケール内に浸透させるＳｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物は、必ずしも鋼材表面の全面に均一に塗布や貼り付ける必要はなく、鋼材表面の一部に配置した場合、不均一に散布した場合であっても、鋼材全面のデスケーリング性を改善できる。そのため、混合物の配置の程度は、鋼板の表面積に対する面積率で、９９％以下としてもよい。一方で、上記のように、Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物は、鋼材表面上にできるだけ広く配置する方が、十分な量のＳｉ−Ｆｅ系液相酸化物の生成反応が進行しやすい。したがって、混合物の配置の程度は、鋼板の表面積に対する面積率で、５０％以上が好ましい。なお特に断りのない限り、本発明において、鋼材表面とは、鋼材を水平位置に置いた場合の鋼材の上面（おもて面）を指し、鋼材の側面や下面（裏面）は含まない。
但し、Ｓｉ−Ｆｅ系の液相酸化物は、スケール内を容易に移動する性質があることから、数十ｃｍ程度の距離を動くことも可能である。そのため、スケール内に浸透させるＳｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物は、必ずしも鋼材表面の全面に均一に塗布や貼り付ける必要はなく、鋼材表面の一部に配置した場合、不均一に散布した場合であっても、鋼材全面のデスケーリング性を改善できる。そのため、混合物の配置の程度は、鋼板の表面積に対する面積率で、９９％以下としてもよい。一方で、上記のように、Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物は、鋼材表面上にできるだけ広く配置する方が、十分な量のＳｉ−Ｆｅ系液相酸化物の生成反応が進行しやすい。したがって、混合物の配置の程度は、鋼板の表面積に対する面積率で、５０％以上が好ましい。なお特に断りのない限り、本発明において、鋼材表面とは、鋼材を水平位置に置いた場合の鋼材の上面（おもて面）を指し、鋼材の側面や下面（裏面）は含まない。
本発明では図３に示すように、加熱前に、鋼材表面に混合物を配置すると、１１７０℃以上の高温で１時間以上加熱する間に、スケール内に十分な量のＳｉ−Ｆｅの液相酸化物がスケールの粒界を通して浸透し、スケール全体およびスケール/鋼（内部酸化層）界面まで分布する。したがって、その後のデスケーリングで外層スケールと内層スケールを除去することができる。また、本発明におけるデスケーリングとは、９００℃以上の高温の鋼材表面に、水をノズルから噴射することで、鋼材表面のスケールを剥離させて除去する方法をいう。水圧は、３MPa以上１００MPa以下であることが望ましい。
これに対して、Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物以外の物質を用いた場合、つまり、十分な量の液相酸化物を生成して、その液相酸化物がスケール内に浸潤する性質をもたない物質を用いた場合、図４に示すように、加熱前に配置した物質は、外層スケールと内層スケールの間にとどまる。これは外層スケールがＦｅイオンの拡散で外方に成長する性質をもち、内層スケールが酸素の内方移動で成長する性質をもつことと、溶融した液相酸化物がスケール内を移動できないためである。このような状態で、デスケーリングを行うと、液相酸化物とその上の外層スケールは除去できるが、内層スケールを除去することは困難である。
なお、従来の酸化防止剤は、鋼材表面が加熱時に酸化するのを防止するために用いられ、その基本原理は鋼材の表面から酸素を遮断するものである。そのため、酸化防止剤は、酸化をさせたくない箇所にはその全面を均一に塗布することが必要である。概して、酸化防止剤は、鋼材の上面（おもて面）だけでなく、鋼材の側面や下面（裏面）にも塗布される。また、酸化防止剤は高い密着性が必要である。なぜなら、わずかなクラックからであっても酸素が浸入し鋼材表面へ到達することがあるので、塗布後に微細な剥離が生じたり、加熱時に酸化防止剤が発泡したりしないようにする必要がある（例えば特許文献３を参照）。このように、酸化防止剤は鋼材にしっかり密着して使用されるものであるので、酸化防止剤を液相にしてスケール内を移動させることは想定されていない。
鋼材表面に配置する混合物中のＳｉ含有物量は、鋼材表面積あたりＳｉ量として４００〜１２００ｇ／ｍ２である。ここで、鋼材表面積とは鋼材を水平位置に置いた場合の鋼材の上面（おもて面）の面積である。Ｓｉ量とは、Ｓｉ含有物量（ｇ／ｍ2）×（Ｓｉ含有物１分子あたりのＳｉの原子量の総和÷Ｓｉ含有物の分子量）で定義される量である。配置する量が４００ｇ／ｍ２未満であると、Ｓｉ−Ｆｅ系液相酸化物のスケール全体およびスケール/鋼（内部酸化層）界面への浸透が十分でなく、デスケーリング性が向上しないことがある。デスケーリング性向上の観点からは、Ｓｉ含有物量は多いほど好ましく、配置する量の上限は特に限定されない。ただし、配置する量が１２００ｇ／ｍ２を超えると、鋼材表面への配置が困難となる、あるいはＳｉ含有物が雰囲気と十分に接しにくく液相生成反応が進行しにくい場合がある。そのため、Ｓｉ含有物を配置する量は、１２００ｇ／ｍ２を上限とする。
Ｓｉ含有物としては、Ｓｉを含んでいる限り特に限定されるものではなく、金属Ｓｉ，ＳｉＣ，ＳｉＮ、ＳｉＯ２のいずれかまたはその組み合わせを使うことができる。安定で取扱いが容易であり、入手も容易であり、且つ安価なため、シリカ（ＳｉＯ２）を用いてもよい。また、Ｓｉ含有物はペースト状であることが好ましい。ペースト状であることにより適度な粘度を有し、Ｓｉ含有物および混合されるＦｅ含有物が鋼材からこぼれ落ちることなく配置量を増加させやすく、鋼材表面への塗布も容易である。
Ｆｅ含有物は、鉄酸化物あるいは鉄水酸化物であってもよい。鉄酸化物あるいは鉄水酸化物（Ｆｅ含有物）は、ウスタイト、マグネタイト、ヘマタイト、マーゲマイト、水酸化鉄（II）、水酸化鉄（III）、ゲーサイト、アカガナイト、レピドクロサイト、フェロオキシハイト、あるいはそれらの混合物であってもよい。ウスタイトが液相生成しやすいため望ましいが、それ以外の鉄酸化物でも、還元してウスタイトとなり、同様の効果が得られる。鉄水酸化物についても、高温で加熱することで脱水が起こり、還元してウスタイトとなる。また、鉄酸化物あるいは鉄水酸化物（Ｆｅ含有物）は、Ｓｉ含有物と混合しやすくするために、粉末状であることが望ましい。
Ｆｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）は、Ｆｅ量として、質量％でＳｉ含有物中のＳｉ量の０．３〜２０％が適量である。Ｆｅ量とは、Ｆｅ含有物量（ｇ／ｍ2）×（Ｆｅ含有物１分子あたりのＦｅの原子量の総和÷Ｆｅ含有物の分子量）で定義される量である。Ｆｅ量が０．３％より少ないと、液相生成反応は促進されず、デスケーリング性が向上しないことがある。また、Ｆｅ量が２０％より多いと、Ｓｉ含有物との混合や、混合物の配置の作業が困難となる程粘度が向上することがある。また、混合物に含まれるＳｉ含有物またはＦｅ含有物のいずれかの上限量を超えると、鋼材表面から加熱炉内にこぼれ落ちやすくなり、デスケーリング性能の向上に寄与しないだけでなく、こぼれ落ちた液相酸化物が加熱炉内の耐火物を損傷させることがある。
Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物を混合する場合、鋼材表面積あたりの各元素量で表すと、前記鋼材表面積あたりＢ量として４〜４０ｇ／ｍ２、前記鋼材表面積あたりＰ量として８〜８０ｇ／ｍ２、前記鋼材表面積あたりＳ量として８〜８０ｇ／ｍ２で混合される。
Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の混合量の下限値に関しては、次の考えを基に設定している。
Ｂ，Ｐ，ＳはＦｅＯとＦｅ２ＳｉＯ４との共晶点を下げる効果を有する。Ｂの場合、その効果を得るには、鋼材表面から１ｃｍの深さの範囲の濃度が０．００５質量％以上であることが必要であることを本発明者は知見している。また、Ｐ、Ｓの場合、濃度が０．０１質量％以上であることが必要であることも知見している。この知見に基づき、鋼材表面から１ｃｍの深さの範囲のＢ、Ｓ、ＰをＢ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物から供給する。その場合、鋼材の主成分であるＦｅの密度が７．９ｇ／ｃｍ３であることに基づいて、それぞれの含有物の混合量の下限値を下記のとおりに設定している。（Ｂの場合、７．９ｇ／ｃｍ３×１ｃｍ×０．００５％＝３．９５×１０−４ｇ／ｃｍ２≒４ｇ／ｍ２、Ｐ、Ｓの場合、７．９ｇ／ｃｍ３×１ｃｍ×０．０１％＝７．９×１０−４ｇ／ｃｍ２≒８ｇ／ｍ２）
一方、上限値に関しては、次の考えを基に設定している。概して、これらの各元素の添加量が多いほど、共晶点を下げる効果が高まる。しかし、添加量が多過ぎると、鋼材の材質に影響を与える可能性があるため、鋼材の材質に影響がないと考えられる濃度の範囲内で上限値を設定する。Ｂは、結晶粒界の強化や鋼の高強度化に有効な元素であるとされているが、含有量が多すぎると加工性が低下することがあり、０．０５質量％を上限濃度としている。Ｓについては含有量が多すぎると加工性が低下することがあり、０．１質量％を上限濃度としている。Ｐについては粒界脆化が起こりやすくなり加工性が劣化することがあり、０．１質量％を上限濃度としている。この影響は鋼材表面から１ｃｍ深さの範囲に及ぶと考えられ、鋼材の主成分であるＦｅの密度が７．９ｇ／ｃｍ３であることに基づいて、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の混合量の上限値を下記のとおりに設定している。（Ｂの場合、７．９ｇ／ｃｍ３×１ｃｍ×０．０５％＝３９．５×１０−４ｇ／ｃｍ２≒４０ｇ／ｍ２、Ｐ、Ｓの場合、７．９ｇ／ｃｍ３×１ｃｍ×０．１％＝７９×１０−４ｇ／ｃｍ２≒８０ｇ／ｍ２）
Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の混合量の下限値に関しては、次の考えを基に設定している。
Ｂ，Ｐ，ＳはＦｅＯとＦｅ２ＳｉＯ４との共晶点を下げる効果を有する。Ｂの場合、その効果を得るには、鋼材表面から１ｃｍの深さの範囲の濃度が０．００５質量％以上であることが必要であることを本発明者は知見している。また、Ｐ、Ｓの場合、濃度が０．０１質量％以上であることが必要であることも知見している。この知見に基づき、鋼材表面から１ｃｍの深さの範囲のＢ、Ｓ、ＰをＢ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物から供給する。その場合、鋼材の主成分であるＦｅの密度が７．９ｇ／ｃｍ３であることに基づいて、それぞれの含有物の混合量の下限値を下記のとおりに設定している。（Ｂの場合、７．９ｇ／ｃｍ３×１ｃｍ×０．００５％＝３．９５×１０−４ｇ／ｃｍ２≒４ｇ／ｍ２、Ｐ、Ｓの場合、７．９ｇ／ｃｍ３×１ｃｍ×０．０１％＝７．９×１０−４ｇ／ｃｍ２≒８ｇ／ｍ２）
一方、上限値に関しては、次の考えを基に設定している。概して、これらの各元素の添加量が多いほど、共晶点を下げる効果が高まる。しかし、添加量が多過ぎると、鋼材の材質に影響を与える可能性があるため、鋼材の材質に影響がないと考えられる濃度の範囲内で上限値を設定する。Ｂは、結晶粒界の強化や鋼の高強度化に有効な元素であるとされているが、含有量が多すぎると加工性が低下することがあり、０．０５質量％を上限濃度としている。Ｓについては含有量が多すぎると加工性が低下することがあり、０．１質量％を上限濃度としている。Ｐについては粒界脆化が起こりやすくなり加工性が劣化することがあり、０．１質量％を上限濃度としている。この影響は鋼材表面から１ｃｍ深さの範囲に及ぶと考えられ、鋼材の主成分であるＦｅの密度が７．９ｇ／ｃｍ３であることに基づいて、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の混合量の上限値を下記のとおりに設定している。（Ｂの場合、７．９ｇ／ｃｍ３×１ｃｍ×０．０５％＝３９．５×１０−４ｇ／ｃｍ２≒４０ｇ／ｍ２、Ｐ、Ｓの場合、７．９ｇ／ｃｍ３×１ｃｍ×０．１％＝７９×１０−４ｇ／ｃｍ２≒８０ｇ／ｍ２）
Ｂ含有物としては、Ｂが含まれている化合物であれば特に制限はないが、入手性、取扱性を考慮して、Ｂ２Ｏ３（酸化硼素）を用いてもよい。Ｓ含有物としては、Ｓが含まれている化合物であれば特に制限はないが、入手性、取扱性を考慮して、ＣｕＳ（硫化銅）、ＦｅＳ（硫化鉄）、ＭｎＳ（硫化マンガン）を用いてもよい。Ｐ含有物としては、Ｐが含まれている化合物であれば特に制限はないが、入手性、取扱性を考慮して、Ｐ２Ｏ５（五酸化二リン）を用いてもよい。
Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも１つと、の混合手法は、それらの材料を均質に混合できるものであれば特に限定されず、例えば、ミキサー、シューター、ショベル等を用いてバッチ式に混合してもよいし、ホッパー等に投入することで連続的に混合してもよい。
本発明で取り扱う鋼材は、０．３〜１．５質量％のＮｉを含有する。Ｎｉ含有率が高いほど、デスケーリングは困難となるが、Ｎｉ含有率が０．３％未満である場合には、本発明を用いなくとも、一般的なデスケーリング手法によって、デスケーリング可能である。Ｎｉ含有率が０．３％以上である場合に、デスケーリングが困難になり、本発明の効果が明確に現れる。Ｎｉ含有率が１．５％を超えると、本願発明を用いてもデスケーリングが困難である。
本発明で取り扱う鋼材は、０．００１〜０．５質量％のＳｉを含有する。Ｓｉは、強度を確保したり、溶接性を向上させたりする観点から、鋼材に添加される元素であって、求める性能に応じて適宜添加してもよい。ただし、Ｓｉ含有量を０．００１％未満にするにはコストの上昇を招くことから、これを下限とする。また、Ｓｉは０．５％超を含むと、１１７０℃以上では本発明を用いなくてもデスケーリング性がよい。これは、鋼材が加熱されてスケールを形成する際に、鋼材中に含まれるＳｉ分によって、Ｓｉ−Ｆｅ系の液相酸化物が形成され、デスケーリング性を向上させるからである。そのため、本発明で取り扱う鋼材は、Ｓｉ含有量の上限を０．５質量％とする。
これら以外の鋼に含有する化学成分は、質量％で、Ｃで０．００１〜１．０％、Ｍｎで０．００１〜２％、Ｐで０．００１〜０．１％、Ｓで０．００１〜０．１％、Ｂで０．００１％〜０．０５％の範囲の組成であれば、本発明範囲のデスケーリング性に影響を与えることはなく、本発明の作用を享受できる。
Ｃは、安価に強度を確保するために有効な元素であるが、添加量が多くなると加工性が低下するため、０．００１〜１．０％とする。
Ｍｎも強度の改善に添加される元素である。Ｍｎによる強度改善効果はＭｎ含有量が多いほど大きい。しかし、Ｍｎ含有量が２％を超えても、添加量に伴い強度は増大するものの加工性を劣化させる。そのため、Ｍｎ含有量を０．００１〜２％とする。
Ｐも強度の改善に有効な合金元素であるとともに、Ｐ系の酸化物は、共晶温度を低下させ液相が増加するため、スケールの剥離性は良好となる。しかし、０．１％を超えて含有させてもスケールの剥離性におよぼす効果は飽和するとともに、粒界脆化が起こりやすくなり加工性が劣化するため、上限は０．１％とする。
Ｓは、本来不純物であり、多量に含有すると冷間または熱間加工性を害するので、可能な限り少ないことが好ましいが、通常不可避的に含有される０．１％以下であれば本発明上何ら問題はない。
Ｂは、鋼の焼入れ性を向上させる作用を有する元素であり、その効果を得るためには０.００１％以上が必要であるためＢ含有量は０.００１％以上としてもよい。Ｂ含有量が０．０５％を超えると、上記効果が飽和してコストが上昇するばかりでなく、熱間圧延時の製造性を阻害するので、Ｂ含有量は、０．０５％以下である。
Ｃは、安価に強度を確保するために有効な元素であるが、添加量が多くなると加工性が低下するため、０．００１〜１．０％とする。
Ｍｎも強度の改善に添加される元素である。Ｍｎによる強度改善効果はＭｎ含有量が多いほど大きい。しかし、Ｍｎ含有量が２％を超えても、添加量に伴い強度は増大するものの加工性を劣化させる。そのため、Ｍｎ含有量を０．００１〜２％とする。
Ｐも強度の改善に有効な合金元素であるとともに、Ｐ系の酸化物は、共晶温度を低下させ液相が増加するため、スケールの剥離性は良好となる。しかし、０．１％を超えて含有させてもスケールの剥離性におよぼす効果は飽和するとともに、粒界脆化が起こりやすくなり加工性が劣化するため、上限は０．１％とする。
Ｓは、本来不純物であり、多量に含有すると冷間または熱間加工性を害するので、可能な限り少ないことが好ましいが、通常不可避的に含有される０．１％以下であれば本発明上何ら問題はない。
Ｂは、鋼の焼入れ性を向上させる作用を有する元素であり、その効果を得るためには０.００１％以上が必要であるためＢ含有量は０.００１％以上としてもよい。Ｂ含有量が０．０５％を超えると、上記効果が飽和してコストが上昇するばかりでなく、熱間圧延時の製造性を阻害するので、Ｂ含有量は、０．０５％以下である。
本発明の加熱は、熱間加工のための加熱を兼ねてもよい。鋼材に所望の形状、性質が備わるように、しばしば鋼材に熱間加工が行われる。１１７０℃以上１３００℃以下で１時間以上１０時間以下の加熱をすると、スケールが成長し、３ｍｍ厚さ以上のスケールが生成することがある。本発明によれば、Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物を鋼板表面に配置した後、鋼板を加熱し、デスケーリングを行った後は、スケール、特に３ｍｍ以上の厚さを有するスケールであっても除去されている。また、デスケーリング後の鋼材の温度は、熱間加工に必要な温度を維持できていることが多い。そのため、デスケーリング後に、別途の加熱をすることなく熱間加工が可能であり、且つスケールが十分に除去されているため、加工時にスケール疵を生じることもない。熱間加工の種類は、特に限定されるものではなく、熱間圧延、熱間鍛造、熱間押し出し等が挙げられる。
鋼材は、ブレーキディスク材であってもよい。概して、ブレーキディスクは、Ｎｉ含有鋼を、熱間鍛造して成形される。熱間鍛造は、鋼材を加熱し、柔らかい状態にした上で、プレス機等によって圧力をかけ、金型成形される。鋼材を柔らかくするための加熱温度域は、前記の１１７０℃以上１３００℃以下の温度範囲と重なるか、またはそれよりも低い温度とすることができる。したがって、ブレーキディスク材の熱間鍛造に、本発明を適用することで、酸化スケールのないブレーキディスクを容易且つ効率的に得ることができる。
鋼材の加熱時間に応じてＳｉ含有物と、Ｆｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物の配置量を変えてもよい。これはスケール内に液相のＳｉ−Ｆｅ系の酸化物の割合を一定量確保してデスケーリング性をより高く確保するためと、必要以上に液相のＳｉ−Ｆｅ系の酸化物を生成させないことでコストの低減につながるためである。すなわち想定されるスケールの生成量に応じて配置するＳｉ量およびＦｅ含有物、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つの量を制御するものである。概してスケールの生成量は１１７０℃以上での加熱時間に依存する。すなわち加熱時間が長いほどスケールの生成量は多くなる。従って加熱時間に応じて混合物量を変えてもよい。良好なデスケーリング性を確保するためには内層スケール全量に対し体積分率で５０％以上の液相Ｓｉ−Ｆｅ系酸化物量を確保することが目安となる。なお、鋼材組成や酸化条件によってスケールの性状やＮｉ濃化層の状況が変動することもあり、それらの諸条件に応じて、混合物の配置量を調整してもよい。
下記表１の化学成分の鋼材を用意し、空気比を１．１に設定したＬＰＧの燃焼ガス雰囲気中、表２に示される所定温度、所定時間で加熱して炉から取り出し、鋼材温度１１７５℃でデスケーリング（デスケーリング水圧力 １５０ｋｇ/ｃｍ２）を行った後、熱間鍛造（プレス圧力 ２０００ｋｇ/ｃｍ２）を行った。
実施例、比較例として、Ｓｉ含有物とＦｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）との混合物を、それらの質量、形態、配置位置、を変えて（表２参照）、加熱前の鋼材に配置し、加熱し、デスケーリングを行い、さらに熱間鍛造した後の表面疵（スケール疵）の有無を判定した。比較例では、本発明の範囲外となるように、Ｓｉ含有物および、Ｆｅ含有物、配置位置を採用した。
また、Ｓｉ含有物と、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物を、それらの質量、形態、配置位置、を変えて（表３参照）、加熱前の鋼材に配置し、加熱し、デスケーリングを行い、さらに熱間鍛造した後の表面疵（スケール疵）の有無を判定した。比較例では、本発明の範囲外となるように、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の質量、配置位置を採用した。
表面疵の判定は、製品の表面品質上問題となる程度のものが目視で確認された場合を×、品質上問題無い程度のものが断面観察で確認された場合を△、表面疵のないことが目視および断面観察で確認された場合を○とした。
配置条件および表面疵の結果を表２、表３に示す。
実施例、比較例として、Ｓｉ含有物とＦｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）との混合物を、それらの質量、形態、配置位置、を変えて（表２参照）、加熱前の鋼材に配置し、加熱し、デスケーリングを行い、さらに熱間鍛造した後の表面疵（スケール疵）の有無を判定した。比較例では、本発明の範囲外となるように、Ｓｉ含有物および、Ｆｅ含有物、配置位置を採用した。
また、Ｓｉ含有物と、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つと、の混合物を、それらの質量、形態、配置位置、を変えて（表３参照）、加熱前の鋼材に配置し、加熱し、デスケーリングを行い、さらに熱間鍛造した後の表面疵（スケール疵）の有無を判定した。比較例では、本発明の範囲外となるように、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の質量、配置位置を採用した。
表面疵の判定は、製品の表面品質上問題となる程度のものが目視で確認された場合を×、品質上問題無い程度のものが断面観察で確認された場合を△、表面疵のないことが目視および断面観察で確認された場合を○とした。
配置条件および表面疵の結果を表２、表３に示す。
（Ｓｉ含有物量について）
本発明例１〜２２では、本発明の範囲内の量でＳｉ含有物を配置し、本発明の範囲内のＦｅ含有物量、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つを配置し、本発明の範囲内の温度と時間で加熱をしており、いずれもデスケーリングによりスケールが十分に除去され、その後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。
比較例２では、Ｓｉ含有物量が本発明の範囲より少ない量で配置し、デスケーリングを行ってもスケールが十分に除去されず、その後の鍛造で表面品質上問題となる疵を生じた（×）。比較例５は、Ｓｉ含有物量が１３００ｇ／ｍ２（本発明の範囲外）であり、鍛造後の表面疵は生じなかったが、余剰のＳｉ含有物を含む混合物が鋼材表面からこぼれ落ち、加熱炉内に堆積していた。
本発明例１〜２２では、本発明の範囲内の量でＳｉ含有物を配置し、本発明の範囲内のＦｅ含有物量、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つを配置し、本発明の範囲内の温度と時間で加熱をしており、いずれもデスケーリングによりスケールが十分に除去され、その後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。
比較例２では、Ｓｉ含有物量が本発明の範囲より少ない量で配置し、デスケーリングを行ってもスケールが十分に除去されず、その後の鍛造で表面品質上問題となる疵を生じた（×）。比較例５は、Ｓｉ含有物量が１３００ｇ／ｍ２（本発明の範囲外）であり、鍛造後の表面疵は生じなかったが、余剰のＳｉ含有物を含む混合物が鋼材表面からこぼれ落ち、加熱炉内に堆積していた。
（Ｆｅ含有物量について）
ここでは、Ｆｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）中に含まれるＦｅ量のＳｉ含有物中に含まれるＳｉ量に対する比率について考察する。
比較例１、３、４では、Ｆｅの比率が本発明の下限値（０．３％）より少なく、十分な液相酸化物が得られず、デスケーリング性が向上しなかった。本発明例６は、Ｆｅの比率が０．３％であり、デスケーリングによりスケールが十分に除去され、その後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。本発明例７は、Ｆｅの比率が２０％であり、鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかったが、Ｓｉ含有物とＦｅ含有物との混合物の粘度が高く、これよりもＦｅの比率を高めると混合作業や鋼材表面への混合物の配置作業の作業性が低下することが示唆された。
ここでは、Ｆｅ含有物（鉄酸化物あるいは鉄水酸化物）中に含まれるＦｅ量のＳｉ含有物中に含まれるＳｉ量に対する比率について考察する。
比較例１、３、４では、Ｆｅの比率が本発明の下限値（０．３％）より少なく、十分な液相酸化物が得られず、デスケーリング性が向上しなかった。本発明例６は、Ｆｅの比率が０．３％であり、デスケーリングによりスケールが十分に除去され、その後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。本発明例７は、Ｆｅの比率が２０％であり、鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかったが、Ｓｉ含有物とＦｅ含有物との混合物の粘度が高く、これよりもＦｅの比率を高めると混合作業や鋼材表面への混合物の配置作業の作業性が低下することが示唆された。
（Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物量について）
ここでは、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つが、Ｓｉ含有物と混合される場合について考察する。比較例６、７、８では、Ｂ、Ｐ、Ｓ量が本発明の下限値より少なく、十分な液相酸化物が得られず、デスケーリング性が向上しなかった。別途、Ｂ、Ｐ、Ｓ量が本発明の上限値の場合について、試験したところ、デスケーリング性は良好であり、鍛造後の表面疵は見られなかった。
ここでは、Ｂ含有物、Ｐ含有物、Ｓ含有物の少なくとも一つが、Ｓｉ含有物と混合される場合について考察する。比較例６、７、８では、Ｂ、Ｐ、Ｓ量が本発明の下限値より少なく、十分な液相酸化物が得られず、デスケーリング性が向上しなかった。別途、Ｂ、Ｐ、Ｓ量が本発明の上限値の場合について、試験したところ、デスケーリング性は良好であり、鍛造後の表面疵は見られなかった。
（加熱温度、加熱時間について）
本発明例１１、１８では、加熱温度を１３００℃、加熱時間を１０時間とし、９ｍｍという厚いスケールを生成させたが、この場合にもデスケーリングによりスケールが十分に除去され、その後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。すなわち、本発明は高温且つ長時間の加熱をした場合でも有効であるという結果が得られた。また、本発明例１２では、加熱温度を１１８０℃、加熱時間を１時間とし、３ｍｍ厚のスケールを生成させたが、この場合でもデスケーリングによりスケールが十分に除去され、その後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。すなわち、本発明の範囲の下限付近の加熱温度、加熱時間であっても、本発明の効果が奏されることが裏付けられた。
本発明例１１、１８では、加熱温度を１３００℃、加熱時間を１０時間とし、９ｍｍという厚いスケールを生成させたが、この場合にもデスケーリングによりスケールが十分に除去され、その後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。すなわち、本発明は高温且つ長時間の加熱をした場合でも有効であるという結果が得られた。また、本発明例１２では、加熱温度を１１８０℃、加熱時間を１時間とし、３ｍｍ厚のスケールを生成させたが、この場合でもデスケーリングによりスケールが十分に除去され、その後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。すなわち、本発明の範囲の下限付近の加熱温度、加熱時間であっても、本発明の効果が奏されることが裏付けられた。
（混合物の配置位置ついて）
発明例８、９、２０では、Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物またはＳ含有物と、の混合物を、鋼材表面の全面ではなく、鋼材表面の４０％（面積比）を覆うように配置した。すなわち、鋼材表面の６０％（面積比）は、混合物を配置しない状態で、鋼材を加熱し、デスケーリングを行った。鍛造後の表面疵は、目視では確認できず、断面観察で品質上問題無い程度のものが確認された（△）。発明例４は、混合物を鋼材の全面に配置したことを除いて、発明例８と同じ条件で行われた例である。混合物を鋼材表面の全面に配置した発明例４では、鍛造後の表面疵が目視だけでなく、断面観察でも確認されなかった（○）。
発明例８、９、２０では、Ｓｉ含有物と、Ｆｅ含有物またはＳ含有物と、の混合物を、鋼材表面の全面ではなく、鋼材表面の４０％（面積比）を覆うように配置した。すなわち、鋼材表面の６０％（面積比）は、混合物を配置しない状態で、鋼材を加熱し、デスケーリングを行った。鍛造後の表面疵は、目視では確認できず、断面観察で品質上問題無い程度のものが確認された（△）。発明例４は、混合物を鋼材の全面に配置したことを除いて、発明例８と同じ条件で行われた例である。混合物を鋼材表面の全面に配置した発明例４では、鍛造後の表面疵が目視だけでなく、断面観察でも確認されなかった（○）。
（Ｆｅ含有物（鉄酸化物・鉄水酸化物）の形態について）
発明例１〜４、８、９、１２ではＦｅ含有物としてＦｅＯ粉末を用い、発明例５〜７、１１ではＦｅ含有物としてＦｅ３Ｏ４粉末を用い、発明例１０ではＦｅ含有物として水酸化鉄（III）粉末を用いた。いずれの発明例でも、デスケーリング後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。
発明例１〜４、８、９、１２ではＦｅ含有物としてＦｅＯ粉末を用い、発明例５〜７、１１ではＦｅ含有物としてＦｅ３Ｏ４粉末を用い、発明例１０ではＦｅ含有物として水酸化鉄（III）粉末を用いた。いずれの発明例でも、デスケーリング後の鍛造で表面品質上許容できない疵を生じることはなかった。
Claims (5)
- ０．３〜１．５質量％のＮｉ、０．００１〜０．５質量％のＳｉを含有する鋼材を、１１７０℃以上１３００℃以下の温度で、１時間以上１０時間以下の加熱をする過程で生成する酸化スケールを除去する方法であって、
前記鋼材表面積あたりＳｉ量として４００〜１２００ｇ／ｍ２のＳｉ含有物と、
Ｆｅ量として、質量％で前記Ｓｉ量の０．３〜２０％のＦｅ含有物、
前記鋼材表面積あたりＢ量として４〜４０ｇ／ｍ２のＢ含有物、
前記鋼材表面積あたりＰ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＰ含有物、
前記鋼材表面積あたりＳ量として８〜８０ｇ／ｍ２のＳ含有物の少なくとも１つと、を混合し、
前記鋼材の鋼材表面に前記混合物を配置し、
前記鋼材に前記加熱を行い、
その後デスケーリングを行うことを特徴とする、酸化スケールの除去方法。 - 前記Ｆｅ含有物は、鉄酸化物あるいは鉄水酸化物であり、鉄酸化物は、ウスタイト、マグネタイト、ヘマタイト、マーゲマイト、あるいはそれらの混合物であり、鉄水酸化物は、水酸化鉄（II）、水酸化鉄（III）、ゲーサイト、アカガナイト、レピドクロサイト、フェロオキシハイト、あるいはそれらの混合物である、請求項１に記載の酸化スケールの除去方法。
- 前記配置を、前記鋼材表面全面に行う、請求項１または請求項２に記載の方法。
- 前記鋼材は、ブレーキディスク材である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の方法。
- 前記酸化スケールが、前記鋼材表面で３ｍｍ以上の厚さを有する、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
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