JP2018071476A - ロータリ圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性を向上させる。【解決手段】ロータリ圧縮機１の圧縮機構部４は、複数の圧縮部４ａ，４ｂを有している。複数の圧縮部は、ローラ５２，６２と、シリンダ５１，６１と、ベーン５３，６３と、を有している。複数の圧縮部は、シリンダ６１の内部にベーン６３を圧縮室６１ｂの方向に付勢するバネ６４が設置された設置側圧縮部と、シリンダ５１の内部にバネが設置されていない非設置側圧縮部と、が混在している。設置側圧縮部のベーン６３の背面には溝６３ａが形成されている。一方、非設置側圧縮部のベーン５３の背面には溝が形成されていない。【選択図】図２

Description

本発明は、ロータリ圧縮機に関する。

ロータリ圧縮機は、コンパクトで構造が簡単なことから、冷凍冷蔵庫や空調機等の冷凍空調機器に多く用いられている。ロータリ圧縮機は、偏心駆動されるローラと、圧縮室の内部にローラが配置されているシリンダと、圧縮室の内部を圧縮側空間と吸入側空間とに仕切るベーンと、ベーンを圧縮室の方向に付勢するバネとを備えている。ベーンの背面には、バネを係合させるための溝（背面溝）が形成されている。また、シリンダには、バネを収納するためのバネ孔が形成されている。このようなロータリ圧縮機の中には、複数のシリンダを備えるものがある（例えば、特許文献１参照）。

特許文献１に記載されたロータリ圧縮機は、縦型の２シリンダロータリ圧縮機において、上下方向に配置された２つのシリンダのうち、一方のシリンダ（例えば、上シリンダ）からベーンを圧縮室の方向に付勢するバネを排除するとともに、バネが排除された側のシリンダの内部にバネを収納するためのバネ孔を形成しないようにしたものである。

このような特許文献１に記載された従来のロータリ圧縮機は、一方のシリンダからバネを排除するとともに、バネが排除された側のシリンダの内部にバネ孔を形成しないため、コストダウンを実現することができる。また、従来のロータリ圧縮機は、バネが排除された側のシリンダの内部にバネ孔を形成しないため、バネが排除された側のシリンダの強度を向上させることができる。

特開２００５−３４４６１１号公報

しかしながら、特許文献１に記載された従来のロータリ圧縮機は、以下に説明するように、圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性の向上が望まれている、という課題があった。

例えば、従来のロータリ圧縮機では、一方のシリンダ（例えば、上シリンダ）からバネとバネ孔とが排除されている。しかしながら、従来のロータリ圧縮機では、バネが排除された側のベーンとバネが設置されている側のベーンとで部品を共通化してコストダウンを図るために、バネが排除された側のベーンとバネが設置されている側のベーンとが同じ構造になっていた。つまり、バネが排除された側のベーンの背面にも背面溝が形成されていた。そのため、バネが排除された側のベーンとベーン収納部との間に、背面溝によって隙間が形成されていた。

これにより、従来のロータリ圧縮機では、隙間からの作動流体（冷媒ガス）の漏れが発生し、圧縮機効率が低下することがあった。また、作動流体（冷媒ガス）の漏れにより、バネが排除された側のベーンとベーン収納部との間の油膜が崩壊し易くなる。これにより、油膜形成不良が発生する。その結果、ベーンとシリンダとが摩耗し易くなり、摩耗に対する信頼性が低下していた。

さらに、従来のロータリ圧縮機では、圧縮荷重を受けるベーンの背面に背面溝が形成されているため、圧縮荷重を受けるベーンの受圧面がシリンダの径方向の内側よりも径方向の外側で背面溝の高さ分だけ減少する。このような従来のロータリ圧縮機では、シリンダの径方向の外側で圧縮荷重を受けるベーンの受圧面の面圧が増加する。その結果、このような要因によっても、ベーンとシリンダとが摩耗し易くなり、摩耗に対する信頼性が低下していた。

したがって、従来のロータリ圧縮機は、作動流体（冷媒ガス）の漏れを抑制して、圧縮機効率を向上させることや、ベーンやシリンダの耐摩耗性を向上させて、摩耗に対する信頼性を向上させることが望まれていた。

本発明は、前記した課題を解決するためになされたものであり、圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性を向上させたロータリ圧縮機を提供することを主な目的とする。

前記目的を達成するため、本発明は、ロータリ圧縮機であって、偏心部を有するクランク軸と、前記クランク軸を回転駆動させて、前記偏心部を偏心駆動する電動機部と、前記クランク軸の偏心部により駆動される圧縮機構部と、前記クランク軸と前記電動機部と前記圧縮機構部とを収容する密閉容器と、を備え、前記圧縮機構部は、作動流体を圧縮するための複数の圧縮部を有しており、前記複数の圧縮部のそれぞれは、前記クランク軸の偏心部により偏心駆動されるローラと、内部に、圧縮室と、前記圧縮室から径方向の外側に延びるベーン収納部とが形成されており、かつ、前記圧縮室の内部に前記ローラが配置されているシリンダと、前記ベーン収納部の内部に配置され、かつ、先端面で前記ローラの外周面に当接して前記圧縮室の内部を圧縮側空間と吸込側空間とに仕切るベーンと、を有しており、前記複数の圧縮部のそれぞれは、前記シリンダの内部に前記ベーンを前記圧縮室の方向に付勢するバネが設置された設置側圧縮部と、前記シリンダの内部に前記バネが設置されていない非設置側圧縮部と、が混在しており、前記設置側圧縮部のベーンの背面には溝が形成されており、一方、前記非設置側圧縮部のベーンの背面には溝が形成されていない構成とする。
その他の手段は、後記する。

本発明によれば、圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性を向上させることができる。

第１実施形態に係るロータリ圧縮機の全体の構成を示す縦断面図である。 第１実施形態に係るロータリ圧縮機の圧縮機構部の拡大図である。 第１実施形態に係るロータリ圧縮機の上側圧縮部の構成を示す横断面図である。 第１実施形態に係るロータリ圧縮機の下側圧縮部の構成を示す横断面図である。 第１実施形態に係るロータリ圧縮機の上ベーンの構成を示す図である。 第１実施形態に係るロータリ圧縮機の下ベーンの構成を示す図である。 第２実施形態に係るロータリ圧縮機の上ベーン収納部に上ベーンを収納した構成を示す上視点図である。 第３実施形態に係るロータリ圧縮機の全体の構成を示す縦断面図である。 第３実施形態に係るロータリ圧縮機の上シリンダの構成を示す図である。 第３実施形態に係るロータリ圧縮機の下シリンダの構成を示す図である。 第４実施形態に係るロータリ圧縮機の全体の構成を示す縦断面図である。 比較例に係るロータリ圧縮機の上ベーンの構成を示す図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施の形態（以下、「本実施形態」と称する）につき詳細に説明する。なお、各図は、本発明を十分に理解できる程度に、概略的に示してあるに過ぎない。よって、本発明は、図示例のみに限定されるものではない。また、各図において、共通する構成要素や同様な構成要素については、同一の符号を付し、それらの重複する説明を省略する。

［第１実施形態］
＜ロータリ圧縮機の全体構成＞
以下、図１及び図２を参照して、本第１実施形態に係るロータリ圧縮機１の全体構成につき説明する。図１は、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１の全体の構成を示す縦断面図である。図２は、ロータリ圧縮機１の圧縮機構部の拡大図である。

ここでは、ロータリ圧縮機１が密閉型の縦型の２シリンダロータリ圧縮機であるものとして説明する（図１参照）。しかしながら、本発明は、密閉型の２シリンダロータリ圧縮機に限定されるものではなく、その他の、例えば、半密閉型や開放型の多シリンダロータリ圧縮機にも適用することができる。

また、ここでは、ロータリ圧縮機１は、後記する上シリンダ５１と後記する下シリンダ６１のうち、下シリンダ６１の内部にのみバネ孔６４ａが形成されているとともに、そのバネ孔６４ａの内部にバネ６４が配置された構造になっているものとして説明する（図２参照）。すなわち、ロータリ圧縮機１は、上シリンダ５１からバネを排除するとともに、上シリンダ５１の内部にバネ孔を形成しない構造になっているものとして説明する（図２参照）。

図１に示すように、第１実施形態のロータリ圧縮機１は、密閉容器２と、電動機部３と、圧縮機構部４と、クランクシャフト４１とを備えている。
密閉容器２は、電動機部３と、圧縮機構部４と、クランクシャフト４１と、主軸受４２と、副軸受４３と、仕切り板４４とを収容する容器である。
電動機部３は、クランク軸４１を回転駆動させて、クランク軸４１の後記する偏心部４１ａ，４１ｂ（図２参照）を偏心駆動する駆動源である。
圧縮機構部４は、圧縮機構部４は、作動流体（冷媒ガス）を圧縮して、圧縮した作動流体を冷凍空調機器（図示せず）の冷凍サイクルに供給する機構である。
クランク軸４１は、圧縮機構部４の後記する上ローラ５２（図２参照）と上ベーン５３（図２参照）とを偏心駆動するとともに、圧縮機構部４の後記する下ローラ６２（図２参照）と下ベーン６３（図２参照）とを偏心駆動する部材である。
主軸受４２は、クランク軸４１の中間部を回転自在に支持する軸受である。
副軸受４３は、クランク軸４１の下部を回転自在に支持する軸受である。
仕切り板４４は、圧縮機構部４の後記する上シリンダ５１（図２参照）と後記する下シリンダ６１（図２参照）との間を仕切る板状の部材である。

密閉容器２は、筒体２１と、筒体２１の上に配置された蓋体２２と、筒体２１の下に配置された底体２３とによって構成されている。
筒体２１は、鋼板で構成され、上下が開口した円筒状の筺体である。
蓋体２２は、鋼板で構成され、皿形状を呈した筺体である。蓋体２２は、筒体２１の上部開口を塞ぐように、筒体２１に嵌合されている。
底体２３は、鋼板で構成され、皿形状を呈した筺体である。底体２３は、筒体２１の下部開口を塞ぐように、筒体２１に嵌合されている。
密閉容器２は、蓋体２２と底体２３とが筒体２１に溶接等で固定されることによって、内部が密閉された構造になっている。

密閉容器２の底部を構成する底体２３の上面（内面）には、潤滑油としての冷凍機油（以下、「油」と称する）を貯留する油溜まりが設けられている。油は、圧縮機構部４に供給されて、圧縮機構部４の摺動面を潤滑するとともに、圧縮機構部４の隙間をシールする。ここで、「圧縮機構部４の摺動面」とは、後記する上ローラ５２（図２参照）の上面及び下面と、それに対向する後記する上シリンダ５１（図２参照）の上内壁面及び下内壁面、並びに、後記する下ローラ６２（図２参照）の上面及び下面と、それに対向する後記する下シリンダ６１（図２参照）の上内壁面及び下内壁面を意味している。

密閉容器２の外側には、アキュムレータ６と、２本のサクションパイプ６ａとが設けられている。アキュムレータ６は、作動流体（冷媒ガス）を蓄えておく容器である。サクションパイプ６ａは、アキュムレータ６を介して冷凍空調機器（図示せず）の冷凍サイクルから圧縮機構部４に作動流体を導くパイプである。２本のサクションパイプ６ａのうち、１本は、アキュムレータ６と、圧縮機構部４の後記する上圧縮室５１ｂ（図３参照）に連通する上吸込口５１ｄ（図３参照）の端部とに接続されている。また、他の１本は、アキュムレータ６と、圧縮機構部４の後記する下圧縮室６１ｂ（図４参照）に連通する下吸込口６１ｄ（図４参照）の端部とに接続されている。

図１に示すように、電動機部３は、固定子３１と、回転子３２とを備えている。
固定子３１は、回転磁界を発する部材である。固定子３１は、密閉容器２の内壁に焼嵌等で固定されている。
回転子３２は、固定子１５の発する回転磁界により回転する部材である。回転子３２は、クランク軸４１の上部に嵌着されている。

圧縮機構部４は、クランク軸４１の後記する偏心部４１ａ，４１ｂ（図２参照）により駆動される。圧縮機構部４は、主軸受４２が固定部５で密閉容器２の筒体２１と溶接やボルト等で締結されることによって、密閉容器２に固定されている。

圧縮機構部４は、作動流体を圧縮するための２つの圧縮部４ａ，４ｂを備えている。圧縮部４ａは、上側に配置された圧縮部である。圧縮部４ｂは、下側に配置された圧縮部である。以下、圧縮部４ａと圧縮部４ｂとを区別する場合に、圧縮部４ａを「上側圧縮部４ａ」と称し、圧縮部４ｂを「下側圧縮部４ｂ」と称する。

本第１実施形態では、上側圧縮部４ａは、後記するバネ６４が設置されていない圧縮部（以下、「非設置側圧縮部」と称する）となっている。一方、下側圧縮部４ｂは、後記するバネ６４が設置された圧縮部（以下、「設置側圧縮部」と称する）となっている。

図２に示すように、クランク軸４１は、クランク軸４１の回転に伴って偏心駆動する上偏心部４１ａと下偏心部４１ｂとを備えている。上偏心部４１ａと下偏心部４１ｂとは、それぞれ、略円盤形状を呈しており、クランク軸４１の軸心に対して偏心して配置されている。上偏心部４１ａの偏心方向と下偏心部４１ｂの偏心方向は、真逆の方向（すなわち、位相が１８０°ずれた関係の方向）になっている。クランク軸４１は、上側が主軸受４２に嵌入され、下側が副軸受４３に嵌入されることによって、密閉容器２の内部で回転自在に支持されている。

主軸受４２は、略円盤形状を呈する端板４２ａと、この端板４２ａの径方向の中心から上方に向けて延びる円筒部４２ｂとを備えている。端板４２ａは、後記する上シリンダ５１の上端面を閉塞している。主軸受４２は、円筒部４２ｂでクランク軸４１の中間部を支持している。端板４２ａの外周壁面と密閉容器２の筒体２１の内周壁面とは、互いを密着させた状態で、固定部５で溶接やボルト等で締結されることによって、固定されている。

主軸受４２の端板４２ａには、上吐出口（図示せず）が形成され、その上吐出口（図示せず）を選択的に開放又は閉鎖する吐出弁（図示せず）と、吐出弁（図示せず）の開度を決定する（開き過ぎを規制する）リテーナ７１ａと、サイレンサとして機能するカップマフラ７２ａとが設けられている。

副軸受４３は、略円盤形状を呈する端板４３ａと、この端板４３ａの径方向の中心から下方に向けて延びる円筒部４３ｂとを備えている。端板４３ａは、後記する下シリンダ６１の下端面を閉塞している。副軸受４３は、円筒部４３ｂでクランク軸４１の下端部を支持している。

副軸受４３の端板４３ａには、下吐出口（図示せず）が形成され、その下吐出口（図示せず）を選択的に開放又は閉鎖する吐出弁（図示せず）と、吐出弁（図示せず）の開度を決定する（開き過ぎを規制する）リテーナ７１ｂと、サイレンサとして機能するカップマフラ７２ｂとが設けられている。

上側圧縮部４ａは、上シリンダ５１と、上ローラ５２と、上ベーン５３とを有している。
上シリンダ５１は、上ローラ５２と上ベーン５３とが収納された部材である。
上ローラ５２は、クランク軸４１の上偏心部４１ａによって偏心駆動される部材である。
上ベーン５３は、後記する上圧縮室５１ｂ（図３参照）の内部を圧縮側空間と吸込側空間とに仕切る部材である。
上側圧縮部４ａの詳細な構成については、後記する。

一方、下側圧縮部４ｂは、下シリンダ６１と、下ローラ６２と、下ベーン６３と、バネ６４とを有している。
下シリンダ６１は、下ローラ６２と下ベーン６３とが収納された部材である。
下ローラ６２は、クランク軸４１の下偏心部４１ｂによって偏心駆動される部材である。
下ベーン６３は、後記する下圧縮室６１ｂ（図４参照）の内部を圧縮側空間と吸込側空間とに仕切る部材である。
バネ６４は、ベーンを圧縮室の方向に付勢する付勢部材である。
下側圧縮部４ｂの詳細な構成については、後記する。

＜上側圧縮部及び下側圧縮部の構成＞
以下、図３及び図４を参照して、上側圧縮部４ａ及び下側圧縮部４ｂの構成につき説明する。図３は、上側圧縮部４ａの構成を示す横断面図である。この図３は、図２に示すＸ１−Ｘ１線に沿って切断して得られる断面の上面視形状を示している。図４は、下側圧縮部４ｂの構成を示す横断面図である。この図４は、図２に示すＸ２−Ｘ２線に沿って切断して得られる断面の下面視形状を示している。

図３に示すように、上側圧縮部４ａの上シリンダ５１は、上面視において、円形状の部位（以下、「円形部」と称する）５１ｓａと円形部５１ｓａから突出する円弧状の部位（以下、「円弧部」と称する）５１ｓｂとを組み合わせた形状になっている。上シリンダ５１は、円形部５１ｓａの中心点が密閉容器２の中心点Ｃ０に一致するように、密閉容器２の内部に配置されている。密閉容器２の中心点Ｃ０は、クランク軸４１の軸心でもある。上シリンダ５１の円形部５１ｓａの内部には、軸方向に貫通する円柱形状の貫通孔５１ａが形成されている。貫通孔５１ａは、円形部５１ｓａの中心点（密閉容器２の中心点Ｃ０）から任意の半径で形成されている。

この貫通孔５１ａと、上シリンダ５１の上方に配置された主軸受４２（図２参照）と、上シリンダ５１の下方に配置された仕切り板４４（図２参照）とによって、上シリンダ５１の内部に上圧縮室５１ｂが形成されている。上圧縮室５１ｂの内部には、クランク軸４１の上偏心部４１ａと、上ローラ５２とが配置されている。上ローラ５２は、円筒状に形成されている。その上ローラ５２の内径側には、クランク軸４１の偏心部４１ａが嵌入されており、偏心部４１ａの外周側において、上ローラ５２が偏心駆動（旋回）自在に配置されている。上ローラ５２の中心点Ｃ１は、クランク軸４１の軸心（密閉容器２の中心点Ｃ０）に対して偏芯した位置に配置されている。

上シリンダ５１の内部には、上圧縮室５１ｂから径方向の外側に延びる上ベーン収納部５１ｃが形成されている。上ベーン収納部５１ｃの内部には、上ベーン５３が配置されている。また、上シリンダ５１の内部には、上ベーン収納部５１ｃを挟んでクランク軸４１の回転方向（矢印Ａ５２参照）の上流側に上吸込口５１ｄが形成されているとともに、下流側に上吐出口５１ｅが形成されている。

上吸込口５１ｄは、上シリンダ５１の円弧部５１ｓｂ及び円形部５１ｓａを貫通して、上シリンダ５１の外部空間と上圧縮室５１ｂとを連通するように形成されている。また、上吐出口５１ｅは、主軸受４２の端板４２ａ（図２参照）に形成された上吐出口（図示せず）と上圧縮室５１ｂとが連通するように、上ベーン収納部５１ｃの近傍の位置に、略半円状に形成されている。上圧縮室５１ｂで圧縮された作動流体（冷媒ガス）は、上吐出口５１ｅから密閉容器２の内部空間に吐出され、吐出パイプを介して冷凍空調機器（図示せず）の冷凍サイクルに送り出される。

図４に示すように、下側圧縮部４ｂの下シリンダ６１は、下面視において、円形部６１ｓａと円形部６１ｓａから突出する円弧部６１ｓｂとを組み合わせた形状になっている。なお、図４は、下方向から見た構成を示している。そのため、上方向から見た下シリンダ６１の形状は、上方向から見た上シリンダ５１の形状と略同様になっている。下シリンダ６１は、円形部６１ｓａの中心点が密閉容器２の中心点Ｃ０に一致するように、密閉容器２の内部に配置されている。下シリンダ６１の内部には、軸方向に貫通する円柱形状の貫通孔６１ａが形成されている。貫通孔６１ａは、円形部６１ｓａの中心点（密閉容器２の中心点Ｃ０）から任意の半径で形成されている。

この貫通孔６１ａと、下シリンダ６１の上方に配置された仕切り板４４（図２参照）と、下シリンダ６１の下方に配置された副軸受４３（図２参照）とによって、下シリンダ６１の内部に下圧縮室６１ｂが形成されている。下圧縮室６１ｂの内部には、クランク軸４１の下偏心部４１ｂと、下ローラ６２とが配置されている。下ローラ６２は、円筒状に形成されている。その下ローラ６２の内径側には、クランク軸４１の偏心部４１ｂが嵌入されており、偏心部４１ｂの外周側において、下ローラ６２が偏心駆動（旋回）自在に配置されている。下ローラ６２の中心点Ｃ２は、クランク軸４１の軸心（密閉容器２の中心点Ｃ０）に対して偏芯した位置に配置されている。図３及び図４に示すように、上ローラ５２の位相と下ローラ６２の位相とは、１８０°ずれた関係になっている。つまり、図３及び図４に示すように、上ローラ５２の中心点Ｃ１と下ローラ６２の中心点Ｃ２とは、密閉容器２の中心点Ｃ０を中心にして点対称の位置に配置された関係になっている。

下シリンダ６１の内部には、下圧縮室６１ｂから径方向の外側に延びる下ベーン収納部６１ｃが形成されている。下ベーン収納部６１ｃの内部には、下ベーン６３が配置されている。また、下シリンダ６１の内部には、下ベーン収納部６１ｃを挟んでクランク軸４１の回転方向（矢印Ａ６２参照）の上流側に下吸込口６１ｄが形成されているとともに、下流側に下吐出口６１ｅが形成されている。なお、図４は、下方向から見た構成を示している。そのため、図４に示す矢印Ａ６２のクランク軸４１の回転方向と図３に示す矢印Ａ５２のクランク軸４１の回転方向とは同じ方向を指している。

下吸込口６１ｄは、下シリンダ６１の円弧部６１ｓｂ及び円形部６１ｓａを貫通して、下シリンダ５１の外部空間と下圧縮室６１ｂとを連通するように形成されている。また、下吐出口６１ｅは、副軸受４３の端板４３ａ（図２参照）に形成された下吐出口（図示せず）と下圧縮室６１ｂとが連通するように、下ベーン収納部６１ｃの近傍の位置に、略半円状に形成されている。下圧縮室６１ｂで圧縮された作動流体（冷媒ガス）は、下吐出口６１ｅから密閉容器２の内部空間に吐出され、吐出パイプを介して冷凍空調機器（図示せず）の冷凍サイクルに送り出される。

＜上ベーン及び下ベーンの構成＞
以下、図５及び図６を参照して、上ベーン５３及び下ベーン６３の構成につき説明する。図５は、上ベーン５３の構成を示す図である。図５（ａ）は図３に示す領域Ｒ１の構成を拡大して示しており、図５（ｂ）は図５（ａ）に示すＹ１−Ｙ１線に沿って切断して得られる断面の側面視形状を示している。図６は、下ベーン６３の構成を示す図である。図６（ａ）は図４に示す領域Ｒ２の構成を拡大して示しており、図６（ｂ）は図６（ａ）に示すＹ２−Ｙ２線に沿って切断して得られる断面の側面視形状を示している。なお、ここでは、上ベーン５３の寸法（長さと幅と高さ）と下ベーン６３の寸法が同じになっており、また、上ベーン収納部５１ｃの寸法と下ベーン収納部６１ｃの寸法が同じになっているものとして説明する。

図５（ａ）に示すように、上ベーン５３は、板状を呈しており、上シリンダ５１に形成された上圧縮室５１ｂ及び上ベーン収納部５１ｃの内部で上シリンダ５１の径方向に往復運動するように配置されている。上ベーン５３は、上圧縮室５１ｂに対して径方向の内側となる先端面で上ローラ５２の外周面に当接することによって、上圧縮室５１ｂの内部を圧縮側空間と吸込側空間とに仕切っている。上ベーン５３は、運転動作中において、偏心駆動される上ローラ５２の外周面に当接しているため、若干傾いた状態になっている。
図５（ｂ）に示すように、上ベーン５３の背面は、上シリンダ５１の内部にバネ６４が設置されていないため、平坦な形状になっている。
なお、図５（ａ）に示す部位Ｐ１，Ｐ２については後記する。

図６（ａ）に示すように、下ベーン６３は、板状を呈しており、下シリンダ６１に形成された下圧縮室６１ｂ及び下ベーン収納部６１ｃの内部で下シリンダ６１の径方向に往復運動するように配置されている。下ベーン６３は、下圧縮室６１ｂに対して径方向の内側となる先端面で下ローラ６２の外周面に当接することによって、下圧縮室６１ｂの内部を圧縮側空間と吸込側空間とに仕切っている。下ベーン６３は、運転動作中において、偏心駆動される下ローラ６２の外周面に当接しているため、若干傾いた状態になっている。

図６（ａ）及び図６（ｂ）に示すように、下シリンダ６１の内部には、バネ６４を収納するための、径方向に延びるバネ孔６４ａが形成されている。そのバネ孔６４ａの内部には、バネ６４が配置されている。また、下ベーン６３の背面には、バネ６４を係合させるための溝（以下、「背面溝」と称する）６３ａが形成されている。ここで、下ベーン６３の背面とは、下圧縮室６１ｂに対して径方向の外側の面を意味している。バネ６４は、先端部が下ベーン６３の背面溝６３ａに係合し、後端部がバネ孔６４ａに嵌着されることで、下ベーン６３を下ローラ６２に押し付けている。

これに対して、図５（ａ）及び図５（ｂ）に示すように、上シリンダ５１の内部にはバネ孔６４ａが形成されておらず、また、上シリンダ５１の内部にはバネ６４が配置されていない。また、上ベーン５３の背面には、バネ６４を係合させるための背面溝６３ａも形成されていない。つまり、ロータリ圧縮機１は、上シリンダ５１からバネ６４とバネ孔６４ａとを排除するとともに、上ベーン５３から背面溝６３ａを排除した構造になっている。

係る構成において、ロータリ圧縮機１は、以下のように動作する。
ロータリ圧縮機１は、運転を開始すると、暫くの間、設置側圧縮部である下側圧縮部４ｂで圧縮動作を行い、非設置側圧縮部である上側圧縮部４ａで圧縮動作を行わない状態になる。

このような状態になる理由は、以下の通りである。すなわち、運転開始時において、下側圧縮部４ｂでは、バネ６４が設置されているため、下ベーン６３の先端面を下ローラ６２の外周面に当接させて、下圧縮室６１ｂの内部を圧縮側空間と吸込側空間とに仕切ることができる。これに対し、上側圧縮部４ａでは、バネ６４が設置されていないため、上ベーン５３の先端面を上ローラ５２の外周面に当接させることができずに、上圧縮室５１ｂの内部を圧縮側空間と吸込側空間とに仕切ることができないからである。

このようなロータリ圧縮機１では、運転を開始してから暫くの間、上側圧縮部４ａの上ローラ５２が空回りする。そのため、暫くの間、上側圧縮部４ａが圧縮動作を行わない状態になり、その結果、上圧縮室５１ｂの内圧が吸込圧のままの状態になる。これに対し、下側圧縮部４ｂは、運転開始時から圧縮動作を行う状態となり、その結果、下圧縮室６１ｂの内圧が吸込圧からそれよりも高圧の吐出圧まで上昇した状態になる。

ロータリ圧縮機１は、運転を開始してから暫くすると、下側圧縮部４ｂで圧縮されて下吐出口６１ｅから密閉容器２の内部空間に吐出された作動流体（冷媒ガス）によって、密閉容器２の内圧が吐出圧まで上昇した状態になる。これにより、密閉容器２の内圧が上圧縮室５１ｂの内圧よりも高い状態になる。その結果、上側圧縮部４ａでは、上ベーン５３が密閉容器２の内圧によって押されて、上ベーン５３の先端面と上ローラ５２の外周面とが当接した状態になる。これにより、ロータリ圧縮機１は、上側圧縮部４ａでも圧縮動作を行うことができるようになる。

＜ロータリ圧縮機の主な特徴＞
第１実施形態に係るロータリ圧縮機１の圧縮機構部４は、複数の圧縮部４ａ，４ｂを有している。複数の圧縮部４ａ，４ｂのそれぞれは、ローラ５２，６２と、シリンダ５１，６１と、ベーン５３，６３と、を有している。複数の圧縮部４ａ，４ｂは、シリンダ６１の内部にバネ６４が設置された設置側圧縮部（図示例では、圧縮部４ｂ）と、シリンダ５１の内部にバネ６４が設置されていない非設置側圧縮部（図示例では、圧縮部４ａ）と、が混在している。設置側圧縮部（圧縮部４ｂ）のベーン６３の背面には背面溝６３ａが形成されており、一方、非設置側圧縮部（圧縮部４ａ）のベーン５３の背面には背面溝６３ａが形成されていない。このようなロータリ圧縮機１は、以下のような作用効果を得ることができる。

＜ロータリ圧縮機の作用効果＞
（比較例）
ここで、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１の作用効果を分かり易く説明するために、図１２を参照して、比較例に係るロータリ圧縮機１０００の構成を説明する。図１２は、比較例に係るロータリ圧縮機１０００の上ベーン１５３の構成を示す図である。図１２（ａ）は上ベーン１５３の上面視形状を示しており、図１２（ｂ）は図１２（ａ）に示すＹ３−Ｙ３線に沿って切断して得られる断面の側面視形状を示している。

図１２に示すように、比較例に係るロータリ圧縮機１０００は、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１と比較すると、上ベーン１５３と下ベーン６３（図６参照）とで部品を共通化してコストダウンを図るために、上ベーン１５３が下ベーン６３（図６参照）と同じ構造になっている点で相違している。つまり、比較例に係るロータリ圧縮機１０００では、非設置側圧縮部である上側圧縮部４ａの上ベーン１５３の背面にも背面溝６３ａが形成されている。このような比較例に係るロータリ圧縮機１０００では、上ベーン１５３とベーン収納部５１ｃとの間に、背面溝６３ａによって隙間が形成される。

上ベーン１５３の背面側の空間は、密閉容器２の内部空間である。その密閉容器２の内部空間は、運転動作中において、高圧ガスで満たされている。そのため、上側圧縮部４ａでは、上圧縮室５１ｂの内部の圧力が密閉容器２の内部の圧力より低い場合がある。そして、上側圧縮部４ａでは、上圧縮室５１ｂの内部の圧力が密閉容器２の内部の圧力より低い場合に、図１２（ａ）に示すように、上ベーン１５３とベーン収納部５１ｃとの間の隙間から、高圧の作動流体（冷媒ガス）が矢印Ａ１の方向に沿って流れ込む可能性がある。つまり、隙間から作動流体（冷媒ガス）の漏れが発生する可能性がある。これにより、圧縮機効率が低下する可能性がある。また、作動流体（冷媒ガス）の漏れにより、上ベーン１５３と上ベーン収納部５１ｃとの間の油膜が崩壊し易くなる。これにより、油膜形成不良が発生する。その結果、上ベーン１５３と上シリンダ５１とが摩耗し易くなり、摩耗に対する信頼性が低下する可能性がある。

さらに、図１２（ａ）に示すように、比較例に係るロータリ圧縮機１０００では、非設置側圧縮部である上側圧縮部４ａの上ベーン１５３の側面部分と上ベーン収納部５１ｃの径方向の内側端部とが接触する部位Ｐ１の高さが上シリンダ５１の高さと同等になっている。一方、上ベーン１５３の径方向の外側端部（背面の角部分）と上ベーン収納部５１ｃの内面部分とが接触する部位Ｐ２の高さは、上ベーン１５３の背面に背面溝６３ａが形成されているため、背面溝６３ａの高さ分だけ部位Ｐ１の高さよりも減少する。これにより、圧縮荷重を受ける上ベーン１５３の受圧面は、径方向の内側よりも径方向の外側で背面溝６３ａの高さ分だけ減少する。このような比較例に係るロータリ圧縮機１０００では、径方向の外側で上ベーン１５３の受圧面の面圧が増加する。その結果、このような要因によっても、上ベーン１５３と上シリンダ５１とが摩耗し易くなり、摩耗に対する信頼性が低下する可能性がある。

（実施形態）
これに対し、図５に示すように、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１は、非設置側圧縮部である上側圧縮部４ａの上ベーン５３の背面には背面溝６３ａが形成されていない。そのため、ロータリ圧縮機１は、比較例に係るロータリ圧縮機１０００に比べて、上ベーン５３とベーン収納部５１ｃとの間の隙間を大幅に低減することができる。

このようなロータリ圧縮機１は、上ベーン５３と上ベーン収納部５１ｃとの間の作動流体（冷媒ガス）の漏れを低減することができる。そのため、ロータリ圧縮機１は、圧縮機効率を向上させることができる。また、ロータリ圧縮機１は、作動流体（冷媒ガス）の漏れの低減により、上ベーン５３と上ベーン収納部５１ｃとの間で油の貯油及び油膜形成を容易に行うことができる。これにより、ロータリ圧縮機１は、上ベーン５３と上シリンダ５１とを摩耗し難くすることができ、摩耗に対する信頼性を向上させることができる。

さらに、図５（ａ）に示すように、ロータリ圧縮機１では、比較例の上ベーン１５３（図１２（ａ）参照）と同様に、非設置側圧縮部である上側圧縮部４ａの上ベーン５３の側面部分と上ベーン収納部５１ｃの径方向の内側端部とが接触する部位Ｐ１の高さが上シリンダ５１の高さと同等になっている。一方、上ベーン５３の径方向の外側端部（背面の角部分）と上ベーン収納部５１ｃの内面部分とが接触する部位Ｐ２の高さは、比較例の上ベーン１５３（図１２（ａ）参照）と異なり、上ベーン５３の背面に背面溝６３ａが形成されていないため、部位Ｐ１の高さと同じになる。したがって、圧縮荷重を受ける上ベーン５３の受圧面は、径方向の内側と径方向の外側とで同じになる。このようなロータリ圧縮機１では、径方向の外側で上ベーン５３の受圧面の面圧が増加しない。その結果、これによっても、ロータリ圧縮機１は、上ベーン５３と上シリンダ５１とを摩耗し難くすることができ、摩耗に対する信頼性を向上させることができる。

以上の通り、本第１実施形態に係るロータリ圧縮機１によれば、圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性を向上させることができる。

［第２実施形態］
第１実施形態に係るロータリ圧縮機１では、上ベーン５３の寸法（長さと幅と高さ）と下ベーン６３の寸法が同じになっており、また、上ベーン収納部５１ｃの寸法と下ベーン収納部６１ｃの寸法が同じになっている（図５（ａ）及び図６（ａ）参照）。したがって、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１は、非設置側圧縮部である上側圧縮部４ａの上ベーン５３と上ベーン収納部５１ｃとの隙間幅を、設置側圧縮部である下側圧縮部４ｂの下ベーン６３と下ベーン収納部６１ｃとの隙間幅と略同等の大きさに設定している。

これに対し、本第２実施形態では、非設置側圧縮部である上側圧縮部４ａの上ベーン５３と上ベーン収納部５１ｃとの隙間幅を、設置側圧縮部である下側圧縮部４ｂの下ベーン６３と下ベーン収納部６１ｃとの隙間幅よりも大きく設定したロータリ圧縮機１Ａを提供する（図７（ａ）及び図７（ｂ）参照）。

以下、図７を参照して、本第２実施形態に係るロータリ圧縮機１Ａの構成につき説明する。図７は、本第２実施形態に係るロータリ圧縮機１Ａの構成を示す図である。図７（ａ）は、ロータリ圧縮機１Ａの非設置側圧縮部である上側圧縮部４ａの寸法を示している。一方、図７（ｂ）は、ロータリ圧縮機１Ａの設置側圧縮部である下側圧縮部４ｂの寸法を示している。ここでは、分かり易く説明するために、まず、図７（ｂ）を参照して、下側圧縮部４ｂの寸法を説明し、その後に、図７（ａ）を参照して、上側圧縮部４ａの寸法を説明する。

図７（ｂ）に示すように、下側圧縮部４ｂの寸法は、下ベーン収納部６１ｃの内幅が「Ｗ４」に設定されており、下ベーン６３の板厚が「Ｗ５」に設定されている。そして、下ベーン６３と下ベーン収納部６１ｃとの隙間幅が「Ｗ６」になっている。なお、図７（ｂ）は、バネ６４（図６（ａ）参照）を省略して下側圧縮部４ｂの構成を示している。

一方、図７（ａ）に示すように、上側圧縮部４ａの寸法は、上ベーン収納部５１ｃの内幅が下ベーン収納部６１ｃの内幅Ｗ４よりも広い「Ｗ１」に設定されており、上ベーン５３の板厚が下ベーン６３の板厚Ｗ５よりも広い「Ｗ２」に設定されている。そして、上ベーン５３と上ベーン収納部５１ｃとの隙間幅が下ベーン６３と下ベーン収納部６１ｃとの隙間幅Ｗ６よりも広い「Ｗ３」になっている。

なお、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１は、上側圧縮部４ａと下側圧縮部４ｂで同じ寸法になっている。つまり、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１の上側圧縮部４ａと下側圧縮部４ｂの寸法は、図７（ｂ）に示す寸法と同じになっている。

係る構成において、ロータリ圧縮機１Ａは、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１（図５（ａ）及び図６（ｂ）参照）と比較すると、非設置側圧縮部である上側圧縮部４ａの上ベーン５３と上ベーン収納部５１ｃとの隙間幅Ｗ３を、設置側圧縮部である下側圧縮部４ｂの下ベーン６３と下ベーン収納部６１ｃとの隙間幅Ｗ６よりも大きく設定している点で相違している。

なお、図７に示す例では、ロータリ圧縮機１Ａは、上ベーン収納部５１ｃと上ベーン５３の寸法を以下のように設定することによって、隙間幅Ｗ３を隙間幅Ｗ６よりも大きく設定している。
すなわち、ロータリ圧縮機１Ａは、上ベーン収納部５１ｃの内幅と上ベーン５３の板厚の双方を拡幅している。そして、ロータリ圧縮機１Ａは、上ベーン収納部５１ｃの内幅Ｗ１の拡幅量を上ベーン５３の板厚Ｗ２の拡幅量よりも大きく設定している。

しかしながら、ロータリ圧縮機１Ａは、各部の寸法を例えば以下の（１）又は（２）のように設定することによって、隙間幅Ｗ３を隙間幅Ｗ６よりも大きく設定することができる。
（１）ロータリ圧縮機１Ａは、上ベーン５３の板厚を変えずに（つまり、上ベーン５３の板厚を下ベーン６３の板厚と同じ「Ｗ５」とし）、上ベーン収納部５１ｃの内幅のみを拡幅するようにしてもよい。
（２）ロータリ圧縮機１Ａは、上ベーン収納部５１ｃの内幅を変えずに（つまり、上ベーン収納部５１ｃの内幅を下ベーン収納部６１ｃの板厚と同じ「Ｗ４」とし）、上ベーン５３の板厚のみを狭くする。

係る構成において、ロータリ圧縮機１Ａの上側圧縮部４ａの隙間空間ＳＰ１の容積は、下側圧縮部４ｂの隙間空間ＳＰ２の容積よりも大きくなっている。ここで、「上側圧縮部４ａの隙間空間ＳＰ１」とは、上ベーン収納部５１ｃと上ベーン５３とで幅方向と奥行き方向の寸法が規定されるとともに、主軸受４２（図２参照）の下端面と仕切り板４４（図２参照）の上面とで上下方向の寸法が規定された空間を意味している。また、「下側圧縮部４ｂの隙間空間ＳＰ２」とは、下ベーン収納部６１ｃと下ベーン６３とで幅方向と奥行き方向の寸法が規定されるとともに、仕切り板４４（図２参照）の下面と副軸受４３（図２参照）の上端面とで上下方向の寸法が規定された空間を意味している。

なお、前記した通り、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１は、上側圧縮部４ａと下側圧縮部４ｂで同じ寸法になっている。そのため、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１では、上側圧縮部４ａの隙間空間の容積が本第２実施形態に係るロータリ圧縮機１Ａの下側圧縮部４ｂの隙間空間ＳＰ２と同じになっている。したがって、本第２実施形態に係るロータリ圧縮機１Ａの上側圧縮部４ａの隙間空間ＳＰ１の容積は、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１の上側圧縮部４ａの隙間空間の容積よりも大きくなっている。

そのため、本第２実施形態に係るロータリ圧縮機１Ａは、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１と比べて、上ローラ５２の公転運動により、上圧縮室５１ｂから上ベーン５３と上ベーン収納部５１ｃとの間に供給された油の貯油量を増加させることができる。これにより、ロータリ圧縮機１Ａは、油不足によるシリンダ５１，６１でのシール性の低下及び油膜切れを抑制することができるため、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１よりも、さらに圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性を向上させることができる。

また、例えば、前記した特許文献１に記載された従来のロータリ圧縮機は、本第２実施形態に係るロータリ圧縮機１Ａと同様に、隙間幅Ｗ３を隙間幅Ｗ６よりも大きく設定することによって、貯油量を増加させることができる。しかしながら、従来のロータリ圧縮機は、バネが排除された側のベーン（つまり、非設置側圧縮部のベーン）の背面に背面溝が形成されているため、隙間幅Ｗ３を大きく設定することによって、非設置側圧縮部のベーンとベーン収納部との間で密閉容器の内部空間と圧縮室とを連通させる隙間を増大させてしまう。このような従来のロータリ圧縮機は、作動流体（冷媒ガス）の漏れを増加させてしまい、漏れの増加によって圧縮機効率を低下させてしまう可能性がある。

これに対して、本第２実施形態に係るロータリ圧縮機１Ａは、非設置側圧縮部の上ベーン５３の背面に背面溝が形成されていないため、上ベーン５３と上ベーン収納部５１ｃとの間で密閉容器２の内部空間と上圧縮室５１ｂとを連通させる隙間を増大させない。このような本第２実施形態に係るロータリ圧縮機１Ａは、作動流体（冷媒ガス）の漏れを増加させないため、圧縮機効率の低下を抑制することができる。

以上の通り、本第２実施形態に係るロータリ圧縮機１Ａによれば、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１よりも、さらに圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性を向上させることができる。

［第３実施形態］
以下、図８乃至図１０を参照して、本第３実施形態に係るロータリ圧縮機１Ｂの構成につき説明する。図８は、本第３実施形態に係るロータリ圧縮機１Ｂの全体の構成を示す図である。図９は、ロータリ圧縮機１Ｂの上シリンダ５１の構成を示す図である。図１０は、ロータリ圧縮機１Ｂの下シリンダ６１の構成を示す図である。

図８及び図９に示すように、本第３実施形態に係るロータリ圧縮機１Ｂは、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１（図１及び図３参照）と比較すると、上ベーン収納部５１ｃの後端部（上シリンダ５１の径方向の外側端部）の周囲に、上シリンダ５１の軸方向に貫通する上貫通孔５１ｆが形成されている点で相違している。

また、図８及び図１０に示すように、本第３実施形態に係るロータリ圧縮機１Ｂは、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１（図１及び図４参照）と比較すると、下ベーン収納部６１ｃの後端部（下シリンダ６１の径方向の外側端部）の周囲に、下シリンダ６１の軸方向に貫通する下貫通孔６１ｆが形成されている点で相違している。

このようなロータリ圧縮機１Ｂでは、密閉容器２の内部の油溜り及び密閉容器２の内部を循環する油は、上貫通孔５１ｆと下貫通孔６１ｆとの内部を流れる。上ベーン５３は径方向の往復運動により、その後端部分が上貫通孔５１ｆの内部への入出を繰り返す。同様に、下ベーン６３も径方向の往復運動により、その後端部分が下貫通孔６１ｆの内部への入出を繰り返す。そのため、ロータリ圧縮機１Ｂは、上貫通孔５１ｆと下貫通孔６１ｆとを介して密閉容器２の内部空間に露出する上ベーン５３の後端部分と下ベーン６３の後端部分の面積を増加させることができる。上ベーン５３の後端部分と下ベーン６３の後端部分は、圧縮荷重に対する受圧面になっている。

ロータリ圧縮機１Ｂは、上貫通孔５１ｆの内部への上ベーン５３の後端部分の入出と下貫通孔６１ｆとの内部への下ベーン６３の後端部分の入出とを繰り返すことにより、圧縮荷重に対する受圧面となるそれぞれの後端部分に油を効率よく付着させることができる。これにより、ロータリ圧縮機１Ｂは、シリンダ５１，６１の内部で油膜形成を促進できる。これにより、ロータリ圧縮機１Ｂは、ベーン５３，６３とシリンダ５１，６１とを摩耗し難くすることができ、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１よりも、さらに圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性を向上させることができる。

また、ロータリ圧縮機１Ｂでは、ロータリ圧縮機１Ｂの運転状態により、密閉容器２の内部空間に浮遊する油が上シリンダ５１と下シリンダ６１とに到達できない場合であって、密閉容器２の底部に設けられた油溜まりに液滴として溜まった後、クランク軸によって油溜まりから電動機部３に輸送された油を、上シリンダ５１の上貫通孔５１ｆに進入させることによって、下シリンダ６１の下貫通孔６１ｆに到達させることができる。そのため、ロータリ圧縮機１Ｂは、上シリンダ５１と下シリンダ６１とに安定して油を供給することができる。

さらに、ロータリ圧縮機１Ｂは、上シリンダ５１にバネ６４を設けていないため、バネ６４の伸縮による油の分散も抑制することができる。このようなロータリ圧縮機１Ｂは、ロータリ圧縮機１Ｂの運転状態により、油溜りに溜まった油の油面が低下した場合であっても、上ベーン５３と上ベーン収納部５１ｃへの給油経路、及び、下ベーン６３と下ベーン収納部６１ｃへの給油経路を確保することができる。そのため、ロータリ圧縮機１Ｂは、これによっても、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１よりも、さらに圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性が向上できる。

なお、ロータリ圧縮機１Ｂは、圧縮部が複数ある場合に、全てのシリンダにおけるベーン収納部の後端部の周囲に、シリンダの軸方向に貫通する貫通孔が形成されているとよい。

また、ロータリ圧縮機１Ｂでは、圧縮部が複数ある場合に、好ましくは、複数の圧縮部のうち、少なくとも最も上の位置に配置された圧縮部（図示例では、圧縮部４ａ）は、非設置側圧縮部になっているとよい。このようなロータリ圧縮機１Ｂは、最も上の位置に配置された圧縮部のベーンの背面が平坦な形状になっているため、油を円滑に下方に落下させることができる。これにより、ロータリ圧縮機１Ｂは、各シリンダに安定して油を供給することができる。

以上の通り、本第３実施形態に係るロータリ圧縮機１Ｂによれば、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１よりも、さらに圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性を向上させることができる。

［第４実施形態］
以下、図１１を参照して、本第４実施形態に係るロータリ圧縮機１Ｃの構成につき説明する。図１１は、本第４実施形態に係るロータリ圧縮機１Ｃの全体の構成を示す図である。

図１１に示すように、第４実施形態に係るロータリ圧縮機１Ｃは、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１（図１参照）と比較すると、圧縮機構部４の代わりに、圧縮機構部４Ｃを備えている点で相違している。圧縮機構部４Ｃは、複数の圧縮部のうち、固定部５から最も近い位置に配置された圧縮部（図示例では、上圧縮部４ａ）が設置側圧縮部になっている機構部である。

このようなロータリ圧縮機１Ｃは、運転開始時に圧縮動作を行う上圧縮部４ａが固定部５の近くに配置されているため、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１よりも、運転開始時に上圧縮部４ａから密閉容器２に伝達する圧縮負荷によって圧縮機構部４のバランスが崩れることを抑制することができる。その結果、ロータリ圧縮機１Ｃは、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１よりも、運転開始時の振動や騒音を低減することができる。

また、ロータリ圧縮機１Ｃは、密閉容器２の下圧縮室６１ｂにバネ孔６４ａ及びバネ６４を設けていないとともに、下ベーン６３の背面に背面溝６３ａを設けていないため、バネ６４や背面溝６３ａが形成されたベーンを、密閉容器２の底部の油溜まりの近傍で駆動させない構造になっている。このようなロータリ圧縮機１Ｃは、油溜まりの近傍で油が攪拌されたり油が微細化して浮遊したりすることを抑制することができる。これにより、ロータリ圧縮機１Ｃは、油の攪拌損失を低減できる。その結果、ロータリ圧縮機１Ｃは、第１実施形態に係るロータリ圧縮機１よりも、圧縮機効率を向上させることができる。さらに、ロータリ圧縮機１Ｃは、油の微細化による油の浮遊を低減することができるため、密閉容器２の内部から外部に持ち出される油量を低減することができる。その結果、ロータリ圧縮機１Ｃは、冷凍サイクルへの油の付着による熱伝達率の低下及び圧力損失を抑制することができ、サイクル効率を向上させることができる。

以上の通り、本第４実施形態に係るロータリ圧縮機１Ｃによれば、本第１実施形態に係るロータリ圧縮機１と同様に、圧縮機効率及び摩耗に対する信頼性を向上させることができる。
しかも、ロータリ圧縮機１Ｃによれば、本第１実施形態に係るロータリ圧縮機１に比べて、運転開始時の振動や騒音を低減することができる。

本発明は、前記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、前記した実施形態は、本発明を分かり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

また、例えば、前記した実施形態では、密閉型の縦型の２シリンダロータリ圧縮機を例として説明した。しかしながら、本発明は、これに限定されることなく、その他の、例えば、半密閉型や開放型の多シリンダロータリ圧縮機にも適用することができる。また、シリンダの数は、２つに限らず、２つ以上であってもよい。

１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ ロータリ圧縮機
２ 密閉容器
３ 電動機部
４，４Ｃ 圧縮機構部
４ａ 上側圧縮部
４ｂ 下側圧縮部
５ 固定部
６ アキュムレータ
６ａ サクションパイプ
２１ 筒体
２２ 蓋体
２３ 底体
３１ 固定子
３２ 回転子
４１ クランク軸
４１ａ 上偏心部
４１ｂ 下偏心部
４２ 主軸受（閉塞部材）
４２ａ，４３ａ 端板
４２ｂ，４３ｂ 円筒部
４３ 副軸受（閉塞部材）
４４ 仕切り板（閉塞部材）
５１ 上シリンダ
５１ａ，６１ａ 貫通孔
５１ｂ 上圧縮室
５１ｃ 上ベーン収納部
５１ｄ 上吸込口
５１ｅ 上吐出口
５１ｆ 上貫通孔
５１ｓａ，６１ｓａ 円形部
５１ｓｂ，６１ｓｂ 円弧部
５２ 上ローラ
５３ 上ベーン
５３ａ，６３ａ 背面溝
６１ 下シリンダ
６１ｂ 下圧縮室
６１ｃ 下ベーン収納部
６１ｄ 下吸込口
６１ｅ 下吐出口
６１ｆ 下貫通孔
６２ 下ローラ
６３ 下ベーン
６４ バネ
６４ａ バネ孔
７１ａ，７１ｂ リテーナ
７２ａ，７１ｂ カップマフラ
Ａ５２ 上ローラの回転方向
Ａ６２ 下ローラの回転方向
Ｃ０ 密閉容器の中心点
Ｃ１ 上ローラの中心点
Ｃ２ 下ローラの中心点
Ｗ１，Ｗ４ ベーン収納部の内幅
Ｗ２，Ｗ５ ベーンの板厚
Ｗ３，Ｗ６ ベーンとベーン収納部との隙間幅

Claims (5)

1. 偏心部を有するクランク軸と、
   前記クランク軸を回転駆動させて、前記偏心部を偏心駆動する電動機部と、
   前記クランク軸の偏心部により駆動される圧縮機構部と、
   前記クランク軸と前記電動機部と前記圧縮機構部とを収容する密閉容器と、を備え、
   前記圧縮機構部は、作動流体を圧縮するための複数の圧縮部を有しており、
   前記複数の圧縮部のそれぞれは、
   前記クランク軸の偏心部により偏心駆動されるローラと、
   内部に、圧縮室と、前記圧縮室から径方向の外側に延びるベーン収納部とが形成されており、かつ、前記圧縮室の内部に前記ローラが配置されているシリンダと、
   前記ベーン収納部の内部に配置され、かつ、先端面で前記ローラの外周面に当接して前記圧縮室の内部を圧縮側空間と吸込側空間とに仕切るベーンと、を有しており、
   前記複数の圧縮部のそれぞれは、前記シリンダの内部に前記ベーンを前記圧縮室の方向に付勢するバネが設置された設置側圧縮部と、前記シリンダの内部に前記バネが設置されていない非設置側圧縮部と、が混在しており、
   前記設置側圧縮部のベーンの背面には溝が形成されており、一方、前記非設置側圧縮部のベーンの背面には溝が形成されていない
   ことを特徴とするロータリ圧縮機。
2. 請求項１に記載のロータリ圧縮機において、
   前記非設置側圧縮部のベーンとベーン収納部との隙間幅は、前記設置側圧縮部のベーンとベーン収納部との隙間幅よりも大きい
   ことを特徴とするロータリ圧縮機。
3. 請求項１又は請求項２に記載のロータリ圧縮機において、
   前記複数の圧縮部のうち、前記圧縮機構部を前記密閉容器に固定する固定部から最も近い位置に配置された圧縮部は、前記設置側圧縮部になっている
   ことを特徴とするロータリ圧縮機。
4. 偏心部を有するクランク軸と、
   前記クランク軸を回転駆動させて、前記偏心部を偏心駆動する電動機部と、
   前記クランク軸の偏心部により駆動される圧縮機構部と、
   前記クランク軸と前記電動機部と前記圧縮機構部とを収容する密閉容器と、を備え、
   前記圧縮機構部は、作動流体を圧縮するための複数の圧縮部を有しており、
   前記複数の圧縮部のそれぞれは、
   前記クランク軸の偏心部により偏心駆動されるローラと、
   内部に、圧縮室と、前記圧縮室から径方向の外側に延びるベーン収納部とが形成されており、かつ、前記圧縮室の内部に前記ローラが配置されているシリンダと、
   前記ベーン収納部の内部に配置され、かつ、先端面で前記ローラの外周面に当接して前記圧縮室の内部を圧縮側空間と吸込側空間とに仕切るベーンと、を有しており、
   前記複数の圧縮部のそれぞれは、前記シリンダの内部に前記ベーンを前記圧縮室の方向に付勢するバネが設置された設置側圧縮部と、前記シリンダの内部に前記バネが設置されていない非設置側圧縮部と、が混在しており、
   全ての前記圧縮部のシリンダには、前記ベーン収納部の後端部の周囲に、前記シリンダの軸方向に貫通する貫通孔が形成されている
   ことを特徴とするロータリ圧縮機。
5. 請求項４に記載のロータリ圧縮機において、
   前記複数の圧縮部のうち、少なくとも最も上の位置に配置された圧縮部は、前記非設置側圧縮部になっている
   ことを特徴とするロータリ圧縮機。

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