JP2018028248A - 鉄筋コンクリート構造物の補強構造 - Google Patents

Abstract

【課題】 強度と靭性とを同時に満足させる鉄筋コンクリート構造物の補強構造を提供する。【解決手段】 鉄筋コンクリート製柱２０に沿って延びる１又は２以上の補強ロッド２０１と、鉄筋コンクリート製柱２０の側面全周を被覆し、補強ロッド２０１を埋没させるグラウト材２００とを備え、鉄筋コンクリート製柱２０が、コンクリート製スラブ２４によって仕切られた２以上の補強対象階にわたって延び、補強対象階の間のコンクリート製スラブ２４にグラウト材が充填された貫通孔２０３が設けられ、補強ロッド２０１として、短尺ロッド２０１Ｓ及び長尺ロッド２０１Ｌをそれぞれ備え、短尺ロッド２０１Ｓは、補強対象階ごとに配置され、上端がコンクリート製梁２２内に挿入され、下端がコンクリート製スラブ２４内に挿入され、長尺ロッド２０１Ｌは、貫通孔２０３に挿通され、２以上の補強対象階においてグラウト材２００中にそれぞれ埋没される。【選択図】 図５

Description

この発明は、既存の鉄筋コンクリート構造物を補強する補強構造に関する。

建築構造物などの鉄筋コンクリート柱は時間が経つにしたがって劣化して耐震強度不足を来したり、あるいは新築時にすでに耐震強度が不足していたりすることがある。このような場合に、鉄筋コンクリートの補強が必要になるが、そのための補強構造として、特許文献１には、図２２に示す構造が開示されている。

この従来の鉄筋コンクリートの補強構造は、長手方向に直交する方向の断面形状を四角形にした鉄筋コンクリート柱６１を補強するものである。すなわち、一対の囲い鋼板６２、６２を備え、この囲い鋼板６２、６２は、互いの突き合わせ部６３ａ、６３ｂを突き合わせることによって、内部を空洞にした四角柱が形成されるようにしているが、これら囲い鋼板６２、６２で作られる四角柱は、上記鉄筋コンクリート柱６１よりもやや太くなる寸法関係を保っている。

上記のようにした一対の囲い鋼板６２、６２を用いて、鉄筋コンクリート柱６１を補強するためには、次のようにする。まず、鉄筋コンクリート柱６１の周囲を一対の囲い鋼板６２、６２で囲うとともに、それらの突き合わせ部６３ａ、６３ｂを突き合わせる。そして、この突き合わせ部６３ａ、６３ｂを溶接して両囲い鋼板６２、６２を互いに接着する。なお、符号ｙ、ｙは溶接部である。

囲い鋼板６２、６２を上記のように溶接して両者を接着すれば、それによって形成される四角柱は、鉄筋コンクリート柱６１よりも太くなるので、囲い鋼板６２、６２と鉄筋コンクリート柱６１との間に間隔ｈが形成される。そして、上記間隔ｈにグラウト材を充填し、囲い鋼板６２、６２を鉄筋コンクリート柱６１に密着させ、当該鉄筋コンクリート柱６１を補強するようにしている。

特許第３８６１０７９号公報

建築物に関する現在の耐震補強技術は、強度形と靭性形とに大別される。強度形とは、例えば建築物内に耐震壁を組み込むことによって実現されるものである。また、靭性形とは、主に鉄筋コンクリート柱によって実現されるものである。そして、耐震性能の判定基準は、強度と靭性とを表す指数を掛け合わせた数値で評価されており、強度と靭性とをバランスさせることが理想とされている。

しかし、既存の建築物において、上記耐震壁で強度形を実現しようとすれば、既存の建築物内に新たな壁面を構築しなければならなくなり、実質的に不可能に近く、鉄筋コンクリート柱の強度を上げて、強度と靭性の両方を実現せざるを得なくなる。

しかし、図２２に示す従来の鉄筋コンクリート柱の補強構造では、既存の鉄筋コンクリート柱６１の周囲を囲い鋼板６２、６２で囲うとともに、それらの突き合わせ部６３ａ、６３ｂを溶接しているので、その強度をある程度維持できるが、現場溶接の信頼性に劣るという問題があった。しかも、この従来の補強構造で、その強度を大きくしようとすれば、囲い鋼板６２、６２の厚さを厚くしなければならない。しかし、囲い鋼板６２、６２の厚さを厚くすればするほど、その分、コストアップになるとともに、厚くなった分だけ重量もかさみ、作業性が悪くなるという問題もあった。このような問題を抱えているので、鉄筋コンクリート柱の補強だけでは、上記した耐震壁の機能をまかなうだけの満足のいく強度が十分に得られないと言うのが現実であった。

このように、従来の鉄筋コンクリートの補強構造では、強度と靭性との両方を同時に満足するものはなかった。そこで、この発明の目的は、強度と靭性とを同時に満足させる鉄筋コンクリート構造物の補強構造を提供することにある。

本発明の第１の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、鉄筋コンクリート製柱に沿って延びる１又は２以上の補強ロッドと、前記鉄筋コンクリート製柱の側面全周を被覆し、前記補強ロッドを埋没させるグラウト材とを備え、前記補強ロッドが、上端が前記鉄筋コンクリート製柱と他の鉄筋コンクリート製柱とを繋ぐコンクリート製梁内に挿入され、下端がコンクリート製スラブ内に挿入される。

本発明の第２の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加えて、前記コンクリート製梁が矩形断面を有し、前記矩形断面の高さをＨとした場合、前記補強ロッドの前記コンクリート製梁内への挿入長がＨ×０．１以上となるように構成される。

本発明の第３の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記補強ロッドの直径をＤとした場合、前記補強ロッドの前記コンクリート製梁内への挿入長がＤ×４以上となるように構成される。

本発明の第４の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記コンクリート製梁又は前記コンクリート製スラブが、前記補強ロッドが挿入され、グラウト材が充填される挿入孔を備え、前記挿入孔の軸方向が、前記鉄筋コンクリート製柱の長手方向に対し３度以上の角度を有する。

本発明の第５の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記挿入孔の軸方向が、開口端に近づくほど前記鉄筋コンクリート製柱から離れるように構成される。

本発明の第６の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、鉄筋コンクリート製柱に沿って延びる１又は２以上の補強ロッドと、前記鉄筋コンクリート製柱の側面全周を被覆し、前記補強ロッドを埋没させるグラウト材とを備え、前記鉄筋コンクリート製柱は、コンクリート製スラブによって仕切られた２以上の補強対象階にわたって延び、前記補強対象階の間の前記コンクリート製スラブにグラウト材が充填された貫通孔が設けられ、前記補強ロッドとして、短尺ロッド及び長尺ロッドをそれぞれ備える。そして、前記短尺ロッドは、前記補強対象階ごとに配置され、上端が前記鉄筋コンクリート製柱と他の鉄筋コンクリート製柱とを繋ぐコンクリート製梁内に挿入され、下端が前記コンクリート製スラブ内に挿入され、前記長尺ロッドは、前記貫通孔に挿通され、２以上の前記補強対象階において前記グラウト材中にそれぞれ埋没される。

本発明の第７の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記鉄筋コンクリート製柱が、矩形断面を有し、前記長尺ロッドが、前記矩形断面の頂点付近に配置され、前記短尺ロッドが、前記矩形断面の辺に対向して配置される。

本発明の第８の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記長尺ロッドは、上端が補強対象最上階の天井側のコンクリート製スラブに挿入され、下端が補強対象最下階のコンクリート製スラブに挿入される。

本発明の第９の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、 前記長尺ロッドの直径をＤとした場合、前記長尺ロッドの前記コンクリート製梁内への挿入長がＤ×４以上となるように構成される。

本発明の第１０の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記貫通孔の軸方向は、前記鉄筋コンクリート製柱の長手方向に対し３度以上の角度を有する。

本発明の第１１の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記貫通孔は、上端に近づくほど前記鉄筋コンクリート製柱から離れるように構成される。

本発明によれば、強度と靭性とを同時に満足させる鉄筋コンクリート構造物の補強構造を提供することができる。

本発明の補強ロッドの素材であるアラミド繊維からなる組紐の一例を示す正面図である。 砂付け工程を加えた場合の樹脂含浸組紐の製造方法を示す概略図である。 本発明の補強ロッドの一例である樹脂含浸組紐を示す概略図である。 （ａ）〜（ｃ）は、本発明の補強シートの実施例の外観を示す写真である。 補強された鉄筋コンクリート構造物１００を鉛直面により切断した断面図である。 図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＡ−Ａ切断線によって切断したときの断面図である。 図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＢ−Ｂ切断線によって切断したときの断面図である。 （ａ）〜（ｃ）は、図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＣ−Ｃ切断線（図５）、Ｄ−Ｄ切断線（図５）及びＥ−Ｅ切断線（図７）によって切断したときの断面図である。 図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＦ−Ｆ切断線（図６）によって切断したときの断面図である。 図９の一部を拡大して示した拡大断面図であり、補強対象階の間を仕切るコンクリート製スラブ２４周辺を拡大して示した図である。 図９の一部を拡大して示した拡大断面図であり、補強対象最上階の空間上部を拡大して示した図である。 図９の一部を拡大して示した拡大断面図であり、補強対象最下階の空間下部を拡大して示した図である。 本発明の実施の形態２による鉄筋コンクリート構造物の補強構造の一例を示した図であり、図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＥ−Ｅ切断線（図７）によって切断したときの断面図である。 本発明の実施の形態２による鉄筋コンクリート構造物の補強構造の一例を示した図であり、図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＦ−Ｆ切断線（図６）によって切断したときの断面図である。 図１４の一部を拡大して示した拡大断面図であり、補強対象階の間を仕切るコンクリート製スラブ２４周辺を拡大して示した図である。 図１４の一部を拡大して示した拡大断面図であり、補強対象最上階の空間上部を拡大して示した図である。 図１４の一部を拡大して示した拡大断面図であり、補強対象最下階の空間下部を拡大して示した図である。 （ａ）は、鉄筋コンクリート製柱２０を一部破断させて示した斜視図、（ｂ）は、コンクリート製梁２２およびコンクリート製スラブ２４を一部破断させて示した斜視図である。 鉄筋コンクリート構造物の各種補強構造の横方向断面を示す図である。 （ａ）は、曲げ試験方法を説明する図、（ｂ）は、図２１に示す荷重と変位量との関係を求める方法を説明する図である。 鉄筋コンクリート構造物の各種補強構造の曲げ試験における荷重と変位量との関係を示す図である。 従来の鉄筋コンクリートの補強構造の斜視図である。

以下では、本発明について具体例を挙げて説明するが、本発明は、その技術的範囲を逸脱しない範囲において様々な変更や修正が可能であり、下記の具体例に限定されるものでない。

本発明における補強ロッド及び補強シートの材料には、アラミド繊維を用いることが好ましいが、その他の強化繊維、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、ビニロン繊維などを用いることもできる。以下では、アラミド繊維を用いる例について説明する。

《アラミド繊維》
アラミド繊維は、高強度かつ軽量で、高耐久性で、衝撃吸収性に優れ、非導電性かつ非磁性であるという特長を備えている極めて有用なエンジニアリングプラスチックである。アラミド繊維は、パラ系アラミド繊維又はメタ系アラミド繊維である。パラ系アラミド繊維としては、ポリパラフェニレンテレフタルアミド（東レ・デュポン社製の商標名「ケブラー」）、コポリパラフェニレン−３，４'−ジフェニルエーテルテレフタルアミド（帝人テクノプロダクツ社製の商標名「テクノーラ」）等がある。メタ系アラミド繊維としては、ポリメタフェニレンイソフタルアミド（デュポン社製の商標名「ノーメックス」）等がある。

アラミド繊維としては、高強度、高弾性率、耐熱性に優れるパラ系アラミド繊維が好ましく、特に、耐切創性に優れるポリパラフェニレンテレフタルアミド（以下、「ＰＰＴＡ」と称する。）が好ましい。ＰＰＴＡは、テレフタル酸とパラフェニレンジアミンを重縮合して得られる重合体であり、少量のジカルボン酸及びジアミンを共重合したものも使用することができる。

アラミド繊維における単糸繊度は、３．５〜１０ｄｔｅｘ、好ましくは４．０〜８．０ｄｔｅｘとするのが適当である。単糸繊度が３．５ｄｔｅｘ未満の場合には、単糸強力が弱く、特に油剤を付与する以前の工程中にあるロールやガイドから受ける摩擦抵抗により単糸切れを引き起こしやすくなるので好ましくない。一方、単糸繊度が１０ｄｔｅｘを超える場合には、紡出時の脱硫酸効率が著しく低下するため、生産性が著しく低下する原因となるので好ましくない。

本発明のアラミド繊維の総繊度は、１０〜１００ｄｔｅｘの範囲であり、好ましくは２０〜１００ｄｔｅｘ、より好ましくは３０〜１００ｄｔｅｘの範囲である。総繊度が１０ｄｔｅｘ未満の場合には、紡糸におけるポリマー吐出量が過剰に少なくなり安定した吐出状態を保つことが難しくなるため、アラミド繊維を安定に生産することが難しくなる。一方、総繊度が１００ｄｔｅｘを超える場合には、ロール・ガイドとの接触面積が増大し摩擦係数が高くなることで、毛羽や単糸切れを起こしやすくなる。

アラミド繊維を構成するフィラメント数は２〜２８本である。例えば、５ｄｔｅｘの単糸を２０本程度束ねることによって、総繊度が１００ｄｔｅｘとなる。

アラミド繊維の単糸の引張強度は、１５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、より好ましくは１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、特に好ましくは２１ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。１５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上あれば、高強力繊維としての機能を充分発揮できるからである。この点からはパラ系アラミド繊維が望ましい。

《補強シート》
補強シートは、構成繊維の織物または編物からなる。構成繊維としてはアラミド繊維が好ましい。例えば、織物からなる補強シートを得るために構成繊維の単糸の織り方としては、「経糸と緯糸が交互に規則的に公差している織り方である」平織、「経糸と緯糸が交互に交差することがなく、１本公差したら次は１本飛ばして公差する１×２や、さらに１本飛ばして公差する１×３などの織り方がある」綾織、「緯糸の浮きが少なく、経糸のみが表に出ているように見える光沢が多い織り方である」朱子織、「平織や朱子織などの他の織り方をベースにして、その上に背景にしたい色糸を乗せる織り方である」ベタ織、「細かい絵柄や文字を表現するのに最適な織り方で、特殊な糸を使用したり、糸密度を高めることで通常の織り方では表現できない細かな絵柄や文字が再現できる織り方である」高密度織、「収縮やゆがみに強い織り方である」防縮織、「梨の表面のようなザラザラとして光沢のない表情の織り方である」梨地織および「からみ織をしないでからみ織の風合いを持たせる織り方である」模紗織などを挙げることができる。

また、編物からなる補強シートとしては、構成繊維が一方向に配置されるように編んだ一方向シート（図４（ａ））、構成繊維が直角に交わる二方向に配置されるように編んだ二方向シート（図４（ｂ））、構成繊維を網目状に編んだメッシュシート（図４（ｃ））などを挙げることができる。

《補強ロッド》
補強ロッドは、例えば、アラミド繊維からなる組紐にバインダー樹脂を含浸させて硬化させることによって得ることができる。この樹脂含浸組紐は、例えば、図２に示すような方法で製造することができる。図２において、１は送り出しローラー、２はテンションローラー、３はバインダー樹脂槽、４は原料の組紐、５は加熱炉、６は加熱炉、７は樹脂含浸工程、８は砂付け工程、９は硬化工程、１０は切断工程、１１は樹脂含浸組紐、１２は引き取りローラーである。すなわち、樹脂を含浸していない組紐４（図１参照）を送り出しローラー１から送り出してバインダー樹脂槽３を通過させることによって前記組紐４にバインダー樹脂（エポキシ樹脂）を含浸させ、前記組紐４に緊張を与えるテンションローラー２を経て加熱炉５で樹脂を硬化させ、砂付け工程８において付着性（接着性）を向上させるために前記組紐４に砂、シリカヒューム等の粒状物を付着させ、さらに、加熱炉６で樹脂を硬化させ、引き取りローラー１２を経て切断工程１０で適切な長さに切断することにより、樹脂含浸組紐１１（図３参照）を得ることができる。このようにして得ることができる樹脂含浸組紐１１の組みピッチｐや直径ｄは、用途に応じて適切なものを採用することができる。

上記のようにして製造される樹脂含浸組紐は、組紐の構造を緩めることができるため、バインダー樹脂が組紐に含浸されにくいという問題がなく、軽量であり、コンクリートまたはグラウト材との付着性、物性（強度、耐熱性等）において優れるという特長を有する。上記のようにして製造される樹脂含浸組紐は、鉄を使用していないため、防錆性にも優れる。上記のようにして製造される樹脂含浸組紐は、その特性から鉄筋代替として土木建築分野において特に有用である。

アラミド繊維からなる組紐にバインダー樹脂を含浸させて硬化させることによって得ることができる樹脂含浸組紐は市販されており、例えば、ファイベックス株式会社製の品番ＲＡ１５（直径１５．７ｍｍ、耐力２２５ｋＮ、ヤング係数６８．６ｋＮ／ｍｍ２）や株式会社竹入製作所製の品番ＴＦ−１５Ｒ（直径１５．７ｍｍ、耐力２２５ｋＮ、ヤング係数６８．６ｋＮ／ｍｍ２）を本発明の補強ロッドとして用いることができる。

《鉄筋コンクリート製柱の補強方法》
本発明による鉄筋コンクリート製柱の補強方法の一例としては、以下の工程順で行うことができる。
（１）下地調査
鉄筋コンクリート製柱に対して打診検査を行って、感知した音から判断して浮き部（間隙、空間など）があれば、その浮き部を撤去して、特殊ポリマーセメントや熱硬化性樹脂に必要な添加物を加えたもの（以下、補修材ともいう）で浮き部の修復を行う。また、浮き部に通じるように鉄筋コンクリート製柱表面に穴をあけ、補修材を上記穴から浮き部内に注入する。さらに、鉄筋コンクリート製柱表面にクラックがあれば、補修材をクラック内に注入する。

（２）下地調整
当該鉄筋コンクリート製柱の表面を電動ヤスリ（サンダー）などの研磨機械で研磨して、表面の突起物を除去する。

（３）補強ロッドの取り付け
各階層のコンクリート製スラブと天井側コンクリート製スラブに削孔を行い、補強ロッドをその削孔に差し込み、公知の取り付け金具で補強ロッドを鉄筋コンクリート製柱に固定する。そして、各階層のコンクリート製スラブおよび天井側コンクリート製スラブの削孔にグラウト材を充填する。グラウト材としては、セメント（モルタル）系、ガラス系、合成樹脂などを用いることができる。

（４）プライマー塗布
適切なプライマーを鉄筋コンクリート製柱の表面に塗布する。
（５）型枠材設置
鉄筋コンクリート製柱の周囲に所定の間隔を確保して型枠材を設置し、高さ方向の中間部には、必要に応じて型枠材の撓みを防止するための撓み防止材を設置する。
（６）グラウト材の充填
鉄筋コンクリート製柱と型枠材との隙間にグラウト材を充填する。型枠はグラウト材の乾燥後に撤去する。

（７）補強シートの取り付け
グラウト材表面を適当に剥離、研磨等によって表面の脆弱な層を取り除き、場合によっては隅角部を削り、適度に丸めたり、窪んだ部分にパテ等を充填して、平坦でない面を平らな面に修正する。こうした下地処理を行った後、グラウト材の表面にプライマー樹脂を塗布し、乾燥させる。プライマーは通常、補強シートに含浸させる樹脂と同種類の物を使用する。グラウト材表面にプライマーが塗布され、十分に乾燥したのち、接着・含浸樹脂がその上に塗布される。塗布後、直ちに補強シートを貼り付け、ローラーなどを用いて、グラウト材と補強シートとのあいだに入った空気を抜く。そして、樹脂を十分に補強シートに含浸させる。接着貼り付け用の下塗り樹脂が十分含浸したことを確認した後、同じ樹脂を用いて、上塗りを行う。

樹脂が完全に硬化するまで、養生をしておく。補強の程度によっては、補強シートを何層も重ねて貼り付ける。その際は上記の工程を繰り返す。この場合には樹脂の硬化を必ずしも待たなくとも良い。最上層の補強シート貼り付けが終了し、樹脂が完全に硬化したことを確認したら、必要に応じて仕上げとして、耐久性、耐火性を向上させるため、仕上げ塗装を行う。

《鉄筋コンクリート構造物の補強構造》
実施の形態１．
図５〜図９は、本発明の実施の形態１による鉄筋コンクリート構造物の補強構造の一例を示した図である。図５は、補強された鉄筋コンクリート構造物１００を鉛直面により切断した断面図である。図６及び図７は、図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＡ−Ａ切断線及びＢ−Ｂ切断線によって切断したときの断面図である。図８の（ａ）〜（ｃ）は、図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＣ−Ｃ切断線（図５）、Ｄ−Ｄ切断線（図５）及びＥ−Ｅ切断線（図７）によって切断したときの断面図である。図９は、図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＦ−Ｆ切断線（図６）によって切断したときの断面図である。

補強前の鉄筋コンクリート構造物１００は、鉛直方向に延びる鉄筋コンクリート製柱２０と、水平方向に延びるコンクリート製梁２２と、各階層を仕切るコンクリート製スラブ２４とにより構成される（図５、図６）。これに対し、補強後の鉄筋コンクリート構造物１００には、柱用グラウト材２００、柱用補強ロッド２０１、柱用補強シート２０２、梁用グラウト材２２０、梁用補強ロッド２２１及び梁用補強シート２２２が追加されている。

鉄筋コンクリート製柱２０は、矩形断面を有し鉛直方向に延びる柱状体であり、鉄筋コンクリート構造物１００の全階層にわたって延びる。図８（ａ）に示した通り、鉄筋コンクリート製柱２０内には、１２本の鉄筋３０がコンクリートの長手方向に沿って埋設されている。言うまでもないが、鉄筋や補強ロッドの本数は、必要とされる条件に応じて様々に変更することができる。

コンクリート製梁２２は、矩形断面を有し水平方向に延びる柱状体であり、各階層の天井側に配置され、隣接する２つの鉄筋コンクリート製柱２０を互いに連結する。コンクリート製梁２２は、鉄筋コンクリート製柱２０の矩形断面の一辺に連結される。例えば、鉄筋コンクリート製柱２０の矩形断面の４辺に対し、４本のコンクリート製梁２２がそれぞれ連結され、互いに直交する方向に延びる。

コンクリート製スラブ２４は、水平方向に配置された略平板形状からなり、コンクリート製梁２２の上面に連結される。鉄筋コンクリート構造物１００は、コンクリート製スラブ２４によって２階層以上の空間に仕切られ、コンクリート製スラブ２４が各階層の床面を構成する。

図５には、２以上の階層からなる補強対象階の構造が一部を省略して示されている。一般に、鉄筋コンクリート構造物１００の補強は、低層側の１階層又は２以上の連続する階層が対象となる。つまり、補強対象となる階層は、鉄筋コンクリート構造物１００が有する階層の全て又は一部である。ここでは、補強対象となる１又は２以上の階層を補強対象階と呼ぶことにする。

（１）鉄筋コンクリート製柱２０の補強構造
図５〜図９に示した通り、鉄筋コンクリート製柱２０の側面全周は、柱用グラウト材２００で被覆され、鉄筋コンクリート製柱２０の長手方向に沿って延びる１２本の柱用補強ロッド２０１が柱用グラウト材２００中に埋設され、柱用グラウト材２００を覆うように柱用補強シート２０２が配置されている。

柱用補強ロッド２０１は、補強対象階ごとに配置される短尺ロッド２０１Ｓと、２以上の補強対象階にわたって配置される長尺ロッド２０１Ｌとにより構成される（図５、図９）。短尺ロッド２０１Ｓは、鉄筋コンクリート製柱２０の矩形断面の辺に対向して配置され（図６〜図８）、上端がコンクリート製梁２２に挿入され、下端がコンクリート製スラブ２４に挿入される（図９）。長尺ロッド２０１Ｌは、鉄筋コンクリート製柱２０の矩形断面の頂点に対向して配置され（図６〜図８）、コンクリート製梁２２と交差することなく、補強対象階の間を仕切るコンクリート製スラブ２４を貫通する（図５，図９）。長尺ロッド２０１Ｌの上端は、補強対象最上階の天井側のコンクリート製スラブ２４、つまり、補強対象最上階の一つ上階のコンクリート製スラブ２４に挿入され、下端は、補強対象最下階のコンクリート製スラブ２４に挿入される（図９）。

図８（ａ）には、１本の鉄筋コンクリート製柱２０に対し、８本の短尺ロッド２０１Ｓ及び４本の長尺ロッド２０１Ｌからなる計１２本の柱用補強ロッド２０１が配置された例が示されている。なお、柱用補強ロッド２０１の本数は必要とされる条件に応じて様々に変更することができる。また、短尺ロッド２０１Ｓ又は長尺ロッド２０１Ｌの一方のみを配置することもできる。また、長尺ロッド２０１Ｌは、コンクリート製梁２２と交差しない限り、鉄筋コンクリート製柱２０の矩形断面の頂点付近において、当該矩形断面の辺と対向するように配置することもできる。

（２）コンクリート製梁２２の補強構造
コンクリート製梁２２の下面は、梁用グラウト材２２０で被覆され、コンクリート製梁２２の長手方向に沿って延びる３本の梁用補強ロッド２２１が梁用グラウト材２２０中に埋設されている。また、梁用グラウト材２２０、コンクリート製梁２２の側面及びコンクリート製スラブ２４下面の一部を覆うように梁用補強シート２２２が配置されている。

梁用補強ロッド２２１は、コンクリート製梁２２の下面に対向して配置され、両端が鉄筋コンクリート製柱２０に挿入される（図７、図８）。図７には、１本のコンクリート製梁２２に対し、３本の梁用補強ロッド２２１が配置された例が示されている。なお、梁用補強ロッド２２１の本数は必要とされる条件に応じて様々に変更することができる。

（３）柱用補強ロッド２０１の両端固定
図１０〜図１２は、図９の一部を拡大して示した拡大断面図である。図１０は、補強対象階の間を仕切るコンクリート製スラブ２４周辺を拡大して示した図であり、図１１は、補強対象最上階の空間上部を拡大して示した図であり、図１２は、補強対象最下階の空間下部を拡大して示した図である。

鉄筋コンクリート構造物１００には、柱用補強ロッド２０１を固定するための貫通孔２０３及び挿入孔２０４，２０５が形成される。貫通孔２０３は、コンクリート製スラブ２４を厚さ方向に貫通する。挿入孔２０４は、コンクリート製梁２２の下面に形成された非貫通孔（凹部）であり、挿入孔２０５は、コンクリート製スラブ２４の上面に形成された非貫通孔（凹部）である。貫通孔２０３及び挿入孔２０４，２０５は、例えば、ドリルを用いて削孔され、円形断面を有する柱状空間として形成される。また、貫通孔２０３及び挿入孔２０４，２０５の軸方向は、鉄筋コンクリート製柱２０の長手方向、つまり、挿入又は挿通される柱用補強ロッド２０１の方向と一致する。

長尺ロッド２０１Ｌは、補強対象階の間を仕切るコンクリート製スラブ２４の貫通孔２０３内に挿通される（図１０）。貫通孔２０３は、長尺ロッド２０１Ｌが挿通された後にグラウト材が充填される。このため、長尺ロッド２０１Ｌは、補強対象階の間を仕切るコンクリート製スラブ２４に固定される。

長尺ロッド２０１Ｌの上端は、補強対象最上階の天井側のコンクリート製スラブ２４の貫通孔２０３に対し、貫通することなく挿入される（図１１）。貫通孔２０３は、長尺ロッド２０１Ｌの上端が挿入された状態でグラウト材が充填される。このため、長尺ロッド２０１Ｌの上端は、補強対象階の最上階よりも上方のコンクリート製スラブ２４に固定される。

長尺ロッド２０１Ｌの下端は、補強対象最下階のコンクリート製スラブ２４の挿入孔２０５に挿入される（図１２）。挿入孔２０５は、長尺ロッド２０１Ｌの下端が挿入された状態でグラウト材が充填される。このため、長尺ロッド２０１Ｌの下端は、補強対象階の最下階のコンクリート製スラブ２４に固定される。

短尺ロッド２０１Ｓの上端は、補強対象階のコンクリート製梁２２の挿入孔２０４に挿入される（図１０、図１１）。挿入孔２０４は、短尺ロッド２０１Ｓの上端が挿入された状態でグラウト材が充填される。このため、短尺ロッド２０１Ｓの上端は、コンクリート製梁２２に固定される。

短尺ロッド２０１Ｓの下端は、補強対象階のコンクリート製スラブ２４の挿入孔２０５に挿入される（図１０、図１２）。挿入孔２０５は、短尺ロッド２０１Ｓの下端が挿入された状態でグラウト材が充填される。このため、短尺ロッド２０１Ｓの下端は、コンクリート製スラブ２４に固定される。

コンクリート製梁２２の高さをＨとした場合、柱用補強ロッド２０１は、コンクリート製梁２２内に少なくとも０．１Ｈの長さだけ挿入されることが好ましい。柱用補強ロッド２０１のコンクリート製梁２２内への挿入長が長くなるほど鉄筋コンクリート構造物１００の強度は向上するが、強度向上代は０．５Ｌの挿入長で飽和するので、経済的には０．５Ｌの挿入長が上限である。

また、柱用補強ロッド２０１の直径をＤとした場合、柱用補強ロッド２０１は、コンクリート製梁２２内及びコンクリート製スラブ２４内に少なくとも４Ｄの長さだけ挿入されることが好ましい。柱用補強ロッド２０１のコンクリート製梁２２内及びコンクリート製スラブ２４内への挿入長が長くなるほど鉄筋コンクリート構造物１００の強度は向上するが、強度向上代は２０Ｄの挿入長で飽和するので、経済的には２０Ｄの挿入長が上限である。

鉄筋コンクリート構造物１００では、短尺ロッド２０１Ｓの上端をコンクリート製梁２２内に挿入し、下端をコンクリート製スラブ２４内に挿入することにより、鉄筋コンクリート製柱２０の強度を向上させることができる。また、コンクリート製スラブ２４を貫通し、２以上の階層にわたって延びる長尺ロッド２０１Ｌを配置することにより、鉄筋コンクリート製柱２０の強度を更に向上させることができる。また、長尺ロッド２０１Ｌの両端をコンクリート製スラブ２４内に挿入することにより、鉄筋コンクリート製柱２０の強度を更に向上させることができる。

また、補強最上階の天井側のコンクリート製スラブ２４に長尺ロッド２０１Ｌを挿入するための貫通孔２０３を形成することにより、削孔作業及び長尺ロッド２０１Ｌの設置作業を容易化することができる。

貫通孔２０３に代えて、非貫通の挿入孔を形成することも考えられるが、この場合、当該挿入孔は、コンクリート製スラブ２４の下側から削孔しなければならず、削孔作業が難しくなる。これに対し、貫通孔２０３を形成する場合であれば、コンクリート製スラブ２４の上側から削孔することができ、削孔作業が容易になる。

また、長尺ロッド２０１Ｌは可撓性を有し、リール等に巻き付けられた状態で鉄筋コンクリート構造物１００内に搬入され、リールから巻き出しながら、鉄筋コンクリート製柱２０に沿って設置される。このため、補強対象最上階の天井側のコンクリート製スラブ２４に貫通孔２０３を形成すれば、補強対象最上階の上階から下に向かって、２以上の貫通孔２０３に順次に挿通し、最後に、補強対象最下階の挿入孔２０４に挿入すれば、長尺ロッド２０１Ｌを設置することができる。このため、長尺ロッド２０１Ｌの上端が挿入されるコンクリート製スラブ２４には、非貫通の挿入孔ではなく、貫通孔２０３が形成されていることが、長尺ロッド２０１Ｌの配置作業上も望ましい。

（４）梁用補強ロッド２２１の両端固定
鉄筋コンクリート構造物１００には、梁用補強ロッド２２１を固定するための挿入孔２２３が形成される（図７、図８（ｃ））。挿入孔２２３は、鉄筋コンクリート製柱２０の側面に形成された非貫通孔（凹部）であり、例えば、ドリルを用いて削孔され、円形断面を有する柱状空間として形成される。また、挿入孔２２３の軸方向は、コンクリート製梁２２の長手方向、つまり、挿入される梁用補強ロッド２２１の方向と一致する。

梁用補強ロッド２２１の両端は、鉄筋コンクリート製柱２０の挿入孔２２３に挿入される（図８（ｃ））。挿入孔２２３は、梁用補強ロッド２２１の端部が挿入された状態でグラウト材が充填される。このため、梁用補強ロッド２２１の端部は、鉄筋コンクリート製柱２０に固定される。

鉄筋コンクリート製柱２０が矩形断面を有する場合、梁用補強ロッド２２１と平行な辺の長さをＬとした場合、梁用補強ロッド２２１は、鉄筋コンクリート製柱２０内に少なくとも０．１Ｌの長さだけ挿入されることが好ましい。梁用補強ロッド２２１の鉄筋コンクリート製柱２０内への挿入長が長くなるほど鉄筋コンクリート構造物１００の強度は向上するが、強度向上代は０．５Ｌの挿入長で飽和するので、経済的には０．５Ｌの挿入長が上限である。

また、梁用補強ロッド２２１の直径をＤとした場合、梁用補強ロッド２２１は、鉄筋コンクリート製柱２０内に少なくとも４Ｄの長さだけ挿入されることが好ましい。梁用補強ロッド２２１の鉄筋コンクリート製柱２０内への挿入長が長くなるほど鉄筋コンクリート構造物１００の強度は向上するが、強度向上代は２０Ｄの挿入長で飽和するので、経済的には２０Ｄの挿入長が上限である。

実施の形態２．
図１３〜図１７は、本発明の実施の形態２による鉄筋コンクリート構造物の補強構造の一例を示した図である。図１３及び図１４は、図５の鉄筋コンクリート構造物１００をＥ−Ｅ切断線（図７）及びＦ−Ｆ切断線（図６）によって切断したときの断面図である。図１５〜図１７は、図１４の一部を拡大して示した拡大断面図である。図１５は、補強対象階の間を仕切るコンクリート製スラブ２４周辺を拡大して示した図であり、図１６は、補強対象最上階の空間上部を拡大して示した図であり、図１７は、補強対象最下階の空間下部を拡大して示した図である。

図１３〜図１７に示した本実施の形態による鉄筋コンクリート構造物１００は、貫通孔２０３及び挿入孔２０４，２０５，２２３の軸方向が傾斜している点で実施の形態１の場合とは異なる。その他の点については、実施の形態１の場合と同様であるため、重複する説明を省略する。

貫通孔２０３は傾斜して形成され、その軸方向は、鉄筋コンクリート製柱２０の長手方向に対し角度を有する（図１５，図１６）。この場合、貫通孔２０３に挿通される柱用補強ロッド２０１に加えられる張力は、貫通孔２０３内に充填される円筒形状のグラウト材の軸方向と一致しない。このため、柱用補強ロッド２０１の張力により、当該グラウト材が貫通孔２０３から容易に脱落するのを抑制することができる。

貫通孔２０３の軸方向は、鉄筋コンクリート製柱２０の長手方向に対し３度以上の角度を有することが望ましい。特に、上端に近づくほど鉄筋コンクリート製柱２０から離れるように、貫通孔２０３を傾斜させることにより、貫通孔２０３をコンクリート製スラブ２４の上側から削孔する場合の削孔作業を容易化することができる。また、貫通孔２０３を鉄筋コンクリート製柱２０のより近くに形成し、柱用グラウト材２００の厚さを抑制することができる。

同様にして、挿入孔２０４，２０５も傾斜して形成され、その軸方向は、鉄筋コンクリート製柱２０の長手方向に対し角度を有する（図１５〜図１７）。このため、柱用補強ロッド２０１の張力により、挿入孔２０４，２０５からグラウト材が容易に脱落するのを抑制することができる。

挿入孔２０４，２０５の軸方向は、鉄筋コンクリート製柱２０の長手方向に対し３度以上の角度を有することが望ましい。特に、開口端に近づくほど鉄筋コンクリート製柱２０から離れるように、挿入孔２０４，２０５を傾斜させることにより、挿入孔２０４，２０５の削孔作業を容易化することができる。また、挿入孔２０４，２０５を鉄筋コンクリート製柱２０のより近くに形成することができ、柱用グラウト材２００の厚さを抑制することができる。

挿入孔２２３も傾斜して形成され、その軸方向は、コンクリート製梁２２の長手方向に対し角度を有する（図１３）。このため、梁用補強ロッド２２１の張力により、挿入孔２２３からグラウト材が容易に脱落するのを抑制することができる。

挿入孔２２３の軸方向は、コンクリート製梁２２の長手方向に対し３度以上の角度を有することが望ましい。特に、開口端に近づくほどコンクリート製梁２２から離れるように、挿入孔２２３を傾斜させることにより、挿入孔２２３の削孔作業を容易化することができる。また、挿入孔２２３をコンクリート製梁２２のより近くに形成することができ、梁用グラウト材２２０の厚さを抑制することができる。

《補強構造の具体例》
図１８（ａ）は、鉄筋コンクリート製柱２０を一部破断させて示した斜視図、図１８（ｂ）は、コンクリート製梁２２およびコンクリート製スラブ２４を一部破断させて示した斜視図である。図１８（ａ）に示す通り、鉄筋コンクリート製柱２０内には、鉛直方向に延びる鉄筋３０が、周方向に延びる補強筋３１によってサポートされている。

図１９（ａ）〜（ｅ）は、鉄筋コンクリート構造物の各種補強構造の横方向断面を示す図である。図１９（ａ）は一辺の長さが１５０ｍｍの正方形断面の鉄筋コンクリート４１、図１９（ｂ）は鉄筋コンクリート４１を厚み３０ｍｍのグラウト材４２で被覆した構造、図１９（ｃ）は鉄筋コンクリート４１を被覆するグラウト材４２中に４本の直径５ｍｍのアラミド繊維からなる組紐に樹脂を含浸させて硬化させることによって得た補強ロッド４３を鉄筋コンクリート４１の長手方向に沿って４本埋設した構造、図１９（ｄ）は図１９（ｃ）に示す構造の周囲に厚さ０．１９３ｍｍのアラミド繊維を一方向に配置されるように編んだ一方向シート（図４（ｂ）参照）からなる補強シート４４ａ、４４ｂを上下に重なるように横方向に２層にわたって配置した場合、図１９（ｅ）は図１９（ｃ）に示す構造の周囲に厚さ０．１９３ｍｍのアラミド繊維を一方向に配置されるように編んだ一方向シートからなる補強シート４４ｃを縦方向に配置し、さらに、縦方向に配置した補強シート４４ｃの上に同上アラミド繊維の一方向シートからなる補強シート４４ｄを横方向に配置した場合を示す。なお、縦方向と横方向は、配置方向が９０°異なること(直交すること)を意味する。また、補強シート４４ａ、４４ｂ、４４ｃおよび４４ｄは、上記（７）「補強シートの取付」に記載した方法に従って取り付けた。

《曲げ試験》
図２０（ａ）は曲げ試験方法を説明する図である。図２０（ａ）に示すように、図１９（ａ）〜（ｅ）に示す横方向断面を有する各種補強構造を備えた試験片５１を２箇所の支点５２で支えて、試験片の上面に荷重Ｐを負荷したとき、公知のひずみゲージ式変位計５３（株式会社東京測器研究所社製の商品名ＳＤＰ−５０Ｃ）で変位量を測定することにより、試験片５１の変位量と荷重との関係を求めた。

図１９（ａ）〜（ｅ）に示す横方向断面を有し、長さが１３００ｍｍである鉄筋コンクリート構造物の各種補強構造について、図２０（ａ）に示す曲げ試験を行った結果、各補強構造が破壊に至る限界荷重として、以下の表１に示す数値が得られた。

図２０（ｂ）は図２１に示す荷重と変位量との関係を求める方法を説明する図である。図２０（ｂ）に示すように、荷重ゼロから限界荷重の約１／３までの荷重Ｐを図２０（ａ）に示す試験片５１に負荷した後、荷重をゼロに戻し、次に、荷重ゼロから限界荷重の約２／３までの荷重Ｐを図２０（ａ）に示す試験片５１に負荷した後、荷重をゼロに戻し、最後に、荷重ゼロから限界荷重に至るまでの荷重Ｐを図２０（ａ）に示す試験片５１に負荷した後、荷重をゼロに戻すという方法で、図２１に示すような鉄筋コンクリート構造物の各種補強構造の曲げ試験における荷重と変位量との関係を得た。

図２１において、線Ａ、線Ｂ、線Ｃ、線Ｄ、線Ｅは、それぞれ図１９（ａ）、図１９（ｂ）、図１９（ｃ）、図１９（ｄ）、図１９（ｅ）の各補強構造に対応している。すなわち、図２１に示すように、線Ｃで示す「鉄筋コンクリート製柱の周囲全面を被覆するグラウト材中に補強ロッドを鉄筋コンクリート製柱の長手方向に沿って埋設する補強構造」によって、線Ａで示す「鉄筋コンクリート柱のみの構造」や線Ｂで示す「鉄筋コンクリート製柱の周囲全面をグラウト材で被覆する補強構造」に比べて、大幅な強度向上が図れることが分かる。また、線Ｃの全変位量は、線Ａまたは線Ｂの全変位量に比べて増加しており、靭性も向上していることが分かる。

さらに、線Ｄで示す「鉄筋コンクリート製柱の周囲全面を被覆するグラウト材中に補強ロッドを鉄筋コンクリート製柱の長手方向に沿って埋設し、上記グラウト材を覆うように補強シートを横方向に２層に配置する補強構造」によれば、線Ｃの補強構造に比べて、さらに強度向上を図り、靭性も向上しうることが分かる。そして、線Ｅで示す「鉄筋コンクリート製柱の周囲全面を被覆するグラウト材中に補強ロッドを鉄筋コンクリート製柱の長手方向に沿って埋設し、上記グラウト材を覆うように横方向に配置した補強シートの上に縦方向に補強シートを配置する補強構造」によれば、線Ｄの補強構造に比べて、さらに強度向上を図り、靭性も向上しうることが分かる。

本発明は、鉄筋コンクリート構造部の補強構造として好適である。

１ 送り出しローラー
２ テンションローラー
３ バインダー樹脂槽
４ 組紐
５，６ 加熱炉
７ 樹脂含浸工程
８ 砂付け工程
９ 硬化工程
１０ 切断工程
１１ 樹脂含浸組紐
１２ 引き取りローラー
１００ 鉄筋コンクリート構造物
２０ 鉄筋コンクリート製柱
２００ 柱用グラウト材
２０１ 柱用補強ロッド
２０１Ｌ 長尺ロッド
２０１Ｓ 短尺ロッド
２０２ 柱用補強シート
２０３ 貫通孔
２０４，２０５ 挿入孔
２２ コンクリート製梁
２２０ 梁用グラウト材
２２１ 梁用補強ロッド
２２２ 梁用補強シート
２２３ 挿入孔
２４ コンクリート製スラブ
３０ 鉄筋
３１ 補強筋
４１ 鉄筋コンクリート
４２ グラウト材
４３ 補強ロッド
４４ａ，４４ｂ，４４ｃ，４４ｄ 補強シート
５１ 試験片
５２ 支点
５３ 変位計
６１ 鉄筋コンクリート柱
６２ 囲い鋼板
６３ａ，６３ｂ 突き合わせ部

本発明の第１の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、鉄筋コンクリート製柱に沿って延びる１又は２以上の補強ロッドと、前記鉄筋コンクリート製柱の側面全周を被覆し、前記補強ロッドを埋没させるグラウト材とを備え、前記補強ロッドが、上端が前記鉄筋コンクリート製柱と他の鉄筋コンクリート製柱とを繋ぐコンクリート製梁内に挿入され、下端がコンクリート製スラブ内に挿入され、前記コンクリート製梁又は前記コンクリート製スラブは、前記補強ロッドが挿入され、グラウト材が充填される挿入孔を備え、前記挿入孔の軸方向は、前記鉄筋コンクリート製柱の長手方向に対し３度以上の角度を有する。

本発明の第２の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記挿入孔の軸方向が、開口端に近づくほど前記鉄筋コンクリート製柱から離れるように構成される。

本発明の第３の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、鉄筋コンクリート製柱に沿って延びる１又は２以上の補強ロッドと、前記鉄筋コンクリート製柱の側面全周を被覆し、前記補強ロッドを埋没させるグラウト材とを備え、前記補強ロッドが、コンクリート製スラブを貫通し、前記コンクリート製スラブは、前記補強ロッドが挿入され、グラウト材が充填される貫通孔を備え、前記貫通孔の軸方向は、前記鉄筋コンクリート製柱の長手方向に対し３度以上の角度を有する。

本発明の第４の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記貫通孔の軸方向が、上端に近づくほど前記鉄筋コンクリート製柱から離れるように構成される。

本発明の第５の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、鉄筋コンクリート製柱に沿って延びる２以上の補強ロッドと、前記鉄筋コンクリート製柱の側面全周を被覆し、前記補強ロッドを埋没させるグラウト材とを備え、前記鉄筋コンクリート製柱は、矩形断面を有し、コンクリート製スラブによって仕切られた２以上の補強対象階にわたって延び、前記２以上の補強ロッドは、短尺ロッド及び長尺ロッドにより構成される。そして、前記短尺ロッドは、前記矩形断面の辺に対向して前記補強対象階ごとに配置され、前記長尺ロッドは、前記矩形断面の頂点付近に配置され、前記コンクリート製スラブを貫通し、２以上の前記補強対象階において前記グラウト材中にそれぞれ埋没される。

本発明の第６の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、前記短尺ロッドは、上端が前記鉄筋コンクリート製柱と他の鉄筋コンクリート製柱とを繋ぐコンクリート製梁内に挿入され、下端が前記コンクリート製スラブ内に挿入され、前記長尺ロッドは、上端が補強対象最上階の天井側のコンクリート製スラブに挿入され、下端が補強対象最下階のコンクリート製スラブに挿入される。

本発明の第７の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記長尺ロッドが挿通され、グラウト材が充填される貫通孔が前記補強対象階の間の前記コンクリート製スラブに設けられ、前記貫通孔の軸方向は、前記鉄筋コンクリート製柱の長手方向に対し３度以上の角度を有する。

本発明の第８の実施態様による鉄筋コンクリート構造物の補強構造は、上記構成に加え、前記貫通孔は、上端に近づくほど前記鉄筋コンクリート製柱から離れるように構成される。

Claims (11)

1. 鉄筋コンクリート製柱に沿って延びる１又は２以上の補強ロッドと、
   前記鉄筋コンクリート製柱の側面全周を被覆し、前記補強ロッドを埋没させるグラウト材とを備え、
   前記補強ロッドは、上端が前記鉄筋コンクリート製柱と他の鉄筋コンクリート製柱とを繋ぐコンクリート製梁内に挿入され、下端がコンクリート製スラブ内に挿入されることを特徴とする鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
2. 前記コンクリート製梁が矩形断面を有し、前記矩形断面の高さをＨとした場合、前記補強ロッドの前記コンクリート製梁内への挿入長がＨ×０．１以上となることを特徴とする請求項１に記載の鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
3. 前記補強ロッドの直径をＤとした場合、前記補強ロッドの前記コンクリート製梁内への挿入長がＤ×４以上となることを特徴とする請求項１又は２に記載の鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
4. 前記コンクリート製梁又は前記コンクリート製スラブは、前記補強ロッドが挿入され、グラウト材が充填される挿入孔を備え、
   前記挿入孔の軸方向は、前記鉄筋コンクリート製柱の長手方向に対し３度以上の角度を有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
5. 前記挿入孔の軸方向は、開口端に近づくほど前記鉄筋コンクリート製柱から離れることを特徴とする請求項４に記載の鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
6. 鉄筋コンクリート製柱に沿って延びる１又は２以上の補強ロッドと、
   前記鉄筋コンクリート製柱の側面全周を被覆し、前記補強ロッドを埋没させるグラウト材とを備え、
   前記鉄筋コンクリート製柱は、コンクリート製スラブによって仕切られた２以上の補強対象階にわたって延び、
   前記補強対象階の間の前記コンクリート製スラブにグラウト材が充填された貫通孔が設けられ、
   前記補強ロッドとして、短尺ロッド及び長尺ロッドをそれぞれ備え、
   前記短尺ロッドは、前記補強対象階ごとに配置され、上端が前記鉄筋コンクリート製柱と他の鉄筋コンクリート製柱とを繋ぐコンクリート製梁内に挿入され、下端が前記コンクリート製スラブ内に挿入され、
   前記長尺ロッドは、前記貫通孔に挿通され、２以上の前記補強対象階において前記グラウト材中にそれぞれ埋没されることを特徴とする鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
7. 前記鉄筋コンクリート製柱は、矩形断面を有し、
   前記長尺ロッドは、前記矩形断面の頂点付近に配置され、
   前記短尺ロッドは、前記矩形断面の辺に対向して配置されることを特徴とする請求項６に記載の鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
8. 前記長尺ロッドは、上端が補強対象最上階の天井側のコンクリート製スラブに挿入され、下端が補強対象最下階のコンクリート製スラブに挿入されることを特徴とする請求項６又は７に記載の鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
9. 前記長尺ロッドの直径をＤとした場合、前記長尺ロッドの前記コンクリート製梁内への挿入長がＤ×４以上となることを特徴とする請求項８に記載の鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
10. 前記貫通孔の軸方向は、前記鉄筋コンクリート製柱の長手方向に対し３度以上の角度を有することを特徴とする請求項６〜９のいずれかに記載の鉄筋コンクリート構造物の補強構造。
11. 前記貫通孔の軸方向は、上端に近づくほど前記鉄筋コンクリート製柱から離れることを特徴とする請求項１０に記載の鉄筋コンクリート構造物の補強構造。

Images