JP2018003848A - ガスタービンアセンブリの制御方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ガスタービンアセンブリの制御方法を提供する。【解決手段】ガスタービンアセンブリは、圧縮空気の流れを生成するために外部空気の圧縮を行う圧縮器と、シーケンシャル燃焼器と、を備えており、シーケンシャル燃焼器は、高温ガスの流れを生成するために圧縮器から到達した圧縮空気と燃料との混合物の燃焼を行う第１の燃焼器と、第１の燃焼器より下流に配置され、第１の燃焼器から到達した高温ガスと燃料との混合物の燃焼を行う第２の燃焼器と、を備えており、ガスタービンアセンブリは、さらに、第１の燃焼器から到達した高温ガスの部分膨張を行う中間タービンと、中間タービンから到達した高温ガスと燃料との混合物の燃焼を行う第２の燃焼器と、を備えており、ガスタービンアセンブリの始動過渡動作フェーズにおいて、第１の燃焼器および／または第２の燃焼器へ供給される燃料質量流量を第１の燃焼器内部の火炎温度に基づいて制御する。【選択図】図１

Description

本発明は、ガスタービンアセンブリの制御方法に関する。

具体的には本発明は、始動フェーズ中およびこれに類する過渡フェーズ中のシーケンシャル燃焼式のガスタービンアセンブリの制御方法に関する。以下の記載が明示的に言及している用途は単なる例であり、一般性のいかなる放棄も含意するものではない。

公知のように、シーケンシャル燃焼式のガスタービンアセンブリは一般的に、２つの燃焼器と高圧の中間タービンとを備えており、この中間タービンは、第１の燃焼器から第２の燃焼器へ移動する高温ガスの流れを部分膨張させて高温ガスの温度を低下させるため、２つの燃焼器間に介挿される。

第２の燃焼器を選択的に使用することにより、パワー出力を変化させることができ、ガスタービンアセンブリを、比較的低汚染のエミッションで幅広い範囲の負荷条件下で効率的に動作させることができる。

現在のシーケンシャル燃焼式のガスタービンアセンブリでは、燃焼器の始動シーケンスは通常、マッピングテーブルに従い、中間タービンの出口におけるガス温度（以下「ＴＡＴ１」という）、測定された温度ＴＡＴ１で第１の燃焼器のパイロット火炎へ供給される燃料質量流量と第１の燃焼室へ供給された総燃料質量流量との比（以下「Ｓ１Ｒ」という）に基づいて制御され、これは、ガスタービンアセンブリの圧縮器の熱的状態に依存する。

つまり、始動フェーズ中、予め定められたスケジュールに従って固定のＴＡＴ１値に基づき、燃料が適時に第１および／または第２の燃焼器へ供給される。

ＴＡＴ１スケジュールは通常、フィールド試験の際に定義され、しばしば、ガスタービンアセンブリの実動作条件に適合するため、かつ燃焼器の始動挙動を改善するため、ＴＡＴ１スケジュールを現場にて調整しなければならないことが多い。

始動は過渡的フェーズであるから、ＴＡＴ１スケジュールの調整は非常に困難である。というのも、連続的に変化するエンジンパラメータ（すなわち、空気燃料質量流量比、圧力、温度、タービン回転速度等）が使用されるからである。また、エンジンの熱的状態も重要な役割を果たし（高温または低温エンジン）、これにより、調整手順にさらなる変数が追加されることとなる。

残念なことに、現在使用されている、ＴＡＴ１無停止測定に基づく固定のＴＡＴ１スケジュールは、周囲温度の変化とエンジンの熱的状態とを考慮するものではない。

換言すると、現在使用されているＴＡＴ１スケジュールは、全てのエンジン動作条件において、ガスタービンアセンブリの始動フェーズを最適化するために必要なフレキシビリティおよび精度を達成できるわけではない。

ＴＡＴ１パラメータは実際には、第１の燃焼器から下流へ遠く離れた場所で測定されるものであるため、ＴＡＴ１パラメータでは、燃焼器内部の火炎温度の急激な変動は分からず、燃焼器内部の火炎温度のこの急激な変動は火炎不安定性、希薄吹き消え現象（一般的に「ＬＢＯ」として知られている）および／または圧力脈動の原因となり得、これが内包するあらゆる問題も共に生じ得る。

本発明の課題は、現在使用されている固定のＴＡＴ１スケジュールに関連する欠点を回避することである。

上記課題を解決するため、本発明では、ガスタービンアセンブリの制御方法であって、当該ガスタービンアセンブリは、圧縮空気の流れを生成するために外部空気の圧縮を生じさせる圧縮器と、シーケンシャル燃焼器とを備えており、シーケンシャル燃焼器は、高温ガスの流れを生成するために前記圧縮器から到達した圧縮空気と燃料との混合物の燃焼が行われる第１の燃焼器と、当該第１の燃焼器（４）より下流に配置された第２の燃焼器（７）とを備えており、当該第２の燃焼器（７）において、前記第１の燃焼器（４）から到達した高温ガスと燃料との混合物の燃焼が行われる制御方法が提供され、当該制御方法は、ガスタービンアセンブリの始動過渡動作フェーズにおいて、当該第１の燃焼器へ供給される燃料質量流量を当該第１の燃焼器内部の火炎温度に基づいて制御するステップを有することを特徴とする。

有利には、本方法はさらに、当該第１の燃焼器へ供給される燃料質量流量を、予め定められたＴＦＬ１スケジュールに従って制御することを特徴とする。

有利には、本方法はさらに、始動過渡動作フェーズ中において第１の燃焼器内部の火炎温度を実質的に一定に維持するために、前記ＴＦＬ１スケジュールを適応調整することを特徴とする。

有利には、本方法はさらに、前記ＴＦＬ１スケジュールを、当該ガスタービンアセンブリの複数のエンジンパラメータの値に基づいて決定することを特徴とする。

有利には、本方法はさらに、当該ガスタービンアセンブリが、前記第１の燃焼器から到達して前記第２の燃焼器へ送られる高温ガスの部分膨張を行う、当該第１の燃焼器と当該第２の燃焼器との間に介挿された中間タービンをさらに備えていることを特徴とする。

有利には、本方法はさらに、
ガスタービンアセンブリの複数のエンジンパラメータを測定するステップと、
前記複数のエンジンパラメータの現在の値に基づき、適切なＴＦＬ１スケジュールを選択／決定するステップと、
前記ＴＦＬ１スケジュールに基づき、前記第１の燃焼器および／または前記第２の燃焼器へ供給される燃料質量流量を制御するステップと
を有することを特徴とする。

有利には、本方法はさらに、前記ＴＦＬ１スケジュールが中間タービンの出口において測定されるガス温度の目標値のシーケンスを有し、当該目標値は、前記ガスタービンアセンブリの前記複数のエンジンパラメータの現在の値に基づき、第１の燃焼器内部の火炎温度と当該エンジンパラメータとの関係を表す数学的モデルに従って算出されることを特徴とする。

有利には、本方法はさらに、前記中間タービンの出口におけるガス温度を繰り返し測定するステップと、当該中間タービンの出口において測定されるガス温度が前記目標値のシーケンスに合致するように、前記第１の燃焼器および／または前記第２の燃焼器へ供給される燃料質量流量を制御するステップとを有することを特徴とする。

有利には、本方法はさらに、複数のエンジンパラメータが、
前記圧縮器の入口におけるガス温度、および／または
前記圧縮器の出口におけるガス温度、および／または
前記中間タービンの出口におけるガス温度、および／または
前記圧縮器の出口におけるガス圧力、および／または
前記第１の燃焼器内部のガス圧力、および／または
前記第２の燃焼器内部のガス圧力、および／または
前記ガスタービンアセンブリのエンジンシャフトの回転速度
を含むことを特徴とする。

以下、添付の図面を参照して本発明を説明する。本図面は、本発明の実施形態を何ら限定するものではない。

本発明の一実施形態のガスタービンアセンブリの概略図である。 図１のガスタービンアセンブリの断面の部分斜視図である。 ガスタービンアセンブリが２つの異なるエンジン熱的状態にあるときに従来の固定のＴＡＴ１スケジュールに従って実施された始動フェーズ中の、当該ガスタービンアセンブリの回転速度に対する当該ガスタービンアセンブリの第１の燃焼器内部の火炎温度（ＴＦＬ）を示すグラフである。 図３と対照的に、ガスタービンアセンブリが図２に示された同一の２つの異なるエンジン熱的状態にあるときに本発明に従って実施された始動フェーズ中の、当該ガスタービンアセンブリの回転速度に対する当該ガスタービンアセンブリの第１の燃焼器内部の火炎温度（ＴＦＬ）を示すグラフである。 本発明の他の代替的な一実施形態により動作するガスタービンアセンブリの一部の断面図である。

図１および図２を参照すると、符号１はシーケンシャル燃焼式のガスタービンアセンブリ全体を示しており、これは、有利には特に、伝統的な発電機１００を回転駆動するために適したものである。

ガスタービンアセンブリ１は基本的に、管状のメインケーシング２に沿って順に、圧縮空気の流れを生成するために外部空気の圧縮を行う、有利には多段の圧縮器３と、圧縮器３から到達した圧縮空気と第１の燃料供給路５から到達した燃料との混合物の燃焼を行って高温ガスの流れを生成する、圧縮器３より下流に配置された第１の燃焼器４と、燃焼器４から到達した高温ガスの部分膨張を行う、燃焼器４より下流に配置された高圧タービン６と、タービン６から到達した高温ガスと第２の燃料供給路８から到達した燃料との混合物の燃焼を行って高温ガスの第２の流れを生成する、タービン６より下流に配置された第２の燃焼器７と、最後に、燃焼器７から到達した高温ガスがガスタービンアセンブリ１から排出される前に当該高温ガスの完全膨張を行う、燃焼器７より下流に配置された、有利には多段の低圧タービン９と、を備えている。

第１の燃焼器４と第２の燃焼器７とは、シーケンシャル燃焼器を構成する。有利には、ガスタービンアセンブリ１の各燃焼器４，７はさらに、燃焼室と、当該燃焼室の入口に配置された燃料バーナと、を備えている。

図示の実施例ではガスタービンアセンブリ１の燃焼器４および７はカン型燃焼器である。しかし別の実施形態では、燃焼器４および／または７をカニュラ型燃焼器またはアニュラ型燃焼器とすることもできる。

ガスタービンアセンブリ１の全体構造は広く自明となっているので、これ以上の詳細な説明は不要である。

ガスタービンアセンブリ１の一般的な動作は、シーケンシャル燃焼式の他のあらゆるガスタービンアセンブリの一般的な動作と類似するものである。

安定的な全負荷動作または部分負荷動作の間は、燃料は公知の態様で燃焼器４および／または７へ適正に供給されて、電力出力は電動機所要出力に連続的に合致し続ける。

しかしガスタービンアセンブリ１の始動時には、予め定められた固定のＴＡＴ１スケジュールに従って（すなわち、タービン６の出口におけるガス温度の所与の一定値に基づく、予め定められたスケジュールで）燃料供給路５および／または８内の燃料流量を制御するのではなく、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度（以下「ＴＦＬ１」という）に応じて、燃料供給路５および／または８内の燃料流量を適時に制御する。

詳細には、燃料供給路５および／または８における燃料流量は有利には、予め定められたＴＦＬ１スケジュールに従って制御され、このＴＦＬ１スケジュールは有利には、始動フェーズ中はＴＦＬ１値（すなわち、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度）を実質的に一定に維持するように選択されるものである。

しかし、ＴＦＬ１（すなわち、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度）の直接測定は通常は不可能であるため、ガスタービンアセンブリ１の複数のエンジンパラメータのリアルタイム測定結果に基づいて、ＴＦＬ１パラメータの推定値を算出する。

有利には、かかるエンジンパラメータは、圧縮器３の入口におけるガス温度（以下「Ｔｋ１」という）、圧縮器３の出口におけるガス温度（以下「Ｔｋ２」という）、タービン６の出口におけるガス温度またはＴＡＴ１、圧縮器３の出口におけるガス圧力（以下「Ｐｋ２」という）、燃焼器４内部のガス圧力（以下「ＰＥＶ」という）、燃焼器７内部のガス圧力（以下「ＰＳＥＶ」という）、および、ガスタービンアセンブリ１のエンジンシャフト１０の回転速度である。

よって、上述のＴＦＬ１スケジュールは有利には、複数の測定されたエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＡＴ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）の現在の値に基づいて選択／決定される。

有利には、ＴＦＬ１スケジュールはさらに、タービン６の出口におけるガス温度の目標値（以下「ＴＡＴ１_ｃｍｄ」という）のシーケンスを有し、これらの目標値は、上述の複数のエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＡＴ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）の現在の値に基づき、ＴＦＬ１（すなわち、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度）と当該エンジンパラメータとの関係を表す数学的モデルに従って算出される。

詳細には、ガスタービンアセンブリ１の始動中、有利には、測定されるＴＡＴ１パラメータ（すなわち、タービン６の出口において測定されるガス温度）が、以下の数式から得られる目標値ＴＡＴ１_ｃｍｄのシーケンスに合致するように、燃料供給路５および／または８における燃料流量を適時に制御する。

ここで、
ｎ_{ｎｏｍｉｎａｌ}は、公称ポリトロープ指数であり、
ｎ_ｍｅｃｈは、実際のポリトロープ指数であり、
ｎ_ＰＲ（ｎ^＊）は、タービンの機械的特性とｎ^＊とに依存するタービン膨張冪指数であり、
ＴＦＬ１_{ｓｃｈｅｄｕｌｅ}（ｎ^＊）は、ｎ^＊の予め定められた設定値線形関数であり、
最後に、Ｔｋ１，ａｖｇは、Ｔｋ１の平均値（すなわち、圧縮器３の入口におけるガス温度の平均値）である。

上記事項については、始動中のガスタービンアセンブリ１の制御方法は、有利には基本的に、予め定められたＴＦＬ１スケジュールに基づいて、燃焼器４および／または燃焼器７へ供給される燃料質量流量を制御するステップを含み、このＴＦＬ１スケジュールは有利には、始動中、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度すなわちＴＦＬ１パラメータを実質的に一定に維持するために適合されたものである。

詳細には、ガスタービンアセンブリ１の制御方法は有利には、
・ガスタービンアセンブリ１の複数のエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＡＴ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）を測定するステップと、
・前記複数のエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＡＴ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）の現在の値に基づき、適切なＴＦＬ１スケジュールを選択／決定するステップと、
・前記ＴＦＬ１スケジュールに従い、燃焼器４および／または燃焼器７へ供給される燃料質量流量を制御するステップと、
を有する。

さらに、前記ＴＦＬ１スケジュールは有利には、ＴＡＴ１_ｃｍｄ値のシーケンス（すなわち、タービン６の出口において測定されたガス温度の目標値のシーケンス）を有し、ガスタービンアセンブリ１の制御方法は、
・ＴＡＴ１値（すなわち、タービン６の出口におけるガス温度）を繰り返し測定するステップと、
・現在のＴＡＴ１値が前記ＴＡＴ１_ｃｍｄ値のシーケンスに適時に合致するように、燃焼器４および／または燃焼器７へ供給される燃料質量流量を制御するステップと、
を有する。

ガスタービンアセンブリ１の上述の制御方法により奏される利点は数多い。

第１に、本方法により、ガスタービンアセンブリ１の始動中における燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎不安定性が最小限になり、これにより、希薄吹き消え現象および／または圧力脈動が顕著に低減する。

その上、図２および図３を参照すると、ＴＦＬ１スケジュールはエンジンの現在の熱的状態を考慮したものとなるので、いかなるエンジン動作条件下においても、ガスタービンアセンブリ１の始動フェーズを最適化することができる。

最後に、上述の方法により、ガスタービンアセンブリ１の始動フェーズ中における汚染エミッションが顕著に低減するが、これらに限られない。

本発明の範囲を逸脱することなく、ガスタービンアセンブリ１および／またはガスタービンアセンブリ１の制御方法に変更を施すことができることは、明らかである。

たとえば、図５に示された代替的な実施形態では、ガスタービンアセンブリ１は高圧タービン６を省略しており、燃焼器４から出た高温ガスの流れは、中間の高温ガス流路１２を通って燃焼器７に直接流入する。

有利にはさらに、給気路１３を用いて希釈空気を高温ガス流路１２内へ導入する。

本実施形態においても、燃料供給路５および／または８における燃料流量は、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度またはＴＦＬ１に応じて適時に制御される。

詳細には、燃料供給路５および／または８における燃料流量は有利には、予め定められたＴＦＬ１スケジュールに従って制御され、このＴＦＬ１スケジュールは有利には、始動フェーズ中はＴＦＬ１値（すなわち、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度）を実質的に一定に維持するように選択されるものである。

本実施形態においても、ＴＦＬ１（すなわち、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度）の直接測定は実際には不可能であるため、ガスタービンアセンブリ１の複数のエンジンパラメータのリアルタイム測定結果に基づいて、ＴＦＬ１パラメータの推定値を算出する。

有利には、かかるエンジンパラメータは、圧縮器３の入口におけるガス温度（以下「Ｔｋ１」という）、圧縮器３の出口および燃焼器４の入口におけるガス温度（以下「Ｔｋ２」または「ＴＥＶ１」という）、燃焼器７の入口におけるガス温度（以下「ＴＳＥＶ１」という）、圧縮器３の出口におけるガス圧力またはＰｋ２（これは、燃焼器４の入口におけるガス圧力にも相当する）、燃焼器４内部のガス圧力またはＰＥＶ、
燃焼器７内部のガス圧力またはＰＳＥＶ、および、ガスタービンアセンブリ１のエンジンシャフト１０の回転速度である。

よって本実施例においても、上述のＴＦＬ１スケジュールは有利には、複数の測定されたエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＳＥＶ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）の現在の値に基づいて選択／決定される。

有利には、ＴＦＬ１スケジュールはさらに、燃焼器７の入口すなわち高温ガス流路１２におけるガス温度の目標値のシーケンスを有し、これらの目標値は、上述の複数のエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＳＥＶ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）の現在の値に基づき、ＴＦＬ１（すなわち、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度）と当該エンジンパラメータとの関係を表す数学的モデルに従って算出される。

図示されていない第２の代替的な実施形態では、ガスタービンアセンブリ１は２つより多くの燃焼器を備えることができる。

換言すると、ガスタービンアセンブリ１はオプションとして、第３の燃焼器と、有利には多段の第２の低圧タービンと、を備えることもでき、この第３の燃焼器はタービン９より下流に配置され、第３の燃焼器において、タービン９から到達した高温ガスと第３の燃料供給路から到達した燃料との混合物の燃焼が行われて高温ガスの他の流れが生成され、第２の低圧タービンは第３の燃焼器より下流に配置され、第３の燃焼器から到達した高温ガスがガスタービンアセンブリ１から排出される前に当該高温ガスの完全膨張を行う。

最後に、図示されていない、比較的低い精巧度の実施形態では、ガスタービンアセンブリ１は高圧タービン６および第２の燃焼器７の双方を省略する。

本実施形態においても、予め定められた固定のＴＥＶ２スケジュールに従って（すなわち、燃焼器４の出口におけるガス温度の所与の一定値に基づく、予め定められたスケジュールで）燃料供給路５および／または８内の燃料流量を制御するのではなく、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度またはＴＦＬ１に従って、燃料供給路５内の燃料流量を適時に制御する。

詳細には、燃料供給路５における燃料流量は有利には、予め定められたＴＦＬ１スケジュールに従って制御され、このＴＦＬ１スケジュールは有利には、始動フェーズ中はＴＦＬ１値（すなわち、燃焼器４の燃焼室１１内部の火炎温度）を実質的に一定に維持するように選択されるものである。

Claims (9)

1. ガスタービンアセンブリ（１）の制御方法であって、
   前記ガスタービンアセンブリ（１）は、
   圧縮空気の流れを生成するために外部空気の圧縮を行う圧縮器（２）と、
   シーケンシャル燃焼器と、
   を備えており、
   前記シーケンシャル燃焼器は、
   高温ガスの流れを生成するために前記圧縮器（２）から到達した圧縮空気と燃料との混合物の燃焼を行う第１の燃焼器（４）と、
   前記第１の燃焼器（４）より下流に配置された第２の燃焼器（７）と、
   を備えており、
   前記第２の燃焼器（７）において、前記第１の燃焼器（４）から到達した高温ガスと燃料との混合物の燃焼を行う、制御方法において、
   前記制御方法は、
   前記ガスタービンアセンブリ（１）の始動過渡動作フェーズにおいて、前記第１の燃焼器（４）へ供給される燃料質量流量を当該第１の燃焼器（４）内部の火炎温度（ＴＦＬ１）に基づいて制御するステップを有する、
   ことを特徴とする制御方法。
2. 前記第１の燃焼器（４）へ供給される燃料質量流量を、予め定められたＴＦＬ１スケジュールに従って制御する、
   請求項１記載の制御方法。
3. 前記始動過渡動作フェーズ中において前記第１の燃焼器（４）内部の火炎温度（ＴＦＬ１）を実質的に一定に維持するために、前記ＴＦＬ１スケジュールを適応調整する、
   請求項２記載の制御方法。
4. 前記ＴＦＬ１スケジュールを、前記ガスタービンアセンブリ（１）の複数のエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＡＴ１，ＴＳＥＶ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）の値に基づいて決定する、
   請求項２または３記載の制御方法。
5. 前記ガスタービンアセンブリ（１）は、さらに、前記第１の燃焼器（４）と前記第２の燃焼器（７）との間に介挿された中間タービン（５）を備えており、
   前記中間タービン（５）において、前記第１の燃焼器（４）から到達して前記第２の燃焼器（７）へ送られる高温ガスの部分膨張を行う、
   請求項４記載の制御方法。
6. 前記制御方法は、さらに、
   前記ガスタービンアセンブリ（１）の前記複数のエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＡＴ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）を測定するステップと、
   前記複数のエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＡＴ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）の現在の値に基づき、適切な前記ＴＦＬ１スケジュールを選択／決定するステップと、
   前記ＴＦＬ１スケジュールに基づき、前記第１の燃焼器（４）および／または前記第２の燃焼器（７）へ供給される燃料質量流量を制御するステップと、
   を有する、
   請求項３から５までのいずれか１項記載の制御方法。
7. 前記ＴＦＬ１スケジュールは、前記中間タービン（５）の出口において測定されるガス温度の目標値（ＴＡＴ１_ｃｍｄ）のシーケンスを有し、
   前記目標値（ＴＡＴ１_ｃｍｄ）は、前記ガスタービンアセンブリ（１）の前記複数のエンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＡＴ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）の現在の値に基づき、前記第１の燃焼器（４）内部の火炎温度（ＴＦＬ１）と当該エンジンパラメータ（Ｔｋ１，Ｔｋ２，ＴＡＴ１，Ｐｋ２，ＰＥＶ，ＰＳＥＶ等）との関係を表す数学的モデルに従って算出される、
   請求項５または６記載の制御方法。
8. 前記制御方法は、さらに、
   前記中間タービン（５）の出口におけるガス温度（ＴＡＴ１）を繰り返し測定するステップと、
   前記中間タービン（５）の出口において測定されるガス温度（ＴＡＴ１）が前記目標値（ＴＡＴ１_ｃｍｄ）のシーケンスに合致するように、前記第１の燃焼器（４）および／または前記第２の燃焼器（７）へ供給される燃料質量流量を制御するステップと、
   を有する、
   請求項７記載の制御方法。
9. 前記複数のエンジンパラメータは、
   前記圧縮器の入口におけるガス温度（Ｔｋ１）、および／または、
   前記圧縮器の出口におけるガス温度（Ｔｋ２）、および／または、
   前記中間タービンの出口におけるガス温度（ＴＡＴ１）、および／または、
   前記圧縮器の出口におけるガス圧力（Ｐｋ２）、および／または、
   前記第１の燃焼器内部のガス圧力（ＰＥＶ）、および／または、
   前記第２の燃焼器内部のガス圧力（ＰＳＥＶ）、および／または、
   前記ガスタービンアセンブリ（１）のエンジンシャフト（１０）の回転速度、
   を含む、
   請求項５から８までのいずれか１項記載の制御方法。

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