JP2017538862A - フェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
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Abstract
Description
高温燃料電池にステンレス鋼を適用するためには、高温の酸化環境でステンレス鋼の表面に形成されるスケールの厚さが厚くなりすぎたり、電気伝導度が低下されてはいけない。スケールが一定の厚さ以上に厚くなる場合、スケールが剥離して素材を損傷することがあり、電気伝導度が低い場合、燃料電池の効率を下げることもある。
したがって、ステンレス鋼を燃料電池の部品として適用するためには、このような特性を揃えなければならない。
このような問題を解決するために、希土類を加えたり、ステンレス鋼の中のシリコーンの濃度を非常に低く制御する技術が開発されているが、このような技術は通常の大量生産型金属製造工程には適用し難いので、製造費用が過度に増加することになる。
したがって、シリコーン酸化物の形成を防ぎ、高温でも高い電気伝導度を有するステンレス鋼の開発が要求される実情がある。
式:Nb+Mn≧8Si(Nb、Mn、Siは、それぞれ該当成分の重量%含量)
フェライト系ステンレス鋼と第1スケール層の間には、ニオビウム酸化物を含む第3スケール層が形成されることを特徴とする。
別に定義はしていないが、ここで使われる技術用語及び科学用語を含む全ての用語は、本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者が一般的に理解する意味と同じ意味を持つ。普段使われる辞書に定義されている用語は、関連技術文献と現在開示されている内容に符合する意味を有するものとして追加解釈されるし、定義されない限り、理想的又は非常に公式的意味として解釈されない。
以下、添付図面を参照して本発明の望ましい実施例によるフェライト系ステンレス鋼について説明する。
式:Nb+Mn≧8Si
ここで、Nb、Mn、Siは、それぞれ該当成分の重量%含量を意味する。
炭素(C)はステンレスの製造過程で必須に含有される元素である。炭素の含量が過度に増加する場合、クロム炭化物などの析出物が形成されて母材の造成及び酸化特性に悪影響を与えることがあるため、上限を0.012%に制限する。ただし、炭素の含量を極く低値に制御することは過度な費用上昇をもたらすので、下限を0.003%に制限することが望ましい。
窒素(N)は、含量が過度に増加する場合、各種窒化物が析出されたり、気孔の発生によって品質に悪影響を及ぼすため、上限を0.015%に制限する。ただし、窒素の含量を極く低値に制御することは過度な費用上昇をもたらすので、下限を0.003%以上に制限することが望ましい。
マンガン(Mn)は、ステンレス鋼が高温で酸化されるとき、速く拡散してスケールの外層で緻密なマンガン/クロム酸化物を形成するので、0.3%以上を添加しなければならない。しかし、マンガンの過度な添加はスケールの成長を過度に促進し、スケールの剥離が発生するおそれがあるので、上限を0.8%に制限する。
クロム(Cr)は、ステンレス鋼の耐食性を確保するための必須的元素である。高温の酸化環境で長時間にわたる酸化によるクロム枯渇を防止するために、最低限20%以上を添加しなければならない。ただし、製造費用の上昇とクロム炭化物、金属間化合物などの析出を防止するために、上限を24%に制限することが望ましい。
ニオビウム(Nb)は優れた酸化特性によってスケール/母材の界面で酸化されて酸化物を形成し、これによって絶縁性のシリコーン酸化物の形成を抑制するので、0.1%以上を添加する。一方、過度に添加すれば熱間加工性を阻害させて製造費用の上昇をもたらすので、上限を0.7%に制限することが望ましい。
チタン(Ti)は、高温で母材とスケールの間の界面の直下、つまり、母材の表面の近くで内部酸化物を形成して素材の強度を増加させるので、0.03%以上の含量が必要である。ただし、過度に添加するときは、製造費用の上昇をもたらし、スケールの外部にチタン酸化物を形成するので、上限を0.1%に制限することが望ましい。
図1に示したように、クロム酸化物を含む第1スケール層と、クロム酸化物とマンガン酸化物を含む第2スケール層には厚さの差が存在する。クロム酸化物は電気伝導度が低いため燃料電池の部品として使うには適していないが、マンガン酸化物は比較的に電気伝導度が高いので、燃料電池の部品として使用できるようになる。必要な電気伝導度を有するためには、第1スケール層の厚さより第2スケール層の厚さがさらに厚くなければならず、少なくとも第1スケール層より第2スケール層の厚さが2倍以上厚くなければならない。したがって、第2スケール層は全スケール層の中で2/3以上の厚さを持つことが望ましい。また、図2に示したように、第2スケール層にはマンガンとクロムなどが含まれることが明確であり、第1スケール層にはクロムなどが含まれることが明確である。
フェライト系ステンレス鋼と第1スケール層の間には、ニオビウム酸化物を含む第3スケール層が形成されることが望ましい。
一方、図7に示したとおり、本発明の実施例ではニオビウムの含量が2〜5マイクロメートルの深さで高くなることが分かる。
したがって、以上で記述した実施例はすべての面において例示的なものであって限定的ではないものとして理解しなければならない。本発明の範囲は、上記詳細な説明よりは後述する特許請求範囲によって示され、特許請求範囲の意味及び範囲、そしてその均等概念から導き出されるすべての変更、又は変更された形態が本発明の範囲に含まれるものとして解釈されなければならない。
Claims (3)
- 重量%で、C:0.003〜0.012%、N:0.003〜0.015%、Si:0.05〜0.15%、Mn:0.3〜0.8%、Cr:20〜24%、Mo:0.1〜0.4%、Nb:0.1〜0.7%、Ti:0.03〜0.1%、残部Fe及び不可避な不純物を含み、
下記式を満たすことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
式:Nb+Mn≧8Si
上記式中、Nb、Mn、Siは、それぞれ該当成分の重量%含量を示す。 - 前記フェライト系ステンレス鋼の表面にクロム酸化物を含む第1スケール層が形成され、前記第1スケール層の表面にクロム酸化物とマンガン酸化物を含む第2スケール層が形成され、
前記第2スケール層の厚さは、全スケール層の厚さの2/3以上であることを特徴とする請求項1に記載のフェライト系ステンレス鋼 。 - 前記フェライト系ステンレス鋼と前記第1スケール層の間には、ニオビウム酸化物を含む第3スケール層が形成されることを特徴とする請求項2に記載のフェライト系ステンレス鋼。
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