JP2017536990A - 連続的な油圧拡張による管の製造のための方法及び構成 - Google Patents

Abstract

拡管ツール（６０）を通して管状中空ブランク（１００）を連続的に移動させること、及び油圧（Ｐ１）が管状中空ブランク（１００）の内側に加えられるように、拡管ツールと管状中空ブランクとによって範囲が定められたスペース（７０）に流体を供給することであって、管状中空ブランク（１００）が塑性変形されるように、油圧（Ｐ１）の大きさが選択される、供給すること、によって管（１１０）を製造するための方法が提供される。本出願は、管（１１０）を製造するための構成（１）にも関する。【選択図】図１

Description

本開示は、請求項１の前文による、管の製造のための方法に関する。本開示は、請求項１０の前文による、管の製造のための構成にも関する。

継目のない冷間加工されたスチールのみならず、他の金属材料の管も、通常、以下の主要な工程ステップによって製造される。

第１に、鋼ビレットが、スクラップ金属を溶かすこと、取鍋（ｌａｄｌｅ）及び転換炉（ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ）内で精錬すること、その後に、ビレットへと切断されるストランドの中へ連続的に鋳造することによって製造される。その後、ビレットは、熱間圧延に晒され、マンドレルで丸い棒を突き通すこと及び更なる熱間圧延又は熱間押し出しによってそこから管状中空ブランクが形成されるところの、丸い棒を形成する。インゴット鋳造スチールから中空のブランクを製造することも可能である。最後に、管状中空ブランクは、冷えた状態で、引かれるか又はピルガ圧延に晒されるかの何れかによって、最終的な寸法の管になる。

引かれるか又はピルガ圧延されるかの最終的なステップにとって通常なことであるが、中空ブランクの外径は、作業ステップの間に低減される。したがって、大きな直径を有する管を製造するときに、開始材料として非常に大きな直径を有する管状中空ブランクを使用することが必要である。しかし、中空ブランクの寸法を低減させるために必要な力は、中空ブランクのサイズと共に急激に増加し、したがって、製造装備、すなわち、熱間圧延及び冷間圧延の両方のために、それにしたがって、引抜台（ｄｒａｗ−ｂｅｎｃｈ）及び圧延装置（ｒｏｌｌｉｎｇ ｍｉｌｌ）のサイズも増加する。これは、最終的に、高い製造コストをもたらす。

将来、殊に石油抽出及びガス採取において、大きな直径の冷間加工された継目のないスチール管に対する需要、及び他の材料の大きな直径の冷間加工された継目のない管に対する需要が、増加すると予測され、したがって、これらの製品に対するより効率的で費用がかからない製造方法が必要である。

結局、本開示の一態様は、管を製造する効果的で費用効率に優れた方法を提供することである。本開示の更なる一態様は、管を製造するための効果的で費用効率に優れた構成を提供することである。

上述の態様は、以下のステップを含む管１１０を製造するための方法によって実現される。
ａ．名目上の外径（Ｄ）及び名目上の内径（ｄ）を有する、管状中空ブランク１００を提供するステップ、
ｂ．内側ツール部分６４と外側ツール部分６１が、名目上の外径（Ｄ）及び名目上の内径（ｄ）を有する管状中空ブランク１００を受け入れる入口開口部６８と、外径（Ｄ１）及び内径（ｄ１）を有する管１１０のための出口開口部６９とを画定するように、同軸状に配置された外側ツール部分６１と内側ツール部分６４を備えた、拡管ツール６０を提供するステップであって、
内側ツール部分６４が、中空ブランク１００を密封可能に支持するための第１の密封部分６５と、管１１０を密封可能に支持するための第２の密封部分６６を備え、第１の密封部分６５と第２の密封部分６６との間でスペース７０が延在し、スペース７０が流体源に連結されている、ステップ、
ｃ．拡管ツール６０を通して管状中空ブランク１００を連続的に移動させ、且つ、油圧（Ｐ１）が管状中空ブランク１００の内側に加えられるようにスペース７０に流体を供給するステップであって、管状中空ブランク１００が塑性変形するように、油圧（Ｐ１）の大きさが選択される、ステップである。

本開示では、油圧が、Ｐ、Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４、及びＰ５と表示される。しかし、当業者に知られているように、油圧（Ｐ、Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４、及びＰ５）の数値は、同じ場合もあるし又は異なっている場合もある。

本明細書で上述された又は以降に記載される方法は、継目のない管などの管を拡げるための方法であり、管は、二種類の力すなわち圧力及び引っ張り力に晒される。これは、管の材料が、（通常使用される工程におけるような）一方的な力のみに晒されるのではなく、したがって、管内で形成される亀裂のリスクが低減されるということを意味する。

本明細書で上述された又は以降に記載される方法によって、中空ブランクの断面は、名目上の寸法から連続的に拡げられ、名目上の中空ブランクよりも薄い壁厚と大きな内径及び外径を有する細長い管になる。それによって、高い生産性及びしたがって管当たりの製造コストの削減を実現することが可能である。管状中空ブランクの断面が拡げられるので、大きな直径の管を製造するときであっても、小さい名目上の直径の管状中空ブランクを使用することが可能である。

本方法の更なる利点は、管状中空ブランクが、油圧流体圧力によって拡げられるということである。機械的二次成形と比較して、拡管ツール内の油圧（Ｐ１）と管状中空ブランクとの間の摩擦は非常に小さい。したがって、拡管ツールを通る中空ブランクを押したり又は引いたりするために、軸方向における小さい力を使用することが可能である。今度はこれが、変形工程のために必要とされる低減された力、小さい装備サイズ、及び低い電力消費などの、利点を提供する。

一代替例によれば、管状中空ブランクは、拡管ツール内の油圧（Ｐ１）によって完全に拡げられる。それに伴う主要な利点は、拡管工程の間に管状中空ブランクと拡管ツールとの間に、ほとんど摩擦がない（摩擦が非常に小さい）ことである。拡管ツールを通して管状ブランクを移動させるために必要な力は、したがって、非常に小さくなり得る。

更に別の一代替例によれば、管状中空ブランクは、油圧によって部分的に且つ機械的二次成形によって部分的に拡げられる。機械的端二次成形ステップは、最終的な管において狭い許容誤差が必要とされるときに有利である。

中空ブランクに作用する油圧（Ｐ）は、管状中空ブランクの材料を可塑化するのに十分な大きさを有するべきである。したがって、管状中空ブランク内の接線方向の引張応力は、管状中空ブランク材料の塑性域内にあるべきである。これを実現するために、拡管ツール内の圧力の大きさは、管状中空ブランク内で実現された接線方向の引張応力が、管状中空ブランク材料の降伏限界又は耐力（ｐｒｏｏｆ ｓｔｒｅｎｇｔｈ）よりも大きくなるように、選択されることが好ましい。好ましくは、拡管ツール内の圧力の大きさは、管状中空ブランク内で実現された接線方向の引張応力が、管状中空ブランク材料の最大引張強度未満となるように、選択される。

更に別の一代替例によれば、油圧（Ｐ３）が、拡管ツールの入口開口部から管状中空ブランクの第１の端部に向けて延在する、管状中空ブランクのセクションにおいて、管状中空ブランクの内側に加えられる。油圧（Ｐ３）は、拡管工程の間に管状中空ブランクを安定させて、制御できない座屈を避ける。

別の一代替例によれば、接線方向の引張応力が管状中空ブランク内で実現されるように、油圧（Ｐ３）の大きさが適合され、接線方向の引張応力は、中空管の材料の弾性域内にある。拡管に先立って管状中空ブランクを弾性的に予め引張することによって、拡管ツールを通して管状中空ブランクを押すために必要とされる軸方向の力が、更に低減され得る。好ましくは、油圧（Ｐ３）の大きさは、管状中空ブランク内で実現された接線方向の引張応力が、管状中空ブランク材料の降伏限界又は耐力よりも約１０％から約２０％だけ小さくなるように、適合される。

本開示は、請求項１０による、管の製造のための構成にも関する。

本開示の第１の好適な実施形態による方法を実行するための構成の概略図である。 図１の一部分の拡大図である。 本開示による構成の一代替例の拡大図である。 本開示による方法の３つの異なる段階を概略的に示す。 本開示による方法の例示的な一実施例のための説明図である。

図１は、名目上の内径ｄ及び名目上の外径Ｄから、内径ｄ１及び外径Ｄ１を有する細長い管へ、管状中空ブランクを連続的に拡げるための構成１を概略的に示す。

構成１の説明を容易にするために、拡管され細長くされた管１１０への管状中空ブランク１００の拡管の間の動作が示されている。

該構成は、第１の端部１１と、第２の端部１３と、内側スペース１５を取り囲む管状壁１４とを有する、第１の細長い管状ハウジング１０を備える。管状ハウジング１０の第１の端部１１は、第１の端壁１２によって閉じられている。

管状ブランクを押すための（「プッシング要素」又は「ホルダー要素」とも呼ばれる）ホールディング要素３０が、内側スペース１５内に配置される。ホールディング要素３０は、第１の管状ハウジング１０の内側スペース１５の中へ摺動可能にフィットする円筒状のピースである。プッシング要素の一方の側は、平坦であり、第１の管状ハウジング１０の第１の端部１１に向けられている。プッシング要素の他方の側は、第１の管状ハウジング１０の第２の端部１３に向けられており、円筒状の凹部３３すなわちボアが設けられ、第１の管状ハウジング１０の内側スペース１５内に配置された管状中空ブランク１００の第１の端部１０１を受け入れるように設計されている。

ホールディング要素３０、第１の端壁１２、及び円周状の円筒壁１４は、第１の管状ハウジング１０の内側スペース１５内の圧力チャンバ１６の範囲を定める。第１の圧力チャンバ１６は、導管１７によって（図示せぬ）油圧流体源に連結されている。プッシング要素３０と圧力チャンバ１６は、管状中空ブランクを押す（移動させる）ためのプッシング手段（移動手段）を構成する。

拡管ツール６０は、第１の管状ハウジング１０の第２の端部１３内に配置される。拡管ツール６０は、互いから一定の距離で同軸状に配置された、外側ツール部分６１と内側ツール部分６４を備える。

図２ａは、第１の代替例による拡管ツール６０の拡大図を示す。

外側ツール部分６１は、リング形状であり、入口端部６２と出口端部６３を有する。外側ツール部分６１は、内径が、入口端部６２から出口端部６３に向けた方向において増加するように設計されている。したがって、入口端部６２において、外側ツール部分６１の内径は、管状中空ブランクの外径Ｄに等しく、一方、外側ツール部分の出口端部６３は、拡管された管の外径Ｄ１に等しい。入口端部６２と出口端部６３は、円筒状に延在し、管状中空ブランクと拡管された管のための支持面を提供する。しかし、外側ツール部分６１の正確なデザインは変動し、その内径が入口端部６２から出口端部６３へ連続的に増加することが好ましい。

内側ツール部分６４は、細長い回転対称な固いピースであり、少なくとも外側ツール部分６１にわたり延在する。しかし、一実施形態によれば、好ましくは、内側ツール部分６４が、外側ツール部分よりも長い。

内側ツール部分６４は、入口密封部分６５と出口密封部分６６を有する。入口セクションと出口セクションは、円筒状であり、内側ツール部分の軸方向において延在し、それによって、それらが、管状中空ブランクの内面と拡管された管の内面のための支持面を形成する。入口密封部分（第１の密封部分）６５の半径方向の寸法と出口密封部分（第２の密封部分）６６の半径方向の寸法は、入口密封部分６５と管状中空ブランクの内面との間で、及び、出口密封部分６６と拡管された管の内面との間で、水密が実現されるように決められる。

管状中空ブランクのための入口開口部６８は、外側ツール部分６１の入口端部６２と内側ツール部分６４の入口密封部分６５との間で、画定される。拡管された管のための出口開口部６９は、外側ツール部分６１の出口端部６３と内側ツール部分６４の出口密封部分との間で、画定される。入口開口部６８では、外側ツール部分の入口端部６２と内側ツール部分の入口密封部分６５が、管状中空ブランクと接触している。出口開口部では、外側ツール部分６１の出口端部６３と内側ツール部分６４の出口密封部分が、拡管された管と接触する。

内側ツール部分６４は、内側ツール部分６４の入口密封部分６５と出口密封部分６６との間で延在するスペース７０を更に備える。図２ａで示された実施形態では、スペース７０が、内側ツール部分の中へ機械加工された円周状の凹部である。円周状の凹部（スペース）７０は、任意の形状、例えば、矩形状の断面を有し、入口セクション６５と出口セクション６６によって限定され、内側ツール部分６４の底部によって限定され得るしたがって、円周状の凹部７０は、上側ツール部分に向かって開かれ、上側ツール部分の少なくとも一部分にわたり延在する。円周状の凹部７０は、導管７２によって（図示せぬ）油圧流体源に連結されている。動作において、円周状の凹部７０と管状中空ブランクの内面が、油圧が管状中空ブランクの内面に加えられるように、圧力チャンバの範囲を定める。円周状の凹部７０の深さは、管状中空ブランクの周りで均一な油圧が円周状に生成されるように、管状中空ブランクの寸法に応じて選択される。

出口密封部分６６の一側部７３は、拡管工程の初期段階において、拡管ツールの出口開口部６９に向けて管状中空ブランクを誘導するように傾斜が付けられ得る。

管状中空ブランクが、円周状の凹部７０内の流体によって油圧で部分的に変形され、出口密封部分６６と外側ツール部分６１との間で機械的に部分的に変形されるように、内側ツール部分６４を設計することも可能である。拡管された管の最終的な寸法を調整することのみならず、拡管ツールの出口開口部において拡管された管に対する完全な水密を保証することは、有利である。

図２ｂは、形成セクション７４と外側ツール部分６１との間に、リング形状の間隙が形成されるように、外側ツール部分６１に沿って同軸状に延在する機械的形成セクション７４を出口密封部分６６が有する、拡管ツール６０の第２の一代替例を示す。形成セクション７４は、出口開口部６９へ向かう方向において、リング形状の間隙が徐々に狭くなるように、寸法決定されている。したがって、図２ｂでは、管状中空ブランクが、円周状の凹部７０内の油圧Ｐ１によって部分的に、上側ツール部分６１と形成セクション７４との間のリング形状の間隙内の機械的形成によって部分的に、上側ツール部分６１に対抗して拡管される。形成セクション７４は、出口密封部分と一体的な部品であってもよく、又は別の部品であってもよい。

図１を参照すると、管状中空ブランクを連続的に拡げるための構成１は、拡管された管１１０を受け入れるための第２の管状ハウジング８０を更に備える。第２の管状ハウジング８０は、円周状の壁８１を備える。底壁は、第２の管状ハウジング８０の第２の端部８３を閉じ、第２の管状ハウジング８０の第１の端部８４は開かれている。

第２の管状ハウジング８０は、第１の管状ハウジング１０と摺動可能に接触するように配置されている。第１の管状ハウジング１０の第２の端部１３は、すなわち、拡管ツール６０を備え、それによって、第２の管状ハウジング８０の開かれた第１の端部８４の中へ挿入されている。第２の管状ハウジングの底壁８２は、拡管された管の端部を受け入れるための環状の溝８５を備えている。（図示せぬ）油圧チャックが、拡管された管の端部を固定するために、環状の溝８５に隣接して設けられ得る。

ロッド８６が、内側ツール部分６４から第２の管状ハウジング８０の底壁を通って延在する。内側ツール部分内の円周状の凹部７０を、（図示せぬ）油圧源と連結させるために、主要な流体チャネル８７が、ロッド８６を通って延在する。ロッドは、第２の管状ハウジング内に配置された拡管された管の内装に油圧流体を供給するための出口チャネル８８も備える。

構成１の動作において、拡管ツールを通して管状中空ブランクを押す軸方向の力は、第１の管状ハウジング１０の端部を通して押し出すように、内側ツール部分６４も強いる。これを妨げるために、拡管された管１１０、第２の管状ハウジングの底壁、及び内側ツール部分６４が、ロッド８６内の出口チャネル８８を介して、（図示せぬ）流体源に連結された圧力チャンバ８９の範囲を定める。流体が圧力チャンバ８９内に供給されたときに、逆の油圧Ｐ２が内側ツール部分６４に加えられる。それは、管状中空ブランクの拡管の間に、内側ツール部分が適所に維持されることを強いる。

本開示の一代替例によれば、中空ブランクを拡げるための構成は、流体チャネル１８を更に備え得る。流体チャネル１８は、（図示せぬ）油圧流体源を、管状中空ブランクの一部分内の管状中空ブランクの内装と連結させる。その内装は、拡管ツールの入口端部からホルダー要素３０に向けて延在する。図１で識別され得るように、管状中空ブランク１の円周状の壁、ホルダー要素３０、及び拡管ツール６０は、圧力チャンバ４０の範囲を定める。圧力チャンバ４０は、工程の全体を通して管を安定させるために圧縮され得る。

中空ブランクを拡げるための構成１では、管状中空ブランクの外面と第１の管状ハウジング１０の円周状の壁１４との間に、リング形状のスロット４１が存在する。リング形状のスロット４１の目的は、拡管工程の間に管状中空ブランクの横の動きを受容することである。一代替例によれば、リング形状のスロット４１は、流体チャネルによって油圧流体源にも連結され、加圧され得る。リング形状のスロット４１内の油圧Ｐ４を提供することによって、管状中空ブランクは、拡管工程の間に安定され得る。

油圧を使用して管状ブランクを伴ったホルダー要素３０を拡管ツールに向けて移動させる代わりに、機械的な力を使用することが可能である。例えば、リニアモータに連結されたプッシュロッドを使用することによって。

拡管ツールを通して管状中空ブランクを押し、同時に、そこから離れるように第２の管状ハウジングを引くことも可能である。

管を製造するための構成が、その構成の様々な構成要素の間で油圧流体が漏れることを妨げるために必要な密封要素を備えることも、更に理解され得る。適切な密封要素は、例えば、拡管ツールの入口開口部と出口開口部内に配置され得る。油圧流体源との連結は、適切な圧力を実現するために必要なポンプ及びバルブを含むことも、更に理解され得る。

本開示による方法は、以下で、図３ａ〜図３ｃを参照しながら説明される。

図３ａは、開始位置における管状中空ブランクを拡げるための構成１を示している。したがって、プッシング要素３０は、第１の管状ハウジングの第１の端部に向けて後退している。第２の管状ハウジング８０は、その底壁８５が、拡管ツール６０の出口開口部６９の近傍にある。

管状中空ブランク１００は、第１の管状ハウジングの内側スペース１５内に配置されている。管状中空ブランクの第１の端部は、プッシング要素３０の円筒状の凹部３３内に挿入されている。管状中空ブランクの第２の端部は、拡管ツール６０の入口開口部６８の中へ挿入されている。管状中空ブランクは、二相ステンレス鋼又は高合金ステンレス鋼などの、スチールから製造されている。スチールの例は、（ＡＢ Ｓａｎｄｖｉｋ Ｍｔｅｒｉａｌｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙから購入可能な）ＵＮＳＳ３２７５０及びＵＮＳｎ０８０２８のものである。管状中空ブランクは、１３２ｍｍの内径ｄ、１６０ｍｍの外径Ｄ、８９００ｍｍの長さを有し得る。しかし、管状中空ブランクは、アルミニウム、銅、炭素鋼、又はジルコニウムなどの、他の金属材料からも作られ得る。

管状中空ブランクの円周状の壁は、水密圧力チャンバが実現されるように、円周状の凹部７０の範囲を定める。

第２のステップでは、図３ｂを参照すると、円周状の凹部７０が、チャネル８８を通して導入された油圧流体によって、油圧Ｐ１まで圧縮される。油圧Ｐ１は、管状中空ブランクの内面に作用する。

円周状の凹部７０内の油圧Ｐ１の大きさは、管状中空ブランクの材料が可塑化するような大きさの接線方向の引張応力が管状中空ブランク内で実現されるように、選択される。これは、管状中空ブランクが、外側ツール部分６１に向かって半径方向において均一に変形することをもたらす。高圧は、管状中空ブランクの内径を拡げるだけではなく、管状中空ブランクの壁厚を低減させもする。したがって、管状中空ブランクと比較して、結果としての拡管された管は、より長くなり且つ低減された壁厚を有する。

これも適切に説明され得る。すなわち、円周状の凹部７０内の高度に圧縮された流体が、可塑化した管状中空ブランクの内面に作用する。したがって、可塑化した管状中空ブランクは、外側ツール部分６１と高度に圧縮された油圧流体との間で絞られ、それが今度は、管状中空ブランクの低減された壁厚をもたらす。

油圧の大きさと管状中空ブランクの可塑化との間の関係は、以下、本明細書で後述される。

上述のことと同時に、第１の管状ハウジング内の圧力チャンバ１６も、チャネル１７を通して導入された油圧流体によって、油圧Ｐ５まで圧縮される。これは、ホルダー要素３０を、拡管ツール６０に向かって移動させるように強い、管状中空ブランクが、拡管ツールを通って連続的に移動することをもたらす。

拡管された管１１０は、出口開口部６９を通って各管ツールを出て、第２の管状ハウジング８０の端壁８５と係合する。第２の管状ハウジング８０は、拡管ツールから離れるように第１の管状ハウジング上で摺動し始める。この手順は、拡管工程を安定化させ、安定した速度で進むことをもたらす。

図３ｃは、その終了位置における管状ブランクを拡げるための構成を示している。ホルダー要素３０は、圧力チャンバ１６内の油圧Ｐ５によって、拡管ツールの入口開口部６８に近い位置まで押されている。この位置では、ホルダー要素が、拡管ツールを通して更に管状中空ブランクを押すことができない。代わりに、管状中空ブランクの最後の部分は、第２の管状ハウジングによって拡管ツールを通して引かれる。これは、第２の管状ハウジングの第１の端部８１に力Ｆを加えることによって、又は第２の管状ハウジングの第２の端部を把持して、それを拡管ツールから離れる方向において引くことによって、実現され得る。円周状の凹部７０内の圧力は、拡管された管の最後のセクションを拡管ツールから除去することを促進するために、増加され得る。

円周状の凹部７０内の油圧Ｐ１の大きさは、管状中空ブランクを拡げ且つ細長くするために極めて重要である。油圧の重要性は、以下で詳細に説明される。

圧力すなわち荷重が管状中空ブランクの内側に加えられたときに、接線応力が、管状中空ブランクの壁内に生成される。

増加する荷重に晒されたときの金属材料の挙動は、よく知られており、通常、いわゆる応力歪曲線によって示される。

金属材料のピースが小さい荷重に晒されたときに、生成された応力は、金属材料内の原子の間の距離が、それらの相互配向に影響を与えることなしに増加することをもたらす。荷重が除去されたならば、金属材料のピースは、その元々の寸法へ戻る。金属材料のピースは、したがって、弾性的に変形される。応力歪曲線において、この領域は、通常、線形弾性領域と呼ばれる。金属材料のピースに加えられた荷重が増加するならば、応力も増加する。応力がいわゆる弾性限界又は降伏限界を越えたときに、原子面は、互いに滑り始め、金属材料のピースは、永久的な変形を経験し、すなわち、金属材料のピースは塑性変形する。金属材料のピースにおける塑性変形は、金属材料のピース内の応力がいわゆる極限引張応力に到達するまで、増加する荷重によって一様に増加する。このポイントを越えると、金属材料のピース内でくびれが形成し始め、荷重が更に増加されるならば、テストピースは遂に崩壊する。降伏限界と極限引張応力との間の領域は、通常、塑性域と呼ばれる。

金属材料にとって、定義された降伏限界は存在しない。代わりに、「耐力」という用語が、塑性域の開始を決定するために使用される。耐力は、材料の０．２％の残留伸長をもたらす応力の量として定義される。通常、耐力は、Ｒｐ_０．２として示される。

降伏点、耐力、及び極限引張応力は、ほとんどの建築金属材料に対して実証されており、又は実験を通して容易に決定され得る。本開示の方法では、管状中空ブランクを変形させる、すなわち、拡げるために必要な油圧の大きさを決定するために、この情報が使用され得る。

以下は、管状中空ブランクを変形させるために十分な油圧の計算を説明する１つの例である。

管状中空ブランクは、１３２ｍｍの内径及び１４ｍｍの壁厚を有する。管状中空ブランクは、ＵＮＳＳ３２７５０のタイプの熱延鋼板から製造された。それは、ＡＢ Ｓａｎｄｖｉｋ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙから購入可能である。

この特定のタイプのスチールの耐力（Ｒｐ_０．２）は、５５０Ｍｐａである。

管状ブランクを可塑化するために必要な圧力Ｐは、以下の数式を用いて計算され得る。
Ｐ＝（σ＊２＊Ｗ_ｔ）／Ｄ

この数式は、内圧Ｐに晒された円筒状のタンク内の接線応力σを考慮して導かれる。図４ａ及び図４ｂ参照。

タンクの長さはＬであり、内径はＤであり、壁厚はＷ_ｔであり、壁の面積はＡ_ｗａｌｌである。タンクに作用する力Ｆは全圧力Ｐであり、タンクの壁内の全引張力はＴである。
Ｆ＝ＰＡ
Ｔ＝σ_ｔＡ_ｗａｌｌ＝σ_ｔｔＬ
ΣＦ_Ｈ＝０
Ｆ＝２Ｔ
ＰＤＬ＝２（σ_ｔｔＬ）
Ｐ＝（σ＊２＊Ｗ_ｔ）／Ｄ

変形の間に、管状中空ブランクの歪が硬化し、今度はそれが、変形に対する抵抗を増加させる。この効果は、計算において考慮されるべきである。経験に基づくと、より高い耐力、すなわち、１０００ＭＰａが、したがって、数式において使用される。
Ｐ＝（σ＊２＊Ｗ_ｔ）／Ｄ＝（１０００＊２＊１４）＝２１２ＭＰａ

したがって、管状中空ブランクを可塑化し変形させるために、少なくとも２１２ＭＰａの圧力が、管状中空ブランクの内面に作用しなければならない。

Claims (15)

1. 管（１１０）を製造するための方法であって、
   ａ．名目上の外径（Ｄ）及び名目上の内径（ｄ）を有する、管状中空ブランク（１００）を提供するステップ、
   ｂ．内側ツール部分（６４）と外側ツール部分（６１）が、前記名目上の外径（Ｄ）及び前記名目上の内径（ｄ）を有する前記管状中空ブランク（１００）を受け入れる入口開口部（６８）と、外径（Ｄ１）及び内径（ｄ１）を有する管（１１０）のための出口開口部（６９）を画定するように、同軸状に配置された前記外側ツール部分（６１）と前記内側ツール部分（６４）を備えた、拡管ツール（６０）を提供するステップであって、
   前記内側ツール部分（６４）が、前記中空ブランク（１００）を密封可能に支持するための第１の密封部分（６５）と、前記管（１１０）を密封可能に支持するための第２の密封部分（６６）を備え、前記第１の密封部分（６５）と前記第２の密封部分（６６）との間でスペース（７０）が延在し、前記スペース（７０）が流体源に連結されている、ステップ、
   ｃ．前記拡管ツール（６０）を通して前記管状中空ブランク（１００）を連続的に移動させ、且つ、油圧（Ｐ１）が前記管状中空ブランク（１００）の内側に加えられるように前記スペース（７０）に流体を供給するステップであって、
   前記管状中空ブランク（１００）が塑性変形するように、前記油圧（Ｐ１）の大きさが選択される、ステップを含む、方法。
2. 前記管状中空ブランク（１００）内で生成された接線方向の引張応力（σ）が、前記管状中空ブランクの材料の塑性域内にあるように、前記油圧（Ｐ１）の前記大きさが選択される、請求項１に記載の管を製造するための方法。
3. 前記管状中空ブランク（１００）内で生成された接線方向の引張応力（σ）が、前記管状中空ブランクの材料の耐力以上であるように、前記油圧（Ｐ１）の前記大きさが選択される、請求項１又は２に記載の管を製造するための方法。
4. 前記管状中空ブランク（１００）内で生成された接線方向の引張応力（σ）が、前記管状中空ブランクの材料の引張強度以上であるように、前記油圧（Ｐ１）の前記大きさが選択される、請求項１又は２に記載の管を製造するための方法。
5. 前記管状中空ブランク（１００）が、部分的に前記油圧（Ｐ１）によって変形され、部分的に機械的変形によって変形される、請求項１から４のいずれか一項に記載の管を製造するための方法。
6. 油圧（Ｐ３）が、前記拡管ツール（６０）の前記入口開口部（６８）から、前記管状中空ブランクの第１の端部（１０１）に向けて延在する、前記管状中空ブランク（１００）の一部分内（４０）に加えられる、請求項１から５のいずれか一項に記載の管を製造するための方法。
7. 前記管状中空ブランク内で生成された接線方向の引張応力（σ）が、前記管状中空ブランクの材料の弾性域内にあるように、前記油圧（Ｐ３）の大きさが選択される、請求項６に記載の管を製造するための方法。
8. 前記拡管ツールへ向かう方向において、前記管状中空ブランクの第１の端部（１０１）に作用する力（Ｆ）によって、前記管状中空ブランク（１００）が、前記拡管ツール（６０）を通って連続的に移動される、請求項１から７のいずれか一項に記載の管を製造するための方法。
9. 前記管状中空ブランクの材料が、スチール若しくはステンレス鋼、又は二相ステンレス鋼若しくは高合金ステンレス鋼である、請求項１から８のいずれか一項に記載の管を製造するための方法。
10. 管（１１０）を製造するための構成（１）であって、
    管状中空ブランク（１００）を受け入れるための第１の管状ハウジング（１０）、
    内側ツール部分（６４）と外側ツール部分（６１）が、名目上の外径（Ｄ）及び名目上の内径（ｄ）を有する管状中空ブランク（１００）を受け入れる入口開口部（６８）と、管外径（Ｄ１）及び管内径（ｄ１）を有する拡管された管（１１０）のための出口開口部（６９）とを画定するように、同軸状に配置された前記外側ツール部分（６１）と前記内側ツール部分（６４）を備えた、拡管ツール（６０）、並びに
    前記拡管ツール（６０）を通して前記管状中空ブランク（１００）を押すためのプッシング手段（１６、３０）を備え、
    前記内側ツール部分（６４）が、前記中空ブランク（１００）を密封可能に支持するための第１の密封部分（６５）と前記拡管された管（１１０）を密封可能に支持するための第２の密封部分（６６）を備え、前記第１の密封部分（６５）と前記第２の密封部分（６６）との間でスペース（７０）が延在し、前記スペース（７０）が流体源に連結されている、構成（１）。
11. 前記外側ツール部分（６１）が、リング形状であり、入口端部（６２）と出口端部（６３）を備え、前記外側ツール部分の内径が、前記入口端部（６２）と前記出口端部（６３）との間で増加する、請求項１０に記載の管を製造するための構成（１）。
12. 前記内側ツール部分（６４）の前記第２の密封部分（６６）が、前記外側ツール部分（６１）に対して前記管状中空ブランクを機械的に変形させるように配置された、形成セクション（７４）を備える、請求項１０又は１１に記載の管を製造するための構成（１）。
13. 前記形成セクション（７４）は、前記外側ツール部分（６１）と同軸状に配置され、前記形成セクション（７４）と前記外側ツール部分（６１）との間で徐々に狭くなる間隙が設けられるように、寸法決定される、請求項１２に記載の管を製造するための構成（１）。
14. 円周状の壁（８１）と底壁とを備えた第２の管状ハウジング（８０）を備え、前記第２の管状ハウジング（８０）が、前記第１の管状ハウジングと摺動可能に配置され、拡管された管（１１０）を受け入れるように配置されている、請求項１０から１３のいずれか一項に記載の管を製造するための構成（１）。
15. 前記第２の管状ハウジング（８０）が、前記第２の管状ハウジング（８０）内に受け入れられた前記拡管された管（１１０）の内側に流体を供給するための流体チャネル（８６）を備える、請求項１４に記載の管を製造するための構成（１）。
    

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