JP2017222555A - セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、その製造方法及びそれを含むセメント硬化体、並びにセメント硬化体のひび割れ補修方法 - Google Patents
セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、その製造方法及びそれを含むセメント硬化体、並びにセメント硬化体のひび割れ補修方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017222555A JP2017222555A JP2016121043A JP2016121043A JP2017222555A JP 2017222555 A JP2017222555 A JP 2017222555A JP 2016121043 A JP2016121043 A JP 2016121043A JP 2016121043 A JP2016121043 A JP 2016121043A JP 2017222555 A JP2017222555 A JP 2017222555A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- healing
- self
- nylon
- hardened cement
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims abstract description 273
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 152
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229920002302 Nylon 6,6 Polymers 0.000 claims abstract description 88
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 46
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 15
- 238000009998 heat setting Methods 0.000 claims description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 10
- 235000008113 selfheal Nutrition 0.000 claims description 3
- 238000009987 spinning Methods 0.000 abstract description 18
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 abstract description 11
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 7
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 abstract description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 33
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 22
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 17
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 17
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- -1 alkyl phosphate ester Chemical class 0.000 description 12
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 11
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 11
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 10
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 10
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 9
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 description 9
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 8
- 230000008859 change Effects 0.000 description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 7
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 6
- 125000003178 carboxy group Chemical group [H]OC(*)=O 0.000 description 6
- 238000007334 copolymerization reaction Methods 0.000 description 6
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 6
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 6
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000003851 corona treatment Methods 0.000 description 5
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 5
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 5
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 5
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 5
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 4
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 4
- 208000028659 discharge Diseases 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 4
- 238000009832 plasma treatment Methods 0.000 description 4
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 4
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 4
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 4
- 238000011041 water permeability test Methods 0.000 description 4
- 239000004953 Aliphatic polyamide Substances 0.000 description 3
- 229920002292 Nylon 6 Polymers 0.000 description 3
- 229920000305 Nylon 6,10 Polymers 0.000 description 3
- 229920003231 aliphatic polyamide Polymers 0.000 description 3
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 229920006111 poly(hexamethylene terephthalamide) Polymers 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- WNLRTRBMVRJNCN-UHFFFAOYSA-N adipic acid Chemical compound OC(=O)CCCCC(O)=O WNLRTRBMVRJNCN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- NAQMVNRVTILPCV-UHFFFAOYSA-N hexane-1,6-diamine Chemical compound NCCCCCCN NAQMVNRVTILPCV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- WRKCIHRWQZQBOL-UHFFFAOYSA-N octyl dihydrogen phosphate Chemical compound CCCCCCCCOP(O)(O)=O WRKCIHRWQZQBOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 229910021487 silica fume Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 2
- 239000012085 test solution Substances 0.000 description 2
- 229920005992 thermoplastic resin Polymers 0.000 description 2
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 2-Propenoic acid Natural products OC(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N Calcium cation Chemical compound [Ca+2] BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000863 Ferronickel Inorganic materials 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 229920006065 Leona® Polymers 0.000 description 1
- CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N Methacrylic acid Chemical compound CC(=C)C(O)=O CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920003355 Novatec® Polymers 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229930182556 Polyacetal Natural products 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Propanedioic acid Natural products OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001529739 Prunella <angiosperm> Species 0.000 description 1
- 101100412091 Schizosaccharomyces pombe (strain 972 / ATCC 24843) rec15 gene Proteins 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229920002978 Vinylon Polymers 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 235000011037 adipic acid Nutrition 0.000 description 1
- 239000001361 adipic acid Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 238000012661 block copolymerization Methods 0.000 description 1
- 229910001424 calcium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001735 carboxylic acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- SCIGVHCNNXTQDB-UHFFFAOYSA-N decyl dihydrogen phosphate Chemical compound CCCCCCCCCCOP(O)(O)=O SCIGVHCNNXTQDB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- TVACALAUIQMRDF-UHFFFAOYSA-N dodecyl dihydrogen phosphate Chemical compound CCCCCCCCCCCCOP(O)(O)=O TVACALAUIQMRDF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 1
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N ether Substances CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001653 ettringite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 230000009477 glass transition Effects 0.000 description 1
- 230000035876 healing Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- ZUVCYFMOHFTGDM-UHFFFAOYSA-N hexadecyl dihydrogen phosphate Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCOP(O)(O)=O ZUVCYFMOHFTGDM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012510 hollow fiber Substances 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RLAWWYSOJDYHDC-BZSNNMDCSA-N lisinopril Chemical compound C([C@H](N[C@@H](CCCCN)C(=O)N1[C@@H](CCC1)C(O)=O)C(O)=O)CC1=CC=CC=C1 RLAWWYSOJDYHDC-BZSNNMDCSA-N 0.000 description 1
- VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N maleic acid Chemical compound OC(=O)\C=C/C(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N 0.000 description 1
- 239000011976 maleic acid Substances 0.000 description 1
- FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N maleic anhydride Chemical compound O=C1OC(=O)C=C1 FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- UHGIMQLJWRAPLT-UHFFFAOYSA-N octadecyl dihydrogen phosphate Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCCOP(O)(O)=O UHGIMQLJWRAPLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 1
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 229920005672 polyolefin resin Polymers 0.000 description 1
- 229920006324 polyoxymethylene Polymers 0.000 description 1
- XAEFZNCEHLXOMS-UHFFFAOYSA-M potassium benzoate Chemical compound [K+].[O-]C(=O)C1=CC=CC=C1 XAEFZNCEHLXOMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 239000008213 purified water Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000003340 retarding agent Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- KRIXEEBVZRZHOS-UHFFFAOYSA-N tetradecyl dihydrogen phosphate Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCOP(O)(O)=O KRIXEEBVZRZHOS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N trans-butenedioic acid Natural products OC(=O)C=CC(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GAJQCIFYLSXSEZ-UHFFFAOYSA-L tridecyl phosphate Chemical compound CCCCCCCCCCCCCOP([O-])([O-])=O GAJQCIFYLSXSEZ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000004078 waterproofing Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Artificial Filaments (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
【課題】セメント硬化体のひび割れの自己治癒を促進するセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、その製造方法及びそれを含むセメント硬化体、並びにセメント硬化体のひび割れ補修方法を提供する。【解決手段】本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用ナイロン繊維は、ナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めており、単繊維強度が３cN/dtex以上である。本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法は、２７０℃におけるメルトフローレートが５〜１００ｇ/１０分のナイロン６６を該ナイロン６６が繊維の少なくとも一部の表面を占めるように溶融紡糸し、１０〜８０℃の温度の水存在下で湿式延伸し、その後、上記延伸温度より高い乾熱温度で熱セットする工程を含む。本発明のセメント硬化体は、上記のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維とセメントとを含む。【選択図】なし
Description
本発明は、コンクリートやモルタルなどのセメント硬化体に発生したひび割れの自己治癒を促進するセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、その製造方法及びそれを含むセメント硬化体、並びにセメント硬化体のひび割れ補修方法に関する。
セメント系材料は、圧縮強度、耐火性及び耐久性に優れるとともに、型枠によって自由な寸法、形状に加工できるため、建築構造物や土木構造物に好適に用いられている。一方、コンクリートなどのセメント系材料は、応力が作用することや、温度変化及び乾燥などによる体積変化が生じること、また十数年〜数十年という長期にわたり直射日光による加熱や風雨にさらされることで生じる劣化などの原因によってひび割れが発生する。このようなひび割れは、美観を損なうだけではなく、ひび割れ部分からの漏水、内部鉄筋の腐食による断面減少、構造物の耐久性の低下などの様々な問題を引き起こす。対策として、ひび割れの発生後に充填剤を注入すること、構造物の製造時に防水工や止水工を施すことなどが行われていた。しかし、このような対策は、コスト増加や工期の長期化などの問題があった。
そこで、コンクリートが水分供給を受ける環境下において、ひび割れ部分が自然に閉塞する自己治癒性能を利用した対策が行われていた。例えば、特許文献１には、セメントなどの粉体に、自己治癒性材料として、膨張材と微細シリカ、水ガラスなどの無機質セメント結晶増殖材とを添加することが提案されている。特許文献２には、自己治癒性材料として、膨張材と膨潤性を有するアルミナシリケートとを含有するセメント混和剤を用いることが提案されている。また、特許文献３には、繊維断面が非円形であり、ポリオレフィン系樹脂又はポリアセタール系樹脂からなる群から選ばれる一つ以上の樹脂が繊維表面の少なくとも一部を占めるセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維が開示されている。しかし、特許文献１及び２に記載されている自己治癒性材料を含むことでコンクリートは自己治癒するものの、自己治癒効果をさらに高める必要があった。また、特許文献３に記載のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維は、繊維断面を一定の形状にしなければならず、大量生産する上での制約を抱えている。
本発明は、上記従来の問題を解決するため、セメント硬化体に発生したひび割れの自己治癒を促進するセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、その製造方法及びそれを含むセメント硬化体、並びにセメント硬化体のひび割れ補修方法を提供する。
本発明は、セメント硬化体に発生したひび割れの自己治癒を促進するセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維であって、上記セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維は、ナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占める繊維であり、単繊維強度が３cN/dtex以上であることを特徴とするセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維に関する。
本発明は、上記のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法であって、２７０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が５〜１００ｇ/１０分のナイロン６６を該ナイロン６６が繊維の少なくとも一部の表面を占めるように溶融紡糸し、１０〜８０℃の温度の水存在下で湿式延伸し、その後、上記延伸温度より高い乾熱温度で熱セットすることで、ナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めており、単繊維強度が３cN/dtex以上である繊維を得ることを特徴とするセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法に関する。
本発明は、また、上記のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維とセメントとを含むことを特徴とするセメント硬化体に関する。
本発明は、また、上記のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維とセメントとを含むセメント硬化体のひび割れ補修方法であって、ひび割れが発生した上記セメント硬化体のひび割れ部分に水分を間欠的又は連続的に付与してひび割れを自己治癒することを特徴とするセメント硬化体のひび割れ補修方法に関する。
本発明は、繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６で構成し、単繊維強度を３cN/dtex以上にすることで、セメント硬化体に発生したひび割れの自己治癒を促進するセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維を提供することができる。また、本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法は、繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占め、単繊維強度が３cN/dtex以上の繊維を低コストで生産効率よく製造する製造方法を提供する。
また、本発明は、上記セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維を含ませることにより、ひび割れに対する自己治癒性が高いセメント硬化体を提供することができる。また、本発明によれば、セメント硬化体に上記セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維を含ませ、ひび割れ部分に水分を間欠的又は連続的に付与することでひび割れを自己治癒するセメント硬化体のひび割れ補修方法を提供することができる。
本発明者らは、鋭意検討した結果、セメント硬化体に、繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占めており、且つ単繊維強度が３cN/dtex以上の繊維を含有させると、繊維のセメントへの親和性が高められるだけでなく、セメント硬化体に発生したひび割れを自己治癒する際に重要な炭酸カルシウムの析出が促進され、それゆえ、丸断面といった、通常知られている繊維断面であってもセメント硬化体のひび割れの自己治癒が促進されることを見いだし、本発明に至った。
また、ナイロン６６繊維は、通常溶融紡糸された後、２００℃を越える温度で延伸されることで、高単繊維強度かつ低伸度のナイロン６６繊維として製造されている。このような高強度、低伸度の繊維は、製造コストが高くなりやすい。そこで、本発明者らは、ナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占める繊維の製造方法について、より少ない製造コストで製造でき、３cN/dtex以上の単繊維強度を有する繊維を製造する方法について検討した。その結果、２７０℃におけるメルトフローレートが５〜１００ｇ/１０分のナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めるように溶融紡糸を行い、得られた未延伸繊維を１０〜８０℃の温度の水存在下で湿式延伸し、その後、上記延伸温度より高い乾熱温度で熱セットすることで、３cN/dtex以上の単繊維強度を有する繊維を低製造コストで製造できることを見いだし、本発明に至った。
本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維について説明する。本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維（以下において、単に自己治癒用繊維とも記す。）は、繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占めている繊維である。ナイロン６６は主にポリヘキサメチレンアジパミドからなる。ポリヘキサメチレンアジパミドとはヘキサメチレンジアミンとアジピン酸とから構成される融点が２５０℃以上のポリマーである。上記自己治癒用繊維は、ナイロン６６と、ナイロン６、ナイロン６Ｉ、ナイロン６１０、ナイロン６Ｔなどを共重合した共重合体で構成されてもよく、ナイロン６６を５０質量％以上含む混合樹脂、即ち、混合樹脂全体を１００質量％としたときにナイロン６６を５０質量％以上含む混合樹脂であり、ナイロン６６に対し、ナイロン６、ナイロン６Ｉ、ナイロン６１０、ナイロン６Ｔなどをブレンドした混合樹脂で構成されてもよい。
上記自己治癒用繊維において、ナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めている。本発明において、繊維表面とは、繊維の全表面から、当該繊維の長さ方向両端部に現れる繊維断面を除いた部分の表面、すなわち、繊維の側面（側周表面）を意味する。このように繊維の側面の一部をナイロン６６が占めている繊維としては、例えば、ナイロン６６を主成分とする熱可塑性樹脂からなる単一繊維、鞘成分がナイロン６６である同心円構造の芯鞘型複合繊維及び偏心構造の芯鞘型複合繊維、一成分をナイロン６６が主成分である熱可塑性樹脂で構成した並列型複合繊維及び分割型複合繊維、海成分がナイロン６６である海島構造の複合繊維等が挙げられる。上記自己治癒用繊維において、ナイロン６６は繊維表面の５０％以上を占めていることが好ましく、８０％以上を占めていることがより好ましく、繊維の側面の全部が実質的にナイロン６６からなることが特に好ましい。
上記自己治癒用繊維において、繊維表面の少なくとも一分を占めるナイロン６６は、２７０℃におけるメルトフローレートが５〜１００ｇ/１０分である。上記ナイロン６６の２７０℃におけるメルトフローレートは、１５〜１００ｇ/１０分であると好ましく、２５〜８０ｇ/１０分であるとより好ましく、５０〜７５ｇ/１０分であると特に好ましく、５５〜６７ｇ/１０分であると最も好ましい。メルトフローレートが上記の範囲を満たすナイロン６６であると、溶融紡糸において糸切れや繊維間の融着が発生しにくく、延伸工程において高倍率での延伸処理時の糸切れの発生頻度が低減する上、熱セットの工程も効率よく行えることから製造コストを抑えて製造できる。また、セメント硬化体に含ませた場合、セメントとの親和性が高く、十分な耐アルカリ性を有するだけでなく、セメント添加用繊維として広く使用されているポリオレフィン系繊維と比較して、セメント硬化体に発生したひび割れに対し自己治癒を促進する効果が高くなる。
本発明において、ナイロン６６のメルトフローレートは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じて、２７０℃、荷重２１．２Ｎで測定する。具体的には、以下のように測定する。まず、メルトフローレートを測定するナイロン６６の試料（樹脂ペレットもしくは製造した繊維）を１００℃に設定した恒温乾燥機の中で５時間保持し、十分に乾燥させる。次に、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じた押出し式プラストメーターを２７０℃まで昇温し、２７０℃になってから２０分保持して温度を安定させた後、乾燥させた試料を３〜８ｇ充填する。そして、試料の充填から３６０秒後にメルトフローレートの測定を開始する。同じ測定を２回繰り返し、その平均値をナイロン６６のメルトフローレートとする。
上記自己治癒用繊維は、単繊維強度が３cN/dtex以上であり、好ましくは４．４cN/dtex以上であり、より好ましくは４．９cN/dtex以上であり、特に好ましくは５．４cN/dtex以上である。単繊維強度が上述した範囲内であると、セメントに添加する際の混和性に優れる上、セメント硬化体の強度を低下せず、セメント硬化体に発生したひび割れを自己治癒することができる。上記自己治癒用繊維は、特に限定されないが、製造コストを低減する観点から、単繊維強度が１４cN/dtex以下であることが好ましく、好ましくは１１cN/dtex以下であり、より好ましくは８．５cN/dtex以下であり、特に好ましくは７．５cN/dtex以下である。
上記自己治癒用繊維は、破断伸度は１５〜１２０％であることが好ましく、より好ましくは２０〜１００％であり、さらに好ましくは２２〜９０％であり、特に好ましくは２４〜７５％である。破断伸度が上記の範囲であれば、セメントに添加する際の混和性に優れるだけでなく、セメント硬化体の強度を低下しない。また、製造コストも低減することができる。
上記自己治癒用繊維は、特に限定されないが、繊度が０．３〜３０dtexであることが好ましく、さらに好ましくは０．５〜２５dtexであり、特に好ましくは０．７〜２０dtexである。また、上記自己治癒用繊維は、特に限定されないが、繊維長が１〜５０mmであることが好ましく、より好ましくは２〜３０mmであり、さらに好ましくは３〜２０mmである。繊度と繊維長が前記の範囲であれば、セメントに混和し撹拌する時の混和性が良い。
上記自己治癒用繊維は、その断面形状は特に限定されず、丸断面であってもよく、非円形の断面であってもよい。非円形の断面は、例えば三角形、四角形を始めとする多角形の断面、３葉断面、４葉断面を始めとする多葉断面、Ｙ形、Ｗ形、井形等のいずれの非円形の異形断面であってもよい。また、これらの断面形状であって、中空部分を含まない中実繊維であってもよく、繊維中において、その繊維長さ方向に対し連続した中空部分または非連続の中空部分を１箇所以上有する中空繊維であってもよい。上記自己治癒用繊維において、その繊維断面は、中実でかつ丸断面であれば、製造コストを抑えて繊維を製造することができるだけでなく、同じ断面形状のポリオレフィン系繊維と比較して、セメント硬化体に発生したひび割れに対する自己治癒を促進する効果が高い繊維となる。なお、自己治癒を促進する効果が優先される用途、言い換えるならば、製造コストよりも自己治癒効果が高いことが重視される用途であれば、繊維の表面積が大きい繊維断面とすることで、自己治癒を促進する効果をより高めることができる観点から、上記自己治癒用繊維は、異形断面繊維、例えば３葉断面、４葉断面を始めとする多葉断面、Ｙ形、Ｗ形、井形といった断面形状を有する異形断面繊維であることが好ましい。
上記自己治癒用繊維は、ナイロン６６が元々有する極性基とは別に、繊維表面に他の極性基を有していてもよい。極性基を有することにより、セメント硬化体内のカルシウムイオンを積極的に析出させることが可能となり、セメント硬化体のひび割れの自己治癒を促進する効果が高くなると考えられるためである。上記極性基は特に限定されないが、比較的極性や耐熱性が高く、容易に導入できる観点から、カルボキシル基であることが好ましい。上記自己治癒用繊維は、カルボキシル基を含有するモノマーを共重合したナイロン６６や、カルボキシル基を含有するモノマーを共重合した脂肪族ポリアミド樹脂をブレンドしたナイロン６６で構成されていてもよい。カルボキシル基を含有するモノマーとしては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸などの不飽和カルボン酸などが挙げられる。カルボキシル基を含有するモノマーと共重合する脂肪族ポリアミド樹脂としては、ナイロン６６、ナイロン６、ナイロン６Ｉ、ナイロン６１０、ナイロン６Ｔなどが挙げられる。共重合の方法は特に限定されず、ポリマー重合段階で、ランダム共重合、ブロック共重合、グラフト共重合などの方法で共重合することが挙げられる。共重合の方法は、好ましくは、グラフト共重合である。カルボキシル基を含有する脂肪族ポリアミド樹脂が繊維表面に含まれていることで、繊維周囲への炭酸カルシウムなどの自己治癒物質が析出し易い傾向にあり、自己治癒が促進されると推測される。
上記自己治癒用繊維は、繊維表面を親水化処理してもよい。親水化処理により繊維表面に対し、元々ナイロン６６が有している極性基以外に、更に極性基を付与することができ、セメント硬化体に発生したひび割れに対し自己治癒を促進する効果が高められる可能性がある。上記親水化処理としては、例えば、コロナ放電処理、プラズマ処理などが挙げられる。コロナ放電処理を実施する場合、特に限定されないが、コロナ放電処理における１回当たりの放電量は、５０W/m2/分以上であればよく、総放電量は１００〜５０００W/m2/分であればよい。総放電量は、２５０〜５０００W/m2/分であってもよい。また、プラズマ処理は、特に限定されないが、常圧プラズマ処理であってもよく、その処理条件は、電圧５０〜２５０kV、周波数５００〜３０００ppsで処理すればよい。常圧プラズマ処理であると、低電圧で処理できるので、繊維の劣化が少なく都合がよい。
上記自己治癒用繊維は、繊維表面に界面活性剤を付着させることが好ましい。界面活性剤を付着することにより、繊維表面に極性基を付与することができ、セメント硬化体に発生したひび割れに対し自己治癒を促進する効果が高くなる。上記界面活性剤としては、極性基を有するものであればよく、特に限定されない。例えば、アルキルリン酸エステル系界面活性剤を用いることができる。アルキルリン酸エステル系界面活性剤としては、例えば、オクチルホスフェート、デシルホスフェート、ラウリルホスフェート、トリデシルホスフェート、ミリスチルホスフェート、セチルホスフェート、ステアリルホスフェートなどのアルキルホスフェート、並びにこれらのナトリウム及びカリウムなどの金属塩などを用いることができる。
本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法について説明する。本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維は、特に限定されないが、製造コストを低減する観点から、２７０℃におけるメルトフローレートが５〜１００ｇ/１０分のナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めるように溶融紡糸し、１０〜８０℃の温度の水存在下で湿式延伸し、その後、該延伸温度より高い乾熱温度で熱セットすることで作製することが好ましい。
まず、上記自己治癒用繊維の製造方法における溶融紡糸の工程を説明する。溶融紡糸の工程では、２７０℃におけるメルトフローレートが５〜１００ｇ/１０分のナイロン６６を押出機に投入し、紡糸温度２６０〜３００℃の範囲で溶融し、紡糸ノズルから押し出して、引き取り速度２００〜２０００m/分で引き取り、繊度が１．５〜１００dtexの未延伸繊維の束（未延伸トウともいう。）を得ることが好ましい。
紡糸ノズルを用いて溶融防止する際、使用するノズルは特に限定されず、上記ナイロン６６が少なくとも繊維表面の一部を占めるように溶融紡糸すればよい。すなわち、単一繊維を紡糸する際に使用するノズルであれば、特に調整することなく繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占める繊維を紡糸することが可能である。同心円構造の芯鞘型複合ノズル又は偏心構造の芯鞘型複合ノズルを使用する場合、繊維の外側に配置される鞘成分としてナイロン６６が押し出されるように調整する。並列型（サイドバイサイド型）複合ノズルや分割型複合ノズルを使用する場合は、２つの樹脂成分のうち、一成分がナイロン６６となるように調整する。海島型複合ノズルを使用する際は海成分としてナイロン６６が押し出されるよう調整する。
溶融紡糸の工程における、ナイロン６６の紡糸温度は２６０〜３００℃であることが好ましい。紡糸温度が２６０℃未満であるとナイロン６６を溶融させた際、その溶融粘度が高く、糸切れが多発する等可紡性が極端に悪くなる可能性がある。紡糸温度が３００℃を越えると、ナイロン６６の溶融粘度が低下しすぎるため、未延伸繊維に融着が発生するおそれや、溶融紡糸時にナイロン６６の熱分解が始まるおそれがある。紡糸温度は、２７０℃〜２９５℃であることが好ましく、２７０〜２９０℃であることがさらに好ましい。
上述した紡糸温度の条件にて紡糸ノズルから押し出した溶融樹脂を、好ましくは引き取り速度２００〜２０００m/分で引き取る。引き取り速度が２００m/分未満となると、未延伸繊維の束を構成する繊維の太すぎるおそれや、製造時に引き取りローラーに絡まりやすく、生産性が低下するおそれがある。引き取り速度が２０００m/分よりも速くなると、未延伸繊維が引き取り時に切れやすくなることで、生産性が低下するおそれがある。引き取り速度は３００〜１８００m/分であることがより好ましく、３５０〜１５００m/分であることがさらに好ましく、４００〜１２００m/分であることが特に好ましい。
上述した紡糸温度及び引き取り速度にて少なくとも繊維表面の一部をナイロン６６が占める繊維を溶融紡糸し、未延伸繊維の束である未延伸トウを得る。未延伸トウを構成する繊維の繊度、即ち延伸工程を行う前の繊維（繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占める繊維）の繊度は１．５〜１００dtexであることが好ましい。未延伸繊維の繊度が１００dtexを越えると、延伸工程を経てもセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維に適した繊維が得られにくい。未延伸繊維の繊度が１．５dtex未満となると、溶融紡糸の際に糸切れが発生しやすく、生産性に劣るだけでなく、延伸工程において、延伸倍率が低くなり、得られるセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の繊維強度が低くなりやすい。溶融紡糸後の繊維（未延伸繊維）の繊度は２〜６０dtexであることがより好ましく、３〜５０dtexであることがさらに好ましく、３．５〜４５dtexであることが特に好ましい。
次に、得られた未延伸トウに対し、湿式延伸と熱セットを行った後、所望の繊維長に切断し、本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維が得られる。延伸工程として、１０〜８０℃の水中で湿式延伸した後、湿式延伸の延伸温度より高い温度、好ましくは１００〜２００℃の乾燥状態で熱セット（以下において、乾式熱セットとも記す。）する。１０〜８０℃の温水中で未延伸トウを湿式延伸することで、繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占める繊維を効率よく延伸できる。繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占める繊維を効率よく延伸できた理由は定かではないが、ナイロンの二次転位点（ガラス転位点）は乾燥状態では４０〜５０℃であるが、吸湿状態においては−２０〜０℃であることが知られており（「繊維の百科事典」、７９３頁左欄２〜１４行、平成１４年３月２５日、丸善）、上述した温度範囲に調整した温水中にて湿式延伸することで、未延伸状態の繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占める繊維を効率よく延伸できるようになっていると推測される。湿式延伸に用いる水の温度は１５〜７０℃であることが好ましく、２０〜７０℃であることがより好ましい。
上記湿式延伸において、延伸倍率は２〜６倍であることが好ましく、２．５〜５．５倍であることがより好ましく、２．８〜５．２倍であることが特に好ましい。上記延伸倍率にて湿式延伸を行うことで、上記湿式延伸の温度範囲であれば、未延伸状態の繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占める繊維を十分に延伸することができ、延伸後の繊維がセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維として十分な単繊維強度を有するようになるだけでなく、延伸工程において、糸切れの発生頻度も抑えられる。前記湿式延伸の延伸倍率が２倍未満であると延伸が十分に行われないため、得られる繊維の単繊維強度が低く、セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維として使用した際、硬化したセメント硬化体の強度が低下するおそれがある。上記湿式延伸において、延伸倍率が６倍を超えると、糸切れが多発するようになり、生産性が低下するおそれがある。
次に、湿式延伸の後に行う、乾式熱セットについて説明する。本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法において、乾式熱セットは結晶化の促進を目的として行っている。湿式延伸された、繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占める繊維には非晶状態のナイロン６６が残っている。ナイロン６６の非晶部に熱を加えることで、結晶化がさらに促進され、より強固な寸法安定性を付与できる。乾式熱セットは、公知の乾式延伸装置を用いて行うことができる。乾式熱セットは、例えば、１００〜２００℃になるよう雰囲気の温度を調整した空気中にて、後述する延伸倍率で延伸処理を行う乾式延伸や、１００〜２００℃になるよう温度を調整した金属ロールを用いて延伸処理を行う乾式延伸が挙げられる。本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法において、乾式熱セットを行う際の熱処理温度は、１００〜２００℃であることが好ましく、より好ましくは１２０℃〜１６０℃であり、さらに好ましくは１３０〜１５０℃である。これにより、強固な熱固定ができ、寸法安定性を出せる。
上記乾式熱セットは、上述した温度条件下、繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６樹脂が占める繊維（湿式延伸後のフィラメント）が、熱セット処理を行う際にたるまない程度の延伸倍率で行う定長熱セットが好ましく、より好ましくは０．８５〜１．５倍の延伸倍率、特に好ましくは０．９〜１．４倍の延伸倍率、最も好ましくは０．９５〜１．２倍の延伸倍率にて前記温度範囲満たしながら定長熱セットを行うことが好ましい。これにより湿熱延伸処理によって繊維内部の結晶化が進んだナイロン６６に対し、その結晶構造を強固に熱固定することができ、寸法安定性や単繊維強度を向上させることができる。
上記製造方法において、全体延伸倍率は、１．０〜７．０倍であることが好ましく、より好ましくは１．５〜６．０倍であり、さらに好ましくは２．０〜５．０倍である。本発明の製造方法において、全体延伸倍率は、湿式延伸を行う前の未延伸繊維に対する湿式延伸及び乾式熱セットを行った後の繊維の延伸倍率を意味する。
本発明のセメント硬化体は、本発明の自己治癒用繊維を一定の割合で含むようにセメント組成物に添加し、適量の水を加えて十分に混練した後硬化させたり、既にセメント組成物と水とを混ぜ合わせたセメントスラリー中に本発明の自己治癒用繊維を添加し、十分に混練した後硬化させたりすることで得ることができる。上記セメント組成物には、各種セメント、細骨材、必要に応じて粗骨材、混和材や混和剤などが含まれる。上記セメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメントなど、各種セメントを使用することができる。上記細骨材や粗骨材としては珪砂、川砂、海砂、浜砂、砕石などが挙げられるほか、高炉スラグ、フェロニッケルスラグ、銅スラグ及び電気炉酸化スラグといった各種スラグなどを使用することができ、この中からセメント硬化体の用途に応じて骨材の粒子径を選択して細骨材、粗骨材として使用することができる。上記混和材としては、フライアッシュ、珪石粉、シリカフューム、高炉スラグ微粉末、エトリンガイト等を使用することができる。上記混和剤としては、ＡＥ剤、ＡＥ減水剤、高機能ＡＥ減水剤、流動化剤、硬化促進剤、防錆剤、凝結遅延剤、急結剤、収縮低減剤を始めとする各種混和剤を目的や用途よって適宜選択して使用することができる。
本発明のセメント硬化体は、本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、すなわち、繊維表面の少なくとも一部をナイロン６６が占めており、単繊維強度が３cN/dtex以上の繊維を０．０１〜５Vol%含む。すなわち、セメント硬化体において、本発明の自己治癒用繊維を除いた各種セメント、細骨材、粗骨材、混和材、混和剤、水などの成分の総和を１００Vol%とし、これに対し本発明の自己治癒用繊維を０．０１〜５Vol%含む。本発明のセメント硬化体は、本発明の自己治癒用繊維を好ましくは０．０３〜３Vol%含み、さらに好ましくは０．０５〜２．５Vol%含む。
本発明の自己治癒用繊維とセメントを含むセメント硬化体は、ひび割れが発生した場合、ひび割れ部分に水分を間欠的又は連続的に付与すると、高い効率でひび割れが自己治癒され、セメント硬化体のひび割れが補修される。例えば、前記セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維とセメントを含むセメント硬化体において、降雨などによりひび割れ部分に水分が付与されると、高い効率でひび割れが自己治癒され、セメント硬化体のひび割れが補修される。
本発明の自己治癒用繊維を用いると、セメント硬化体のひび割れの自己治癒を促進することで、自己治癒物質（炭酸カルシウム）の析出量が多くなる傾向にある。自己治癒物質の析出量は、自己治癒物質（炭酸カルシウム）平均付着幅によって特定することができる。自己治癒物質平均付着幅は、４０μｍ以上であることが好ましく、より好ましくは４５μｍ以上であり、さらに好ましくは５０μｍ以上である。自己治癒物質平均付着幅は、後述する方法で測定することができる。
以下、実施例を用いて本発明をさらに具体的に説明する。なお、本発明は下記の実施例に限定されるものではない。
＜測定方法＞
（１）ナイロン６６のメルトフローレート（ＭＦＲ）
ナイロン６６のメルトフローレートは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じて、２７０℃、荷重２１．２Ｎで測定した。具体的には、メルトフローレートを測定するナイロン６６の試料（樹脂ペレットもしくは製造した繊維）を１００℃に設定した恒温乾燥機の中で５時間保持し、十分に乾燥させる。次に、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じた押出し式プラストメーターを２７０℃まで昇温し、２７０℃になってから２０分保持して温度を安定させた後、乾燥させた試料を３〜８ｇ充填する。そして、試料の充填から３６０秒後にメルトフローレートの測定を開始する。同じ測定を２回繰り返し、その平均値を２７０℃におけるナイロン６６のメルトフローレートとした。
（２）単繊維強度および破断伸度
ＪＩＳ Ｌ １０１５に準じて、引張試験機を用いて、試料のつかみ間隔を２０mmとしたときの繊維切断時の荷重値及び伸度を測定し、それぞれ単繊維強度及び繊維伸度とした。
（１）ナイロン６６のメルトフローレート（ＭＦＲ）
ナイロン６６のメルトフローレートは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じて、２７０℃、荷重２１．２Ｎで測定した。具体的には、メルトフローレートを測定するナイロン６６の試料（樹脂ペレットもしくは製造した繊維）を１００℃に設定した恒温乾燥機の中で５時間保持し、十分に乾燥させる。次に、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じた押出し式プラストメーターを２７０℃まで昇温し、２７０℃になってから２０分保持して温度を安定させた後、乾燥させた試料を３〜８ｇ充填する。そして、試料の充填から３６０秒後にメルトフローレートの測定を開始する。同じ測定を２回繰り返し、その平均値を２７０℃におけるナイロン６６のメルトフローレートとした。
（２）単繊維強度および破断伸度
ＪＩＳ Ｌ １０１５に準じて、引張試験機を用いて、試料のつかみ間隔を２０mmとしたときの繊維切断時の荷重値及び伸度を測定し、それぞれ単繊維強度及び繊維伸度とした。
（実施例１）
本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維として、ナイロン６６からなる繊維を以下の手順で製造した。原料ポリマーとしてナイロン６６（Ｎｙ６６、旭化成株式会社製、商品名「レオナ（登録商標）１４００」、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じて、２７０℃、２１．２Ｎで測定したメルトフローレートは６３．６３ｇ/１０分）を用い、円形のノズル孔形状を有し、単一繊維を製造する単一紡糸ノズルを用いて、紡糸温度２８５℃にて溶融押出し、ナイロン６６からなり、繊度が５．５dtexである紡糸フィラメント（未延伸糸）を作製した。得られた紡糸フィラメントを使用し、６０℃に水温を調整した浴中で３．４倍の延伸倍率で湿式延伸した後、１４０℃に調整した金属ロール間で、紡糸フィラメントが弛まない状態を維持する、実質的に等倍の延伸倍率にて緊張熱セットを行った。全体延伸倍率は３．６倍であった。得られた延伸後のフィラメントに対し、炭素数１２のアルキルリン酸エステルカリウム塩を主成分として含む繊維処理剤を、ナイロン６６繊維の質量を１００質量％としたときに炭素数１２のアルキルリン酸エステルカリウム塩が０．３質量％となるように付着させた後、繊維長６mmに切断し、ナイロン６６繊維（以下において、「Ｎｙ６６−１」とも記す。）を得た。この繊維（Ｎｙ６６−１）は、繊度が２．２dtex、単繊維強度が５．４５ｃcN/dtex、破断伸度が４７．４％であった。
本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維として、ナイロン６６からなる繊維を以下の手順で製造した。原料ポリマーとしてナイロン６６（Ｎｙ６６、旭化成株式会社製、商品名「レオナ（登録商標）１４００」、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じて、２７０℃、２１．２Ｎで測定したメルトフローレートは６３．６３ｇ/１０分）を用い、円形のノズル孔形状を有し、単一繊維を製造する単一紡糸ノズルを用いて、紡糸温度２８５℃にて溶融押出し、ナイロン６６からなり、繊度が５．５dtexである紡糸フィラメント（未延伸糸）を作製した。得られた紡糸フィラメントを使用し、６０℃に水温を調整した浴中で３．４倍の延伸倍率で湿式延伸した後、１４０℃に調整した金属ロール間で、紡糸フィラメントが弛まない状態を維持する、実質的に等倍の延伸倍率にて緊張熱セットを行った。全体延伸倍率は３．６倍であった。得られた延伸後のフィラメントに対し、炭素数１２のアルキルリン酸エステルカリウム塩を主成分として含む繊維処理剤を、ナイロン６６繊維の質量を１００質量％としたときに炭素数１２のアルキルリン酸エステルカリウム塩が０．３質量％となるように付着させた後、繊維長６mmに切断し、ナイロン６６繊維（以下において、「Ｎｙ６６−１」とも記す。）を得た。この繊維（Ｎｙ６６−１）は、繊度が２．２dtex、単繊維強度が５．４５ｃcN/dtex、破断伸度が４７．４％であった。
（実施例２）
市販されているナイロン６６繊維（東レ株式会社製）を用い、製造時に付着させた繊維処理剤を水で洗い落とした。繊維処理剤を落としたナイロン６６繊維に対し、実施例１で使用したものと同じ繊維処理剤を、繊維の質量を１００質量％としたときに繊維表面に付着した繊維処理剤の割合が０．３質量％となるように付着させた後、繊維長１２mmに切断し、ナイロン６６の短繊維を得た。この繊維は、繊度が６．６dtex、単繊維強度が１０．８cN/dtex、破断伸度が３３．６％であった。また、このナイロン６６繊維について、２７０℃、２１．２Ｎで測定したＭＦＲは２７．１０ｇ/１０分であった。すなわち、実施例２のナイロン６６繊維を構成するナイロン６６（樹脂）は、２７０℃、２１．２Ｎで測定したＭＦＲが２７．１０ｇ/１０分である。
市販されているナイロン６６繊維（東レ株式会社製）を用い、製造時に付着させた繊維処理剤を水で洗い落とした。繊維処理剤を落としたナイロン６６繊維に対し、実施例１で使用したものと同じ繊維処理剤を、繊維の質量を１００質量％としたときに繊維表面に付着した繊維処理剤の割合が０．３質量％となるように付着させた後、繊維長１２mmに切断し、ナイロン６６の短繊維を得た。この繊維は、繊度が６．６dtex、単繊維強度が１０．８cN/dtex、破断伸度が３３．６％であった。また、このナイロン６６繊維について、２７０℃、２１．２Ｎで測定したＭＦＲは２７．１０ｇ/１０分であった。すなわち、実施例２のナイロン６６繊維を構成するナイロン６６（樹脂）は、２７０℃、２１．２Ｎで測定したＭＦＲが２７．１０ｇ/１０分である。
（比較例１）
ポリプロピレン樹脂（ＰＰ、日本ポリプロ株式会社製、商品名「ノバテック（登録商標）ＳＡ０１Ａ」）を用い、円形のノズル孔形状を有し、単一繊維を製造する単一紡糸ノズルを用いて、紡糸温度２７０℃にて溶融押出し、ポリプロピレン樹脂のみからなり、繊度が７．８dtexである紡糸フィラメント（未延伸糸）を作製した。得られた紡糸フィラメントを１５５℃で、４．４倍に乾式延伸した。得られた延伸フィラメントを、コロナ放電処理機に通して、０．５kW/m2/分の放電量でコロナ放電処理して親水化し、次いで、界面活性剤として炭素数１２のアルキルリン酸エステルカリウム塩を１．０質量％付着させ、繊維長６mmに切断し、繊度２．２dtexの繊維（以下において、「ＰＰ繊維」とも記す。）を得た。
ポリプロピレン樹脂（ＰＰ、日本ポリプロ株式会社製、商品名「ノバテック（登録商標）ＳＡ０１Ａ」）を用い、円形のノズル孔形状を有し、単一繊維を製造する単一紡糸ノズルを用いて、紡糸温度２７０℃にて溶融押出し、ポリプロピレン樹脂のみからなり、繊度が７．８dtexである紡糸フィラメント（未延伸糸）を作製した。得られた紡糸フィラメントを１５５℃で、４．４倍に乾式延伸した。得られた延伸フィラメントを、コロナ放電処理機に通して、０．５kW/m2/分の放電量でコロナ放電処理して親水化し、次いで、界面活性剤として炭素数１２のアルキルリン酸エステルカリウム塩を１．０質量％付着させ、繊維長６mmに切断し、繊度２．２dtexの繊維（以下において、「ＰＰ繊維」とも記す。）を得た。
（参考例１）
参考例１としてビニロン繊維（株式会社クラレ製 商品名「パワロン（登録商標）」ＲＥＣ１５、繊維径３４μｍ、繊維長８mm）を用いた。以下において、ＰＶＡ繊維とも記す。
参考例１としてビニロン繊維（株式会社クラレ製 商品名「パワロン（登録商標）」ＲＥＣ１５、繊維径３４μｍ、繊維長８mm）を用いた。以下において、ＰＶＡ繊維とも記す。
実施例１〜２、比較例１及び参考例１の繊維を用い、セメント硬化体を作製してセメント硬化体のひび割れに対する自己治癒効果を確認した。
（モルタルの作製）
表１に示す種類のセメント、混和材、細骨材及び減水剤と、水を用いて作製したモルタルを使用した。具体的には、セメント、混和材、水、細骨材、減水剤を、Ｗ／Ｂが４５％、Ｓ／Ｂが３５％、ＳＦ／Ｂが１５％、ＳＰ／Ｂが０．９％になるように配合し、十分に混和してセメントスラリーとした。ここで、Ｗは水の質量、Ｂは結合材、すなわちセメントと混和材の合計質量、Ｓは細骨材の質量、ＳＦは混和材の質量、ＳＰは減水剤の質量を意味する。セメント、混和材、水、細骨材、減水剤を含むセメントスラリーを十分に混和した後、セメントスラリーを１００Vol%としたときに外割りで２Vol%となるように繊維を秤量し前記セメントスラリーに投入し十分に混和した。
セメント、混和材、細骨材、減水剤は以下のものを使用した。
セメント１：普通ポルトランドセメント（宇部三菱セメント株式会社製、比重３．１６g/cm3）、
セメント２：早強ポルトランドセメント（宇部三菱セメント株式会社製、比重３．１５g/cm3）
細骨材１：珪砂５号（ショーボンド建設株式会社製、比重２．６１g/cm3、平均粒径１８０μｍ）
混和材１：シリカフューム（エルケムジャパン株式会社製、比重２．２g/cm3、平均粒径０．１５μｍ
混和材２：フライアッシュ（ＩＩ種、密度２．３３g/cm3）
減水剤１：高性能ＡＥ減水剤（ＢＡＳＦジャパン株式会社製、比重１．０５g/cm3、主成分がポリカルボン酸エーテル系化合物の減水剤）
表１に示す種類のセメント、混和材、細骨材及び減水剤と、水を用いて作製したモルタルを使用した。具体的には、セメント、混和材、水、細骨材、減水剤を、Ｗ／Ｂが４５％、Ｓ／Ｂが３５％、ＳＦ／Ｂが１５％、ＳＰ／Ｂが０．９％になるように配合し、十分に混和してセメントスラリーとした。ここで、Ｗは水の質量、Ｂは結合材、すなわちセメントと混和材の合計質量、Ｓは細骨材の質量、ＳＦは混和材の質量、ＳＰは減水剤の質量を意味する。セメント、混和材、水、細骨材、減水剤を含むセメントスラリーを十分に混和した後、セメントスラリーを１００Vol%としたときに外割りで２Vol%となるように繊維を秤量し前記セメントスラリーに投入し十分に混和した。
セメント、混和材、細骨材、減水剤は以下のものを使用した。
セメント１：普通ポルトランドセメント（宇部三菱セメント株式会社製、比重３．１６g/cm3）、
セメント２：早強ポルトランドセメント（宇部三菱セメント株式会社製、比重３．１５g/cm3）
細骨材１：珪砂５号（ショーボンド建設株式会社製、比重２．６１g/cm3、平均粒径１８０μｍ）
混和材１：シリカフューム（エルケムジャパン株式会社製、比重２．２g/cm3、平均粒径０．１５μｍ
混和材２：フライアッシュ（ＩＩ種、密度２．３３g/cm3）
減水剤１：高性能ＡＥ減水剤（ＢＡＳＦジャパン株式会社製、比重１．０５g/cm3、主成分がポリカルボン酸エーテル系化合物の減水剤）
（炭酸カルシウム付着厚さ）
繊維周囲への炭酸カルシウム付着性能を評価するため、水中浸漬試験を行った。上記表１に示すモルタル１〜５をそれぞれ用い、実施例Ｂ１〜Ｂ４及び比較例Ｂ１の４０mm×４０mm×１６０mmの角柱試験体（セメント硬化体）を作製した。前記角柱試験体は角柱として打設し、２０±１℃の条件で２８日間水中養生して得られた試験体である。この試験体に対し、３点曲げ試験にてひび割れを発生させた。ここから、破断面を含む先端部分を３cmの厚さに切断し、切断した試料を１５０ccの精製水中に７日間浸漬した。７日間経過した後、破断面に現れている繊維の繊維径を、マイクロスコープを用いて拡大して観察し、繊維周りへの炭酸カルシウム付着厚さ（ＣａＣＯ3付着厚さとも称す。）を測定し、以下の式にて算出した。その結果を下記表２及び図３に示した。
炭酸カルシウム付着厚さ＝（治癒後平均繊維直径−公称直径）／２
繊維周囲への炭酸カルシウム付着性能を評価するため、水中浸漬試験を行った。上記表１に示すモルタル１〜５をそれぞれ用い、実施例Ｂ１〜Ｂ４及び比較例Ｂ１の４０mm×４０mm×１６０mmの角柱試験体（セメント硬化体）を作製した。前記角柱試験体は角柱として打設し、２０±１℃の条件で２８日間水中養生して得られた試験体である。この試験体に対し、３点曲げ試験にてひび割れを発生させた。ここから、破断面を含む先端部分を３cmの厚さに切断し、切断した試料を１５０ccの精製水中に７日間浸漬した。７日間経過した後、破断面に現れている繊維の繊維径を、マイクロスコープを用いて拡大して観察し、繊維周りへの炭酸カルシウム付着厚さ（ＣａＣＯ3付着厚さとも称す。）を測定し、以下の式にて算出した。その結果を下記表２及び図３に示した。
炭酸カルシウム付着厚さ＝（治癒後平均繊維直径−公称直径）／２
表２及び図３の結果から、実施例１及び２のナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めており、単繊維強度が３cN/dtex以上の自己治癒用繊維を含む実施例Ｂ１〜Ｂ４のセメント硬化体における炭酸カルシウムの付着厚さが、比較例１のＰＰ繊維を含む比較例Ｂのセメント硬化体における炭酸カルシウムの付着厚さほぼ２倍になることが分かった。本発明の自己治癒用繊維は、セメント硬化体のひび割れに対する自己治癒効果が高いことを確認した。
（引張載荷試験）
上記表１に示すモルタル１、２、５、６をそれぞれ用い、実施例Ｂ１、Ｂ２、比較例Ｂ１、参考例Ｂ１の８５mm×８５mm×２５mmの試験体（セメント硬化体）を作製した。図１に示すように、試験体１には４本のネジ鉄筋２（Ｍ６）を埋設した。平行するネジ鉄筋２の間の距離Ｄは４０mmとした。試験体は、打ち込みから２４時間後に脱型し、２０±１℃の養生槽内で２８日間の水中養生を行ったのちに，万能試験機により試験体の１のねじ鉄筋２を介して引張載荷試験を行い、ひび割れを発生させた。図１の矢印で示す方向に引張り、試験体は３５０μｍ程度の伸びが生じた時点で除荷し、試験体にひび割れを導入した。この際、載荷荷重と変形量を計測した。実施例Ｂ１、Ｂ２及び参考例Ｂ１について、引張載荷試験における載荷荷重（応力）と変形量（伸び）の結果を図４Ａ〜Ｃに示した。ひび割れ導入後、試験体に導入したひび割れの幅を保持するため、試験体１の両側に金属プレート３を固定用ナット４で固定し、図２で示す、ひび割れ幅を保持した試験体１０を得た。
上記表１に示すモルタル１、２、５、６をそれぞれ用い、実施例Ｂ１、Ｂ２、比較例Ｂ１、参考例Ｂ１の８５mm×８５mm×２５mmの試験体（セメント硬化体）を作製した。図１に示すように、試験体１には４本のネジ鉄筋２（Ｍ６）を埋設した。平行するネジ鉄筋２の間の距離Ｄは４０mmとした。試験体は、打ち込みから２４時間後に脱型し、２０±１℃の養生槽内で２８日間の水中養生を行ったのちに，万能試験機により試験体の１のねじ鉄筋２を介して引張載荷試験を行い、ひび割れを発生させた。図１の矢印で示す方向に引張り、試験体は３５０μｍ程度の伸びが生じた時点で除荷し、試験体にひび割れを導入した。この際、載荷荷重と変形量を計測した。実施例Ｂ１、Ｂ２及び参考例Ｂ１について、引張載荷試験における載荷荷重（応力）と変形量（伸び）の結果を図４Ａ〜Ｃに示した。ひび割れ導入後、試験体に導入したひび割れの幅を保持するため、試験体１の両側に金属プレート３を固定用ナット４で固定し、図２で示す、ひび割れ幅を保持した試験体１０を得た。
（透水試験）
図２に示すようにひび割れ導入した試験体１０を配置した小型透水試験機２０を用いて透水試験を行い、上部ピペット１１の単位時間に失われる水分量に基づいて、透水係数を算出した。図２において、矢印は純水の流れ方向を示している。透水係数の測定は、試験体に対しひび割れを導入したときの値を測定したほか、ひび割れ導入時より再度水中養生を行い、その養生開始から７日目、１４日目及び２８日目に行い、透水係数を調べた。ただし、早強セメントを使用した比較例Ｂ１の試験体はひび割れを導入した後の養生開始から３日目、１４日目及び２８日目に行い、透水係数を調べた。透水試験は、ｎ＝３で行った。透水係数の結果を図５に示した。また、ひび割れ導入直後の試験体の透水係数を１としてそれぞれの試験日における透水係数の比を算出した。透水係数の結果を図５に示し、透水係数比の結果を下記表３及び図６に示した。
図２に示すようにひび割れ導入した試験体１０を配置した小型透水試験機２０を用いて透水試験を行い、上部ピペット１１の単位時間に失われる水分量に基づいて、透水係数を算出した。図２において、矢印は純水の流れ方向を示している。透水係数の測定は、試験体に対しひび割れを導入したときの値を測定したほか、ひび割れ導入時より再度水中養生を行い、その養生開始から７日目、１４日目及び２８日目に行い、透水係数を調べた。ただし、早強セメントを使用した比較例Ｂ１の試験体はひび割れを導入した後の養生開始から３日目、１４日目及び２８日目に行い、透水係数を調べた。透水試験は、ｎ＝３で行った。透水係数の結果を図５に示した。また、ひび割れ導入直後の試験体の透水係数を１としてそれぞれの試験日における透水係数の比を算出した。透水係数の結果を図５に示し、透水係数比の結果を下記表３及び図６に示した。
表３、図５及び図６の結果から、実施例１及び２のナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めており、単繊維強度が３cN/dtex以上の自己治癒用繊維を含む実施例Ｂ１、及びＢ２のセメント硬化体は、透水係数の低下が大きく、疎水性の傾向が強いＰＰ繊維を添加した硬化体の場合と比較して、セメント硬化体に発生したひび割れに対する自己治癒を促進する効果が高いことが確認された。特に、実施例Ｂ１のセメント硬化体は、ひび割れ導入後、２８日養生した場合、ＰＶＡ繊維を含むセメント硬化体と同程度の透水係数比となった。
（凍結融解試験）
凍結融解抵抗性能及び凍害劣化後の自己治癒性能を評価するために凍結融解試験を行った。試験方法は、後述の試験体寸法や溶液を除き、ＪＩＳ Ａ １１４８ Ａ法（２０１２）の規定を準拠した。上記表１に示すモルタル７及び８をそれぞれ用い、実施例Ｂ５及び参考例Ｂ２の４０mm×４０mm×１６０mmの角柱試験体を打設した。打設後は材齢７日まで水中養生を行った。下記表４に試験条件を示した。試験期間は合計で、凍結融解１５０サイクル（３０サイクル×５）、暴露期間１５日間（３日間×５）とし、凍結融解３０サイクル（約１２０時間）ごとに凍結融解試験機から取り出し、水中と気中の２種類の暴露期間を３日間設けた。また、ゴムチューブ中の試験溶液には３％ＮａＣｌ水溶液を用いた。測定項目は相対動弾性係数及び質量とし、凍結融解３０サイクル及び暴露終了ごとに測定を行った。なお、測定の都度、試験体配置の上下を入れ替え、試験溶液の交換を行った。水中暴露は２０±１℃の養生槽で行い、気中暴露は２０±１℃、６０％ＲＨのデシケータ内で行った。凍結融解試験の結果を図７及び図８に示した。
凍結融解抵抗性能及び凍害劣化後の自己治癒性能を評価するために凍結融解試験を行った。試験方法は、後述の試験体寸法や溶液を除き、ＪＩＳ Ａ １１４８ Ａ法（２０１２）の規定を準拠した。上記表１に示すモルタル７及び８をそれぞれ用い、実施例Ｂ５及び参考例Ｂ２の４０mm×４０mm×１６０mmの角柱試験体を打設した。打設後は材齢７日まで水中養生を行った。下記表４に試験条件を示した。試験期間は合計で、凍結融解１５０サイクル（３０サイクル×５）、暴露期間１５日間（３日間×５）とし、凍結融解３０サイクル（約１２０時間）ごとに凍結融解試験機から取り出し、水中と気中の２種類の暴露期間を３日間設けた。また、ゴムチューブ中の試験溶液には３％ＮａＣｌ水溶液を用いた。測定項目は相対動弾性係数及び質量とし、凍結融解３０サイクル及び暴露終了ごとに測定を行った。なお、測定の都度、試験体配置の上下を入れ替え、試験溶液の交換を行った。水中暴露は２０±１℃の養生槽で行い、気中暴露は２０±１℃、６０％ＲＨのデシケータ内で行った。凍結融解試験の結果を図７及び図８に示した。
図７Ａは実施例２のナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めており、単繊維強度が３cN/dtex以上の自己治癒用繊維を含む実施例Ｂ５及びＰＶＡ繊維を含む参考例Ｂ２のセメント硬化体に対し、３０サイクル毎に水中暴露（３日間）を行った凍結融解試験（１５０サイクル（３０サイクル×５）、暴露期間１５日（３日間×５））を行った場合の相対動弾性係数の推移を示すグラフであり、図７Ｂは実施例Ｂ５及び参考例Ｂ２のセメント硬化体に対し、３０サイクル毎に気中暴露（３日間）を行った凍結融解試験（１５０サイクル（３０サイクル×５）、暴露期間１５日（３日間×５））を行った場合の相対動弾性係数の推移を示すグラフである。図７Ａ及び図７Ｂから分かるように、本発明の自己治癒用繊維を含む実施例Ｂ５のセメント硬化体は、ＰＶＡ繊維を含む参考例Ｂ２のセメント硬化体と同様、凍結融解試験において、水中暴露環境及び気中暴露環境のいずれの場合においても、相対動弾性係数の回復が見られ、凍害劣化後も自己治癒効果を発揮することが確認された。
図８Ａは実施例２のナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めており、単繊維強度が３cN/dtex以上の自己治癒用繊維を含む実施例Ｂ５及びＰＶＡ繊維を含む参考例Ｂ２のセメント硬化体３０サイクル毎に水中暴露（３日間）を行った凍結融解試験（１５０サイクル（３０サイクル×５）、暴露期間１５日（３日間×５））を行った場合の質量変化率の推移を示すグラフであり、図８Ｂは実施例Ｂ５及び参考例Ｂ２のセメント硬化体に対し、３０サイクル毎に気中暴露（３日間）を行った凍結融解試験（１５０サイクル（３０サイクル×５）、暴露期間１５日（３日間×５））を行った場合の質量変化率の推移を示すグラフである。図８Ａ及び図８Ｂから分かるように、本発明の自己治癒用繊維を含む実施例Ｂ５のセメント硬化体は、ＰＶＡ繊維を含む参考例Ｂ２のセメント硬化体と同等の質量変化率の推移を示しており、凍結融解作用による外部劣化に対して同程度の抵抗性を有することが確認された。
本発明のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維は、ひび割れが発生しうる屋外でのセメント硬化体、例えば大型建造物や橋梁の構造体、高速道路の壁面やトンネル内部の構造体に使用するセメントに対して使用できるほか、景観を損なうためにひび割れが敬遠される崖面や斜面（法面）に吹きつけるセメントなどに好ましく使用できる。
１ 試験体（セメント硬化体）
２ ネジ鉄筋
３ 金属プレート
４ 固定用ナット
１０ ひび割れ幅を保持した試験体（ひび割れ幅を保持したセメント硬化体）
１１ 上部ピペット
２０ 小型透水試験機
２ ネジ鉄筋
３ 金属プレート
４ 固定用ナット
１０ ひび割れ幅を保持した試験体（ひび割れ幅を保持したセメント硬化体）
１１ 上部ピペット
２０ 小型透水試験機
Claims (10)
- セメント硬化体のひび割れの自己治癒を促進するセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維であって、
前記セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維は、ナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占める繊維であり、単繊維強度が３cN/dtex以上であることを特徴とするセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維。 - 前記セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維は、破断伸度が１５〜１２０％である請求項１に記載のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維。
- 前記セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維は、繊度が０．３〜３０cN/dtexであり、繊維長が１〜５０mmである請求項１又は２に記載のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維。
- 前記セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維はナイロン６６からなる単一繊維である請求項１〜３のいずれか一項に記載のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維。
- セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法であって、
２７０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が５〜１００ｇ/１０分のナイロン６６を該ナイロン６６が繊維の少なくとも一部の表面を占めるように溶融紡糸し、１０〜８０℃の温度の水存在下で湿式延伸し、その後、前記延伸温度より高い乾熱温度で熱セットすることで、ナイロン６６が繊維表面の少なくとも一部を占めており、単繊維強度が３cN/dtex以上である繊維を得ることを特徴とするセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法。 - 前記湿式延伸における延伸倍率が２〜６倍である請求項５に記載のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法。
- 前記熱セットは定長熱セットである請求項５又は６に記載のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法。
- 前記熱セットの乾熱温度は１００〜２００℃である請求項５〜７のいずれかに記載のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維の製造方法。
- 請求項１〜４のいずれか一項に記載のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維とセメントとを含むことを特徴とするセメント硬化体。
- 請求項１〜４のいずれか一項に記載のセメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維とセメントとを含むセメント硬化体のひび割れ補修方法であって、
ひび割れが発生した前記セメント硬化体のひび割れ部分に水分を間欠的又は連続的に付与してひび割れを自己治癒することを特徴とするセメント硬化体のひび割れ補修方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016121043A JP6777436B2 (ja) | 2016-06-17 | 2016-06-17 | セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、その製造方法及びそれを含むセメント硬化体、並びにセメント硬化体のひび割れ補修方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016121043A JP6777436B2 (ja) | 2016-06-17 | 2016-06-17 | セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、その製造方法及びそれを含むセメント硬化体、並びにセメント硬化体のひび割れ補修方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017222555A true JP2017222555A (ja) | 2017-12-21 |
| JP6777436B2 JP6777436B2 (ja) | 2020-10-28 |
Family
ID=60685939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016121043A Active JP6777436B2 (ja) | 2016-06-17 | 2016-06-17 | セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、その製造方法及びそれを含むセメント硬化体、並びにセメント硬化体のひび割れ補修方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6777436B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102447271B1 (ko) * | 2021-10-08 | 2022-09-28 | 경기대학교 산학협력단 | 생분해막 코팅 자기치유 환의 제조방법 |
| KR102481342B1 (ko) * | 2022-04-12 | 2022-12-26 | 경기대학교 산학협력단 | 구조물의 시공 이음부의 누수 및 하자 방지를 위한 균열 자기치유 줄눈 보수재의 제조 및 시공방법 |
| KR102481335B1 (ko) * | 2022-03-28 | 2022-12-27 | 경기대학교 산학협력단 | 탄산화 및 염해 저항성이 향상된 균열 자기치유 보수 모르타르의 제조 방법 |
| KR102492611B1 (ko) * | 2021-11-15 | 2023-01-31 | 세명대학교 산학협력단 | 자기치유 섬유고상캡슐 제조방법 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0376818A (ja) * | 1989-08-17 | 1991-04-02 | Teijin Ltd | ポリアミド／ポリエステル２成分系繊維及びその製造方法 |
| JP2002274903A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-09-25 | Toray Ind Inc | 左官材料用補強繊維、左官材料および左官施工方法 |
| JP2013103847A (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-30 | Univ Of Tokyo | セメント混和材およびセメント組成物 |
| JP2014001129A (ja) * | 2012-05-23 | 2014-01-09 | Daiwabo Holdings Co Ltd | セメント硬化体のひび割れ自己治癒用合成繊維、それを含むセメント硬化体及びセメント硬化体のひび割れ補修方法 |
-
2016
- 2016-06-17 JP JP2016121043A patent/JP6777436B2/ja active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0376818A (ja) * | 1989-08-17 | 1991-04-02 | Teijin Ltd | ポリアミド／ポリエステル２成分系繊維及びその製造方法 |
| JP2002274903A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-09-25 | Toray Ind Inc | 左官材料用補強繊維、左官材料および左官施工方法 |
| JP2013103847A (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-30 | Univ Of Tokyo | セメント混和材およびセメント組成物 |
| JP2014001129A (ja) * | 2012-05-23 | 2014-01-09 | Daiwabo Holdings Co Ltd | セメント硬化体のひび割れ自己治癒用合成繊維、それを含むセメント硬化体及びセメント硬化体のひび割れ補修方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102447271B1 (ko) * | 2021-10-08 | 2022-09-28 | 경기대학교 산학협력단 | 생분해막 코팅 자기치유 환의 제조방법 |
| KR102492611B1 (ko) * | 2021-11-15 | 2023-01-31 | 세명대학교 산학협력단 | 자기치유 섬유고상캡슐 제조방법 |
| KR102481335B1 (ko) * | 2022-03-28 | 2022-12-27 | 경기대학교 산학협력단 | 탄산화 및 염해 저항성이 향상된 균열 자기치유 보수 모르타르의 제조 방법 |
| KR20230140334A (ko) * | 2022-03-28 | 2023-10-06 | 경기대학교 산학협력단 | 탄산화 및 염해 저항성이 향상된 균열 자기치유 보수 모르타르의 제조 방법 |
| KR20230140333A (ko) * | 2022-03-28 | 2023-10-06 | 경기대학교 산학협력단 | 탄산화 및 염해 저항성이 향상된 균열 자기치유 보수 모르타르의 제조 방법 |
| KR102610286B1 (ko) | 2022-03-28 | 2023-12-07 | 경기대학교 산학협력단 | 탄산화 및 염해 저항성이 향상된 균열 자기치유 보수 모르타르의 제조 방법 |
| KR102643249B1 (ko) | 2022-03-28 | 2024-03-05 | 경기대학교 산학협력단 | 탄산화 및 염해 저항성이 향상된 균열 자기치유 보수 모르타르의 제조 방법 |
| KR102481342B1 (ko) * | 2022-04-12 | 2022-12-26 | 경기대학교 산학협력단 | 구조물의 시공 이음부의 누수 및 하자 방지를 위한 균열 자기치유 줄눈 보수재의 제조 및 시공방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6777436B2 (ja) | 2020-10-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6263336B2 (ja) | セメント硬化体のひび割れ自己治癒用合成繊維、それを含むセメント硬化体及びセメント硬化体のひび割れ補修方法 | |
| JP6777436B2 (ja) | セメント硬化体のひび割れ自己治癒用繊維、その製造方法及びそれを含むセメント硬化体、並びにセメント硬化体のひび割れ補修方法 | |
| JP5723482B2 (ja) | セメント補強用繊維及びそれを用いたセメント硬化体 | |
| KR100921447B1 (ko) | 긴장력의 효율적 분배를 통한 콘크리트 구조물 보수 보강공법 | |
| JP2022141768A (ja) | セメント硬化体の剥落防止用繊維、およびそれを含むセメント硬化体 | |
| JP2012056780A (ja) | セメント系成形体補強用短繊維及びそのセメント系成形体補強用短繊維を添加したセメント系成形体 | |
| US10131579B2 (en) | Polarity-enhanced ductile polymer fibers for concrete micro-reinforcement | |
| JP2007284256A (ja) | セメント強化用ポリプロピレン繊維 | |
| JP4918446B2 (ja) | モルタル用繊維補強材およびそれを使用したモルタル成型物 | |
| JP2017119604A (ja) | 水硬性組成物に基づく硬化体のひび割れを抑制するための繊維およびそれを含む硬化体 | |
| JPH11189448A (ja) | コンクリート補強用繊維及びそれを用いたコンクリート成形体 | |
| JPH08218220A (ja) | 補強用に適した太繊維 | |
| WO2019126847A1 (pt) | Fibra para reforço de fibrocimento, processo de produção da fibra, e, artigo de fibrocimento | |
| JP5885973B2 (ja) | 低収縮型耐爆裂性水硬性硬化体 | |
| GB2073653A (en) | Polyvinyl Alcohol Synthetic Fibres | |
| JPS60215559A (ja) | セメントモルタル又はコンクリ−ト補強用繊維及び該繊維を使用した成形物 | |
| JP6778025B2 (ja) | 水硬性材料 | |
| JP4364343B2 (ja) | 混練成形水硬性材料補強材及び混練成形体 | |
| AU2372899A (en) | Reinforcing material for kneaded and formed hydraulic material, and kneaded and formed article | |
| JP2017222958A (ja) | 水硬性材料補強用ナイロン繊維、水硬性材料補強用ナイロン繊維の製造方法、及びこれを用いた水硬性材料 | |
| Nishiwaki et al. | Experimental study on self-healing effect of FRCC with PVA fibers and additives against freeze/thaw cycles | |
| JP3755267B2 (ja) | コンクリート補強用繊維及びそれを用いたコンクリート成形体 | |
| JP2004137119A (ja) | セメント系繊維複合材料 | |
| JP2021160990A (ja) | コンクリート組成物及びコンクリート構造体の製造方法 | |
| JP2004175574A (ja) | セメント強化用ポリプロピレン繊維 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190603 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200331 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20200327 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200529 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20200706 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200917 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20201008 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6777436 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |