JP2017218676A - 析出物を含む強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金、並びにその製造方法 - Google Patents
析出物を含む強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金、並びにその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017218676A JP2017218676A JP2017111175A JP2017111175A JP2017218676A JP 2017218676 A JP2017218676 A JP 2017218676A JP 2017111175 A JP2017111175 A JP 2017111175A JP 2017111175 A JP2017111175 A JP 2017111175A JP 2017218676 A JP2017218676 A JP 2017218676A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum
- zinc alloy
- discontinuous
- precipitate
- precipitates
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 title claims abstract description 187
- FJMNNXLGOUYVHO-UHFFFAOYSA-N aluminum zinc Chemical compound [Al].[Zn] FJMNNXLGOUYVHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 142
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 132
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 32
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 25
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 52
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 41
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 41
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 37
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 23
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 22
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 18
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 claims description 18
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 12
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 11
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 9
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 claims description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 5
- 241000446313 Lamella Species 0.000 abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 12
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 9
- 230000008859 change Effects 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N alumane;zinc Chemical compound [AlH3].[Zn] HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 1
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000005324 grain boundary diffusion Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 230000004660 morphological change Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C18/00—Alloys based on zinc
- C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/165—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon of zinc or cadmium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
【課題】引張強度及び延伸率がともに向上されたアルミニウム−亜鉛合金を提供する。
【解決手段】合金全体重量に対して２０重量部超過の亜鉛を含むアルミニウム−亜鉛（Ａｌ−Ｚｎ）合金であって、単位面積当たり５％以上の強制的に生成された不連続析出物またはラメラ析出物を含み、不連続析出物またはラメラ析出物の平均縦横比が２０以上で、不連続析出物またはラメラ析出物の析出物平均長さが、１．４μｍ以上で、不連続析出物またはラメラ析出物の析出物間平均間隔は、１０５ｎｍ以下である、強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金。
【選択図】図１
【解決手段】合金全体重量に対して２０重量部超過の亜鉛を含むアルミニウム−亜鉛（Ａｌ−Ｚｎ）合金であって、単位面積当たり５％以上の強制的に生成された不連続析出物またはラメラ析出物を含み、不連続析出物またはラメラ析出物の平均縦横比が２０以上で、不連続析出物またはラメラ析出物の析出物平均長さが、１．４μｍ以上で、不連続析出物またはラメラ析出物の析出物間平均間隔は、１０５ｎｍ以下である、強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金。
【選択図】図１
Description
本発明は、析出物を含む強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金、並びにその製造方法に関する。より詳細には、本発明は、配向された特定形態の不連続析出物を含み、強度及び延伸率がともに向上されたアルミニウム−亜鉛合金並びにその製造方法に関する。
アルミニウム合金は軽量合金であり、耐腐食性及び熱伝導性に優れ、構造材として使用されている。アルミニウムは、機械的性質が劣ることから、亜鉛、銅、シリコン、マグネシウム、ニッケル、コバルト、ジルコニウム、セリウム等の金属のうちの１種または２種以上を含むアルミニウム合金により、多様な産業分野、特に自動車、船舶、航空機等の内／外装材等の構造材として広く使用されている。アルミニウム−亜鉛合金は、アルミニウムの硬度を向上させるために使用されているアルミニウム合金であって、一般的に合金全体重量に対して１０〜１４重量％の亜鉛を含む。
自動車、船舶、航空機等の構造材として使用するためには、引張強度、延伸率、衝撃吸収エネルギー等が重要な機械的特性として考慮される。一般的に引張強度及び延伸率は、いずれか一方の特性が向上すると、他方の特性が劣るトレードオフ（ｔｒａｄｅ−ｏｆｆ）関係にあるので、引張強度及び延伸率をともに向上させることは困難であるという問題があった。
引張強度を向上させるために、析出硬化、分散強化、加工硬化、固溶強化、結晶粒微細化等に関連した研究が行われつつあり、この中の析出硬化は、熱処理過程で基材内に異なる相（ｐｈａｓｅ）が析出され、析出物が電位の移動を阻むことにより強度が増加する原理（Ｐａｒｔｉｃｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ）を利用したものである。
アルミニウム−亜鉛合金の析出硬化工程においては、過飽和固溶体から析出され、試片全体にわたって小さくて均一に分布する連続析出物（ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎ、ＣＰ）と、粒界拡散（ｇｒａｉｎ ｂｏｕｎｄａｒｙ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ）及び粒界移動により析出が不規則に生じることにより、粒界を境界にして組成と結晶方位が不連続に変化する不連続析出物（ｄｉｓｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎ、ＤＰ）とが生成される。
一般的に不連続析出物（ＤＰ）からなった試片の引張強度が、連続析出物（ＣＰ）からなった試片よりも低いため、不連続析出物を抑制する研究が主に行われている。
しかし、アルミニウム合金においては、上述したように、引張強度を増加させると延伸率が低下し、延伸率を向上させると引張強度が低下するという問題点があった。
本発明の目的は、引張強度及び延伸率がともに向上された、配向された析出物を含むアルミニウム−亜鉛合金を提供することにある。
本発明の他の目的は、配向された析出物を含む、強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金を効率的に製造できる方法を提供することにある。
本発明の他の目的及び利点は、下記の発明の詳細な説明、特許請求の範囲及び図面からより明確になる。
本発明の一側面によれば、合金全体重量に対して２０重量部超過の亜鉛を含むアルミニウム−亜鉛（Ａｌ−Ｚｎ）合金であって、単位面積当たり５％以上の強制的に生成された不連続析出物またはラメラ析出物を含む、強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金が提供される。
本発明の他の側面によれば、不連続析出物またはラメラ析出物を含み、上記不連続析出物またはラメラ析出物の平均縦横比が２０以上である析出物を含む、強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金が提供される。
本発明のまた他の側面によれば、不連続析出物またはラメラ析出物を含み、上記不連続析出物またはラメラ析出物の平均長さが１．４μｍ以上である、強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金が提供される。
本発明の一実施例によれば、上記不連続析出物またはラメラ析出物の析出物間平均間隔は、１０５ｎｍ以下であってもよい。
本発明の一実施例によれば、上記不連続析出物またはラメラ析出物の平均厚さは、５５ｎｍ以下であってもよい。
本発明の一実施例によれば、上記不連続析出物またはラメラ析出物は、配向されることができる。
本発明の一実施例によれば、上記不連続析出物またはラメラ析出物は、上記アルミニウム−亜鉛合金に熱処理を行い、固溶体を生成した後に時効処理することにより形成することができる。
本発明の一実施例によれば、上記アルミニウム−亜鉛合金に析出促進金属が含まれることができる。
上記析出促進金属としては、銅（Ｃｕ）、チタン（Ｔｉ）、ケイ素（Ｓｉ）、鉄（Ｆｅ）、マンガン（Ｍｎ）、マグネシウム（Ｍｇ）、及びクロム（Ｃｒ）から選択される１種以上を用いることができる。
上記析出促進金属は、銅（Ｃｕ）であり、上記銅は、合金全体重量に対して０．０５〜５重量部で含まれることができる。
本発明の一実施例によれば、上記アルミニウム−亜鉛合金は、引張強度が３００ＭＰａ〜４００ＭＰａである場合、延伸率が１０％以上になることができる。
本発明の一実施例によれば、上記アルミニウム−亜鉛合金は、引張強度が４００ＭＰａ〜５００ＭＰａである場合、延伸率が５％以上になることができる。
本発明の他の側面によれば、合金全体重量に対して２０重量部超過の亜鉛を含むアルミニウム−亜鉛（Ａｌ−Ｚｎ）合金を準備するステップと、上記アルミニウム−亜鉛合金を熱処理して固溶体を形成するステップと、上記固溶体を含むアルミニウム−亜鉛合金を時効処理し、単位面積当たり５％以上の不連続析出物またはラメラ析出物を強制的に形成する析出物形成ステップと、上記析出物を含むアルミニウム−亜鉛合金を塑性加工して配向性析出物を形成する配向ステップと、を含む、強度及び延伸率がともに向上されたアルミニウム−亜鉛合金の製造方法が提供される。
本発明の一実施例によれば、上記熱処理は、３５０〜４５０℃の温度範囲で、３０分以上加熱することにより行われることができる。
本発明の一実施例によれば、上記時効処理は、１２０〜２００℃の温度範囲で行われることができる。
本発明の一実施例によれば、上記時効処理は、５分〜４００分間行われることができる。
本発明の一実施例によれば、上記アルミニウム−亜鉛合金を準備するステップにおいて、上記アルミニウム−亜鉛合金には、銅（Ｃｕ）、チタン（Ｔｉ）、ケイ素（Ｓｉ）、鉄（Ｆｅ）、マンガン（Ｍｎ）、マグネシウム（Ｍｇ）、及びクロム（Ｃｒ）から選択される１種以上の析出促進金属を添加することができる。
本発明の一実施例によれば、上記析出促進金属は、銅（Ｃｕ）であり、上記銅は、合金全体重量に対して０．０５〜５重量部で添加することができる。
本発明の一実施例によれば、上記配向ステップは、５０％以上の塑性加工により行われることができる。
本発明の一実施例によれば、上記配向ステップは、液体窒素雰囲気で行われることができる。
本発明の一実施例によれば、配向された特定形態の析出物によりアルミニウム−亜鉛合金の引張強度及び延伸率をともに向上させることができる。
本発明の一実施例によれば、アルミニウム−亜鉛合金の製造工程において配向された析出物の生成量を容易に制御できるので、引張強度及び延伸率がともに向上されたアルミニウム−亜鉛合金を効率的に製造することができる。
本発明は多様な変換を加えることができ、様々な実施例を有することができるため、特定の実施例を図面に例示し、詳細に説明する。しかし、これは本発明を特定の実施形態に限定するものではなく、本発明の思想及び技術範囲に含まれるあらゆる変換、均等物及び代替物を含むものとして理解されるべきである。
本発明を説明するに当たって、関係する公知技術に対する具体的な説明が本発明の要旨を却って不明にすると判断される場合は、その詳細な説明を省略する。
本願で用いた用語は、単に特定の実施例を説明するために用いたものであって、本発明を限定するものではない。単数の表現は、文の中で明白に表現しない限り、複数の表現を含む。
本願において、「含む」または「有する」等の用語は、明細書上に記載された特徴、数字、ステップ、動作、構成要素、部品またはこれらを組み合わせたものの存在を指定するものであって、一つまたはそれ以上の他の特徴や数字、ステップ、動作、構成要素、部品またはこれらを組み合わせたものなどの存在または付加可能性を予め排除するものではないことを理解しなくてはならない。
以下に、添付された図面を参照して本発明に係るアルミニウム−亜鉛合金及びその製造方法について具体的に説明する。
図１は、本発明の実施例１〜６に係るアルミニウム−亜鉛合金の光学顕微鏡の写真である。図２は、本発明の実施例７〜１４に係るアルミニウム−亜鉛合金の光学顕微鏡の写真である。図３は、本発明の比較例１及び比較例２に係るアルミニウム−亜鉛合金の光学顕微鏡の写真である。
本発明のアルミニウム−亜鉛合金は、金属内部に機械的強度を低下させる不連続析出物が強制的に生成されたアルミニウム−亜鉛合金である。強制的に生成された不連続析出物は、人為的に配向され、アルミニウム−亜鉛合金の強度及び延伸率をともに向上させることができる。
本発明において不連続析出物は、ラメラ構造の析出物（以下、ラメラ析出物という）またはセルラー析出物を全て含む包括的概念または同等の意味を示す。
本発明のアルミニウム−亜鉛合金は、合金全体重量に対して２０重量部超過の亜鉛を含む。アルミニウム−亜鉛合金において亜鉛の含量が２０重量部以下であると、不連続析出物が生成されにくい。アルミニウム−亜鉛合金において亜鉛の含量は、好ましくは３０重量部以上である。
また、アルミニウム−亜鉛合金において不連続析出物またはラメラ析出物は、単位面積当たり５％以上含む。強制的に生成された不連続析出物またはラメラ析出物が単位面積当たり５％未満になると、強度及び延伸率をともに向上させることが困難となる可能性がある。
本発明のアルミニウム−亜鉛合金は、不連続析出物またはラメラ析出物を含み、上記不連続析出物またはラメラ析出物の平均縦横比が２０以上である析出物を含む。アルミニウム−亜鉛合金の不連続析出物またはラメラ析出物の平均縦横比が２０未満であると、アルミニウム−亜鉛合金の引張強度及び延伸率をともに向上させることが困難となる可能性がある。これに限定されないが、上記平均縦横比は、３．５μｍ×３．５μｍの単位面積当たり２０以上であることができる。
本発明のアルミニウム−亜鉛合金は、不連続析出物またはラメラ析出物を含み、上記不連続析出物またはラメラ析出物の平均長さは、１．４μｍ以上である。上記不連続析出物またはラメラ析出物の平均長さが１．４μｍ未満であると、アルミニウム−亜鉛合金の引張強度及び延伸率をともに向上させることが困難となる可能性がある。これに限定されないが、上記平均長さは、３．５μｍ×３．５μｍの単位面積当たり１．４μｍ未満であることができる。
本発明において、上記不連続析出物またはラメラ析出物の析出物間平均間隔が１０５ｎｍ以下である場合、アルミニウム−亜鉛合金の引張強度及び延伸率をともに向上させることが容易となる。しかし、これに限定されることはない。例えば、上記析出物間平均間隔は、３．５μｍ×３．５μｍの単位面積当たり１０５ｎｍ以下であることができる。
本発明において、上記不連続析出物またはラメラ析出物の平均厚さは、５５ｎｍ以下である場合、アルミニウム−亜鉛合金の引張強度及び延伸率をともに向上させることが容易となる。しかし、これに限定されることはない。例えば、析出物の平均厚さは、３．５μｍ×３．５μｍ単位面積当たり５５ｎｍ以下であることができる。
本発明において、上記不連続析出物またはラメラ析出物は、配向されることができる。人為的配向によりアルミニウム−亜鉛合金の引張強度及び延伸率をともに向上させることが容易となる。本発明に係るアルミニウム−亜鉛合金の配向は、塑性加工により行われることができる。上記塑性加工には、引き抜き、圧延、押出等の様々な工程が選択可能である。
本発明のアルミニウム−亜鉛合金の上記不連続析出物またはラメラ析出物は、上記アルミニウム−亜鉛合金に熱処理を行い、固溶体を生成した後に時効処理して形成することができる。上記アルミニウム−亜鉛合金の製造については、図４を参照して後述する。
本発明のアルミニウム−亜鉛合金を製造する過程において、析出物の生成を促進するために析出促進金属をさらに含ませることができる。上記析出促進金属としては、銅（Ｃｕ）、チタン（Ｔｉ）、ケイ素（Ｓｉ）、鉄（Ｆｅ）、マンガン（Ｍｎ）、マグネシウム（Ｍｇ）、及びクロム（Ｃｒ）から選択される１種以上を用いることができる。
これに限定されないが、上記析出促進金属としては、銅（Ｃｕ）を用いることができ、上記銅は、合金全体重量に対して０．０５〜５重量部で含まれることができる。
本発明のアルミニウム−亜鉛合金は、引張強度が３００ＭＰａ〜４００ＭＰａである場合、延伸率は１０％以上になることができる。また、本発明のアルミニウム−亜鉛合金は、引張強度が４００ＭＰａ〜５００ＭＰａである場合、延伸率は５％以上になることができる。本発明のアルミニウム−亜鉛合金は、引張強度及び延伸率をともに向上させることができる。
図４は、本発明の一実施例に係るアルミニウム−亜鉛合金の製造方法を説明するための工程図である。
図４を参照すると、先ず、合金全体重量に対して２０重量部超過の亜鉛を含むアルミニウム−亜鉛（Ａｌ−Ｚｎ）合金材料を準備する（Ｓ１００）。
より具体的には、アルミニウム−亜鉛合金の全体重量に対して、亜鉛が２０重量部超過、且つアルミニウムが８０重量部以下含まれる。アルミニウムと亜鉛の重量比は、８０：２０超過、且つ５０：５０以下であることができ、好ましくは、７０：３０超過、且つ５０：５０以下であり、より好ましくは、６０：４０超過、且つ５０：５０以下であることができる。
ここで、上述した析出促進金属を選択的に準備することができる。上記析出促進金属は上述した通りである。
上記のように合金材料を準備した後、これを用いて固溶体を生成する（Ｓ２００）。
上記固溶体を生成するステップは、残留析出物を除去するための工程であって、上記合金材料を準備するステップ（Ｓ１００）において析出促進金属が含まれる場合、固溶度を低下させることができる。
上記固溶体は、上記アルミニウム−亜鉛合金を熱処理することにより形成することができる。上記熱処理は、均質化処理及び／または溶体化処理であり得る。上記固溶体の生成により、上記アルミニウム−亜鉛合金は上記固溶体が含まれた状態となる。
上記固溶体を生成するステップにおいての温度範囲は、３５０〜４５０℃であり得る。上記温度範囲は、アルミニウム−亜鉛合金の液状が生じなく、固溶体を形成できる最高固溶限界温度を考慮して定めることができる。アルミニウム−亜鉛合金の場合、４５０℃超過温度では、単相を形成せず、多相を形成するので不連続析出物が生成されない、上記固溶体を生成するステップは、３０分以上加熱して行われることができる。
次に、上記固溶体を含むアルミニウム−亜鉛合金を用いて不連続析出物を強制的に生成する（Ｓ３００）。
上記析出物を強制的に生成するステップは、合金内部に不連続析出物またはラメラ析出物を生成させる工程であって、上記固溶体を含むアルミニウム−亜鉛合金を時効処理し、単位面積当たり５％以上の不連続析出物またはラメラ析出物を強制的に形成することになる。上記時効処理は、１２０〜２００℃の温度範囲で、上記固溶体を形成するステップよりも低い温度で行うことができる。例えば、上記時効処理は、１６０℃で行うことができる。上記時効処理は、５分〜４００分間行われることができる。一例として、上記合金材料が析出促進金属を含む場合は、上記固溶体を生成した後に水冷（ｗａｔｅｒ ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ）または空冷（ａｉｒ ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ）を行ってから、少なくとも２時間以上時効処理し、析出促進金属を含まない場合は５時間以上時効処理することにより、不連続析出物を強制的に生成することができる。
上記のように時効処理前の水冷または空冷により、温度降下速度を非常に迅速に急冷させることにより、追って配向型析出物を形成することができる。温度降下速度を遅くして徐々に冷却させると、不連続析出物またはラメラ析出物を強制的に形成してもこの析出物が配向されない可能性がある。
上記のように時効処理前の水冷または空冷により、温度降下速度を非常に迅速に急冷させることにより、追って配向型析出物を形成することができる。温度降下速度を遅くして徐々に冷却させると、不連続析出物またはラメラ析出物を強制的に形成してもこの析出物が配向されない可能性がある。
上記のように不連続析出物またはラメラ析出物を強制的に形成した後に、上記析出物を含むアルミニウム−亜鉛合金を塑性加工して配向性析出物を形成する（Ｓ４００）。
配向性析出物を形成する配向ステップは、強制的に形成された不連続析出物を人為的に配向させる工程であって、圧延、引き抜き及び／または押出により行われることができる。
断面積減少率である引抜率（ｄｒａｗｉｎｇ ｒａｔｉｏ）は少なくとも５０％以上であることができる。引抜率が増加するほど配向性析出物その自体の厚さや配向性析出物間の距離を低減でき、引張強度特性を向上することができる。
上記配向ステップは、液体窒素雰囲気で行われることができる。液体窒素雰囲気で配向する場合、配向ステップで発生する熱を最小化して不連続析出物の整列を円滑にすることができ、引張強度を高めることができる。
上記で説明したように、本発明のアルミニウム−亜鉛合金は、製造工程中に強制的に不連続析出物またはラメラ析出物を形成させ、これにより形成された配向型析出物を含むことにより、引張強度及び延伸率がともに向上された、物理的特性に優れた金属材料として提供することができる（図２９参照）。
以下では本発明の具体的な製造例及び比較例、これらの特性評価結果に基づいて本発明をより具体的に説明する。
（実施例１〜２６及び比較例１、比較例２）
表１に本発明のアルミニウム−亜鉛合金の実施例及び比較例の含量を示す。
表１に本発明のアルミニウム−亜鉛合金の実施例及び比較例の含量を示す。
表１の含量のアルミニウム−亜鉛合金を電気炉溶解及び高周波誘導溶解炉により鋳造した。鋳造時に生成された不純物を除去するために、３７０℃で３０時間均質化処理を行った。引き続き、圧下率２０％ごとに４００℃で１５分ごとにアニーリングを行い、総冷間加工面積減少率７５％に鍛造（ｓｗａｇｉｎｇ）を行った。１時間が経過した後にスウェージングされた結果物を、４００℃で１時間溶体化処理した後に水冷処理した。その後、１６０℃で、不連続析出物を生成するための析出処理を行った。
（析出物の面積比の変化を分析）
上記実施例及び比較例のそれぞれに対して、１６０℃で時効処理として熱処理する間に、不連続析出物の面積比（ｆｒａｃｔｉｏｎ、単位％）を測定し、その結果を図５に示す。
上記実施例及び比較例のそれぞれに対して、１６０℃で時効処理として熱処理する間に、不連続析出物の面積比（ｆｒａｃｔｉｏｎ、単位％）を測定し、その結果を図５に示す。
図５は、本発明に係る不連続析出物の生成に対する亜鉛含量及び時効処理時間に応じた影響を示すグラフである。
図６は、本発明に係る不連続析出物の生成に対する銅の有無及び時効処理時間に応じた影響を示すグラフである。図７は、本発明に係る不連続析出物の生成に対するＡｌ−３５Ｚｎ−Ｃｕ合金の銅含量に応じた影響を示すグラフである。
図５及び図６を参照すると、実施例において時効処理を行った場合は不連続析出物が形成されたが、比較例１、比較例２においては、時効処理を行っても不連続析出物が全く生成されないことを確認することができる。また、不連続析出物は、亜鉛の量が多い場合や銅が添加される場合、また時効処理時間が長いほど、より多く生成されることを確認することができる。
図７は、本発明に係る不連続析出物の生成に対するＡｌ−３５Ｚｎ−Ｃｕ合金の銅含量に応じた影響を示すグラフである。図８は、本発明に係る不連続析出物の生成に対するＡｌ−４５Ｚｎ−Ｃｕ合金の銅含量に応じた影響を示すグラフである。
図７及び図８を参照すると、銅含量が多くなるほど不連続析出物の生成が迅速になって、多く生成される傾向にあった。
（析出物の形態的変化の分析）
図９は、本発明の実施例２に係るアルミニウム−亜鉛合金の不連続析出物のＴＥＭ写真である。図１０は、本発明の実施例７に係るアルミニウム−亜鉛合金の不連続析出物のＴＥＭ写真である。
図９は、本発明の実施例２に係るアルミニウム−亜鉛合金の不連続析出物のＴＥＭ写真である。図１０は、本発明の実施例７に係るアルミニウム−亜鉛合金の不連続析出物のＴＥＭ写真である。
図９を参照すると、繊維状（ｆｉｂｅｒ）の不連続析出物が観察され、アルミニウムと亜鉛は、（１１１）Ａｌ／／（００２）Ａｌ、（０１１）Ａｌ／／（１１０）Ｚｎの整合関係を有することが確認できた。
図１０を参照すると、繊維状の不連続析出物と不連続析出物との間に微細な亜鉛析出物が発見された。
図１１は、本発明の実施例４に係るアルミニウム−亜鉛合金においての不連続析出物の縦横比を示すグラフである。図１２は、本発明の実施例４に係るアルミニウム−亜鉛合金においての不連続析出物の平均長さを示すグラフである。図１３は、本発明に係るアルミニウム−亜鉛合金においての不連続析出物の平均厚さを示すグラフである。
図１１から図１３を参照すると、引抜率、すなわち、断面積減少率が増加するほど配向型析出物の平均厚さ及び間隔は低減し、平均縦横比及び長さはそれぞれ７０％、８０％まで増加するが、その後には不連続析出物が切れて、平均縦横比及び長さが低減することを確認できた。
（時効処理工程の時間依存性の分析）
実施例７に対して、水冷処理後、１６０℃で１５分間時効工程を行った場合と、３６０分間時効工程を行った場合との析出物の構造をＴＥＭにより撮影し、その結果を図１４に示した。すなわち、図１４は、本発明の実施例７に係るアルミニウム−亜鉛合金の不連続析出物の生成に対する時効処理時間の影響を示すＴＥＭ写真である。図１４を参照すると、１５分間時効処理した試片には、一般の析出物が発見されたものの、３６０分間時効処理した試片には、繊維状の不連続析出物が発見された。
実施例７に対して、水冷処理後、１６０℃で１５分間時効工程を行った場合と、３６０分間時効工程を行った場合との析出物の構造をＴＥＭにより撮影し、その結果を図１４に示した。すなわち、図１４は、本発明の実施例７に係るアルミニウム−亜鉛合金の不連続析出物の生成に対する時効処理時間の影響を示すＴＥＭ写真である。図１４を参照すると、１５分間時効処理した試片には、一般の析出物が発見されたものの、３６０分間時効処理した試片には、繊維状の不連続析出物が発見された。
図１５は、本発明の実施例２に係るアルミニウム−亜鉛合金の不連続析出物の生成に対する時効処理時間の影響を示す光学顕微鏡の写真である。図１５を参照すると、時効処理工程の処理時間が増加するほど不連続析出物の面積比が増加するので、時効処理時間を変化して不連続析出物の面積の割合を調整できることを確認できた。
（引抜率に応じた引張強度及び延伸率の変化の分析）
図１６は、本発明の実施例４に係るアルミニウム−亜鉛合金の引き抜き後の引張試験結果を示すグラフである。時効工程後に、ＣＰとＤＰの値に対して引き抜き工程を行った後に工学ひずみ（ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｓｔｒａｉｎ）による応力（ｓｔｒｅｓｓ）変化を測定した。引き抜き工程の引抜率は、５０％、８０％、９０％及び９５％に行った。
図１６は、本発明の実施例４に係るアルミニウム−亜鉛合金の引き抜き後の引張試験結果を示すグラフである。時効工程後に、ＣＰとＤＰの値に対して引き抜き工程を行った後に工学ひずみ（ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｓｔｒａｉｎ）による応力（ｓｔｒｅｓｓ）変化を測定した。引き抜き工程の引抜率は、５０％、８０％、９０％及び９５％に行った。
ＤＰ及びｈａｌｆ・ＤＰは、ＣＰよりも引張強度は低いものの、延伸率はより高いことが示された。ＤＰ及びｈａｌｆ・ＤＰは、８０％引き抜きまで延伸率が増加するが、その後には減少することになった。
（引き抜き条件による特性の評価）
本発明の実施例４に係るアルミニウム−亜鉛合金の室温及び液体窒素での引き抜き後の工学ひずみの変化による応力変化を測定して、引張試験結果を図１７のグラフに示した。図１７を参照すると、液体窒素雰囲気で引き抜く場合、室温で引き抜いたＤＰ試片よりも非常に高い引張強度を示した。
本発明の実施例４に係るアルミニウム−亜鉛合金の室温及び液体窒素での引き抜き後の工学ひずみの変化による応力変化を測定して、引張試験結果を図１７のグラフに示した。図１７を参照すると、液体窒素雰囲気で引き抜く場合、室温で引き抜いたＤＰ試片よりも非常に高い引張強度を示した。
図１８は、本発明の実施例４に係るアルミニウム−亜鉛合金の室温及び液体窒素での引き抜き後の析出物の形態を示すＴＥＭ写真である。図１８を参照すると、室温で引き抜き後に、不連続析出物がなくなり、亜鉛析出物が球状化されるが、液体窒素での引き抜き後には、不連続析出物が相対的に多く、引き抜き方向に沿って長く引張することを確認できた。
（銅の添加による不連続析出物の特性分析）
図１９は、本発明の実施例１２に係るアルミニウム−亜鉛合金の熱処理時間に応じた析出物の形態を示す光学顕微鏡の写真である。図２０は、本発明のアルミニウム−亜鉛合金に銅を添加することにより不連続析出物を生成するための熱処理時間の変化を示すＴＥＭ写真である。図１９及び２０を参照すると、銅を添加する場合、不連続析出物の生成の速度が迅速になり、１５分間の時効処理でも微細組職全般にわたってＤＰ（ｆｕｌｌｙ ＤＰ）が生成された。
図１９は、本発明の実施例１２に係るアルミニウム−亜鉛合金の熱処理時間に応じた析出物の形態を示す光学顕微鏡の写真である。図２０は、本発明のアルミニウム−亜鉛合金に銅を添加することにより不連続析出物を生成するための熱処理時間の変化を示すＴＥＭ写真である。図１９及び２０を参照すると、銅を添加する場合、不連続析出物の生成の速度が迅速になり、１５分間の時効処理でも微細組職全般にわたってＤＰ（ｆｕｌｌｙ ＤＰ）が生成された。
図２１は、本発明の実施例１２に係るアルミニウム−亜鉛合金の１６０℃で３６０分間の時効処理後のＴＥＭ写真である。図２１を参照すると、銅は、亜鉛不連続析出物内に固溶されていることが観察された。
図２２は、本発明の実施例１２に係るアルミニウム−亜鉛合金に銅を添加した後に、６０℃で３６０分間時効処理した後に、銅の添加が不連続析出物の大きさに与える影響を確認したＴＥＭ写真である。図２２を参照すると、銅が亜鉛の不連続析出物内に固溶されながら、亜鉛の不連続析出物の厚さ及び析出物の間の距離を減少させ、亜鉛の不連続析出物の強度を向上させることを確認できた。
（引き抜き後の引張強度及び延伸率の分析）
図２３は、本発明の実施例１２に係るアルミニウム−亜鉛合金において強度及び延伸率がともに増加することを示すグラフである。図２４は、本発明の実施例１２に係るアルミニウム−亜鉛合金の引抜率に応じた不連続析出物の形態を示すＴＥＭ写真である。図２３ 及び図２４を参照すると、銅を含むアルミニウム−亜鉛合金の場合、室温で引き抜くと、強度及び延伸率がともに向上され、引き抜きが増加するにつれて亜鉛の不連続析出物は切れることなく引き抜き方向に整列され、大きさ及び析出物間の距離が減少することになっている。
図２３は、本発明の実施例１２に係るアルミニウム−亜鉛合金において強度及び延伸率がともに増加することを示すグラフである。図２４は、本発明の実施例１２に係るアルミニウム−亜鉛合金の引抜率に応じた不連続析出物の形態を示すＴＥＭ写真である。図２３ 及び図２４を参照すると、銅を含むアルミニウム−亜鉛合金の場合、室温で引き抜くと、強度及び延伸率がともに向上され、引き抜きが増加するにつれて亜鉛の不連続析出物は切れることなく引き抜き方向に整列され、大きさ及び析出物間の距離が減少することになっている。
図２５は、本発明の実施例に係るアルミニウム−亜鉛合金の合金組成ごとの引張試験結果を示すグラフである。図２６は、本発明の実施例に係るアルミニウム−亜鉛合金の８０％引き抜き前後の引張試験結果を示すグラフである。図２５及び図２６を参照すると、銅を含有することにより引張強度が増加し、銅を含むアルミニウム−亜鉛合金は、８０％引き抜き後に引張強度及び延伸率がともに向上されたことが確認された。
図２７は、本発明の実施例４及び実施例５に係るアルミニウム−亜鉛合金の引き抜き後の不連続析出物が引き抜き方向に整列されていることを示す図である。図２７を参照すると、銅含有の可否にかかわらず引き抜き後に不連続析出物が引き抜き方向に整列されることが確認された。
図２８は、本発明の実施例に係るアルミニウム−亜鉛合金における析出促進金属の添加が不連続析出物の生成に与える影響を示すグラフである。図２８を参照すると、銅と、Ｔｉ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ等の元素を添加すると、不連続析出物の生成が促進されることが確認された。
表２に、本発明の実施例に係るアルミニウム−亜鉛合金の加工率、引張強度及び延伸率を示す。
図２９は、本発明に係るアルミニウム−亜鉛合金の場合、銅の添加にかかわらず従来合金に比べて引張強度及び延伸率がともに向上されたことを示すグラフである。
以上、本発明の一実施例について説明したが、当該技術分野で通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載した本発明の思想から逸脱しない範囲内で、構成要素の付加、変更、削除または追加などにより本発明を多様に修正及び変更することができ、これらも本発明の権利範囲内に含まれるものといえよう。
Claims (19)
- 合金全体重量に対して２０重量部超過の亜鉛を含むアルミニウム−亜鉛（Ａｌ−Ｚｎ）合金であって、
単位面積当たり５％以上の強制的に生成された不連続析出物またはラメラ析出物を含む、強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金。 - 不連続析出物またはラメラ析出物を含み、
前記不連続析出物またはラメラ析出物の平均縦横比が２０以上である、配向された析出物を含む強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金。 - 不連続析出物またはラメラ析出物を含み、
前記不連続析出物またはラメラ析出物の析出物平均長さが、１．４μｍ以上である、強度及び延伸率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金。 - 前記不連続析出物またはラメラ析出物の析出物間平均間隔は、１０５ｎｍ以下である、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のアルミニウム−亜鉛合金。
- 前記不連続析出物またはラメラ析出物の平均厚さは、５５ｎｍ以下である、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のアルミニウム−亜鉛合金。
- 前記不連続析出物またはラメラ析出物は、配向された請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のアルミニウム−亜鉛合金。
- 前記不連続析出物またはラメラ析出物は、前記アルミニウム−亜鉛合金に熱処理をして固溶体を生成した後に時効処理して形成された請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のアルミニウム−亜鉛合金。
- 前記アルミニウム−亜鉛合金に析出促進金属が含まれた請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のアルミニウム−亜鉛合金。
- 前記析出促進金属は、銅（Ｃｕ）、チタン（Ｔｉ）、ケイ素（Ｓｉ）、鉄（Ｆｅ）、マンガン（Ｍｎ）、マグネシウム（Ｍｇ）、及びクロム（Ｃｒ）から選択される１種以上である請求項８に記載のアルミニウム−亜鉛合金。
- 前記析出促進金属は、銅（Ｃｕ）であり、前記銅は、合金全体重量に対して０．０５〜５重量部で含まれる請求項８に記載のアルミニウム−亜鉛合金。
- 引張強度が３００ＭＰａ〜４００ＭＰａである場合、延伸率が１０％以上である請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のアルミニウム−亜鉛合金。
- 引張強度が４００ＭＰａ〜５００ＭＰａである場合、延伸率が５％以上である請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のアルミニウム−亜鉛合金。
- 合金全体重量に対して２０重量部超過の亜鉛を含むアルミニウム−亜鉛（Ａｌ−Ｚｎ）合金を準備するステップと、
前記アルミニウム−亜鉛合金を熱処理して固溶体を形成するステップと、
前記固溶体を含むアルミニウム−亜鉛合金を時効処理し、単位面積当たり５％以上の不連続析出物またはラメラ析出物を強制的に形成する析出物形成ステップと、
前記析出物を含むアルミニウム−亜鉛合金を塑性加工して配向性析出物を形成する配向ステップと、
を含む強度及び延伸率がともに向上されたアルミニウム−亜鉛合金の製造方法。 - 前記熱処理は、３５０〜４５０℃の温度範囲で１２０分以上加熱して行われる請求項１３に記載の方法。
- 前記時効処理は、１２０〜２００℃の温度範囲で５分〜４００分間行われる請求項１３に記載の方法。
- 前記アルミニウム−亜鉛合金を準備するステップにおいて、
前記アルミニウム−亜鉛合金に銅（Ｃｕ）、チタン（Ｔｉ）、ケイ素（Ｓｉ）、鉄（Ｆｅ）、マンガン（Ｍｎ）、マグネシウム（Ｍｇ）、及びクロム（Ｃｒ）から選択される１種以上の析出促進金属を添加する請求項１３に記載の方法。 - 前記析出促進金属は、銅（Ｃｕ）であり、前記銅は、合金全体重量に対して０．０５〜５重量部で添加される請求項１３に記載の方法。
- 前記配向ステップは、５０％以上の塑性加工によう行われる請求項１３に記載の方法。
- 前記配向ステップは、液体窒素雰囲気で行われる請求項１３に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020160071883A KR101760076B1 (ko) | 2016-06-09 | 2016-06-09 | 석출물을 포함하는 강도와 연신율이 향상된 알루미늄-아연 합금 및 이의 제조방법 |
| KR10-2016-0071883 | 2016-06-09 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017218676A true JP2017218676A (ja) | 2017-12-14 |
| JP6401823B2 JP6401823B2 (ja) | 2018-10-10 |
Family
ID=59429275
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017111175A Active JP6401823B2 (ja) | 2016-06-09 | 2017-06-05 | 析出物を含む強度及び伸び率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金、並びにその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10604828B2 (ja) |
| JP (1) | JP6401823B2 (ja) |
| KR (1) | KR101760076B1 (ja) |
| CN (1) | CN107488800B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018178246A (ja) * | 2017-04-13 | 2018-11-15 | コリア インスティテュート オブ マシーナリー アンド マテリアルズＫｏｒｅａ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｏｆ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ ＆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ | アルミニウム−亜鉛−銅（Ａｌ−Ｚｎ−Ｃｕ）合金及びその製造方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108193085A (zh) * | 2018-02-14 | 2018-06-22 | 南京工程学院 | 一种高导电率锌基合金及其制备方法 |
| KR102012952B1 (ko) * | 2019-01-15 | 2019-08-21 | (주)일광주공 | 알루미늄 합금 및 그 제조방법 |
| CN110129637A (zh) * | 2019-05-06 | 2019-08-16 | 华为技术有限公司 | 压铸铝合金及其制备方法和通讯产品结构件 |
| WO2021172635A1 (ko) * | 2020-02-28 | 2021-09-02 | 엘지전자 주식회사 | 다원계 합금 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000096166A (ja) * | 1998-09-25 | 2000-04-04 | Kobe Steel Ltd | 安定した変形抵抗を有するＺｎ−Ａｌ合金部材およびその製造方法 |
| WO2006129355A1 (ja) * | 2005-06-01 | 2006-12-07 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 高速変形特性に優れたＺｎ－Ａｌ合金およびその製造方法 |
| JP2016509132A (ja) * | 2013-01-22 | 2016-03-24 | 韓国機械材料技術院Ｋｏｒｅａ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｏｆ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ ＆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ | 配向された析出物を有する金属複合材料及びその製造方法 |
| WO2017018570A1 (ko) * | 2015-07-29 | 2017-02-02 | 창원대학교 산학협력단 | 배향형 석출물을 포함하는 금속복합재료 및 이의 제조 방법 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3676115A (en) * | 1968-05-03 | 1972-07-11 | Nat Res Dev | Zinc alloys |
| US7048815B2 (en) * | 2002-11-08 | 2006-05-23 | Ues, Inc. | Method of making a high strength aluminum alloy composition |
| CN1271230C (zh) * | 2003-03-14 | 2006-08-23 | 北京有色金属研究总院 | 一种超高强度高韧性铝合金材料及其制备方法 |
| JP4158039B2 (ja) * | 2003-12-12 | 2008-10-01 | カヤバ工業株式会社 | アルミニウム合金パイプの製造方法 |
| BRPI0612903A2 (pt) * | 2005-07-21 | 2010-12-07 | Aleris Aluminun Koblenz Gmbh | produto trabalhado de liga de alumìnio da série aa-7000 e método de produção do mencionado produto |
| KR101974913B1 (ko) * | 2017-04-13 | 2019-05-07 | 한국기계연구원 | 알루미늄-아연-구리(Al-Zn-Cu) 합금 및 이의 제조방법 |
-
2016
- 2016-06-09 KR KR1020160071883A patent/KR101760076B1/ko active IP Right Grant
-
2017
- 2017-06-05 JP JP2017111175A patent/JP6401823B2/ja active Active
- 2017-06-08 US US15/617,152 patent/US10604828B2/en active Active
- 2017-06-09 CN CN201710434037.9A patent/CN107488800B/zh active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000096166A (ja) * | 1998-09-25 | 2000-04-04 | Kobe Steel Ltd | 安定した変形抵抗を有するＺｎ−Ａｌ合金部材およびその製造方法 |
| WO2006129355A1 (ja) * | 2005-06-01 | 2006-12-07 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 高速変形特性に優れたＺｎ－Ａｌ合金およびその製造方法 |
| JP2016509132A (ja) * | 2013-01-22 | 2016-03-24 | 韓国機械材料技術院Ｋｏｒｅａ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｏｆ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ ＆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ | 配向された析出物を有する金属複合材料及びその製造方法 |
| WO2017018570A1 (ko) * | 2015-07-29 | 2017-02-02 | 창원대학교 산학협력단 | 배향형 석출물을 포함하는 금속복합재료 및 이의 제조 방법 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018178246A (ja) * | 2017-04-13 | 2018-11-15 | コリア インスティテュート オブ マシーナリー アンド マテリアルズＫｏｒｅａ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｏｆ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ ＆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ | アルミニウム−亜鉛−銅（Ａｌ−Ｚｎ−Ｃｕ）合金及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6401823B2 (ja) | 2018-10-10 |
| CN107488800B (zh) | 2019-12-20 |
| US20170356072A1 (en) | 2017-12-14 |
| KR101760076B1 (ko) | 2017-07-24 |
| CN107488800A (zh) | 2017-12-19 |
| US10604828B2 (en) | 2020-03-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6401823B2 (ja) | 析出物を含む強度及び伸び率が向上されたアルミニウム−亜鉛合金、並びにその製造方法 | |
| Ma et al. | Microstructural refinement and property enhancement of cast light alloys via friction stir processing | |
| Yu et al. | Effects of cerium addition on the microstructure, mechanical properties and hot workability of ZK60 alloy | |
| JP6344816B2 (ja) | 高強度アルミニウム合金押出薄肉形材およびその製造方法 | |
| Neh et al. | Twin roll casting and strip rolling of several magnesium alloys | |
| CN109182857B (zh) | 一种高强韧变形镁合金及制备方法 | |
| US11015235B2 (en) | Method for producing aluminum alloy member, and aluminum alloy member obtained by same | |
| JP6126235B2 (ja) | 耐熱性アルミニウムベース合金を変形させてなる半製品およびその製造方法 | |
| JP6723215B2 (ja) | アルミニウム−亜鉛−銅（Ａｌ−Ｚｎ−Ｃｕ）合金及びその製造方法 | |
| Yu et al. | Effects of extrusion ratio and annealing treatment on the mechanical properties and microstructure of a Mg–11Gd–4.5 Y–1Nd–1.5 Zn–0.5 Zr (wt%) alloy | |
| Yan et al. | Microstructural evolution of Al–0.66 Mg–0.85 Si alloy during homogenization | |
| Zhang et al. | The mechanism of anneal-hardening phenomenon in extruded Zn–Al alloys | |
| Elambharathi et al. | Novel insights on different treatment of magnesium alloys: A critical review | |
| JP2016505713A5 (ja) | ||
| JP6493741B2 (ja) | Ｍｇ合金とその製造方法 | |
| Esmailian et al. | Effect of T6 and re-aging heat treatment on mechanical properties of 7055 aluminum alloy | |
| KR101700419B1 (ko) | 저온 및 저속의 압출공정을 이용한 고강도 마그네슘 합금 압출재 제조방법 및 이에 의해 제조된 마그네슘 합금 압출재 | |
| Kim et al. | Effect of Sn addition on the precipitation behavior in AZ91 magnesium alloy | |
| JP2019143249A (ja) | 調節されたアルミニウム合金及びその製造方法 | |
| Kord et al. | Microstructure and mechanical behavior of as cast and hot extruded AlZnMgCu alloy with rare earth erbium additions | |
| KR101680046B1 (ko) | 소성 가공 전 시효 처리에 의한 고강도 마그네슘 합금 가공재 제조방법 및 이에 의해 제조된 고강도 마그네슘 합금 가공재 | |
| JP2001181771A (ja) | 高強度耐熱アルミニウム合金材 | |
| JP2006257522A (ja) | Ｚｒを含むＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系アルミニウム合金及びその製造方法 | |
| CN113755769B (zh) | 一种高强高韧铝基复合材料及热处理方法 | |
| JP2016169431A (ja) | マグネシウム合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180418 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180508 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180808 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20180828 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180907 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6401823 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |