JP2017200106A - 超音波デバイス、超音波モジュール、及び超音波測定装置 - Google Patents
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Abstract
Description
しかしながら、このようなバルク型の圧電体では、圧電体の厚み寸法を厚く形成する必要があり、薄型化や小型化が困難となる。
このような超音波トランスデューサーでは、電極間への電圧印加によって振動膜を振動させて超音波を送信し、振動膜の振動により圧電膜からの出力電圧により超音波の受信を検出する。このような薄膜型の圧電体により振動膜を振動させる超音波トランスデューサーでは、バルク型の超音波トランスデューサーに比べて、超音波の送受信方向に対する厚み寸法を大幅に縮小でき、超音波測定装置の薄型化及び小型化を図ることができる。
このような構成では、送信トランスデューサーと、受信トランスデューサーとがそれぞれ別体として設けられているので、送信トランスデューサーにおいては、超音波の送信に適した特性とし、受信トランスデューサーにおいては、超音波の受信に適した特性とすることができる。よって、1つの超音波トランスデューサーで、超音波の送信及び受信を行う場合に比べて、超音波の送受信効率を向上させることができる。つまり、超音波の送信においては、音圧の高い超音波を送信することができ、超音波の受信においては、高い受信感度で、高精度に超音波を受信できる。
一方、受信トランスデューサーでは、超音波が送信された後、反射超音波を受信する。この反射超音波は、送信トランスデューサーから送信された超音波に対して大きく減衰されている可能性が高く、第二振動部の変位も小さくなる場合がある。受信トランスデューサーは、このような場合でも、高感度で反射超音波による第二振動部の振動を検出する必要がある。第二振動部の振動による受信用圧電膜の変位量(歪み量)をη、受信用圧電膜の厚み寸法(一対の電極間の距離)をtB、電極間の誘電率(送信用圧電膜)の誘電離をε、受信用圧電膜の圧電定数をeとすると、受信トランスデューサーにおいて電極から出力される出力電圧V2は、近似的にはV2=ηtBe/εとなる。よって、受信用圧電膜からの出力電圧V2を大きくするためには、受信用圧電膜の厚み寸法を大きくする必要がある。
本適用例では、送信用圧電膜が、受信用圧電膜よりも厚み寸法が薄く構成されている。つまり、1つの超音波トランスデューサーにより超音波の送受信を行う場合、或いは、同じ厚み寸法の圧電膜を用いて、送信用のトランスデューサーと受信用のトランスデューサーとを構成する場合等に比べて、送信トランスデューサーにおける超音波の送信効率を高く、受信トランスデューサーにおける超音波の受信効率を高くすることができる。
本適用例では、送信用圧電膜が、300nm以上2750nm以下の厚み寸法を有し、受信用圧電膜が、600nm以上3100nm以下の厚み寸法を有する。そして、送信用圧電膜は、受信用圧電膜よりも350nm以上薄く形成されている。このような構成では、送信用圧電膜の超音波の送信効率を向上でき、かつ受信用圧電膜の超音波の受信効率を向上できる。
また、送信トランスデューサーに対して所定電圧を印加した際の第一振動部の歪み量(nm)と、受信トランスデューサーにおける受信感度(nV/Pa)の積を、超音波デバイスにおける超音波の送受信の性能指数(nm・nV/Pa)とすると、性能指数が75000(nm・nV/Pa)を超えることが好ましい。上述したように送信用圧電膜及び受信用圧電膜を構成することで、第一開口及び第二開口の開口幅(開口面積)によらず、十分な性能指数を得ることができ、高い送受信効率の超音波デバイスを得ることができる。
本適用例では、第一開口の開口幅(開口面積)が、第二開口の開口幅(開口面積)よりも小さい。つまり、送信トランスデューサーを構成する第一振動部の面積が、受信トランスデューサーを構成する第二振動部の面積よりも小さい。
開口を閉塞する支持膜により振動部を形成し、この振動部上に一対の電極により挟まれる圧電膜を配置した超音波トランスデューサーでは、送受信する超音波の周波数(超音波トランスデューサーの固有周波数)は、開口の開口幅(振動部の面積)と、圧電膜の厚み寸法に依存する。超音波トランスデューサーの固有周波数は、開口の開口幅が大きくなるに従って低減し、圧電膜の厚み寸法が小さくなるに従って低減する。上記のように、本適用例では、送信用圧電膜の厚み寸法が、受信用圧電膜の厚み寸法よりも小さくなる。したがって、第一開口の開口幅を第二開口の開口幅に比べて小さくすることで、送信トランスデューサーから送信させる超音波と、受信トランスデューサーにて受信させる超音波の周波数とを一致若しくは略一致させることができる。
本適用例では、送信トランスデューサーと受信トランスデューサーとの固有周波数が異なっている。上述したように、本適用例では、送信トランスデューサーから超音波を送信し、対象物にて反射された超音波を受信トランスデューサーにて受信するが、この際、送信トランスデューサーと受信トランスデューサーとの固有周波数を一致させると、送信トランスデューサーから超音波を送信した際に、受信トランスデューサーが共振してしまう。この場合、受信トランスデューサーからノイズ成分を含んだ出力電圧が出力され、超音波の受信精度に影響が出る。これに対して、本適用例では、送信トランスデューサーと受信トランスデューサーとの固有周波数がそれぞれ異なっているので、超音波を送信した際に、受信トランスデューサーの共振を抑制でき、出力電圧にノイズが含まれる不都合を抑制できる。
送信トランスデューサーと受信トランスデューサーとの固有周波数の差が0.2MHz未満である場合、上述したように、超音波の送信時に受信トランスデューサーが共振することで出力電圧にノイズが多く含まれ、受信トランスデューサーにおける受信精度が低下する。一方、送信トランスデューサーと受信トランスデューサーとの固有周波数の差が0.8MHzを超える場合、送信トランスデューサーにより送信される超音波の周波数と、受信トランスデューサーにて好適に受信可能な超音波の周波数との差が大きくなり、受信トランスデューサーにおける受信精度が低下する。
これに対して、本適用例では、上記のように、送信トランスデューサーと受信トランスデューサーとの固有周波数の差を0.2MHz以上0.8MHz以下とすることで、ノイズ成分を低減しつつ、送信トランスデューサーから送信される超音波の反射波を受信トランスデューサーにて高い受信感度で受信することができ、超音波デバイスにおける超音波の送受信効率の向上を図れる。
本適用例では、受信トランスデューサーの固有周波数が、送信トランスデューサーの固有周波数よりも小さくなる。つまり、送信トランスデューサーから超音波を送信して対象物により反射された超音波を受信トランスデューサーで受信する場合では、反射された超音波が送信された超音波に比べて大きく減衰する。したがって、超音波測定においては、受信トランスデューサーにおける受信感度をより高める必要がある。本適用例では、受信トランスデューサーにおける固有周波数を小さくする、つまり、第二開口の開口幅を大きくする。これにより、受信トランスデューサーにおける第二振動部が撓みやすくなり、受信感度を上げることができる。
なお、受信用圧電膜の厚み寸法を小さくすることでも、固有周波数を低減できるが、この場合、受信トランスデューサーの受信感度が低下して、超音波デバイスにおける送受信の性能指数が低下することも考えられる。したがって、第二開口の開口幅を広げることが好ましい。
本適用例では、超音波デバイスに対して分極電圧を印加する分極電圧出力部を有する。超音波デバイスにおける超音波測定を実施する場合、送受信処理を実施する前に、分極電圧出力部から送信用圧電膜及び受信用圧電膜のそれぞれに対して分極電圧を印加して分極させることで、超音波デバイスにおける送受信効率の向上を図れる。この際、分極電圧出力部は、厚み寸法が小さい送信用圧電膜に対する送信分極電圧を、厚み寸法が大きい受信用圧電膜に対する受信分極電圧よりも小さくする。これにより、送信用圧電膜における絶縁破壊を抑制でき、各圧電膜を好適に分極させることができる。
本適用例では、上述したように、超音波デバイスにおける送受信効率を向上させることができる。したがって、このような超音波デバイスを収納した超音波モジュールにおいても同様の作用効果を奏することができ、超音波の送受信処理を行う際に送受信効率を向上できる。
本適用例では、上述したように、超音波デバイスにおける送受信効率を向上させることができる。したがって、このような超音波デバイスを制御部により制御することで、送受信効率の高い超音波の送受信処理により、精度の高い超音波測定を実施でき、例えば、超音波測定の測定結果に基づいて、対象物の内部断層画像を取得する場合では、精度の高い内部断層画像を取得することができる。
[超音波測定装置の構成]
図1は、本実施形態の超音波測定装置1の概略構成を示す斜視図である。図2は、本実施形態の超音波測定装置1の概略構成を示すブロック図である。
本実施形態の超音波測定装置1は、図1に示すように、超音波プローブ2と、超音波プローブ2にケーブル3を介して電気的に接続された制御装置10と、を備えている。
この超音波測定装置1は、超音波プローブ2を対象物(例えば生体)の表面に当接させ、超音波プローブ2から生体内に超音波を送出する。また、対象物(生体)内の器官にて反射された超音波を超音波プローブ2にて受信し、その受信信号に基づいて、例えば生体内の内部断層画像を取得したり、生体内の器官の状態(例えば血流等)を測定したりする。
図3は、超音波プローブ2の概略構成を示す断面図である。
超音波プローブ2は、超音波モジュールであり、筐体21と、超音波センサー22と、を備える。
[筐体の構成]
筐体21は、図1示すように、平面視矩形状の箱状に形成され、超音波センサー22を収納する。筐体21の厚み方向に直交する一面(センサー面21A)には、センサー窓21Bが設けられており、超音波センサー22の一部(後述する音響レンズ7)が露出している。また、筐体21の一部(図1に示す例では側面)には通過孔が設けられ、通過孔を介してケーブル3が筐体21の内部に挿入される。このケーブル3は、図示を省略するが、筐体21の内部にて超音波センサー22(後述する回路基板6)に接続されている。
なお、本実施形態では、ケーブル3を用いて、超音波プローブ2と制御装置10とが接続される構成例を示すが、これに限定されず、例えば超音波プローブ2と制御装置10とが無線通信により接続されていてもよく、超音波プローブ2内に制御装置10の各種構成が設けられていてもよい。
超音波センサー22は、図3に示すように、超音波デバイス4と、回路基板6と、音響レンズ7と、を備える。後述するが、回路基板6には、超音波デバイス4を制御するためのドライバ回路等が設けられており、超音波デバイス4は、例えばフレキシブル基板等の配線部材5を介して回路基板6に電気的に接続される。この超音波デバイス4の超音波送受信側の面に、音響レンズ7が設けられており、当該音響レンズ7は、筐体21の一面側から外部に露出する。
図4は、超音波デバイス4の一例を示す平面図である。
以下の説明では、後述するように一次アレイ構造を有する超音波デバイス4のスキャン方向をX方向とし、スキャン方向に交差(例えば本実施形態では直交)するスライス方向をY方向とする。
超音波デバイス4は、超音波送信部42と、超音波受信部43と、信号電極線SLと、コモン電極線CLと、第一信号端子SAと、第二信号端子SBと、コモン端子CAと、を備えている。
これらのうち超音波送信部42は、送信用の超音波トランスデューサーである複数の送信トランスデューサー421を有し、これら複数の送信トランスデューサー421が、Y方向に沿って配置されて構成される。また、超音波受信部43は、受信用の超音波トランスデューサーである複数の受信トランスデューサー431を有し、これら複数の受信トランスデューサー431が、Y方向に沿って配置されて構成される。
超音波デバイス4は、図6に示すように、素子基板411と、素子基板411に積層された支持膜412と、支持膜412上に設けられた送信圧電素子413と、支持膜412上に設けられた受信圧電素子414と、を備えている。
素子基板411は、例えばSi等の半導体基板である。この素子基板411には、各送信トランスデューサー421の配置位置と重なる位置に設けられた第一開口411A、各受信トランスデューサー431の配置位置と重なる位置に設けられた第二開口411Bと、が設けられている。これらの第一開口411A及び第二開口411Bは、素子基板411の背面41A側に設けられた支持膜412により閉塞されている。なお、第一開口411A及び第二開口411Bの開口幅(開口面積)についての説明は後述する。
Si基板の面方位は(100)、(110)、(111)のいずれかであればよい。また素子基板411は、SOI(Silicon On Insulator)などの複合基板から構成されていてもよい。さらに素子基板411は、アルミナ、Ga2O3、GaNであってもよい。
ここで、図5及び図6に示すように、支持膜412のうち、素子基板411及び支持膜412の厚み方向から見た際に、第一開口411A(送信トランスデューサー421)と重なる領域は第一振動部412Aを構成する。また、図5及び図6に示すように、支持膜412のうち、素子基板411及び支持膜412の厚み方向から見た際に、第二開口411B(受信トランスデューサー431)と重なる領域は第二振動部412Bを構成する。つまり、第一振動部412Aは、第一開口411Aを囲う隔壁部411Cにより支持され、第二振動部412Bは、第二開口411Bを囲う隔壁部411Cにより支持されている。
この送信圧電素子413は、下部電極413A、送信用圧電膜413B、及び上部電極415の積層体であり、第一振動部412A上に設けられる。
下部電極413Aは、素子基板411の厚み方向において送信用圧電膜413Bを挟む一対の電極の一方を構成し、上部電極415は、前記一対の電極の他方を構成する。
本実施形態では、Y方向における超音波送信部42の2つを1組として、1つの送信チャンネルが構成される。すなわち、図5に示すように、隣り合う2つの超音波送信部42は、同一の第一信号端子SAに接続される。
上部電極415は、X方向に沿う直線状に形成されており、X方向に並ぶ複数の超音波トランスデューサー(送信トランスデューサー421及び受信トランスデューサー431)に跨って設けられる。また、各上部電極415は、コモン電極線CLによって接続されており、支持膜412の外周部(例えば±Y側)に設けられたコモン端子CAに接続され(図4参照)、コモン端子CAにおいて回路基板6に電気的に接続される。つまり、本実施形態では、上部電極415は、X方向に並ぶ送信圧電素子413と受信圧電素子414とにおいて共通であり、各送信トランスデューサー421及び各受信トランスデューサー431において互いに接続されて、同一のコモン電圧を印加する。
この受信圧電素子414は、図5及び図6に示すように、下部電極414A、受信用圧電膜414B、及び上部電極415の積層体であり、第二振動部412B上に設けられる。
下部電極414Aは、受信用圧電膜414Bを挟む一対の電極の一方を構成し、上部電極415は、前記一対の電極の他方を構成する。
送信用圧電膜413Bおよび受信用圧電膜414Bを構成するPZTは、ZrとTiの組成比が52:48であることが高い圧電特性を得るうえで好ましい。また、モノクリニックな結晶構造を有していると、より高い圧電特性を得ることができる。圧電体はPZTに限らず、BiFeMnO3−BaTiO3、KNaNbO3などのPbフリー材料であってもよい。PZTのヤング率は、薄膜では80GPa程度である。
本明細書のシミュレーションで用いた圧電体PZTの圧電定数eij、比誘電率εij、スティッフネスcijの値はPZT−5Hのデータを採用している。薄膜(スパッタリング等で形成された膜)のPZTは、バルク(焼結体から切り出した比較的大きなサイズの固体)のPZTとほぼ同等の物理定数を有することが知られている。
下部電極413A,414Aおよび上部電極415は、導電性、材料の安定性、およびPZTへの薄膜応力の観点から、Ti、Ir、TiO2、IrO2、Ptのうち、複数の材料を複合させて用いることが好ましい。下部電極413A,414Aおよび上部電極415のヤング率は200GPa程度である。
さらに、素子基板411の第一開口411A及び第二開口411Bには、シリコーン等により構成された音響整合層が充填され、この音響整合層上に音響レンズ7が設けられる。
次に、上述したような送信トランスデューサー421及び受信トランスデューサー431の寸法について、以下に説明する。
なお、以下の説明において、図7、図8、図9〜図18は、有限要素法に基づき、COMSOL Multiphysics(登録商標:COMSOL社)を用いて計算された結果である。COMSOL Multiphysicsでは、構造計算と圧電計算がマルチフィジックスとして連成させて計算されている。
送信感度については、上下電極間に一定電圧25Vを印加し、そのときのダイアフラムの変位量を評価した。送信感度の単位はnmである。受信感度については、ダイアフラムに一定の静水圧を印加し、そのときに上下電極に発生する電圧を評価した。受信感度の単位はnV/Paである。
図7は、超音波トランスデューサーの開口(第一開口411Aや第二開口411B)の開口幅と、超音波トランスデューサーの固有周波数(送受信可能な超音波の周波数)との関係を示す図である。
一般に、生体への超音波測定を行う場合の超音波の周波数は、3〜14MHz程度である。超音波トランスデューサー(送信トランスデューサー421や受信トランスデューサー431)において、上記3〜14MHzの超音波を送受信する場合、図7に示すように、当該周波数に対応した開口幅(短軸方向の幅寸法)は、30μm〜45μm程度となる。従って、以下の説明において、第一開口411A及び第二開口411Bの開口幅を、30μm〜45μmの範囲で変化させた場合の、送信トランスデューサー421及び受信トランスデューサー431の各特性について説明する。
図8は有限要素法によるシミュレーション結果である。送信用圧電膜413Bの厚み寸法をtA、下部電極413A及び上部電極415間に印加する駆動電圧をV1、電極間の誘電率(送信用圧電膜)の誘電離をε、送信用圧電膜413Bの圧電定数をeとすると、駆動電圧V1を印加した際の送信用圧電膜413Bの歪み量η(送信感度)は、η=εV1/tAeとなる。駆動電圧V1を印加した際の送信用圧電膜413Bの歪み量η(送信感度)は、有限要素法によるシミュレーションによって得られる。
従って、図8に示すように、厚み寸法tAが増大する程、送信感度が低下する。ここで、厚み寸法tAが300nm未満である場合は、例えば、分極処理時の分極電圧や駆動電圧の印加により絶縁破壊が起こる可能性があるため好ましくない。
また、厚み寸法が2750nmを超える場合では、送信用圧電膜413Bの剛性の影響により第一振動部412Aが撓みにくくなる(送信感度が低下する)。特に、超音波測定装置1では、送信トランスデューサー421から送信した超音波が、生体内で減衰され、減衰された反射超音波が受信トランスデューサー431にて受信される。この場合、送信トランスデューサー421の送信感度として、第一振動部412Aの撓み量を少なくとも約100nm以上確保することが好ましい。第一開口411Aの開口幅が、送信感度が最も低くなる30μmとなる場合において、上記条件を満たすために、送信用圧電膜413Bの厚み寸法としては、2750nm以下とすることが好ましい。
つまり、本実施形態では、送信用圧電膜413Bは、厚み寸法tAが300nm以上2750nm以下の範囲で形成されることが好ましい。
受信用圧電膜414Bの歪み量をη、受信用圧電膜414Bの厚み寸法をtB、電極間の誘電率(送信用圧電膜)の誘電離をε、受信用圧電膜414Bの圧電定数をeとすると、受信トランスデューサー431において下部電極414Aから出力される出力電圧V2は、V2=ηtBe/εとなる。
このため、厚み寸法tBを300nmから大きくしていくと、出力電圧V2が増大する。一方、厚み寸法tBが大きすぎる場合、第二振動部412Bの剛性も大きくなり撓みにくくなる。よって、受信トランスデューサー431の受信感度は、図9に示すように、厚み寸法tBの増大に伴って受信感度が増大した後、1300nmから1700nmの間で、受信感度がピークとなり、さらに厚み寸法tBを大きくすると、緩やかに受信感度が低下していく。
受信トランスデューサー431では、減衰された反射超音波を受信するため、少なくとも300(nV/Pa)以上の受信感度が求められる。ここで、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBが600nm未満である場合は、上記の条件を満たすことができず、受信効率が低下する。
また、厚み寸法tBが3100nmを超える場合では、受信用圧電膜414Bの剛性の影響により第二振動部412Bが撓みにくくなり、受信感度が低下する。
つまり、本実施形態では、受信用圧電膜414Bは、厚み寸法tBが600nm以上3100nm以下の範囲で形成されていることが好ましい。
ここで、本願発明の発明者は、送信トランスデューサー421における送信感度、受信トランスデューサー431における受信感度との積を、超音波デバイスにおける送受信処理の性能指数と定義し、高精度な送受信処理を実施するためには、性能指数が75000以上となる必要があることを見出した。
また、図18は、従来例における超音波トランスデューサーの性能指数を示す図である。従来例として、1つの超音波トランスデューサーにおいて、超音波の送受信を行う(送信用圧電膜の厚み寸法tAと、受信用圧電膜の厚み寸法tBとが同値)である例を示している。
ここで、従来のように、送信用圧電膜の厚み寸法tAと、受信用圧電膜の厚み寸法tBとが同値である場合、第一振動部や第二振動部の開口幅が30μmの場合、性能指数が75000未満となる。また、開口幅が35μmの場合であっても、性能指数を超える範囲は、圧電膜の膜厚が400nm〜1800nmの範囲であり、設計の自由度が低下する。
以上のように、図10から図17から、送信用圧電膜413Bの厚み寸法tAは、300nm以上2750nm以下であり、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBは、600nm以上3100nm以下であり、かつ、送信用圧電膜413Bが受信用圧電膜414Bよりも厚み寸法が小さく、tB−tA≧350(nm)を満たすことが好ましい。
上述したように、送信用圧電膜413Bの厚み寸法tAは、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBよりも小さい。超音波デバイス4において、所定の周波数の超音波の送受信処理を実施するためには、送信トランスデューサー421の固有周波数と、受信トランスデューサー431の固有周波数とを略揃える必要がある。よって、本実施形態では、送信トランスデューサー421と重なる第一開口411Aの開口幅LAは、受信トランスデューサー431と重なる第二開口411Bの開口幅LBよりも小さく形成されている。
例えば、8MHzの超音波の送受信処理を行う際に、送信用圧電膜413Bの厚み寸法tAが300nmであり、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBが1350nmである場合、第一開口411Aの開口幅LAは約33μmとなり、第二開口の開口幅LBは約35μmとなる。
したがって、本実施形態では、送信トランスデューサー421の固有周波数は、受信トランスデューサー431の固有周波数とは異なる値に設定されている。具体的には、受信トランスデューサー431の固有周波数は、送信トランスデューサー421の固有周波数に比べて、0.2MHz以上0.8MHz以下の範囲で小さく設定されることが好ましく、より好ましくは、受信トランスデューサー431の固有周波数よりも0.5MHz小さく設定される。
例えば、8MHzの超音波の送受信処理において、送信トランスデューサー421の固有周波数を8MHzに設定する場合には、受信トランスデューサー431の固有周波数は、7.5MHzに設定される。したがって、送信用圧電膜413Bの厚み寸法tAが300nmであり、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBが1350nmである場合、第一開口411Aの開口幅LAは約33μmとなり、第二開口411Bの開口幅LBは約37μmとなる。
この場合、受信トランスデューサー431に対応する第二開口411Bの開口幅LBが大きくなり、第二振動部412Bが振動しやすくなるので、受信感度も向上する。
これにより、所望の超音波周波数に対して送受信効率が最適となる超音波デバイス4が構成されている。
図3に戻り、超音波センサー22を構成する音響レンズ7について説明する。
音響レンズ7は、超音波デバイス4から送信された超音波を測定対象である生体に効率よく伝搬させ、また、生体内で反射した超音波を効率よく超音波デバイス4に伝搬させる。この音響レンズ7は、超音波デバイス4が超音波を送受信する面に沿って配置される。なお、図示を省略するが、超音波デバイス4と音響レンズ7との間には、音響整合層が設けられる。これら、音響レンズ7及び音響整合層は、例えばシリコーン等により構成され、素子基板411の超音波トランスデューサー(送信トランスデューサー421及び受信トランスデューサー431)の音響インピーダンスと、生体の音響インピーダンスとの中間の音響インピーダンスに設定されている。
次に、図2に戻り、回路基板6について説明する。
回路基板6は、複数の駆動信号端子(図示省略)と、複数の受信信号端子(図示略)と、複数のコモン信号端子(図示省略)とを備え、配線部材5によって超音波デバイス4が接続される。具体的には、複数の駆動信号端子のそれぞれは、送信トランスデューサー421の下部電極413Aに接続された対応する第一信号端子SAに接続され、複数の受信信号端子のそれぞれは、受信トランスデューサー431の下部電極414Aに接続された対応する第二信号端子SBに接続され、複数のコモン信号端子のそれぞれは、コモン端子CAに接続されている。
また、この回路基板6は、超音波デバイス4を駆動させるためのドライバ回路等が設けられている。具体的には、回路基板6は、図2に示すように、送信回路61、受信回路62、分極電圧出力部63、送信選択回路64、及び受信選択回路65等を含んで構成されている。
受信回路62は、受信トランスデューサー431から出力された出力電圧(受信信号)を制御装置10に出力する。受信回路62は、例えば増幅回路、ローパスフィルター、A/Dコンバーター、整相加算回路等を含んで構成されており、受信信号のデジタル信号への変換、ノイズ成分の除去、所望信号レベルへの増幅、各受信チャンネル毎の整相加算処理等の各信号処理を実施した後、処理後の受信信号を制御装置10に出力する。
送信トランスデューサー421及び受信トランスデューサー431の送受信効率を維持するためには、超音波の送受信処理を実施する前(又は一定周期毎に)に、送信用圧電膜413B及び受信用圧電膜414Bの双方に対して、200kV/cm以上の電界をかけて、分極方向を初期化する必要がある。200kV/cm未満の電界では、各圧電膜の分極方向の初期化が不十分となり、送受信効率の低下を招く。
また、上述したように、送信用圧電膜413Bの厚み寸法tAは、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBよりも小さい。したがって、分極電圧出力部63は、受信用圧電膜414Bを分極するための受信分極電圧VBとして、送信用圧電膜413Bを分極するための送信分極電圧VAよりも大きい電圧を出力する。下記表1には、各圧電膜(送信用圧電膜413B、受信用圧電膜414B)の厚み寸法と、その厚み寸法に対する分極電圧(送信分極電圧VA、受信分極電圧VB)の一例を示す。分極電圧出力部63は、表1に示すような送信分極電圧VAを、送信選択回路64に出力し、受信分極電圧VBを、受信選択回路65に出力する。
受信選択回路65は、制御装置10の制御に基づいて、各超音波受信部43(第二信号端子SB)と受信回路62とを接続する超音波受信接続と、各超音波受信部43(第二信号端子SB)と分極電圧出力部63とを接続する受信分極接続と、に切り替える。
制御装置10は、図2に示すように、例えば、操作部11と、表示部12と、記憶部13と、制御部14と、を備えて構成されている。この制御装置10は、例えば、タブレット端末やスマートフォン、パーソナルコンピューター等の端末装置を用いてもよく、超音波プローブ2を操作するための専用端末装置であってもよい。
操作部11は、ユーザーが超音波測定装置1を操作するためのUI(User Interface)であり、例えば表示部12上に設けられたタッチパネルや、操作ボタン、キーボード、マウス等により構成することができる。
表示部12は、例えば液晶ディスプレイ等により構成され、画像を表示させる。
記憶部13は、超音波測定装置1を制御するための各種プログラムや各種データを記憶する。
信号処理部142は、受信回路62から取得した受信信号に基づいて、所定の処理を実施する。例えば、信号処理部142は、受信信号に基づいて、生体の内部断層画像を生成して、表示部12に出力したり、血流や血圧の測定処理を実施したりする。
本実施形態の超音波デバイス4は、送信トランスデューサー421と、受信トランスデューサー431とを備える。送信トランスデューサー421は、素子基板411の第一開口411Aを覆う支持膜412(第一振動部412A)と、第一振動部412A上に設けられた送信圧電素子413により構成されており、送信圧電素子413は、厚み方向において下部電極413A及び上部電極415により挟まれた送信用圧電膜413Bを備える。また、受信トランスデューサー431は、素子基板411の第二開口411Bを覆う支持膜412(第二振動部412B)と、第二振動部412B上に設けられた受信圧電素子414により構成されており、受信圧電素子414は、厚み方向において下部電極414A及び上部電極415により挟まれた受信用圧電膜414Bを備える。そして、本実施形態では、送信用圧電膜413Bの厚み寸法tAは、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBより小さく形成されている。
送信トランスデューサー421では、送信用圧電膜413Bの厚み寸法tAが小さくなる程、送信感度が高くなる。一方、受信トランスデューサー431では、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBを300nmから大きくすると、受信感度が急峻に高まり、厚み寸法tBが1300nmから1700nmとなる際にピークとなり、その後、徐々に受信感度が低下する。したがって、送信用圧電膜413Bの厚み寸法tAを、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBよりも小さくすることで、1つの超音波トランスデューサーにより超音波の送受信を行う場合や、送信トランスデューサーと受信トランスデューサーとにおいて同じ厚み寸法の圧電膜を用いる場合等に比べて、送信トランスデューサー421における超音波の送信効率を高く、受信トランスデューサー431における超音波の受信効率を高くすることができる。
送信トランスデューサー421と受信トランスデューサー431との固有周波数を一致させると、送信トランスデューサー421から超音波を送信した際に、受信トランスデューサー431が共振し、ノイズ成分を含んだ出力電圧が出力され、超音波の受信精度に影響が出る。これに対して、本実施形態では、送信トランスデューサー421と受信トランスデューサー431との固有周波数がそれぞれ異なるため、上記のような共振によるノイズを低減でき、受信精度を向上できる。
また、受信トランスデューサー431の固有周波数fBを、送信トランスデューサー421の固有周波数fAよりも小さくする。この場合、受信トランスデューサー431における第二開口411Bの開口幅LBを大きくすることになるので、第二振動部412Bが撓みやすくなり、受信トランスデューサー431における受信感度の向上を図れる。
なお、本発明は上述の各実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良、及び各実施形態を適宜組み合わせる等によって得られる構成は本発明に含まれるものである。
上述したように、送信トランスデューサー421における固有周波数と、受信トランスデューサー431の固有周波数とを異なる周波数とすることで、超音波の送信時に、受信トランスデューサー431の共振を避けることができる。この際、送信トランスデューサー421の固有周波数を、受信トランスデューサー431の固有周波数よりも小さくしてもよい。例えば、送信トランスデューサー421の固有周波数を7.5MHzとし、受信トランスデューサー431の固有周波数を8MHzとしてもよい。この場合では、例えば、図7に示すように、送信用圧電膜413Bの厚み寸法tAを800nmとし、受信用圧電膜414Bの厚み寸法tBを1300nmとし、第一開口411A及び第二開口411Bの開口幅LA,LBを35μmとしてもよい。この場合、図11や図17に示すように、送受信の性能指数も75000を超える値となり、超音波デバイス4において、高い送受信効率での送受信処理が可能である。
Claims (9)
- 第一開口と第二開口とを有する基板と、
前記基板上に設けられ、前記第一開口及び前記第二開口を閉塞する支持膜と、
前記支持膜上に設けられ、かつ前記基板の厚み方向から見た際に、前記第一開口と重なる位置に設けられ、前記基板の厚み方向において一対の電極に挟まれた送信用圧電膜と、
前記支持膜上に設けられ、かつ前記基板の厚み方向から見た際に、前記第二開口と重なる位置に設けられ、前記基板の厚み方向において一対の電極に挟まれた受信用圧電膜と、
を備え、
前記基板の厚み方向に対する前記送信用圧電膜の厚み寸法は、前記受信用圧電膜の厚みよりも薄い
ことを特徴とする超音波デバイス。 - 請求項1に記載の超音波デバイスにおいて、
前記送信用圧電膜の厚み寸法は、300nm以上2750nm以下であり、
前記受信用圧電膜の厚み寸法は、600nm以上3100nm以下であり、
前記送信用圧電膜と前記受信用圧電膜の厚み寸法の差は、350nm以上である
ことを特徴とする超音波デバイス。 - 請求項1又は請求項2に記載の超音波デバイスにおいて、
前記第一開口の開口幅は、前記第二開口の開口幅よりも小さい
ことを特徴とする超音波デバイス。 - 請求項1から請求項3のいずれか1項に記載の超音波デバイスにおいて、
前記支持膜は、前記第一開口を閉塞する第一振動部と、前記第二開口を閉塞する第二振動部と、含み、
前記第一振動部と、前記送信用圧電膜とを含んで、送信トランスデューサーが構成され、
前記第二振動部と、前記受信用圧電膜とを含んで、受信トランスデューサーが構成され、
前記送信トランスデューサーの固有周波数は、前記受信トランスデューサーの固有周波数と異なる
ことを特徴とする超音波デバイス。 - 請求項4に記載の超音波デバイスにおいて、
前記送信トランスデューサーの固有周波数と、前記受信トランスデューサーの固有周波数との差が0.2MHz以上0.8MHz以下である
ことを特徴とする超音波デバイス。 - 請求項4又は請求項5に記載の超音波デバイスにおいて、
前記受信トランスデューサーの固有周波数は、前記送信トランスデューサーの固有周波数よりも小さい
ことを特徴とする超音波デバイス。 - 請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の超音波デバイスにおいて、
前記送信用圧電膜に送信分極電圧を印加し、前記受信用圧電膜に受信分極電圧を印加する分極電圧出力部を有し、
前記送信分極電圧は、前記受信分極電圧よりも小さい
ことを特徴とする超音波デバイス。 - 第一開口と第二開口とを有する基板と、前記基板上に設けられ、前記第一開口及び前記第二開口を閉塞する支持膜と、前記支持膜上に設けられ、かつ前記基板の厚み方向から見た際に、前記第一開口と重なる位置に設けられ、前記基板の厚み方向において一対の電極に挟まれた送信用圧電膜と、前記支持膜上に設けられ、かつ前記基板の厚み方向から見た際に、前記第二開口と重なる位置に設けられ、前記基板の厚み方向において一対の電極に挟まれた受信用圧電膜と、を備えた超音波デバイスと、
前記超音波デバイスを収納する筐体と、を備え、
前記基板の厚み方向に対する前記送信用圧電膜の厚み寸法が、前記受信用圧電膜の厚みよりも薄い
ことを特徴とする超音波モジュール。 - 第一開口と第二開口とを有する基板と、前記支持膜上に設けられ、かつ前記基板の厚み方向から見た際に、前記第一開口と重なる位置に設けられ、前記基板の厚み方向において一対の電極に挟まれた送信用圧電膜と、前記支持膜上に設けられ、かつ前記基板の厚み方向から見た際に、前記第二開口と重なる位置に設けられ、前記基板の厚み方向において一対の電極に挟まれた受信用圧電膜と、を備えた超音波デバイスと、
前記超音波デバイスを制御する制御部と、を備え、
前記基板の厚み方向に対する前記送信用圧電膜の厚み寸法が、前記受信用圧電膜の厚みよりも薄い
ことを特徴とする超音波測定装置。
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