JP2017195587A - ノイズフィルタユニットおよび回路装置 - Google Patents

Abstract

【課題】コンパクトなノイズフィルタユニットを提供する。
【解決手段】内側円筒コア３１と、外側円筒コア３２と、内側円筒コア３１と外側円筒コア３２の間に位置するコイル４ａ、４ｂ、４ｃと、外側円筒コア３２を外周とする円筒構造３０の一方の側にある第１円板６１と、円筒構造３０の他方の側にある第２円板６２とを備え、コイル４ａ、４ｂ、４ｃは、内側円筒コア３１を磁心として巻線形成されている、ノイズフィルタユニット。
【選択図】図６Ａ

Description

本技術は、ノイズフィルタユニットおよびノイズフィルタユニットを備える回路装置に関する。

内部にノイズを誘引するスイッチング素子が備えられた装置には、当該ノイズを除去するノイズフィルタが備えられている。このノイズは、周波数帯域によっては、ノイズフィルタの受動素子をそのまま通過し、放射電磁波としてノイズフィルタ周辺に影響を及ぼす場合があった。従って、ノイズフィルタにこのような電磁波を遮断する構造が必要となっていた。例えば、特許文献１には、電磁波を遮断するための端子箱に内蔵されたノイズフィルタが開示されている。

特開２０１３−２４１４９号公報

特許文献１のノイズフィルタは、各種ノイズを遮断するために角形の端子箱に内蔵される。しかしながら、ノイズフィルタの外形が角形のものでは、ノイズフィルタをモータ等の円筒形状の電気機器に組み込む場合、その周囲に無駄な空間が生じる。

また、ノイズフィルタを構成するチョークコイルがトロイダル形状の場合、当該トロイダルコイルの外形上の制約により、ノイズフィルタを構成するその他の素子をトロイダルコイルとは別位置に配置することになる。従って、ノイズフィルタの小型化が難しかった。

本技術は、上述の課題の少なくとも一部を解決することを意図している。そして本技術は、以下に示す態様を特徴とする。
（態様１）ノイズフィルタユニットであって、
内側円筒コアと、
外側円筒コアと、
前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間に位置するコイルと
を備え、
前記コイルは、内側円筒コアを磁心として巻線形成されており、
前記ノイズフィルタユニットは、前記外側円筒コアを外周とする円筒構造を有する、ノイズフィルタユニット。

（態様２） 前記ノイズフィルタユニットは、さらに
前記円筒構造の一方の側にある第１円板と、
前記円筒構造の他方の側にある第２円板と
を備え、前記第１円板及び第２円板の直径は、前記外側円筒コアの外径に基づいて決定される、態様１に記載のノイズフィルタユニット。

（態様３） 前記第１円板あるいは前記第２円板は、前記内側円筒コア及び前記外側円筒コアと一体形成されている、態様１に記載のノイズフィルタユニット。

（態様４） 前記外側円筒コア、前記内側円筒コア、前記第１円板、前記第２円板のうち少なくとも一つは、磁路閉止可能な高透磁率材料で形成されている、態様２に記載のノイズフィルタユニット。

（態様５） 前記ノイズフィルタユニットは、さらに
前記コイルとそれぞれ電気的に接続された抵抗及びコンデンサを備え、
前記抵抗と前記コンデンサは、前記内側円筒コアと、前記第１円板、前記第２円板で形成される空間内に配置される、態様２に記載のノイズフィルタユニット。

（態様６） 前記抵抗は円板状のシート抵抗であり、前記コンデンサは円板状のシートコンデンサであり、前記抵抗と前記コンデンサは、前記空間内に積層されている、態様５に記載のノイズフィルタユニット。

（態様７） 前記第１円板は前記ノイズフィルタユニットからの出力電源線が通過する第１配線孔を有し、前記第２円板は前記ノイズフィルタユニットへの入力電源線が通過する第２配線孔を有する、態様２に記載のノイズフィルタ。

（態様８） 前記ノイズフィルタユニットは、単相、あるいは３相である、態様１〜７のいずれかに記載のノイズフィルタユニット。

（態様９） 前記ノイズフィルタユニットは３相のノイズフィルタユニットであり、
各相の電源線間を接続する３つのコンデンサ及び３つの抵抗で構成される入力側回路と
各相の電源線に直列接続された３つのコイルで構成されるインダクタ回路と
各相の電源線間を接続する３つのコンデンサと、各相の電源線とグランド間を接続する３つのコンデンサで構成される出力側回路と
を備え、入力側回路は電源に接続され、出力側回路はインバータ装置に接続される、態様５に記載のノイズフィルタユニット。

（態様１０） 回路装置であって、
ノイズフィルタユニットであって、
内側円筒コアと、
外側円筒コアと、
前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間に位置し、内側円筒コアを磁心として巻線形成されたコイルと
を備えるノイズフィルタユニットと、
リアクトルユニットであって、
前記外側円筒コアの外側に位置する第１円筒コアと、
前記第１円筒コアの外側に位置する第２円筒コアと、
前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間に位置し、前記ノイズフィルタユニットのコイルと電気的に接続され、前記第１円筒コアを磁心として巻線形成されたリアクトルコイルと、
を備えるリアクトルユニットと、
を備える、回路装置。

（態様１１） 態様１０に記載の回路装置であって、前記ノイズフィルタユニットは、さらに、
前記内側円筒コア及び前記外側円筒コアの一方の端面上に設けられ、前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間のギャップを覆う第１円板と、
前記内側円筒コア及び前記外側円筒コアの他方の端面上に設けられ、前記内側円筒コア
と前記外側円筒コアの間のギャップを覆う第２円板と
を備える、回路装置。

（態様１２） 態様１１に記載の回路装置であって、前記リアクトルユニットは、さらに、
前記第１円筒コア及び前記第２円筒コアの一方の端面上に設けられ、前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間のギャップを覆う第３円板と、
前記第１円筒コア及び前記第２円筒コアの他方の端面上に設けられ、前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間のギャップを覆う第４円板と
を備える、回路装置。

（態様１３） 態様１２に記載の回路装置であって、前記リアクトルコイルを流れる電流の向きが、前記ノイズフィルタユニットのコイルを流れる電流の向きと同じ向きになるよう構成される、回路装置。

（態様１４） 態様１２に記載の回路装置であって、前記リアクトルコイルを流れる電流の向きが、前記ノイズフィルタユニットのコイルを流れる電流の向きとは逆になるよう構成される、回路装置。

（態様１５） 態様１３に記載の回路装置であって、前記外側円筒コアと、前記第１円筒コアとは密接して配置されている、回路装置。

（態様１６） 態様１３又は１４に記載の回路装置であって、前記外側円筒コアと、前記第１円筒コアとは間隔を隔てて配置されている、回路装置。

（態様１７） 態様１３又は１４に記載の回路装置であって、
前記回路装置を軸方向に垂直に切断したときの前記第１円筒コアの断面積と、前記回路装置を軸方向に垂直に切断したときの前記外側円筒コアの断面積とは前記第１円筒コアを形成する材料の透磁率と、前記外側円筒コアを形成する材料の透磁率とに応じて、適宜選択される、回路装置。

（態様１８） 態様１２に記載の回路装置であって、
前記内側円筒コアと、前記外側円筒コアと、前記第１円板と、前記第２円板とは第１の磁性体で形成され、
前記第１円筒コアと、前記第２円筒コアと、前記第３円板と、前記第４円板とは、前記第１の磁性体よりも透磁率の大きい第２の磁性体で形成される、回路装置。

（態様１９）
態様１２から１８の何れか１項に記載の回路装置であって、前記第３円板および前記第４円板は環状円板である、回路装置。

（態様２０）
態様１０に記載の回路装置であって、前記リアクトルユニットは、さらに、
前記第１円筒コア及び前記第２円筒コアの一方の端面上に設けられ、前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間のギャップと、前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間のギャップとを覆う第１円板であって、前記外側円筒コアと前記第１円筒コアとの間の位置に第１の溝を有する、第１円板と、
前記第１円筒コア及び前記第２円筒コアの他方の端面上に設けられ、前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間のギャップと、前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間のギャップとを覆う第２円板であって、前記外側円筒コアと前記第１円筒コアとの間の位置に第
２の溝を有する、第２円板と
を備え、
前記内側円筒コアと、前記外側円筒コアとは第１の磁性体で形成され、
前記第１円筒コアと、前記第２円筒コアとは、前記第１の磁性体よりも透磁率の大きい第２の磁性体で形成され、
前記第１円板と、前記第２円板とは、前記第１の磁性体よりも大きく、前記第２の磁性体よりも小さい透磁率を有する第３の磁性体で形成される、
回路装置。

本技術によれば、ノイズフィルタの小型化が可能である。

本技術によれば、ノイズフィルタを備える回路装置の小型化が可能である。

一実施形態による、ノイズフィルタに接続されたインバータ装置及びその周辺の構成要素を示すブロック図である。 一実施形態による、３相式ノイズフィルタの詳細構成を示すブロック図である。 一実施形態による円筒ハウジングに、インダクタ回路が収納されようとしている様子を例示する図である。 インダクタ回路が収納されている円筒ハウジングに、入力側回路が収納されようとしている様子を例示する図である。 インダクタ回路及び入力側回路が収納されている円筒ハウジングに、出力側回路がさらに収納されようとしている様子を例示する図である。 一実施形態による、円筒ハウジングの一方の側に第１円板を設けようとしている様子を例示する図である。 一実施形態による、第１円板に設けられた第１配線孔、及び第２円板に設けられた第２配線孔を電源線が通過している様子を例示する図である。 一実施形態による円筒ハウジングの断面図を示す。 一実施形態による円筒ハウジングの断面図を示す。 一実施形態による、単相式ノイズフィルタの詳細構成を示すブロック図である。 一実施形態による、ノイズフィルタと、インバータ装置と、モータ冷却ファンと、モータで構成される一体構造モータを示す。 一実施形態による、ノイズフィルタユニット、インバータ装置、リアクトルユニット、及びその周辺の構成要素を示すブロック図である。 一実施形態による、リアクトルユニットの分解斜視図である。 一実施形態による、回路装置の分解斜視図である。 一実施形態による、回路装置を、図１２に示す矢印Ｖ１の方向から見た状態を示す図である。 一実施形態による、ノイズフィルタユニットと、リアクトルユニットとを備える回路装置の分解斜視図である。 一実施形態による、回路装置の斜視図である。 一実施形態による、図１５に示す回路装置を軸方向に切断した場合の断面図である。 一実施形態による、図１５に示す回路装置を軸方向に切断した場合の断面図である。 一実施形態による、図１５に示すリアクトルユニットを軸方向に切断した場合の断面図である。 一実施形態による、回路装置の斜視図である。 一実施形態による、図１９Ａに示す回路装置を軸方向に切断した場合の断面図である。 一実施形態による、回路装置の斜視図である。 一実施形態による、図２０Ａに示す回路装置を軸方向に切断した場合の断面図である。

以下に、本発明に係るノイズフィルタユニットの実施形態を添付図面とともに説明する。添付図面において、同一または類似の要素には同一または類似の参照符号が付され、各実施形態の説明において同一または類似の要素に関する重複する説明は省略することがある。また、各実施形態で示される特徴は、互いに矛盾しない限り他の実施形態にも適用可能である。

図１は、一実施形態によるノイズフィルタユニット１に接続されたインバータ装置２及びその周辺の構成要素を示すブロック図である。
インバータ装置２は、ダイオードモジュール２１と、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor：絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）モジュール２２と、コンデンサ２３を備える。ダイオードモジュール２１は交流電源４から供給された交流電圧を直流電圧に変換する。コンデンサ２３はダイオードモジュール２１により変換された直流電圧を平滑化する。ＩＧＢＴモジュール２２は、コンデンサ２３により平滑化された直流電圧を、交流電圧に変換してモータ３へ出力する。また、ＩＧＢＴモジュール２２は、ＩＧＢＴモジュール２２内の半導体素子２２ａ〜２２ｆを高速にスイッチングすることにより、所定の周波数及び電圧を有する交流電圧を作り出すことができる。しかしながら、半導体素子２２ａ〜２２ｆのスイッチングによって、ノイズを含む電流２４が発生する。このノイズ電流２４はインバータ装置２の入力側に伝播する。図１は、インバータ装置２の入力側に流れるノイズ電流２４の一例を示す。ノイズフィルタユニット１はこのノイズ電流２４を抑制するために、インバータ装置２と交流電源４との間に設けられる。本技術に係るノイズフィルタユニット１は、ポンプ、空調用ファン、コンプレッサ等の、幅広い用途に適用され得る。

図２は、一実施形態による３相式ノイズフィルタユニット１の詳細構成を示すブロック図である。ノイズフィルタユニット１は入力側回路１１と、インダクタ回路１２と、出力側回路１３を備える。ノイズフィルタユニット１の入力端子１ａ、１ｂ、１ｃは交流電源４（図１参照）側に接続される。

入力側回路１１は、各相の電源線間に接続されたコンデンサ２ａ、２ｂ、２ｃと、抵抗３ａ、３ｂ、３ｃを備える。インダクタ回路１２は、各相の電源線に直列に接続されたコイル４ａ、４ｂ、４ｃを備える。出力側回路１３は、各相の電源線間に接続されたコンデンサ２ｄ、２ｅ、２ｆと、各相の電源線とグランド間に接続されたコンデンサ２ｇ、２ｈ、２iを備える。出力端子５ａ、５ｂ、５ｃはインバータ装置２の入力側に接続される。なお、図２中、Ｃ１〜Ｃ９は静電容量、Ｌ１〜Ｌ３はインダクタンス、Ｒ１〜Ｒ３は電気抵抗を示す。

図３は、円筒状の３つのコイル４ａ、４ｂ、４ｃで構成されるインダクタ回路１２と、円筒ハウジング３０を示す。円筒ハウジング３０は、同軸ｃｌ上にある内側円筒コア３１と外側円筒コア３２で形成される。図３においては、インダクタ回路１２が、円筒ハウジング３０の内側円筒コア３１と外側円筒コア３２の空隙（ギャップ）３３に収納されようとしている。各コイル４ａ、４ｂ、４ｃは円筒形状のコイルであり、それぞれリング状の内側円筒コア３１と、内側円筒コア３１を磁心として巻かれたコイルで形成される。

図４は、インダクタ回路１２が収納されている円筒ハウジング３０に、入力側回路１１
がさらに収納されようとしている様子を示す。図４においては、入力側回路１１は内側円筒コア３１の上開口部３５から内側円筒コア３１内に収納される。入力側回路１１は円板状に形成された３つのシート抵抗３ａ、３ｂ、３ｃと、円板状に形成された３つのシートコンデンサ２ａ、２ｂ、２ｃで構成される。

図５は、インダクタ回路１２及び入力側回路１１が収納されている円筒ハウジング３０に、出力側回路１３が上開口部３５からさらに収納されようとしている様子を示す。出力側回路１３は円板状に形成された６つのシートコンデンサ２ｄ、２ｅ、２ｆ、２ｇ、２ｈ、２ｉで構成される。

以上の実施形態によれば、内側円筒コア３１内に収納されるフィルタ回路素子は円板状のシート抵抗と円板状のシートコンデンサにて構成された積層構造となる。これらのフィルタ回路素子は複数層に亘って積み上げ実装される。なお、抵抗３ａ、３ｂ、３ｃ、コンデンサ２ａ〜２ｉは円筒ハウジング３０の内側円筒コア３１内に収納可能な形状であれば、円板状でなくとも良く、例えば薄い直方体形状であっても、楕円板形状であってもよい。また、コイル４ａ、４ｂ、４ｃ、抵抗３ａ、３ｂ、３ｃ、及びコンデンサ２ａ〜２ｉは、図２に示すように電気的に接続されていればよい。従って、コイル、抵抗、コンデンサが円筒ハウジング３０に組み込まれる順は、図３〜５に示される順でなくともよい。

本技術によると、コンデンサや抵抗が、コイルのコアとなる内側円筒コア内に配置される。従って、コイルや、コンデンサ、抵抗など受動素子の外形上の制約を受けることなく円柱構造を有するコンパクトなノイズフィルタを構成することができる。

図６Ａは、同軸ｃｌ上にある内側円筒コア３１と外側円筒コア３２で形成される円筒ハウジング３０と、第１円板６１を示す。第１円板６１は、図７Ａで表される磁束７１が循環する磁路として構成されるとともに、内部で発生した磁束を閉止することの可能な任意の材料で形成され、該円筒ハウジング３０の第１の側（ここでは上面）に設けられる。第１円板６１は、ノイズフィルタ１の受動素子（例えばコイル４ａ〜４ｃ）を通過するノイズによる放射電磁波を低減あるいは遮断するよう構成される。第１円板６１の直径は、例えば、外側円筒コア３２の外径に基づいて決定される。第１円板６１は、略円板形状を有し、その直径は、外側円筒コア３２の外径とほぼ同じであってもよいし、当該外径より小さくとも、大きくてもよい。また、第１円板６１は平面でなくともよく、軸ｃｌに対し所望の高さを有する任意の円板形状、例えば凸型の円板形状、凹型の円板形状でもよい。

第１円板６１の一部には第１配線孔６３が形成されている。第１配線孔６３の位置、形状は図６Ａに示されるものに限られず、例えば、第１円板６１の中央に位置してもよいし、丸形で形成されてもよい。

円筒ハウジング３０は、さらに、円筒ハウジングの第２の側（ここでは底面）に、磁路を閉止することの可能な任意の材料で形成された第２円板６２（不図示）を設ける。第２円板６２の大きさ及び形状は、第１円板６１と同様に、放射電磁波を低減あるいは遮断するよう決定される。第２円板６２の大きさ及び形状は、第１円板６１と異なっていてもよい。第２円板６２の一部には第２配線孔６４（不図示）が形成されている。第２円板６２（あるいは第１円板６１）は内側円筒コア３１、外側円筒コア３２と一体形成されてもよい。

図６Ｂは、第１円板６１の第１配線孔６３、及び第２円板６２の第２配線孔６４から電源線６５、６６がそれぞれ通過している様子を示す。第１配線孔６３は、例えば、ノイズフィルタユニット１からインバータ装置２への出力電源線６５が通過する。第２配線孔６４（不図示）は、例えば、交流電源４からノイズフィルタユニット１への入力電源線６６
が通過する。配線孔は第１円板６１、第２円板６２にそれぞれ１つ設けられてもよいし、第１円板６１、第２円板６２に電源線毎にそれぞれ設けられてもよい。あるいは、配線孔は第１円板６１（又は第２円板６２）に１つ設けてもよい。この場合、入力電源線６６及び出力電源線６５は当該１つの配線孔を通過するよう配線される。

図７Ａは、図６Ｂに示す円筒ハウジング３０を点線ｌｌで切断した場合の断面図を示す。円筒ハウジング３０の内側円筒コア３１と外側円筒コア３２の空隙にコイル４ａ、４ｂ、４ｃで構成されるインダクタ回路１２が収納されている。なお、説明のために内側コア３１と、第１円板６１と第２円板６２で画定される空間７２内に配置される、入力側回路１１と出力側回路１３は不図示とする。

内側円筒コア３１の外周に沿って巻線形成されたコイル４ａ、４ｂ、４ｃに電流が流れると、磁束は例えば、図７Ａに示す経路７１を有する。コイル４ａ、４ｂ、４ｃに電流が流れることにより、外側円筒コア３２に磁束７１が発生する。

内側円筒コア３１、外側円筒コア３２、第１円板６１、６２の少なくとも一つに透磁率の高い材料、例えば鉄、フェライトなどを使用することで、磁束７１を効果的に循環させることができる。従って、外側円筒コア３２とコイル４ａ、４ｂ、４ｃで高インダクタンス値を発生するインダクタ回路を構成することができる。

また、外側円筒コア３２及び第１円板６１、６２に高透磁率材を使用することで、外側円筒コア３２と円板６１、６２でコア全体を磁気的に封止した状態になる。外側円筒コア３２は、コイル４ａ、４ｂ、４ｃから発生する、あるいは内部の抵抗、コンデンサで発生する電磁ノイズを減衰あるいは遮断することができる。第１円板６１、第２円板６２は、円筒ハウジング３０の底面及び上面から漏洩する放射電磁波を減衰あるいは遮断することができる。

本技術によると、ノイズフィルタユニット１は、コイル４ａ、４ｂ、４ｃと、該コイルの磁心となる内側円筒コア３１、磁路閉止用の外側円筒コア３２、第１円板６１、及び第２円板６２を備える。外側円筒コア、第１円板、第２円板をノイズフィルタユニット１の外装ケースとして構成することにより、ノイズフィルタユニット１は、電磁回路として閉じた円柱形状で構成される。従って、ノイズフィルタ全体を金属ケース等で覆うことなく、フィルタ内部を通過する電磁波ノイズを減衰あるいは遮断することができる。

図７Ｂは、図６Ｂに示す円筒ハウジング３０を点線ｌｌ’で切断した場合の断面図を示す。内側円筒コア３１の内部に、入力側回路１１と、出力側回路１３が収納されている。図７Ｂは、出力側回路１３が、コイル４ａ、４ｂ、４ｃとそれぞれ電気的に接続されている様子を示す。出力側回路１３は、さらに入力側回路１１及び出力電源線６５と電気的に接続される。入力側回路１１は、入力電源線６６と電気的に接続される。なお、不図示であるが、入力側回路１１も出力側回路１３と同様に、コイル４ａ、４ｂ、４ｃとそれぞれ電気的に接続される。

図２に示すノイズフィルタユニット１の変形例として、単相式のノイズフィルタユニットがある。図８は、一実施形態による単相式ノイズフィルタユニットの詳細構成を示すブロック図である。単相式のノイズフィルタの場合も、フィルタを構成する各素子の数が異なるものの、基本的には３相式のノイズフィルタユニット１の構造と同様である。例えば、図８に示すように、単相式のノイズフィルタユニットはコンデンサ２ａ、２ｂ及び抵抗３ａ、３ｂを備える入力側回路１１’と、コイル４ａ、４ｂを備えるインダクタ回路１２’と、コンデンサ２ｄ、２ｅ、２ｇ、２ｈを備える出力側回路１３’で構成される。

図９は、ノイズフィルタユニット１と、インバータ装置２と、モータ冷却ファン６と、モータ３とで構成される一体構造モータ９０を示す。ノイズフィルタユニット１はモータ３と同軸ｃｌ上に配置され、モータ３の外径とほぼ同じ、又は小さい外径を有する円柱構造を有する。ノイズフィルタユニット１は、モータ３と同軸ｃｌ上に配置されているので、一体構造モータ９０の一部として、モータ３と直列位置に配置することが可能となる。従って、取り付け場所を考慮することなく容易にノイズフィルタユニット１を配置することができる。

さらに、図９に示すように、それぞれモータ３の外径とほぼ同じ、又は小さい外径を有する円柱構造のインバータ装置２及び円錐台構造のモータ冷却ファン６は、モータ３と回転軸ｃｌ上に組み立て配置される。従って、ノイズフィルタユニット１と、インバータ装置２と、モータ冷却ファン６を含めた一体構造モータ９０を構成することが可能となる。

図１０は、本発明の一実施形態による、ノイズフィルタユニット１、該ノイズフィルタユニット１に接続されたインバータ装置２、該インバータ装置２に接続されたリアクトルユニット４０、及びその周辺の構成要素を示すブロック図である。リアクトルユニット４０はリアクトル４５を含む。リアクトルユニット４０（リアクトル４５）は、インバータ装置２のダイオードモジュール２１と、ＩＧＢＴモジュール２２との間に接続される。リアクトル４５は、コアと、当該コアを磁心として巻回されるリアクトルコイルとで構成される。リアクトル４５は、インバータ装置２の入力側の力率を改善し、インバータ装置２の入力端子に発生する高調波電流を抑制するために使用される。

図１１は、本発明の一実施形態による、リアクトルユニット４０の分解斜視図である。図１１に示すように、リアクトルユニット４０は、リアクトルコイル４４と、第１円筒コア４１と、第２円筒コア４２とを備える。第１円筒コア４１と第２円筒コア４２とは同軸ｃｌ上にあり、第１円筒コア４１と、第２円筒コア４２とのギャップ４３にリアクトルコイル４４が配置される。

図１２は、本発明の一実施形態による、回路装置１００の分解斜視図である。回路装置１００は、ポンプ装置の回転動力源となる電動機制御用インバータ装置の発する電磁ノイズを防止する装置である。図１２に示すように、回路装置１００は、リアクトルユニット４０と、図５等に示すノイズフィルタユニット１とを含む。ノイズフィルタユニット１は、リアクトルユニット４０と同軸ｃｌ上に、第１円筒コア４１内に配置される。すなわち、リアクトルユニット４０の第１円筒コア４１は、ノイズフィルタユニット１の外側円筒コア３２の外側に配置される。内側円筒コア３１、外側円筒コア３２、第１円筒コア４１、及び第２円筒コア４２の高さは略同一である。ノイズフィルタユニット１の内側円筒コア３１内には入力側回路１１、出力側回路１３（図７Ｂ参照）が収納されており、ノイズフィルタユニット１は略円柱構造を有する。ノイズフィルタユニット１を、リアクトルユニット４０の内部に配置することで、全体として略円柱構造を有するコンパクトな回路装置１００を形成することができる。

なお、図１０に示されるように、交流電源４が３相の場合、リアクトル４５のリアクトルコイル４４には、ノイズフィルタ１の各相に流れる電流を合計した電流（約３倍）が流れるので、リアクトルコイル４４は発熱しやすい。リアクトルユニット４０をノイズフィルタユニット１の外側に設置することで、リアクトルコイル４４を放熱しやすくすることができる。

さらに、上述したように、回路装置１００は略円柱構造を有するので、回路装置１００を、回路装置１００と同径の、略円柱構造のモータ３（図９参照）等と、同軸上に連結することで、全体として略円柱構造の装置を構成することができる。従って回路装置１００
とモータ３等とをスペースの無駄なく配置することができる。

リアクトルユニット４０のコア（第１円筒コア４１、及び第２円筒コア４２）はリアクトルコイル４４を通電すると発生する磁力線の磁路となる任意の磁性体で形成される。リアクトルコイル４４の内周側面を磁性体のコア（第１円筒コア４１）で覆い、外周側面を磁性体のコア（第２円筒コア４２）で覆うことで、リアクトルコイル４４の外に漏れる磁力線を低減することができる。

なお、リアクトルユニット４０のコア（第１円筒コア４１、第２円筒コア４２）を形成する磁性体と、ノイズフィルタユニット１のコア（内側円筒コア３１、外側円筒コア３２）を形成する磁性体を異ならせてもよい。透磁率が大きい磁性体（例えば、ケイ素鋼の透磁率 ５．０×１０^−３Ｈ／ｍ）は、インバータ装置２により発生する低次高周波（例えば、５０〜２５０Ｈｚ）の電流ひずみを補正し、透磁率が小さい磁性体（例えば、フェライトの透磁率 １．０×１０^−３Ｈ／ｍ）はインバータ装置２により発生する高次高調波（例えば、１５０ｋ〜１０ＭＨｚ）のノイズを除去する。従って、ノイズフィルタユニット１のコアを透磁率の小さい第１の磁性体で形成し、リアクトルユニット４０のコアを、透磁率の大きい第２の磁性体で形成することで、インバータ装置２の入力側に発生する低次高周波、及び高次高調波を抑制することができる。例えば、ノイズフィルタユニット１のコアを透磁率の小さいフェライト等で形成し、リアクトルユニット４０のコアを透磁率の大きいケイ素鋼や鉄等で形成する。鉄で形成されたリアクトルユニット４０のコアは、インバータ装置２の入力側に発生する低次高周波を抑制し、フェライトで形成されたノイズフィルタユニット１のコアは、インバータ装置２の入力側に発生する高次高調波を抑制する。

また、鉄の機械的強度はフェライトよりも高いので、コアが鉄で形成されたリアクトルユニット４０を、コアがフェライトで形成されたノイズフィルタユニット１の外側に配置することで、回路装置１００全体の機械的強度を高くすることができる。

コイルのインダクタンスは、透磁率が高いほど、コイルの断面積が大きいほど、またコイル巻線の巻数が多くなるほど大きくなる。インダクタンスが同じ２つのコイルを製造する場合、透磁率が高い第２の磁性体でコアを形成したコイルは、透磁率が低い第１の磁性体でコアを形成したコイルと比較して、その断面積を小さくすることができる。従って、外側に配置されるリアクトルユニット４０のコアを、透磁率の高い第２の磁性体で形成することで、リアクトルユニット４０のリアクトルコイル４４の断面積を小さくすることができ、その結果、回路装置１００全体のサイズを小さくすることができる。

図１３は、図１２に示されるノイズフィルタユニット１が、リアクトルユニット４０内に配置された状態の回路装置１００を、図１２に示す矢印Ｖ１の方向から見た状態を示す図である。同心円状に、中心から外側に向かって、基板（出力側回路１３）、内側円筒コア３１、コイル４ｃ、外側円筒コア３２、第１円筒コア４１、リアクトルコイル４４、第２円筒コア４２が配置されている。ここで、ノイズフィルタユニット１の外側円筒コア３２と、リアクトルユニット４０の第１円筒コア４１とは間隔（ギャップ４６）を隔てて配置されることが好ましい。真空の透磁率（１．２６×１０^−６Ｈ／ｍ）と、各コアを形成する磁性体との透磁率との差は大きい。例えば、真空の透磁率と、鉄の透磁率（６．３×１０^−３Ｈ／ｍ）との差は約４０００倍である。磁束は、空気（真空の透磁率と同程度の透磁率を有する）よりも透磁率の高いコアに集中し、透磁率の低い空気には漏れにくい。従って、外側円筒コア３２と、第１円筒コア４１との間にギャップ４６があると、外側円筒コア３２外に漏れる磁束と、第１円筒コア４１外に漏れる磁束とは少なくなり、その結果、互いの漏れ磁束による影響を小さくすることができる。なお、ギャップ４６は、小さすぎると、漏れ磁束を低減する効果がない。ギャップ４６は、外側円筒コア３２外に漏れ
る磁束と、第１円筒コア４１外に漏れる磁束とによる影響を小さくする程度の大きさにすればよい。なお、外側円筒コア３２外に漏れる磁束と、第１円筒コア４１外に漏れる磁束が相互に影響しない場合、ギャップ４６はなくともよい。

図１４は、同軸ｃｌ上にある、第１円板６１を備えたノイズフィルタユニット１と、第１の環状円板８１を備えたリアクトルユニット４０とを備える回路装置１００の分解斜視図である。また、図１５は、図１４に示されるノイズフィルタユニット１を、リアクトルユニット４０に内挿した状態を示す回路装置１００の斜視図である。図１４に示されるノイズフィルタユニット１は、図６Ｂに示されるノイズフィルタユニット１（円筒ハウジング３０）と同様の構成を有するため、ここではノイズフィルタユニット１の説明は省略する。

本実施形態におけるリアクトルユニット４０は、第１円筒コア４１（図１１参照）、第２円筒コア４２、リアクトルコイル４４に加えて、さらに、第１の環状円板８１と、第２の環状円板８２（不図示）とを備える。第１の環状円板８１は、第１円筒コア４１及び第２円筒コア４２の一方の端面上に設けられる。第１円筒コア４１と第２円筒コア４２の間のギャップ４３（図１１参照）の一方の側は当該第１の環状円板８１で覆われる。また、第２の環状円板８２は、第１円筒コア４１及び第２円筒コア４２の他方の端面上（不図示）に設けられる。第１円筒コア４１と第２円筒コア４２の間のギャップ４３の他方の側は当該第２の環状円板８２で覆われる。換言すると、リアクトルコイル４４の一方の端面が第１の環状円板８１で覆われるように、第１の環状円板８１が第１円筒コア４１と第２円筒コア４２との間のギャップ４３（図１１参照）一方の側上に設けられる。同様に、リアクトルコイル４４（図１１参照）の他方の端面が第２の環状円板８２で覆われるように、第２の環状円板８２が第１円筒コア４１と第２円筒コア４２との間のギャップ４３（図１１参照）の他方の側上に設けられる。

第１の環状円板８１と、第２の環状円板８２とは、第１円筒コア４１、又は第２円筒コア４２と同じ透磁率を有する第２の磁性体で形成される。リアクトルコイル４４の外周を磁性体で形成された第１円筒コア４１、第２円筒コア４２、第１の環状円板８１、第２の環状円板８２で覆うことで、リアクトルコイル４４が通電した場合に発生する磁路を構成することができる。磁力線は空気よりも磁性体の中の方が通りやすいので、第１円筒コア４１と、第２円筒コア４２と、第１の環状円板８１と、第２の環状円板８２とを磁路とした閉磁路が形成され、その結果、磁力線の漏れを低減することができる。また、第１の環状円板８１と、第２の環状円板８２とを設けることで、完全に閉じた磁路を構成する事が可能となり、リアクトルコイル４４を通過するノイズによる放射電磁波を低減あるいは遮断することができる。

なお、第１の環状円板８１と第２の環状円板８２の内径は、第１円筒コア４１の外径に基づいて決定される。また、第１の環状円板８１と第２の環状円板８２の外径は、第２円筒コア４２の外径に基づいて決定される。第１の環状円板８１と第２の環状円板８２の内径は、第１円筒コア４１の外径とほぼ同じであってもよいし、第１円筒コア４１の外径より小さくとも、大きくてもよい。同様に、第１の環状円板８１と第２の環状円板８２の外径は、第２円筒コア４２の外径とほぼ同じであってもよいし、第２円筒コア４２の外径より小さくとも、大きくてもよい。また、第２の環状円板８２の大きさ及び形状は、第１の環状円板８１と異なっていてもよい。

図１４に示すように、第１の環状円板８１の一部には第３配線孔８３が形成されており、当該第３配線孔８３を、第１配線６７と、第２配線６８が通過している。第１配線６７はインバータ装置２（ダイオードモジュール２１）（図１０参照）とリアクトルユニット４０とを電気的に接続するものであり、第２配線６８はリアクトルユニット４０とインバ
ータ装置２（ＩＧＢＴモジュール２２）（図１０参照）とを電気的に接続するものである。第３配線孔８３の位置、形状、数は図１４に示されるものに限られない。例えば、第３配線孔８３を、第２の環状円板８２に設けてもよいし、第１配線６７用の配線孔を第１の環状円板８１に設け、第２配線６８用の配線孔を第２の環状円板８２に設けてもよい。

図１６は、本発明の一実施形態による、図１５に示す回路装置１００を破線ｌｌで軸ｃｌ方向に切断した場合の断面図である。図１６には、各コイル（リアクトルコイル４４、及びコイル４ａ〜４ｃ）を流れる電流の向きが示される。本実施形態においては、リアクトルコイル４４を流れる電流の向きと、コイル４ａ〜４ｃを流れる電流の向きは同じである。さらに、図１６には、コイル４ａ〜４ｃが通電されると当該コイルの周囲に発生する磁力線の磁路（第１磁路９１）と、リアクトルコイル４４が通電されると当該リアクトルコイルの周囲に発生する磁力線の磁路（第２磁路９２）が示される。第１磁路９１は、内側円筒コア３１と、第２円板６２と、外側円筒コア３２と、第１円板６１とで構成され、第２磁路９２は、第１円筒コア４１と、第２の環状円板８２と、第２円筒コア４２と、第１の環状円板８１とで構成される。第１磁路９１、及び第２磁路９２内の矢印は磁力線の向きを示す。なお、図１６において、内側円筒コア３１と、第２円板６２と、外側円筒コア３２と、第１円板６１とで画定される空間を３つに仕切る２本の線は、コイル４ａ〜４ｃをそれぞれ区別するために示された仮想的な線である。また、図１６において、ノイズフィルタユニット１内部に配置される入力側回路１１及び出力側回路１３は不図示とする。

軸ｃｌの図面左側に示されるコイル４ａ〜４ｃには、図面手前から奥に向かって電流が流れ、軸ｃｌの図面右側に示されるコイル４ａ〜４ｃには、図面奥から手前に向かって電流が流れる。同様に、軸ｃｌの図面左側に示されるリアクトルコイル４４には、図面手前から奥に向かって電流が流れ、軸ｃｌの図面右側に示されるリアクトルコイル４４には、図面奥から手前に向かって電流が流れる。リアクトルコイル４４を流れる電流の向きと、コイル４ａ〜４ｃを流れる電流の向きは同じであるので、第１磁路９１内の磁力線の向きと、第２磁路９２内の磁力線の向きとは同じである。また、図示されるように、外側円筒コア３２における磁力線の向き（図１６では下から上）と、第１円筒コア４１における磁力線の向き（図１６では上から下）は逆向きである。従って、リアクトルユニット４０と、ノイズフィルタユニット１とが面する場所における、リアクトルコイル４４からの漏れ磁束９３と、コイル４ａ〜４ｃからの漏れ磁束９４とは互いに打ち消しあうことができ、その結果、互いの漏れ磁束による影響を少なくすることができる。

このように、リアクトルコイル４４を流れる電流の向きと、コイル４ａ〜４ｃを流れる電流の向きとが同じ場合は、外側円筒コア３２における磁力線の向きと、第１円筒コア４１における磁力線の向きとは逆向きとなり、互いの漏れ磁束（９３、９４）による影響を少なくすることができる。従って、外側円筒コア３２と、第１円筒コア４１との間にギャップ４６を設けなくとも、互いの漏れ磁束による影響を少なくすることができる。本実施形態においては、リアクトルユニット４０とノイズフィルタユニット１との間にギャップ４６を設けず、これらを密接して配置することができるので、回路装置１００をコンパクトに構成することができる。また、本実施形態においては、リアクトルユニット４０とノイズフィルタユニット１とを密接して配置することができるので、第１の環状円板８１を、第１円板６１と一体形成して、１枚の円板とすることができる。同様に、第２の環状円板８２を、第２円板６２の一体形成して１枚の円板とすることができる。

図１７は、本発明の一実施形態による、図１５に示す回路装置１００を破線ｌｌで軸ｃｌ方向に切断した場合の断面図である。図１７の実施形態による回路装置１００と、図１６の実施形態による回路装置１００との違いは、リアクトルコイル４４を流れる電流の向きと、コイル４ａ〜４ｃを流れる電流の向きとが逆である点である。図１６と同様の構成
については説明を省略する。

本実施形態においては、リアクトルコイル４４を流れる電流の向きと、コイル４ａ〜４ｃを流れる電流の向きは逆向きであるので、第１磁路９１内の磁力線の向きと、第２磁路９２内の磁力線の向きは逆である。また、外側円筒コア３２における磁力線の向き（図１７では上から下）と、第１円筒コア４１における磁力線の向き（図１７では上から下）は同じ向きとなっている。ここで、Ｐｎは、外側円筒コア３２における第１磁路９１の断面積（すなわち、外側円筒コア３２を軸ｃｌ方向に垂直な面で切断した場合の環状の断面積）を示し、Ｐｒは、第１円筒コア４１における第２磁路９２の断面積（すなわち、第１円筒コア４１を軸ｃｌ方向に垂直な面で切断した場合の環状の断面積）を示す。磁路の断面積（ＰｎあるいはＰｒ）が小さい側の磁束は、磁路の断面積の大きい側からの磁束の影響により減少する。すなわち、第１円筒コア４１と、外側円筒コア３２とが同じ透磁率の材料である場合、リアクトルユニット４０と、ノイズフィルタユニット１とが面する場所における、外側円筒コア３２における第１磁路９１の断面積Ｐｎと、第１円筒コア４１における第２磁路９２の断面積Ｐｒとの差が大きいほど、相互干渉の度合いが大きくなる。従って、第１円筒コア４１の材料の透磁率と、外側円筒コア３２の材料の透磁率とに応じて、第１円筒コア４１における第２磁路９２の断面積Ｐｒと、外側円筒コア３２における第１磁路９１の断面積Ｐｎとを適宜選択することで、漏れ磁束による相互干渉を少なくすることができる。また、図１６に示す実施形態においても、第１円筒コア４１における第２磁路９２の断面積と、外側円筒コア３２における第１磁路９１の断面積とを適宜選択することで、漏れ磁束による相互干渉をさらに少なくすることができる。

図１８は、本発明の一実施形態による、図１５に示す回路装置１００のリアクトルユニット４０を点線ｌｌで切断（軸ｃｌ方向に切断）した場合の断面図である。リアクトルユニット４０を閉磁路構造にするためには、リアクトルコイル４４を覆うそれぞれの部品（すなわち、第１円筒コア４１、第２円筒コア４２、第１の環状円板８１、第２の環状円板８２）の間に隙間が生じないことが好ましい。しかしながらそれぞれの部品を組み合わせる際に、各部品間に隙間ｌｇｒ（例えば、４０ミクロン）が生じることがある。図１８Ａは、第１の環状円板８１と、第１円筒コア４１あるいは第２円筒コア４２との間に隙間ｌｇｒが存在し、第２の環状円板８２と、第１円筒コア４１あるいは第２円筒コア４２との間に隙間ｌｇｒが存在する様子を例示する。隙間ｌｇｒが存在する場合のリアクトルコイル４４のインダクタンスＬの算出方法を、以下に説明する。

Ｌ＝（Ｎｒ^２×μ_０×Ｄｒ）／｛ｌｇｒ＋（ｌｒ／μｒ）｝ （式１）
ここで、
Ｎｒはリアクトルコイル４４の巻き数、
μ_０は、真空の透磁率、
μｒは、第２の磁性体の比透磁率、
Ｄｒは、第２磁路９２の磁路断面積（ｍ^２）、
ｌｒは、第２磁路９２の磁路長（ｍ）、
ｌｇｒ（ｍ）は、リアクトルコイル４４を覆う各部品間の距離、
である。

上記式から明らかなように、各部品間の距離ｌｇｒが小さいほどリアクトルコイル４４のインダクタンスＬは大きくなる。また、磁路断面積Ｄｒが大きいほど、リアクトルコイル４４のインダクタンスＬは大きくなる。磁路断面積Ｄｒが大きいほど、リアクトルコイル４４の巻き数Ｎｒを増やすことができるので、インダクタンスＬを大きくすることができる。

図１９Ａは、本発明の更なる実施形態における回路装置１００の外観斜視図である。図
１９Ｂは、図１９Ａに示す回路装置１００を軸ｃｌ方向に線ｌ−ｌで切断した場合の断面図である。図１９Ａおよび図１９Ｂの実施形態による回路装置１００は、第１の環状円板８１を用いる代わりに第３円板８４を用い、第２の環状円板８２を用いる代わりに第４円板８５を用いている点で、図１６の実施形態による回路装置１００と異なる。すなわち、リアクトルユニット４０は、第１円筒コア４１と、第１円筒コア４１の外側に位置する第２円筒コア４２と、第３円板８４と、第４円板８５と、リアクトルコイル４４とを備える。また、図１９Ｂに示すように、ノイズフィルタユニット１の軸ｃｌ方向の高さｈ１は、第２円筒コア４２の軸ｃｌ方向の高さｈ２未満である。このため、ノイズフィルタユニット１の全体は、リアクトルユニット４０内に収容される。リアクトルユニット４０は、ノイズフィルタユニット１の外周全体からの漏れノイズを遮蔽することができる。

図２０Ａは、本発明の更なる実施形態による、回路装置１００の外観斜視図である。図２０Ｂは、図２０Ａに示す回路装置１００を軸ｃｌ方向に線ｌ−ｌで切断した場合の断面図である。図２０Ａおよび図２０Ｂに示す実施形態では、回路装置１００は２枚の円板（第１円板６１、第２円板６２）を用い、第１の環状円板８１、第２環状円板８２を用いていない点で、図１６の実施形態による回路装置１００と異なる。従って、本実施形態による回路装置１００は、図１６の実施形態による回路装置１００と比べてより少ない部材を用いて構成される。

図２０Ｂに示すように、内側円筒コア３１と、外側円筒コア３２と、第１円筒コア４１と、第２円筒コア４２との軸方向の高さは略同一である。第１円板６１は、第１円筒コア４１及び第２円筒コア４２の一方の端面上に設けられ、第１円筒コア４１と第２円筒コア４２の間のギャップ４３と、内側円筒コア３１と外側円筒コア３２の間のギャップ３３とを共に覆うよう構成される。また、第２円板６２は、第１円筒コア４１及び第２円筒コア４２の他方の端面上に、第１円板６１と同様に設けられる。第１円板６１（あるいは第２円板）は、リアクトルユニット４０の第２円筒コア４２の上面（あるいは下面）まで延びている。

第１の溝７３が、第１円板６１の外側円筒コア３２と第１円筒コア４１との間の位置に、第１円板６１と同心円状に形成される。第１の溝７３は、第１円板６１の上面、下面の両面にそれぞれ形成されており、該第１の溝７３の深さは、それぞれ第１円板６１の厚さの約１／４から半分未満である。なお、第１の溝７３は第１円板６１の片面に形成されてもよく、この場合、第１の溝７３の深さは、第１円板６１の厚さの半分以上である。第１の溝７３を設けることにより、コイル４ａ〜４ｃが通電することにより発生する磁束が、第１円板６１を通じて外側円筒コア３２側から第１円筒コア４１側に漏れるのを防止するとともに、リアクトルコイル４４が通電することにより発生する磁束が、第１円板６１を通じて第１円筒コア４１側から外側円筒コア３２側に漏れるのを防止することができる。第２の溝７４は、第１の溝７３と同様に第２円板６２に形成される。

第１円板６１と、第２円板６２とは、第１の磁性体よりも大きく、第２の磁性体よりも小さい透磁率を有する第３の磁性体（例えば、フェライト系焼結部材、比透磁率 ２００から４０００）で形成される。第１円板６１と、第２円板６２とを第３の磁性体で形成することで、インバータ装置２の入力端子に発生する低次低周波（例えば１０〜２００Ｈｚ）および高次高周波（例えば１５０ｋから１０ＭＨｚ）を共に抑制することができる。なお、第１円板６１と、第２円板６２とに加えて、内側円筒コア３１と、外側円筒コア３２と、第１円筒コア４１と、第２円筒コア４２とを、第３の磁性体で形成してもよい。

以上、いくつかの例に基づいて本発明の実施形態について説明してきたが、上記した発明の実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得るとともに、本発明
には、その均等物が含まれることはもちろんである。また、上述した課題の少なくとも一部を解決できる範囲、または、効果の少なくとも一部を奏する範囲において、特許請求の範囲および明細書に記載された各構成要素の任意の組み合わせ、または、省略が可能である。

１…ノイズフィルタユニット、
２…インバータ装置、
３…モータ、
４…交流電源、
２１…ダイオードモジュール、
２２…ＩＧＢＴモジュール、
２３…コンデンサ、
１１…入力側回路、
１２…インダクタ回路、
１３…出力側回路、
１ａ〜１ｃ…入力端子、
２ａ〜２i…コンデンサ、
３ａ〜３ｃ…抵抗、
４ａ〜４ｃ…コイル、
５ａ〜５ｃ…出力端子、
３０…円筒ハウジング、
３１…内側円筒コア、
３２…外側円筒コア、
３３…ギャップ、
３５…上開口部、
４０…リアクトルユニット
４１…第１円筒コア
４２…第２円筒コア
４３…ギャップ
４４…リアクトルコイル
４６…ギャップ
４５…リアクトル
６１…第１円板、
６２…第２円板、
６３…第１配線孔、
６４…第２配線孔
７３…第１の溝
７４…第２の溝
８１…第１の環状円板
８２…第２の環状円板
８３…第３配線孔
８４…第３円板
８５…第４円板
９１…第１磁路
９２…第２磁路

Claims (20)

1. ノイズフィルタユニットであって、
   内側円筒コアと、
   外側円筒コアと、
   前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間に位置するコイルと
   を備え、
   前記コイルは、内側円筒コアを磁心として巻線形成されており、
   前記ノイズフィルタユニットは、前記外側円筒コアを外周とする円筒構造を有する、ノイズフィルタユニット。
2. 前記ノイズフィルタユニットは、さらに
   前記円筒構造の一方の側にある第１円板と、
   前記円筒構造の他方の側にある第２円板と
   を備え、前記第１円板及び第２円板の直径は、前記外側円筒コアの外径に基づいて決定される、請求項１に記載のノイズフィルタユニット。
3. 前記第１円板あるいは前記第２円板は、前記内側円筒コア及び前記外側円筒コアと一体形成されている、請求項２に記載のノイズフィルタユニット。
4. 前記外側円筒コア、前記内側円筒コア、前記第１円板、前記第２円板のうち少なくとも一つは、磁路閉止可能な高透磁率材料で形成されている、請求項２に記載のノイズフィルタユニット。
5. 前記ノイズフィルタユニットは、さらに
   前記コイルとそれぞれ電気的に接続された抵抗及びコンデンサを備え、
   前記抵抗と前記コンデンサは、前記内側円筒コアと、前記第１円板と、前記第２円板とで画定される空間内に配置される、請求項２に記載のノイズフィルタユニット。
6. 前記抵抗は円板状のシート抵抗であり、前記コンデンサは円板状のシートコンデンサであり、前記抵抗と前記コンデンサは、前記空間内に積層されている、請求項５に記載のノイズフィルタユニット。
7. 前記第１円板は前記ノイズフィルタユニットからの出力電源線が通過する第１配線孔を有し、前記第２円板は前記ノイズフィルタユニットへの入力電源線が通過する第２配線孔を有する、請求項２に記載のノイズフィルタユニット。
8. 前記ノイズフィルタユニットは、単相、あるいは３相である、請求項１〜７のいずれかに記載のノイズフィルタユニット。
9. 前記ノイズフィルタユニットは３相のノイズフィルタユニットであり、
   各相の電源線間を接続する３つのコンデンサ及び３つの抵抗で構成される入力側回路と
   各相の電源線に直列接続された３つのコイルで構成されるインダクタ回路と
   各相の電源線間を接続する３つのコンデンサと、各相の電源線とグランド間を接続する３つのコンデンサで構成される出力側回路と
   を備え、入力側回路は電源に接続され、出力側回路はインバータ装置に接続される、請求項５に記載のノイズフィルタユニット。
10. 回路装置であって、
    ノイズフィルタユニットであって、
    内側円筒コアと、
    外側円筒コアと、
    前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間に位置し、前記内側円筒コアを磁心として巻線形成されたコイルと
    を備えるノイズフィルタユニットと、
    リアクトルユニットであって、
    前記外側円筒コアの外側に位置する第１円筒コアと、
    前記第１円筒コアの外側に位置する第２円筒コアと、
    前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間に位置し、前記ノイズフィルタユニットのコイルと電気的に接続され、前記第１円筒コアを磁心として巻線形成されたリアクトルコイルと、
    を備えるリアクトルユニットと、
    を備える、回路装置。
11. 請求項１０に記載の回路装置であって、前記ノイズフィルタユニットは、さらに、
    前記内側円筒コア及び前記外側円筒コアの一方の端面上に設けられ、前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間のギャップを覆う第１円板と、
    前記内側円筒コア及び前記外側円筒コアの他方の端面上に設けられ、前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間のギャップを覆う第２円板と
    を備える、回路装置。
12. 請求項１１に記載の回路装置であって、前記リアクトルユニットは、さらに、
    前記第１円筒コア及び前記第２円筒コアの一方の端面上に設けられ、前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間のギャップを覆う第３円板と、
    前記第１円筒コア及び前記第２円筒コアの他方の端面上に設けられ、前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間のギャップを覆う第４円板と
    を備える、回路装置。
13. 請求項１２に記載の回路装置であって、前記リアクトルコイルを流れる電流の向きが、前記ノイズフィルタユニットのコイルを流れる電流の向きと同じ向きになるよう構成される、回路装置。
14. 請求項１２に記載の回路装置であって、前記リアクトルコイルを流れる電流の向きが、前記ノイズフィルタユニットのコイルを流れる電流の向きとは逆になるよう構成される、回路装置。
15. 請求項１３に記載の回路装置であって、前記外側円筒コアと、前記第１円筒コアとは密接して配置されている、回路装置。
16. 請求項１３又は１４に記載の回路装置であって、前記外側円筒コアと、前記第１円筒コアは間隔を隔てて配置されている、回路装置。
17. 請求項１３又は１４に記載の回路装置であって、
    前記回路装置を軸方向に垂直に切断したときの前記第１円筒コアの断面積と、前記回路装置を軸方向に垂直に切断したときの前記外側円筒コアの断面積とは前記第１円筒コアを形成する材料の透磁率と、前記外側円筒コアを形成する材料の透磁率とに応じて、適宜選択される、回路装置。
18. 請求項１２に記載の回路装置であって、
    前記内側円筒コアと、前記外側円筒コアと、前記第１円板と、前記第２円板とは第１の
    磁性体で形成され、
    前記第１円筒コアと、前記第２円筒コアと、前記第３円板と、前記第４円板とは、前記第１の磁性体よりも透磁率の大きい第２の磁性体で形成される、回路装置。
19. 請求項１２から１８の何れか１項に記載の回路装置であって、前記第３円板および前記第４円板は環状円板である、回路装置。
20. 請求項１０に記載の回路装置であって、前記リアクトルユニットは、さらに、
    前記第１円筒コア及び前記第２円筒コアの一方の端面上に設けられ、前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間のギャップと、前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間のギャップとを覆う第１円板であって、前記外側円筒コアと前記第１円筒コアとの間の位置に第１の溝を有する、第１円板と、
    前記第１円筒コア及び前記第２円筒コアの他方の端面上に設けられ、前記第１円筒コアと前記第２円筒コアの間のギャップと、前記内側円筒コアと前記外側円筒コアの間のギャップとを覆う第２円板であって、前記外側円筒コアと前記第１円筒コアとの間の位置に第２の溝を有する、第２円板と
    を備え、
    前記内側円筒コアと、前記外側円筒コアとは第１の磁性体で形成され、
    前記第１円筒コアと、前記第２円筒コアとは、前記第１の磁性体よりも透磁率の大きい第２の磁性体で形成され、
    前記第１円板と、前記第２円板とは、前記第１の磁性体よりも大きく、前記第２の磁性体よりも小さい透磁率を有する第３の磁性体で形成される、
    回路装置。