JP2017180363A - パージソレノイドバルブ - Google Patents

Abstract

【課題】過給気付きエンジンのパージシステムにおける配管を簡素化する。
【解決手段】パージソレノイドバルブ１は、キャニスタから蒸散ガスを導入する導入ポート２と、蒸散ガスを過給機付きエンジン５４のコンプレッサ下流部５５へ導出する第一導出ポート３と、蒸散ガスをコンプレッサ上流部５６へ導出する第二導出ポート４と、導入ポート２から第一導出ポート３へ分岐した後の流体通路５を開閉する第一弁体６と、導入ポート２から第二導出ポート４へ分岐した後の流体通路５を開閉する第二弁体７と、第一弁体６を駆動する第一ソレノイド部８と、第二弁体７を駆動する第二ソレノイド部９とを備えている。
【選択図】図１

Description

この発明は、過給機付きエンジンのパージシステムで使用されるパージソレノイドバルブに関するものである。

大気汚染防止のため、車両のガソリンタンクで発生した蒸散ガスは、キャニスタでガソリンと空気に分離され、空気のみが大気に放出される。キャニスタ内の活性炭に吸着されたガソリンは、インテークマニホールドで発生する負圧により吸引され、エンジンへ導入されて燃焼される。このとき、キャニスタとインテークマニホールドとを接続するパージ配管に設置されたパージソレノイドバルブが、キャニスタからエンジンへ導入される蒸散ガス流量を制御する。

近年、エンジンのダウンサイジングに伴い、過給機付きエンジンを搭載した車両が増加している。過給時はコンプレッサ下流が正圧になり、インテークマニホールドの負圧を利用した蒸散ガス処理が困難であるため、コンプレッサ上流で発生した負圧を利用して蒸散ガスを処理する必要がある。そこで、例えば特許文献１に記載されたパージシステムでは、キャニスタとコンプレッサ下流とを接続する第１パージ配管と、キャニスタとコンプレッサ上流とを接続する第２パージ配管の２系統を設け、２系統それぞれにパージソレノイドバルブを設置している。

特開平１１−２８７１６２号公報

従来の過給機付きエンジンのパージシステムは、キャニスタとコンプレッサ下流とを接続するパージ配管およびパージソレノイドバルブに加え、キャニスタとコンプレッサ上流とを接続するパージ配管およびパージソレノイドバルブが追加で必要となるため、配管が複雑化するという課題があった。配管が複雑化すると、部品点数が増えコストが高くなる。また、狭いエンジンルーム内での設置場所の確保が困難である。

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、過給気付きエンジンのパージシステムにおける配管を簡素化することを目的とする。

この発明に係るパージソレノイドバルブは、キャニスタから蒸散ガスを導入する導入ポートと、導入ポートに導入した蒸散ガスを、過給機付きエンジンの吸気配管のコンプレッサ下流部へ導出する第一導出ポートと、導入ポートに導入した蒸散ガスを、吸気配管のコンプレッサ上流部へ導出する第二導出ポートと、導入ポートから第一導出ポートと第二導出ポートとへ分岐する流体通路と、第一導出ポートへ分岐した後の流体通路を開閉する第一弁体と、第二導出ポートへ分岐した後の流体通路を開閉する第二弁体と、第一弁体を駆動する電磁力を発生する第一ソレノイド部と、第二弁体を駆動する電磁力を発生する第二ソレノイド部とを備えるものである。

この発明によれば、従来２系統に分かれていたパージソレノイドバルブを一体化してパージ配管の分岐を当該パージソレノイドバルブ内に設けることができる。これにより、過給機付きエンジンのパージシステムにおける配管を簡素化することができる。

この発明の実施の形態１に係るパージソレノイドバルブを使用した過給機付きエンジンのパージシステムの構成例を示す図である。 実施の形態１の理解を助けるための参考例として、分岐配管を使用した場合の過給機付きエンジンのパージシステムの構成例を示す図である。 図２のパージシステムに使用される、正吸引仕様のパージソレノイドバルブの構成例を示す断面図である。 この発明の実施の形態２に係るパージソレノイドバルブを使用した過給機付きエンジンのパージシステムの構成例を示す図である。 この発明の実施の形態３に係るパージソレノイドバルブを使用した過給機付きエンジンのパージシステムの構成例を示す図である。 この発明の実施の形態４に係るパージソレノイドバルブの制御方法の一例を示す図である。

実施の形態１．
図１は、この発明の実施の形態１に係るパージソレノイドバルブ１を使用した過給機付きエンジン５４のパージシステムの構成例を示す図である。図１ではパージソレノイドバルブ１の断面図を示す。実施の形態１に係るパージソレノイドバルブ１は、図示しないキャニスタから蒸散ガスを導入する導入ポート２と、導入ポート２に導入した蒸散ガスを吸気配管５１のコンプレッサ下流部５５へ導出する第一導出ポート３と、導入ポート２に導入した蒸散ガスを吸気配管５１のコンプレッサ上流部５６へ導出する第二導出ポート４と、導入ポート２から第一導出ポート３と第二導出ポート４とへ分岐する流体通路５とを備えている。図１の例では、流体通路５は、大容量空間のチャンバ５ａにて分岐する構成である。

導入ポート２には、ホース２１が取り付けられ、クランプ２２で抜け止めされている。キャニスタの活性炭に吸着された蒸散ガスは、ホース２１を通じてキャニスタから導入ポート２へと導入される。

第一導出ポート３には、第一パージ経路３０となるホース３１が取り付けられ、クランプ３２で抜け止めされている。ホース３１の先端は、吸気配管５１のコンプレッサ５２より下流側のコンプレッサ下流部５５に取り付けられ、クランプ３３で抜け止めされている。導入ポート２に導入された蒸散ガスは、流体通路５から第一導出ポート３へ分岐し、ホース３１を流れて吸気配管５１へ導出される。

第二導出ポート４には、第二パージ経路４０となるホース４１が取り付けられ、クランプ４２で抜け止めされている。ホース４１の先端は、吸気配管５１のコンプレッサ５２より上流側のコンプレッサ上流部５６に取り付けられ、クランプ４３で抜け止めされている。導入ポート２に導入された蒸散ガスは、流体通路５から第二導出ポート４へ分岐し、ホース４１を流れて吸気配管５１へ導出される。

また、パージソレノイドバルブ１は、導入ポート２から第一導出ポート３へ分岐した後の流体通路５を開閉する第一弁体６と、導入ポート２から第二導出ポート４へ分岐した後の流体通路５を開閉する第二弁体７と、第一弁体６を駆動する電磁力を発生する第一ソレノイド部８と、第二弁体７を駆動する電磁力を発生する第二ソレノイド部９とを備えている。また、導入ポート２から第一導出ポート３へ分岐した後の流体通路５には第一弁座１２が設けられており、導入ポート２から第二導出ポート４へ分岐した後の流体通路５には第二弁座１３が設けられている。

第一ソレノイド部８と第二ソレノイド部９は、制御部６０により、個別にデューティ制御される。制御部６０は、エンジン５４等の状態に応じて第一ソレノイド部８と第二ソレノイド部９の各デューティ比を決定し、各デューティ比に応じたパルス信号をパージソレノイドバルブ１の第一ソレノイド部８と第二ソレノイド部９へ出力する。この制御部６０は、例えばエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）である。

第一ソレノイド部８に対するパルス信号がオンになると、第一ソレノイド部８のコイルに電流が流れてコアに電磁力が生じ、第一弁体６が電磁力に引き寄せられて第一弁座１２から離れ、開弁状態となる。第一ソレノイド部８に対するパルス信号がオフになると、第一スプリング１０の付勢力によって第一弁体６が第一弁座１２に当接し、閉弁状態となる。パルス信号のデューティ比が大きくなるほど、第一弁体６の開時間が長くなり、導入ポート２から第一導出ポート３へ流れる蒸散ガス流量が多くなる。

第二ソレノイド部９に対するパルス信号がオンになると、第二ソレノイド部９のコイルに電流が流れてコアに電磁力が生じ、第二弁体７が電磁力に引き寄せられて第二弁座１３から離れ、開弁状態となる。第二ソレノイド部９に対するパルス信号がオフになると、第二スプリング１１の付勢力によって第二弁体７が第二弁座１３に当接し、閉弁状態となる。パルス信号のデューティ比が大きくなるほど、第二弁体７の開時間が長くなり、導入ポート２から第二導出ポート４へ流れる蒸散ガス流量が多くなる。

次に、図１のパージシステムにおけるパージソレノイドバルブ１の動作例を説明する。過給機付きのエンジン５４が搭載された車両において、エアクリーナ５０からの空気が吸気配管５１に導入され、スロットルバルブ５３を通ってインテークマニホールドからエンジン５４に導出される。過給機のコンプレッサ５２が動作している場合は、吸気配管５１に導入された空気がコンプレッサ５２により圧縮されエンジン５４に導出される。
ガソリンタンク内で生じた蒸散ガスは、キャニスタの活性炭に吸着される。キャニスタで蒸散ガス成分が除去された清浄な空気は、キャニスタの大気開放口から大気へ放出される。キャニスタに溜まった蒸散ガス成分は、ホース２１を通じてパージソレノイドバルブ１へ導入され、パージソレノイドバルブ１から第一パージ経路３０または第二パージ経路４０を流れて吸気配管５１へ導出され、エンジン５４で燃焼される。

コンプレッサ５２が動作していない非過給時、コンプレッサ下流部５５で負圧が発生する。このとき、制御部６０は、０より大きいデューティ比のパルス信号を生成して第一ソレノイド部８に出力し、第一ソレノイド部８をオンオフ駆動させる。これにより、第一弁体６が第一パージ経路３０の開閉を繰り返し、蒸散ガスがキャニスタからコンプレッサ下流部５５へ導入されてエンジン５４で燃焼される。一方、制御部６０は、第二ソレノイド部９に対してはデューティ比０のパルス信号を出力し、第二ソレノイド部９を駆動せず、第二弁体７を閉弁状態に維持する。

コンプレッサ５２が動作している過給時、コンプレッサ下流部５５が正圧になるため、非過給時のようなコンプレッサ下流部５５の負圧を利用した蒸散ガスの吸引が困難である。そこで、過給時は、コンプレッサ上流部５６で発生する負圧を利用して、キャニスタの蒸散ガスを吸引する。このとき、制御部６０は、０より大きいデューティ比のパルス信号を生成して第二ソレノイド部９に出力し、第二ソレノイド部９をオンオフ駆動させる。これにより、第二弁体７が第二パージ経路４０の開閉を繰り返し、蒸散ガスがキャニスタからコンプレッサ上流部５６へ導入されてエンジン５４で燃焼される。一方、制御部６０は、第一ソレノイド部８に対してはデューティ比０のパルス信号を出力し、第一ソレノイド部８を駆動せず、第一弁体６を閉弁状態に維持する。

次に、パージソレノイドバルブ１の逆吸引仕様について説明する。
図１に示した第一弁体６は、逆吸引仕様である。非過給時の第一弁体６の前後の差圧、つまりキャニスタに連通した導入ポート２側の圧力とコンプレッサ下流部５５に連通した第一導出ポート３側の圧力との差が、第一弁体６を開弁させる方向に働く構造を、逆吸引仕様と呼ぶ。反対に過給時はキャニスタ側の圧力よりコンプレッサ下流部５５側の圧力が高くなるため、その差圧により逆吸引仕様の第一弁体６が閉じる。そのため、コンプレッサ下流部５５からキャニスタへ蒸散ガスが逆流することを防止できる。

また、図１では、第二弁体７も逆吸引仕様になっているので、キャニスタからコンプレッサ上流部５６へ蒸散ガスが吸引されるときに、第二弁体７の前後の差圧、つまりキャニスタに連通した導入ポート２側の圧力とコンプレッサ上流部５６に連通した第二導出ポート４側の圧力の差が、第二弁体７を開弁させる方向に働く。反対にキャニスタ側の圧力よりコンプレッサ上流部５６側の圧力が高くなると、その差圧により逆吸引仕様の第二弁体７が閉じるため、コンプレッサ上流部５６からキャニスタへ蒸散ガスが逆流することを防止できる。

ここで、図２に、実施の形態１の理解を助けるための参考例として、分岐配管１２０を使用した場合の過給機付きエンジン５４のパージシステムを模式的に示す。図２に示す参考例では、キャニスタからのびるホース１２１が分岐配管１２０に取り付けられ、クランプ１２２で抜け止めされている。この分岐配管１２０により、蒸散ガスのパージ経路が、第一パージ経路１３０と第二パージ経路１４０とに分岐する。

第一パージ経路１３０には、この第一パージ経路１３０の流量を制御する第一パージソレノイドバルブ１００と、逆流を防止する第一逆止弁１３１とが設置されている。分岐配管１２０と第一パージソレノイドバルブ１００の間はホース１２３で接続され、ホース１２３はクランプ１２４，１２５で抜け止めされている。第一パージソレノイドバルブ１００と第一逆止弁１３１の間はホース１３２で接続され、ホース１３２はクランプ１３３，１３４で抜け止めされている。第一逆止弁１３１とコンプレッサ下流部５５の間はホース１３５で接続され、ホース１３５はクランプ１３６，１３７で抜け止めされている。

第二パージ経路１４０には、この第二パージ経路１４０の流量を制御する第二パージソレノイドバルブ１１０と、逆流を防止する第二逆止弁１４１とが設置されている。分岐配管１２０と第二パージソレノイドバルブ１１０の間はホース１２６で接続され、ホース１２６はクランプ１２７，１２８で抜け止めされている。第二パージソレノイドバルブ１１０と第二逆止弁１４１の間はホース１４２で接続され、ホース１４２はクランプ１４３，１４４で抜け止めされている。第二逆止弁１４１とコンプレッサ上流部５６の間はホース１４５で接続され、ホース１４５はクランプ１４６，１４７で抜け止めされている。

図２に示す参考例において、コンプレッサ５２が動作していない非過給時、第一パージソレノイドバルブ１００が開弁し、第一パージ経路１３０経由で蒸散ガスがキャニスタからコンプレッサ下流部５５へ吸引される。コンプレッサ５２が動作している過給時、第二パージソレノイドバルブ１１０が開弁し、第二パージ経路１４０経由で蒸散ガスがキャニスタからコンプレッサ上流部５６へ吸引される。

ここで、図３に、正吸引仕様の第一パージソレノイドバルブ１００の断面図を示す。第一パージソレノイドバルブ１００は、ホース１２３が接続される導入ポート１０１と、ホース１３２が接続される導出ポート１０２と、導入ポート１０１と導出ポート１０２とを接続する流体通路１０３と、流体通路１０３を開閉する弁体１０４と、弁体１０４を駆動する電磁力を発生するソレノイド部１０５とを備えている。ソレノイド部１０５が駆動すると電磁力が生じ、弁体１０４が電磁力に引き寄せられて弁座１０７から離れ、開弁状態となる。ソレノイド部１０５の非駆動時、スプリング１０６の付勢力によって弁体１０４が弁座１０７に当接し、閉弁状態となる。

正吸引仕様の第一パージソレノイドバルブ１００では、キャニスタに連通した導入ポート１０１側の圧力よりコンプレッサ下流部５５に連通した導出ポート１０２側の圧力が高くなると、その差圧が正吸引仕様の弁体１０４を開く方向に働く。そのため、コンプレッサ下流部５５からキャニスタへ蒸散ガスが逆流することを防止するために、第一逆止弁１３１が必要となる。

図示は省略するが、第二パージソレノイドバルブ１１０も第一パージソレノイドバルブ１００と同様に正吸引仕様である。図３に示した第一パージソレノイドバルブ１００を第二パージソレノイドバルブ１１０として使用する場合、導入ポート１０１にホース１２６が接続され、導出ポート１０２にホース１４２が接続される。キャニスタの圧力よりコンプレッサ上流部５６の圧力が高くなると、その差圧が第二パージソレノイドバルブ１１０を開弁させる方向に働く。そのため、コンプレッサ上流部５６からキャニスタへ蒸散ガスが逆流することを防止するために、第二逆止弁１４１が必要となる。

図２に示す参考例のパージシステムでは、パージソレノイドバルブ２個、分岐配管１個、逆止弁２個、ホース７本、クランプ１３ヶ所が必要となり、計２５部品が必要となる。
これに対し、図１に示す実施の形態１のパージシステムでは、パージソレノイドバルブを一体化し、パージ経路の分岐をパージソレノイドバルブ１内に設けることで、分岐配管が不要となる。また、パージソレノイドバルブ１を逆吸引仕様にすることで逆止弁が不要となる。よって、パージソレノイドバルブ１個、ホース３本、クランプ５ヶ所の計９部品でパージシステムを構成することができる。

以上のように、実施の形態１に係るパージソレノイドバルブ１は、キャニスタから蒸散ガスを導入する導入ポート２と、導入ポート２に導入した蒸散ガスを過給機付きエンジン５４の吸気配管５１のコンプレッサ下流部５５へ導出する第一導出ポート３と、導入ポート２に導入した蒸散ガスを吸気配管５１のコンプレッサ上流部５６へ導出する第二導出ポート４と、導入ポート２から第一導出ポート３と第二導出ポート４とへ分岐する流体通路５と、第一導出ポート３へ分岐した後の流体通路５を開閉する第一弁体６と、第二導出ポート４へ分岐した後の流体通路５を開閉する第二弁体７と、第一弁体６を駆動する電磁力を発生する第一ソレノイド部８と、第二弁体７を駆動する電磁力を発生する第二ソレノイド部９とを備える構成である。この構成により、キャニスタから２系統に分岐する第一パージ経路３０と第二パージ経路４０を構成する配管を簡素化することができる。その結果、分岐配管の省略、クランプ等の部品削減による取り付け作業性の改善およびコスト低減、ならびに省スペース化が可能となる。

また、実施の形態１に係るパージソレノイドバルブ１において、キャニスタ側の圧力よりコンプレッサ下流部５５側の圧力が高いときの差圧が、第一弁体６を閉じる方向に作用する逆吸引仕様とすることで、第一パージ経路３０に逆止弁を設置する必要がない。
同様に、キャニスタ側の圧力よりコンプレッサ上流部５６側の圧力が高いときの差圧が、第二弁体７を閉じる方向に作用する逆吸引仕様とすることで、第二パージ経路４０に逆止弁を設置する必要がない。

なお、図１では、導入ポート２から第一導出ポート３へ分岐した後の流体通路５の直径および第一導出ポート３の直径と、導入ポート２から第二導出ポート４へ分岐した後の流体通路５の直径および第二導出ポート４の直径とが同じであるが、異なる直径であってもよい。
一般的な過給機付きエンジン５４のパージシステムでは、コンプレッサ下流部５５に生じる負圧に比べコンプレッサ上流部５６に生じる負圧が低いため、第一パージ経路３０を流れる流量に比べ第二パージ経路４０を流れる流量が少ない。そこで、例えば導入ポート２から第一導出ポート３へ分岐した後の流体通路５の直径および第一導出ポート３の直径に比べ、導入ポート２から第二導出ポート４へ分岐した後の流体通路５の直径および第二導出ポート４の直径を大きくすることにより、キャニスタからコンプレッサ上流部５６へ導出する第二パージ経路４０を大流量化することができる。

また、導入ポート２から第二導出ポート４へ分岐した後の流体通路５の直径を大きくした場合、第二弁体７も大型化するため、大型化した第二弁体７を駆動可能とするために第二ソレノイド部９も大型化することが望ましい。これにより、第一パージ経路３０と第二パージ経路４０の各流量を大小流量組み合わせることが可能となり、アイドル時等、流量変動をおさえたいときには、小流量パージを実施する等、各パージ状況に合わせ、流量を高精度に制御することができる。

また、図１では、過給時の正圧によりホース３１，４１が抜けないようにクランプ３３，４３で保持しているが、コンプレッサ上流部５６は過給時でも負圧になるためホース４１が抜けにくい。よって、ホース４１を保持するためのクランプ４３は省略可能である。

実施の形態２．
図４は、この発明の実施の形態２に係るパージソレノイドバルブ１ａを使用した過給機付きエンジン５４のパージシステムの構成例を示す図である。図４ではパージソレノイドバルブ１ａの外観図を示す。実施の形態２に係るパージソレノイドバルブ１ａは、第一導出ポート３が吸気配管５１のコンプレッサ下流部５５に直接取り付けられた構成である。図示例では、外周面にＯリング３４が取り付けられた状態の第一導出ポート３が、コンプレッサ下流部５５の開口部に矢印Ａの方向に差し込まれることにより、第一導出ポート３がコンプレッサ下流部５５に取り付けられる。また、コンプレッサ上流部５６は過給時でも負圧になるため、クランプ４３は不要である。それ以外の構成は、実施の形態１において図１で示した構成と同じであるため、説明を省略する。

以上のように、実施の形態２に係るパージソレノイドバルブ１ａにおいて、第一導出ポート３を、ホース３１を使用せずにコンプレッサ下流部５５へ直接取り付けることにより、実施の形態１よりも配管を簡素化することができる。

実施の形態３．
図５は、この発明の実施の形態３に係るパージソレノイドバルブ１ｂを使用した過給機付きエンジン５４のパージシステムの構成例を示す図である。図５ではパージソレノイドバルブ１ｂの外観図を示す。実施の形態３に係るパージソレノイドバルブ１ｂは、第二導出ポート４が吸気配管５１のコンプレッサ上流部５６に直接取り付けられた構成である。図示例では、外周面にＯリング４４が取り付けられた状態の第二導出ポート４が、コンプレッサ上流部５６の開口部に矢印Ｂの方向に差し込まれることにより、第二導出ポート４がコンプレッサ上流部５６に取り付けられる。それ以外の構成は、実施の形態１において図１で示した構成と同じであるため、説明を省略する。

以上のように、実施の形態３に係るパージソレノイドバルブ１ｂにおいて、第二導出ポート４を、ホース４１を使用せずにコンプレッサ上流部５６へ直接取り付けることにより、実施の形態１よりも配管を簡素化することができる。

実施の形態４．
実施の形態４では、制御部６０によるパージソレノイドバルブ１の制御方法を説明する。以下、図１を援用して実施の形態４を説明する。
上記実施の形態１では、コンプレッサ５２が停止している非過給時、制御部６０は、第二ソレノイド部９を駆動停止させて第二弁体７を閉じた状態にし、第一ソレノイド部８をオンオフ駆動させて第一弁体６の開閉を繰り返させることにより、第一弁体６の開時間に応じた流量の蒸散ガスをキャニスタからコンプレッサ下流部５５へ導出していた。これに対し、実施の形態４では、非過給時、制御部６０は、第一ソレノイド部８と第二ソレノイド部９の両方をオンオフ駆動させて第一弁体６と第二弁体７の両方の開閉を繰り返させる。その際、コンプレッサ下流部５５の負圧によって、キャニスタの蒸散ガスが導入ポート２からチャンバ５ａへ吸引されると共に、コンプレッサ上流部５６の大気が第二導出ポート４からチャンバ５ａへ吸引され、チャンバ５ａにおいて蒸散ガスと大気が混ざる。よって、第一パージ経路３０からエンジン５４へ導出される蒸散ガスの濃度を下げることが可能となり、空燃比の安定制御につながる。

また、制御部６０は、非過給時、第一ソレノイド部８と第二ソレノイド部９をオンオフ駆動させるタイミングをずらすことにより、圧力脈動を低減することが可能である。この制御方法の例を、図６を参照して説明する。

図６において、一番上の波形は、制御部６０が第一ソレノイド部８に出力するパルス信号である。上から二番目の波形は、このパルス信号により第一弁体６が開閉動作したときの導入ポート２の圧力である。上から三番目の波形は、制御部６０が第二ソレノイド部９に出力するパルス信号である。上から四番目の波形は、このパルス信号により第二弁体７が開閉動作したときの第二導出ポート４の圧力である。上から五番目の波形は、導入ポート２の圧力と第二導出ポート４の圧力がチャンバ５ａで混ざった後の第一導出ポート３の圧力である。

図６に示すように、非過給時、第一ソレノイド部８のオンオフ駆動の繰り返しによる第一弁体６の開閉の繰り返しによって、導入ポート２から導入される蒸散ガスに圧力脈動が生じる。そこで、制御部６０は、第二ソレノイド部９のオンオフ駆動の繰り返しによる第二弁体７の開閉の繰り返しによって、第二導出ポート４から導入される大気に蒸散ガスの圧力脈動とは逆位相の圧力脈動を生じさせ、チャンバ５ａで蒸散ガスの圧力脈動と大気の圧力脈動を相殺する。これにより、非過給時に第一導出ポート３からエンジンへ導出される蒸散ガスは、脈動が相殺され圧力が安定した状態となる。

なお、第一ソレノイド部８のオンオフ駆動のタイミングと導入ポート２に生じる圧力脈動とには、応答遅れＣが存在する。同様に、第二ソレノイド部９のオンオフ駆動のタイミングと第二導出ポート４に生じる圧力脈動とには、応答遅れＤが存在する。そのため、制御部６０は、第一ソレノイド部８のパルス信号に対して、上記の応答遅れＣ，Ｄに基づく応答遅れ補正Ｅを考慮した駆動タイミングずれＦだけ位相をずらしたパルス信号を、第二ソレノイド部９のパルス信号とする。応答遅れＣ，Ｄはデューティ比に応じて変化するため、デューティ比に応じた駆動タイミングずれＦを予め制御部６０に設定しておく。制御部６０は、エンジン５４等の状態に応じて第一ソレノイド部８と第二ソレノイド部９のデューティ比を決定し、そのデューティ比に対応する駆動タイミングずれＦだけ、第一ソレノイド部８のパルス信号に対して第二ソレノイド部９のパルス信号をずらす。

以上のように、実施の形態４に係るパージソレノイドバルブ１における制御部６０は、コンプレッサ５２が停止している非過給時、第一ソレノイド部８と第二ソレノイド部９の両方を駆動するようにしたので、コンプレッサ下流部５５へ導出する蒸散ガス濃度を制御することができる。

また、実施の形態４によれば、制御部６０は、コンプレッサ５２が停止している非過給時、位相が異なるパルス信号を第一ソレノイド部８と第二ソレノイド部９とへ出力して駆動のタイミングをずらすようにしたので、コンプレッサ下流部５５へ導出する蒸散ガスの圧力脈動を相殺することができる。

なお、本発明はその発明の範囲内において、各実施の形態の自由な組み合わせ、各実施の形態の任意の構成要素の変形、または各実施の形態の任意の構成要素の省略が可能である。

１，１ａ，１ｂ パージソレノイドバルブ、２ 導入ポート、３ 第一導出ポート、４ 第２導出ポート、５ 流体通路、５ａ チャンバ、６ 第一弁体、７ 第二弁体、８ 第一ソレノイド部、９ 第二ソレノイド部、１０ 第一スプリング、１１ 第二スプリング、１２ 第一弁座、１３ 第二弁座、２１，３１，４１ ホース、２２，３２，３３，４２，４３ クランプ、３０ 第一パージ経路、３４，４４ Ｏリング、４０ 第二パージ経路、５０ エアクリーナ、５１ 吸気配管、５２ コンプレッサ、５３ スロットルバルブ、５４ エンジン、５５ コンプレッサ下流部、５６ コンプレッサ上流部、６０ 制御部、１００ 第一パージソレノイドバルブ、１１０ 第二パージソレノイドバルブ、１２０ 分岐配管、１２１，１２３，１２６，１３２，１３５，１４２，１４５ ホース、１２２，１２４，１２５，１２７，１２８，１３３，１３４，１３６，１３７，１４３，１４４，１４６，１５７ クランプ、１３０ 第一パージ経路、１３１ 第一逆止弁、１４０ 第二パージ経路、１４１ 第二逆止弁。

Claims (8)

1. キャニスタから蒸散ガスを導入する導入ポートと、
   前記導入ポートに導入した前記蒸散ガスを、過給機付きエンジンの吸気配管のコンプレッサ下流部へ導出する第一導出ポートと、
   前記導入ポートに導入した前記蒸散ガスを、前記吸気配管のコンプレッサ上流部へ導出する第二導出ポートと、
   前記導入ポートから前記第一導出ポートと前記第二導出ポートとへ分岐する流体通路と、
   前記第一導出ポートへ分岐した後の前記流体通路を開閉する第一弁体と、
   前記第二導出ポートへ分岐した後の前記流体通路を開閉する第二弁体と、
   前記第一弁体を駆動する電磁力を発生する第一ソレノイド部と、
   前記第二弁体を駆動する電磁力を発生する第二ソレノイド部とを備えるパージソレノイドバルブ。
2. 前記キャニスタ側の圧力より前記コンプレッサ下流部側の圧力が高いときの差圧が、前記第一弁体を閉じる方向に作用することを特徴とする請求項１記載のパージソレノイドバルブ。
3. 前記キャニスタ側の圧力より前記コンプレッサ上流部側の圧力が高いときの差圧が、前記第二弁体を閉じる方向に作用することを特徴とする請求項１または請求項２記載のパージソレノイドバルブ。
4. 前記キャニスタから前記コンプレッサ下流部へ導出する前記蒸散ガスの流量に比べ、前記キャニスタから前記コンプレッサ上流部へ導出する前記蒸散ガスの流量が多いことを特徴とする請求項１から請求項３のうちのいずれか１項記載のパージソレノイドバルブ。
5. 前記第一導出ポートは、前記コンプレッサ下流部に直接取り付けられることを特徴とする請求項１から請求項４のうちのいずれか１項記載のパージソレノイドバルブ。
6. 前記第二導出ポートは、前記コンプレッサ上流部に直接取り付けられることを特徴とする請求項１から請求項４のうちのいずれか１項記載のパージソレノイドバルブ。
7. 前記第一ソレノイド部と前記第二ソレノイド部とを個別にデューティ制御する制御部を備え、
   前記制御部は、前記過給機のコンプレッサが停止している場合、前記第一ソレノイド部と前記第二ソレノイド部の両方を駆動することを特徴とする請求項１から請求項６のうちのいずれか１項記載のパージソレノイドバルブ。
8. 前記制御部は、前記過給機のコンプレッサが停止している場合、位相が異なるパルス信号を前記第一ソレノイド部と前記第二ソレノイド部とへ出力して駆動のタイミングをずらすことを特徴とする請求項７記載のパージソレノイドバルブ。

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