JP2017159363A - Estimation method and device for molten steel flow state, online display device for molten steel flow state, and continuous casting method for steel - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、溶鋼の流動状態推定方法、流動状態推定装置、溶鋼の流動状態のオンライン表示装置および鋼の連続鋳造方法に関する。 The present invention relates to a molten steel flow state estimation method, a flow state estimation device, an on-line display device for the molten steel flow state, and a steel continuous casting method.
連続鋳造機において、溶鋼は、タンディッシュから連続的に注がれ、水冷管が埋設された鋳型により冷却され、鋳型の下部から引き抜かれる。その際、マスバランスを保証するため、引き抜き速度に応じてノズルの開度が調整される。このような構造の連続鋳造機内において、特に高速な鋳造を行う場合、ノズルの吐出口からの溶鋼の噴流が不安定化しやすく、左右の吐出口からの吐出流が不均一となる偏流とよばれる現象が生じる場合がある。鉄鋼各社において、このような不安定性を低減すべく、モールドの外部から磁場を印加することにより溶鋼にブレーキ力を与える流動制御装置が導入されている。また、凝固シェル表面にトラップされた介在物や気泡を洗い流すために、溶鋼に攪拌力を与える動磁場を印加する流動制御装置の導入も進んでいる。 In a continuous casting machine, molten steel is continuously poured from a tundish, cooled by a mold in which a water-cooled pipe is embedded, and drawn from the lower part of the mold. At that time, in order to guarantee mass balance, the opening degree of the nozzle is adjusted according to the drawing speed. In a continuous casting machine having such a structure, particularly when high-speed casting is performed, the molten steel jet from the nozzle outlet tends to become unstable, and this is called uneven flow in which the outlet from the left and right outlets becomes uneven. A phenomenon may occur. In each steel company, in order to reduce such instability, a flow control device that applies a braking force to molten steel by applying a magnetic field from the outside of the mold is introduced. In addition, in order to wash away inclusions and bubbles trapped on the surface of the solidified shell, introduction of a flow control device that applies a dynamic magnetic field that gives stirring force to the molten steel is also in progress.
従来、このような溶鋼の流動制御装置を設計するために、例えば特許文献１に記載されているように、水モデル実験や数値計算により流動状態の解析が行われている。しかしながら、特許文献１に記載の技術によれば、モデル計算の解析結果と実現象とにおける流動状態の照合は、定常操業における数点のデータについてのみにとどまっている。一方、実際の設備では、ノズルの閉塞やアルゴンガスの乱れ、ノズルの開度による境界条件の乱れ等、様々な外乱が存在する。このような外乱の影響を考慮して、オンラインで溶鋼の流動状態を推定し制御を行うことができれば、製品の品質向上につながると考えられる。 Conventionally, in order to design such a flow control device for molten steel, as described in Patent Document 1, for example, analysis of the flow state is performed by a water model experiment or numerical calculation. However, according to the technique described in Patent Document 1, the collation of the flow state between the analysis result of the model calculation and the actual phenomenon is limited to only a few data in the steady operation. On the other hand, in actual equipment, there are various disturbances such as nozzle clogging, argon gas disturbance, and boundary condition disturbance due to nozzle opening. If it is possible to estimate and control the flow state of the molten steel online in consideration of the influence of such disturbance, it is considered that the quality of the product will be improved.
このような背景から、溶鋼の流動状態をオンラインで推定する技術が提案されている。例えば、特許文献２〜４には、鋳型に埋設された熱電対により測定された溶鋼の温度から換算することにより流動状態を推定する技術が記載されている。 Against this background, techniques for estimating the flow state of molten steel online have been proposed. For example, Patent Documents 2 to 4 describe techniques for estimating a fluid state by converting from the temperature of molten steel measured by a thermocouple embedded in a mold.
しかしながら、特許文献２〜４に記載されているように溶鋼の温度から換算して溶鋼の流動状態を推定する技術は、鋳型近傍の凝固界面に限り適用できるため、鋳型内全体の三次元での溶鋼の流動状態を推定することができない。 However, as described in Patent Documents 2 to 4, the technique for estimating the flow state of the molten steel in terms of the temperature of the molten steel can be applied only to the solidification interface in the vicinity of the mold. The flow state of the molten steel cannot be estimated.
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、オンラインで鋳型内全体の三次元での溶鋼の流動状態を推定することが可能な溶鋼の流動状態推定方法、流動状態推定装置、溶鋼の流動状態のオンライン表示装置および鋼の連続鋳造方法を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above problems, and its purpose is to estimate the flow state of the molten steel in three dimensions online in the mold, the flow state estimation method of the molten steel, the flow state An object of the present invention is to provide an estimation device, an on-line display device for the flow state of molten steel, and a continuous casting method for steel.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る溶鋼の流動状態推定方法は、連続鋳造機の鋳型内の溶鋼の流動状態を推定する溶鋼の流動状態推定方法であって、物理モデルによって、前記鋳型内に設置されたセンサの位置における前記溶鋼の温度分布を算出する温度分布算出ステップと、前記センサにより測定される前記溶鋼の温度分布と、前記物理モデルにより算出される前記溶鋼の温度分布との誤差を算出する誤差算出ステップと、前記物理モデル上において、前記鋳型内に前記溶鋼を吐出するノズル近傍に印加される外力が変化した場合の、前記溶鋼の温度分布変化の感度を解析する感度解析ステップと、前記誤差算出ステップで算出された前記誤差と、前記感度解析ステップで解析された前記温度分布変化の感度とに基づいて、前記誤差に対応する外力の変化量を算出する外力変化量算出ステップと、を含み、前記温度分布算出ステップは、前回の計算で用いた外力に、前記外力変化量算出ステップで算出された前記外力の変化量を加算した上で、前記物理モデルによって前記溶鋼の温度分布を再度算出し、算出された前記溶鋼の温度分布から前記溶鋼の流動状態を推定することを特徴とする。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, a molten steel flow state estimation method according to the present invention is a molten steel flow state estimation method for estimating a molten steel flow state in a mold of a continuous casting machine, A temperature distribution calculating step for calculating a temperature distribution of the molten steel at a position of a sensor installed in the mold by a physical model, a temperature distribution of the molten steel measured by the sensor, and the physical model calculated by the physical model An error calculating step for calculating an error from the temperature distribution of the molten steel, and a change in the temperature distribution of the molten steel when an external force applied in the vicinity of a nozzle for discharging the molten steel into the mold is changed on the physical model. A sensitivity analysis step for analyzing sensitivity, the error calculated in the error calculation step, and the sensitivity of the temperature distribution change analyzed in the sensitivity analysis step. Therefore, an external force change amount calculating step for calculating a change amount of the external force corresponding to the error, wherein the temperature distribution calculating step is calculated by the external force change amount calculating step to the external force used in the previous calculation. In addition, after adding the amount of change in the external force, the temperature distribution of the molten steel is calculated again by the physical model, and the flow state of the molten steel is estimated from the calculated temperature distribution of the molten steel.
また、本発明に係る溶鋼の流動状態推定方法は、上記発明において、前記外力変化量算出ステップは、前記誤差算出ステップで算出された前記誤差を、前記感度解析ステップで解析された前記温度分布変化の感度で線形回帰分析することにより、前記外力の変化量を算出することを特徴とする。 Further, the molten steel flow state estimation method according to the present invention is the above-described invention, wherein the external force change amount calculating step includes calculating the error calculated in the error calculating step and analyzing the temperature distribution change analyzed in the sensitivity analyzing step. The amount of change in the external force is calculated by performing a linear regression analysis with the sensitivity.
また、本発明に係る溶鋼の流動状態推定方法は、上記発明において、前記センサは、熱電対であることを特徴とする。 The molten steel flow state estimation method according to the present invention is characterized in that, in the above invention, the sensor is a thermocouple.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る溶鋼の流動状態推定装置は、連続鋳造機の鋳型内の溶鋼の流動状態を推定する溶鋼の流動状態推定装置であって、物理モデルによって、前記鋳型内に設置されたセンサの位置における前記溶鋼の温度分布を算出する温度分布算出手段と、前記センサにより測定される前記溶鋼の温度分布と、前記物理モデルにより算出される前記溶鋼の温度分布との誤差を算出する誤差算出手段と、前記物理モデル上において、前記鋳型内に前記溶鋼を吐出するノズル近傍に印加される外力が変化した場合の、前記溶鋼の温度分布変化の感度を解析する感度解析手段と、前記誤差算出手段で算出された前記誤差と、前記感度解析手段で解析された前記温度分布変化の感度とに基づいて、前記誤差に対応する外力の変化量を算出する外力変化量算出手段と、を含み、前記温度分布算出手段は、前回の計算で用いた外力に、前記外力変化量算出手段で算出された前記外力の変化量を加算した上で、前記物理モデルによって前記溶鋼の温度分布を再度算出し、算出された前記溶鋼の温度分布前記溶鋼の流動状態を推定することを特徴とする。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, a molten steel flow state estimation device according to the present invention is a molten steel flow state estimation device that estimates the flow state of molten steel in a mold of a continuous casting machine, Temperature distribution calculating means for calculating the temperature distribution of the molten steel at the position of the sensor installed in the mold by the physical model, the temperature distribution of the molten steel measured by the sensor, and the physical model calculated by the physical model An error calculating means for calculating an error with the temperature distribution of the molten steel, and a change in temperature distribution of the molten steel when an external force applied in the vicinity of a nozzle for discharging the molten steel into the mold changes on the physical model. Based on sensitivity analysis means for analyzing sensitivity, the error calculated by the error calculation means, and the sensitivity of the temperature distribution change analyzed by the sensitivity analysis means, An external force change amount calculating means for calculating a corresponding external force change amount, wherein the temperature distribution calculating means adds the external force change amount calculated by the external force change amount calculating means to the external force used in the previous calculation. , The temperature distribution of the molten steel is calculated again by the physical model, and the calculated temperature distribution of the molten steel is estimated.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る溶鋼の流動状態のオンライン表示装置は、前記した溶鋼の流動状態推定装置を用いることを特徴とする。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, an on-line display device for a molten steel flow state according to the present invention uses the aforementioned molten steel flow state estimation device.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る鋼の連続鋳造方法は、前記した溶鋼の流動状態推定方法によって推定した前記溶鋼の流動状態を用いることを特徴とする。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, a continuous casting method of steel according to the present invention is characterized by using the fluid state of the molten steel estimated by the fluid state estimation method of the molten steel.
本発明に係る溶鋼の流動状態推定方法、流動状態推定装置、溶鋼の流動状態のオンライン表示装置および鋼の連続鋳造方法によれば、オンラインで鋳型内全体の三次元での溶鋼の流動状態を推定することができる。 According to the molten steel flow state estimation method, the flow state estimation device, the molten steel flow state on-line display device, and the continuous casting method of steel according to the present invention, the flow state of the molten steel in the entire three-dimensional mold is estimated online. can do.
以下、本発明に係る溶鋼の流動状態推定方法、流動状態推定装置、溶鋼の流動状態のオンライン表示装置および鋼の連続鋳造方法の実施形態について、図面を参照しながら説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。また、以下の実施形態における構成要素には、当業者が置換可能かつ容易なもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。 DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments of a molten steel flow state estimation method, a flow state estimation device, a molten steel flow state online display device, and a continuous casting method of steel according to the present invention will be described with reference to the drawings. In addition, this invention is not limited to the following embodiment. In addition, constituent elements in the following embodiments include those that can be easily replaced by those skilled in the art or those that are substantially the same.
〔連続鋳造機の構成〕
まず、本発明が適用される連続鋳造機の構成例について、図１を参照しながら説明する。連続鋳造機１は、溶鋼２が満たされたタンディッシュ３と、タンディッシュ３の鉛直方向下方に設けられた鋳型４と、タンディッシュ３の底部に設けられ、鋳型４への溶鋼２の供給口となるノズル５と、を備えている。溶鋼２は、タンディッシュ３から連続的に鋳型４に注がれ、水冷管が埋設された鋳型４により冷却され、鋳型４の下部から引き抜かれてスラブとなる。そしてその際、マスバランスを保証するために、引き抜き速度に応じてノズル５の開度が調整される。
[Construction of continuous casting machine]
First, a configuration example of a continuous casting machine to which the present invention is applied will be described with reference to FIG. The continuous casting machine 1 includes a tundish 3 filled with molten steel 2, a mold 4 provided vertically below the tundish 3, and a feed port of the molten steel 2 to the mold 4 provided at the bottom of the tundish 3. The nozzle 5 which becomes. The molten steel 2 is continuously poured from the tundish 3 into the mold 4, cooled by the mold 4 in which a water-cooled tube is embedded, and pulled out from the lower part of the mold 4 to form a slab. At that time, the opening degree of the nozzle 5 is adjusted according to the drawing speed in order to guarantee mass balance.
鋳型４には、図２に示すように、鋳造されるスラブの厚み方向（紙面に垂直な方向）の両端となるＦ面およびＢ面に、複数の熱電対（センサ）４１が設置される。各熱電対４１は、各設置位置での溶鋼２の温度を測定する。本実施の形態では、高さ方向に２段、幅方向に１０個の熱電対４１が鋳型４に埋設されている。また、鋳型４には、湯面を回転させる撹拌磁場を発生させるための、図示しないコイルが設置されている。 As shown in FIG. 2, the mold 4 is provided with a plurality of thermocouples (sensors) 41 on the F surface and B surface which are both ends in the thickness direction of the cast slab (direction perpendicular to the paper surface). Each thermocouple 41 measures the temperature of the molten steel 2 at each installation position. In the present embodiment, two stages in the height direction and ten thermocouples 41 in the width direction are embedded in the mold 4. The mold 4 is provided with a coil (not shown) for generating a stirring magnetic field for rotating the molten metal surface.
〔溶鋼の流動状態を算出するための物理モデル〕
次に、本発明の実施形態に係る溶鋼２の流動状態推定装置による流動状態推定方法（流動状態推定処理）で用いる物理モデルについて説明する。本発明の実施形態に係る溶鋼２の流動状態推定方法では、溶鋼２の流動状態（具体的には流速分布、温度分布）は、非定常の乱流モデルによって算出される。具体的には、鋳造速度、スラブの寸法（幅、厚み）、撹拌磁場のコイル電流、ノズル５の吐出口５１（後記図８参照）の角度等の操業条件を入力条件として、乱流モデルの標準ｋ−εモデルを用いて溶鋼２の流動状態を算出する。
[Physical model for calculating the flow state of molten steel]
Next, a physical model used in the flow state estimation method (flow state estimation process) by the flow state estimation device for molten steel 2 according to the embodiment of the present invention will be described. In the flow state estimation method of the molten steel 2 according to the embodiment of the present invention, the flow state (specifically, the flow velocity distribution and the temperature distribution) of the molten steel 2 is calculated by an unsteady turbulent flow model. Specifically, the turbulent flow model is obtained using the operating conditions such as casting speed, slab dimensions (width and thickness), coil current of the stirring magnetic field, and the angle of the discharge port 51 of the nozzle 5 (see FIG. 8 below) as input conditions. The flow state of the molten steel 2 is calculated using a standard k-ε model.
また、非定常の乱流モデルによって溶鋼２の流動状態を算出する際に、図３に示すような境界条件が設定される。すなわち、流入部では、設定された鋳造速度に応じたマスフローに相当する流速が与えられる。また、流出部では、流れ方向に各種物理量の勾配がないものとする自由流出境界条件が仮定される。そして、鋳型４の内壁は、鋳造速度と等速度で移動する固体壁とされる。 Moreover, when calculating the flow state of the molten steel 2 by an unsteady turbulent model, boundary conditions as shown in FIG. 3 are set. That is, at the inflow portion, a flow velocity corresponding to the mass flow corresponding to the set casting speed is given. In the outflow part, a free outflow boundary condition is assumed in which there is no gradient of various physical quantities in the flow direction. The inner wall of the mold 4 is a solid wall that moves at the same speed as the casting speed.
図４および図５は、このようにして算出された溶鋼２の流速分布を例示する図である。具体的には、図４は、鋳造されるスラブの厚み方向の中央の断面における溶鋼２の流速分布を、図５は、鋳造されるスラブの厚み方向の鋳型４近傍における溶鋼２の流速分布を示している。また、図４および図５において、縦軸は鋳型４の高さ位置を、横軸は鋳型４の長辺方向の位置を、右側のゲージは色が最も薄い部分を１００％とする流速を示している。 4 and 5 are diagrams illustrating the flow velocity distribution of the molten steel 2 calculated as described above. Specifically, FIG. 4 shows the flow velocity distribution of the molten steel 2 in the central section in the thickness direction of the cast slab, and FIG. 5 shows the flow velocity distribution of the molten steel 2 in the vicinity of the mold 4 in the thickness direction of the cast slab. Show. 4 and 5, the vertical axis indicates the height position of the mold 4, the horizontal axis indicates the position in the long side direction of the mold 4, and the right gauge indicates the flow velocity with the lightest part being 100%. ing.
また、凝固界面の流速に応じて溶鋼２と凝固シェルとの熱伝達係数は変化し、鋳型４の熱電対４１の位置での温度の変化に反映される（特許文献４参照）。そこで、本実施の形態では、乱流モデルにより算出された溶鋼２の流速分布を温度分布に換算することにより温度分布が算出される。具体的には、特許文献４に記載されている温度から流速への換算則を逆方向に用い、それぞれの熱電対４１の位置における流速絶対値を温度換算することにより推定温度を算出する。 Further, the heat transfer coefficient between the molten steel 2 and the solidified shell changes according to the flow velocity at the solidification interface, and is reflected in the change in temperature at the position of the thermocouple 41 of the mold 4 (see Patent Document 4). Therefore, in the present embodiment, the temperature distribution is calculated by converting the flow velocity distribution of the molten steel 2 calculated by the turbulent flow model into a temperature distribution. Specifically, the estimated temperature is calculated by converting the absolute value of the flow velocity at the position of each thermocouple 41 into a temperature by using the conversion rule from the temperature to the flow velocity described in Patent Document 4 in the reverse direction.
図６および図７は、このようにして算出された溶鋼２の温度分布を例示する図である。具体的には、図６および図７は、図５に示した溶鋼２の流速分布から換算された、鋳造されるスラブの厚み方向の鋳型４近傍における温度分布を示している。なお、これらの図において、横軸は、図２に示した２行×１０列の熱電対４１の位置に対応しており、左から１〜１０の熱電対設置の位置番号を示している。また、以降の説明において、熱電対位置での温度分布を示す際は同様の軸を用いる。 6 and 7 are diagrams illustrating the temperature distribution of the molten steel 2 calculated as described above. Specifically, FIGS. 6 and 7 show the temperature distribution in the vicinity of the mold 4 in the thickness direction of the slab to be cast, converted from the flow velocity distribution of the molten steel 2 shown in FIG. In these drawings, the horizontal axis corresponds to the position of the thermocouple 41 of 2 rows × 10 columns shown in FIG. 2, and indicates the position numbers of the thermocouple installations 1 to 10 from the left. In the following description, the same axis is used to indicate the temperature distribution at the thermocouple position.
〔温度分布の測定値と算出値との誤差の補償〕
本発明では、上記の物理モデル（乱流モデル）により算出された温度分布と熱電対４１により測定された温度分布とを照合する。そして、その誤差を後述する流動状態推定方法によって補償することにより、溶鋼２の流動状態を推定する。
[Compensation for errors between measured and calculated temperature distribution]
In the present invention, the temperature distribution calculated by the above physical model (turbulent flow model) and the temperature distribution measured by the thermocouple 41 are collated. And the flow state of the molten steel 2 is estimated by compensating the error by the flow state estimation method described later.
ここで、上記の物理モデルにより算出された温度分布と熱電対４１により測定された温度分布との誤差（差分）は、主にノズル５の付着物による閉塞等の形状変化（ノズル５近傍の境界条件）に由来するものと考えられる。ここで、ノズル５から吐出された溶鋼２は流動の運動方程式に従うものと仮定する。 Here, an error (difference) between the temperature distribution calculated by the above physical model and the temperature distribution measured by the thermocouple 41 is mainly due to a shape change such as clogging due to deposits on the nozzle 5 (a boundary in the vicinity of the nozzle 5). Condition). Here, it is assumed that the molten steel 2 discharged from the nozzle 5 follows the equation of motion of flow.
そこで、本実施形態では、ノズル５の吐出口５１における様々な外乱を表現するための手段として、吐出口５１の近傍に外力を印加する。具体的には、図８に示すように、ノズル５の左右の吐出口５１のそれぞれの近傍に、向きと大きさがそれぞれ等しい水平方向の外力Ｆｘ（＋Ｆｘ（左），＋Ｆｘ（右））を印加する。そして、外力の変化による温度分布変化の感度を解析し、その感度解析結果に基づいて物理モデル上で誤差を補償する。 Therefore, in this embodiment, an external force is applied in the vicinity of the discharge port 51 as means for expressing various disturbances at the discharge port 51 of the nozzle 5. Specifically, as shown in FIG. 8, horizontal external forces Fx (+ Fx (left), + Fx (right)) having the same direction and the same magnitude are provided in the vicinity of the left and right discharge ports 51 of the nozzle 5. Apply. Then, the sensitivity of the temperature distribution change due to the change of the external force is analyzed, and the error is compensated on the physical model based on the sensitivity analysis result.
〔流動状態推定装置の構成〕
本発明の実施形態に係る溶鋼２の流動状態推定装置１００の構成について、図９を参照しながら説明する。流動状態推定装置１００は、情報処理装置１０１と、入力装置１０２と、出力装置１０３と、を備えている。
[Configuration of fluid state estimation device]
The structure of the flow state estimation apparatus 100 of the molten steel 2 which concerns on embodiment of this invention is demonstrated, referring FIG. The fluid state estimation device 100 includes an information processing device 101, an input device 102, and an output device 103.
情報処理装置１０１は、パーソナルコンピュータやワークステーション等の汎用の装置によって構成され、ＲＡＭ１１１、ＲＯＭ１１２およびＣＰＵ１１３を備えている。ＲＡＭ１１１は、ＣＰＵ１１３が実行する処理に関する制御プログラムや制御データを一時的に記憶し、ＣＰＵ１１３のワーキングエリアとして機能する。 The information processing apparatus 101 includes a general-purpose device such as a personal computer or a workstation, and includes a RAM 111, a ROM 112, and a CPU 113. The RAM 111 temporarily stores control programs and control data related to processing executed by the CPU 113 and functions as a working area for the CPU 113.
ＲＯＭ１１２は、本発明の実施形態に係る溶鋼２の流動状態推定方法を実行する推定プログラム１１２ａと情報処理装置１０１全体の動作を制御する制御プログラムと制御データとを記憶している。 The ROM 112 stores an estimation program 112a that executes the flow state estimation method of the molten steel 2 according to the embodiment of the present invention, a control program that controls the overall operation of the information processing apparatus 101, and control data.
ＣＰＵ１１３は、ＲＯＭ１１２内に記憶されている推定プログラム１１２ａおよび制御プログラムに従って情報処理装置１０１全体の動作を制御する。ＣＰＵ１１３は、具体的には、後述するように、入力された操業情報と既知の物理モデルとに基づいて流速分布を算出し、算出された流速分布を温度分布に変換することにより、温度分布を算出する。そして、ＣＰＵ１１３は、算出された温度分布と、鋳型４内に埋設された熱電対４１により実測された温度分布との差分を解析することにより、溶鋼２の流動状態を推定する。また、ＣＰＵ１１３は、後記する流動状態推定方法において、温度分布算出ステップを行う温度分布算出手段、感度解析ステップを行う感度解析手段、誤差算出ステップを行う誤差算出手段、外力変化量算出ステップを行う外力変化量算出手段として機能する（図１０参照）。 The CPU 113 controls the overall operation of the information processing apparatus 101 according to the estimation program 112a and the control program stored in the ROM 112. Specifically, as will be described later, the CPU 113 calculates a flow velocity distribution based on the input operation information and a known physical model, and converts the calculated flow velocity distribution into a temperature distribution, thereby converting the temperature distribution. calculate. Then, the CPU 113 estimates the flow state of the molten steel 2 by analyzing the difference between the calculated temperature distribution and the temperature distribution actually measured by the thermocouple 41 embedded in the mold 4. Further, in the flow state estimation method to be described later, the CPU 113 performs a temperature distribution calculation unit that performs a temperature distribution calculation step, a sensitivity analysis unit that performs a sensitivity analysis step, an error calculation unit that performs an error calculation step, and an external force that performs an external force change amount calculation step. It functions as a variation calculation means (see FIG. 10).
入力装置１０２は、キーボード、マウスポインタ、テンキー等の装置によって構成され、情報処理装置１０１に対して各種情報を入力する際に操作される。出力装置１０３は、表示装置や印刷装置等によって構成され、情報処理装置１０１の各種処理情報を出力する。 The input device 102 includes devices such as a keyboard, a mouse pointer, and a numeric keypad, and is operated when inputting various information to the information processing device 101. The output device 103 is configured by a display device, a printing device, or the like, and outputs various processing information of the information processing device 101.
〔流動状態推定方法〕
次に、本発明の実施形態に係る溶鋼２の流動状態推定方法の流れについて、図１０を参照しながら説明する。同図に示すフローチャートは、オペレータが入力装置１０２を操作することによって情報処理装置１０１に対し流動状態推定方法の実行を指示したタイミングで開始となり、ステップＳ１の処理に進む。また、同図のフローチャートは、ステップＳ３，Ｓ６〜Ｓ１０を、所定の制御周期（タイムステップｋ，ｋ＋１，ｋ＋２…）で、所定の繰り返し回数（ｎと表記する）だけ繰り返すことにより、溶鋼２の流動状態を推定する。なお、以下で説明する溶鋼２の流動状態推定方法は、ＣＰＵ１１３によって実行され、具体的にはＣＰＵ１１３がＲＯＭ１１２内に格納されている推定プログラム１１２ａを実行することによって実現される。
[Flow state estimation method]
Next, the flow of the flow state estimation method of the molten steel 2 according to the embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The flowchart shown in the figure starts when the operator instructs the information processing apparatus 101 to execute the flow state estimation method by operating the input device 102, and the process proceeds to step S1. Moreover, the flowchart of the figure repeats steps S3, S6 to S10 by a predetermined number of repetitions (denoted as n) in a predetermined control cycle (time steps k, k + 1, k + 2...) Estimate the flow state. In addition, the flow state estimation method of the molten steel 2 described below is executed by the CPU 113, and specifically, is realized by the CPU 113 executing the estimation program 112a stored in the ROM 112.
まず、ＣＰＵ１１３は、図示しない外部ＤＢから、入力装置１０２を介して、鋳造速度、スラブの寸法（幅、厚み）、撹拌磁場のコイル電流、ノズル５の吐出口５１の角度等の操業条件を入力する（ステップＳ１）。続いて、ＣＰＵ１１３は、カウンタ変数ｉを０に初期化する（ステップＳ２）。 First, the CPU 113 inputs operating conditions such as casting speed, slab dimensions (width, thickness), coil current of the stirring magnetic field, and the angle of the discharge port 51 of the nozzle 5 from the external DB (not shown). (Step S1). Subsequently, the CPU 113 initializes the counter variable i to 0 (step S2).
続いて、ＣＰＵ１１３は、上記操業条件を入力条件として、非定常の乱流モデル（標準ｋ−εモデル）を用いて現在の溶鋼２の流速分布と温度分布とを算出する（ステップＳ３、温度分布算出ステップ）。すなわち、ＣＰＵ１１３は、乱流モデルによって、鋳型４内に設置された熱電対４１の位置における溶鋼２の流速分布と温度分布を算出する。 Subsequently, the CPU 113 calculates the current flow velocity distribution and temperature distribution of the molten steel 2 using the unsteady turbulent flow model (standard k-ε model) using the operation conditions as input conditions (step S3, temperature distribution). Calculation step). That is, the CPU 113 calculates the flow velocity distribution and the temperature distribution of the molten steel 2 at the position of the thermocouple 41 installed in the mold 4 using a turbulent flow model.
本ステップでは、具体的には、タイムステップｋ−１における流速分布Ｕ（ｋ−１）、ステップＳ１における操業条件ａ（ｋ）、外力Ｆ（ｋ）を入力として、以下の式（１）により、タイムステップｋ（＝現在）の溶鋼２の流速分布Ｕ（ｋ）を算出、出力する。なお、以下の式（１）におけるｆｕｎｃは、乱流モデルを離散化した関数である。 In this step, specifically, the flow velocity distribution U (k−1) at time step k−1, the operation condition a (k) at step S1 and the external force F (k) are input, and the following equation (1) is used. The flow velocity distribution U (k) of the molten steel 2 at the time step k (= current) is calculated and output. In addition, func in the following formula (1) is a function obtained by discretizing a turbulent flow model.
そして、ＣＰＵ１１３は、以下の式（２）により、タイムステップｋ（＝現在）の溶鋼２の温度分布Ｔ（ｋ）を算出する。なお、以下の式（２）におけるＵ２Ｔは、流速分布Ｕを温度分布Ｔに変換する関数である。また、本ステップにおいて算出される溶鋼２の温度分布は、例えば図６および図７のようなものとなる。 And CPU113 calculates temperature distribution T (k) of the molten steel 2 of the time step k (= present) by the following formula | equation (2). U2T in the following equation (2) is a function for converting the flow velocity distribution U into the temperature distribution T. Moreover, the temperature distribution of the molten steel 2 calculated in this step is as shown in FIGS. 6 and 7, for example.
続いて、ＣＰＵ１１３は、カウンタ変数ｉをｉ＋１とする（ステップＳ４）。続いて、ＣＰＵ１１３は、カウンタ変数ｉが所定の繰り返し回数ｎに達しているか否かを判定する（ステップＳ５）。そして、所定の繰り返し回数ｎに達している場合（ステップＳ５でＹｅｓ）処理を完了し、所定の繰り返し回数ｎに達していない場合（ステップＳ５でＮｏ）、ステップＳ６の処理に進む。なお、繰り返し回数ｎは、連続鋳造機の操業停止タイミングにより決定される。 Subsequently, the CPU 113 sets the counter variable i to i + 1 (step S4). Subsequently, the CPU 113 determines whether or not the counter variable i has reached a predetermined number of repetitions n (step S5). If the predetermined number of repetitions n has been reached (Yes in step S5), the process is completed. If the predetermined number of repetitions n has not been reached (No in step S5), the process proceeds to step S6. The number of repetitions n is determined by the operation stop timing of the continuous casting machine.
続いて、ＣＰＵ１１３は、非定常の乱流モデルを用いて外力変化時の溶鋼２の流速分布と温度分布とを算出する（ステップＳ６）。本ステップでは、具体的には以下の式（３）により、図８で示した水平方向における左右に外力＋Ｆｘ（左），＋Ｆｘ（右）（以下、まとめて外力Ｆという）を印加している状態において、当該外力Ｆを単位量ΔＦだけ変化させた場合の溶鋼２の流速分布Ｕ1（ｋ）を算出する。そして、以下の式（４）により、外力Ｆを単位量ΔＦだけ変化させた場合の溶鋼２の温度分布Ｔ1（ｋ）を算出する。 Then, CPU113 calculates the flow velocity distribution and temperature distribution of the molten steel 2 at the time of external force change using an unsteady turbulent flow model (step S6). Specifically, in this step, external force + Fx (left) and + Fx (right) (hereinafter collectively referred to as external force F) are applied to the left and right in the horizontal direction shown in FIG. 8 by the following equation (3). In the state, the flow velocity distribution U 1 (k) of the molten steel 2 when the external force F is changed by the unit amount ΔF is calculated. Then, the temperature distribution T 1 (k) of the molten steel 2 when the external force F is changed by the unit amount ΔF is calculated by the following equation (4).
続いて、ＣＰＵ１１３は、ノズル５の吐出口５１の近傍に印加される外力が変化した場合（外力変化時）の温度分布の算出値と、現在（外力未変化時）の温度分布の算出値との差分を算出する（ステップＳ７、感度解析ステップ）。本ステップでは、具体的には以下の式（５）により、ステップＳ６で算出した外力変化時の溶鋼２の温度分布Ｔ1（ｋ）から、ステップＳ３で算出した現在の溶鋼２の温度分布Ｔ（ｋ）を差し引くことにより、外力Ｆを単位量ΔＦだけ変化させた場合の温度分布の変化ΔＴを算出する。これにより、外力変化の影響を分離することができる。なお、このような外力変化量に対する温度分布の変化量の解析のことを感度解析という。 Subsequently, the CPU 113 calculates a calculated value of the temperature distribution when the external force applied in the vicinity of the discharge port 51 of the nozzle 5 changes (when the external force changes) and a calculated value of the current temperature distribution (when the external force remains unchanged). Is calculated (step S7, sensitivity analysis step). In this step, specifically, the current temperature distribution T of the molten steel 2 calculated in step S3 is calculated from the temperature distribution T 1 (k) of the molten steel 2 when the external force is changed calculated in step S6 by the following equation (5). By subtracting (k), the change ΔT of the temperature distribution when the external force F is changed by the unit amount ΔF is calculated. Thereby, the influence of an external force change is separable. The analysis of the variation in temperature distribution with respect to the variation in external force is called sensitivity analysis.
図１１および図１２は、本ステップで算出される温度分布の差分を例示する図である。具体的には、図１１は、外力変化時の溶鋼２の温度分布の算出値から外力未変化時の溶鋼２の温度分布の算出値（図６参照）を差し引いた差分を示している。また、図１２は、外力変化時の溶鋼２の温度分布の算出値から外力未変化時の溶鋼２の温度分布の算出値（図７参照）を差し引いた差分を示している。 11 and 12 are diagrams illustrating the temperature distribution difference calculated in this step. Specifically, FIG. 11 shows a difference obtained by subtracting the calculated value of the temperature distribution of the molten steel 2 when the external force is unchanged (see FIG. 6) from the calculated value of the temperature distribution of the molten steel 2 when the external force is changed. FIG. 12 shows the difference obtained by subtracting the calculated value of the temperature distribution of the molten steel 2 when the external force is unchanged (see FIG. 7) from the calculated value of the temperature distribution of the molten steel 2 when the external force is changed.
続いて、ＣＰＵ１１３は、現在の温度分布の測定値と、現在の温度分布の算出値との誤差を算出する（ステップＳ８、誤差算出ステップ）。本ステップでは、具体的には、熱電対４１で測定された溶鋼２の温度分布（Ｔact）と、ステップＳ３で算出された現在の溶鋼２の温度分布（Ｔ）とを照合し、誤差を算出する。なお、本ステップは、ステップＳ５の後、かつステップＳ９の前であれば、どのタイミングで行ってもよい。 Subsequently, the CPU 113 calculates an error between the measured value of the current temperature distribution and the calculated value of the current temperature distribution (step S8, error calculating step). In this step, specifically, the temperature distribution (T act ) of the molten steel 2 measured by the thermocouple 41 is compared with the current temperature distribution (T) of the molten steel 2 calculated in step S3, and the error is calculated. calculate. Note that this step may be performed at any timing after step S5 and before step S9.
続いて、ＣＰＵ１１３は、ステップＳ８で算出された誤差を、ステップＳ７で算出された感度解析結果（ΔＴ）で線形回帰分析し、外力の変化量を算出する（ステップＳ９、外力変化量算出ステップ）。本ステップでは、具体的には以下の式（６）〜式（９）に示すように、熱電対４１の位置における温度分布の測定誤差をΔＴで線形回帰する。そして、ＣＰＵ１１３は、以下の式（１０）に示すように、外力の変化量Ｆcorrectを算出する。なお、以下の式（６）、式（９）および式（１０）におけるｗは、回帰係数ベクトルである。 Subsequently, the CPU 113 performs linear regression analysis on the error calculated in step S8 with the sensitivity analysis result (ΔT) calculated in step S7, and calculates the amount of change in external force (step S9, external force change amount calculation step). . In this step, specifically, the measurement error of the temperature distribution at the position of the thermocouple 41 is linearly regressed with ΔT, as shown in the following equations (6) to (9). Then, the CPU 113 calculates an external force change amount F correct as shown in the following equation (10). Note that w in the following equations (6), (9), and (10) is a regression coefficient vector.
ここで、流速分布から温度分布への換算則には、使用する２段の熱電対４１の各段について、Ｆ面およびＢ面に共通する一定値のバイアスが存在すると仮定し、上記式（６）〜式（９）では、バイアス補正に対応する基底を用意する。すなわち、外力による１つの基底と、２段分のバイアス補正の計３つの基底により、温度分布の誤差を線形回帰する。なお、上記式（８）に示すバイアス行列Ｂの行数は熱電対４１の総数（Ｆ面とＢ面との合計）とし、列数は２段の熱電対４１に対応する２列とする。また、上記式（８）において、１列目は、上段の熱電対番号の要素が１、下段の熱電対番号の要素が０であり、２列目は、上段の熱電対番号の要素が０、下段の熱電対番号の要素が１である。また、上記式（１０）に示すベクトル１の要素数は、各段の熱電対４１の数（Ｆ面とＢ面との合計）とする。 Here, in the conversion law from the flow velocity distribution to the temperature distribution, it is assumed that there is a constant bias common to the F plane and the B plane for each stage of the two-stage thermocouple 41 to be used. ) To (9), a base corresponding to bias correction is prepared. That is, the temperature distribution error is linearly regressed using one base based on an external force and a total of three bases of bias correction for two stages. The number of rows of the bias matrix B shown in the above equation (8) is the total number of thermocouples 41 (the total of the F plane and B plane), and the number of columns is two columns corresponding to the two-stage thermocouple 41. In the above formula (8), in the first column, the element of the upper thermocouple number is 1, the element of the lower thermocouple number is 0, and in the second column, the element of the upper thermocouple number is 0. The element of the lower thermocouple number is 1. Further, the number of elements of the vector 1 shown in the above equation (10) is the number of thermocouples 41 in each stage (the sum of the F plane and the B plane).
なお、本実施形態では、外力は水平方向でかつ左右同方向と限定したが（図８参照）、他の外力パターン（例えば上下方向の外力）についても、同様に感度解析の結果を算出し、温度分布の測定値（実測値）−算出値間の誤差を線形回帰する際の基底に加えればよい。 In the present embodiment, the external force is limited to the horizontal direction and the left-right same direction (see FIG. 8). However, for other external force patterns (for example, the external force in the vertical direction), the result of sensitivity analysis is calculated in the same manner, An error between the measured value (measured value) of the temperature distribution and the calculated value may be added to the basis for linear regression.
続いて、ＣＰＵ１１３は、算出された外力の変化量を、現在の外力に加算する（ステップＳ１０）。本ステップでは、具体的には以下の式（１１）に示すように、ステップＳ９で算出した変化量Ｆcorrectを、乱流モデルにおける現状の外力（前回の計算で用いた外力）に加算する。そして、次のタイムステップｋ＋１における乱流モデル（上記式（１））に入力し、ステップＳ３に戻って溶鋼２の流動分布、温度分布を再度算出する。つまり、ステップＳ４の基準により計算が停止しない限り、ステップＳ３，Ｓ６〜Ｓ１０はタイムステップごとに繰り返される。 Subsequently, the CPU 113 adds the calculated change amount of the external force to the current external force (step S10). In this step, specifically, as shown in the following formula (11), the change amount F correct calculated in step S9 is added to the current external force (the external force used in the previous calculation) in the turbulent flow model. And it inputs into the turbulent flow model (the said Formula (1)) in the following time step k + 1, returns to step S3, and calculates again the flow distribution of the molten steel 2, and temperature distribution. That is, unless the calculation is stopped according to the criterion of step S4, steps S3, S6 to S10 are repeated for each time step.
以上のように、本発明の実施形態に係る溶鋼２の流動状態推定方法では、ステップＳ３，Ｓ６〜Ｓ１０を繰り返すことにより、溶鋼２の温度分布の測定値（実測値）と算出値との間の誤差を外力の変化量にフィードバックする。そして、実測の温度分布に合致させるように外力を変化させることを周期的に繰り返すことにより、時々刻々変化する流動状態を推定する。これにより、本発明の実施形態に係る溶鋼２の流動状態推定方法は、オンラインで鋳型内全体の三次元での溶鋼２の流動状態を推定することができる。 As described above, in the flow state estimation method of the molten steel 2 according to the embodiment of the present invention, by repeating steps S3, S6 to S10, the temperature distribution measured value (actual value) of the molten steel 2 is calculated and calculated. Is fed back to the amount of change in external force. Then, by periodically repeating the external force so as to match the actually measured temperature distribution, the flow state that changes from time to time is estimated. Thereby, the flow state estimation method of the molten steel 2 according to the embodiment of the present invention can estimate the flow state of the molten steel 2 in three dimensions in the entire mold online.
また、前記した流動状態推定方法によって推定された溶鋼２の流動状態は、前記した連続鋳造機１による鋼の連続鋳造方法において用いることができる。また、流動状態推定装置１００の出力装置１０３（図９参照）として表示装置を備えることにより、当該流動状態推定装置１００を、推定した溶鋼２の流動状態をオンラインで表示するオンライン表示装置として機能させることができる。 Moreover, the flow state of the molten steel 2 estimated by the above-described flow state estimation method can be used in the steel continuous casting method by the above-described continuous casting machine 1. Moreover, by providing a display device as the output device 103 (see FIG. 9) of the fluid state estimation device 100, the fluid state estimation device 100 functions as an online display device that displays the estimated fluid state of the molten steel 2 online. be able to.
以下では本発明に係る溶鋼の流動状態推定方法の検証を行う。図１３に示すように、シミュレーション上で仮想プラントのノズル詰まりを発生させ、その部分的情報（流速）とノズル詰まりなしの乱流モデルによるモデル計算とを融合した仮想プラントの鋳型内温度（温度分布）を算出する。そして、ノズル詰まりによって生じた仮想プラントと乱流モデル（以下、モデルと表記）との間の鋳型内温度（温度分布）の温度推定誤差を、モデル計算（上記式（１）参照）上の外力にフィードバックし、仮想プラントとモデル計算の流速分布が一致するか否かを確認した。これにより、ノズル詰まりの影響を外力の変化によって表現できるか否かを検証した。 Below, verification of the flow state estimation method of the molten steel which concerns on this invention is performed. As shown in FIG. 13, the nozzle in the virtual plant is clogged in the simulation, and the temperature in the mold (temperature distribution) of the virtual plant that combines the partial information (flow velocity) and the model calculation based on the turbulent flow model without nozzle clogging. ) Is calculated. Then, the temperature estimation error of the temperature in the mold (temperature distribution) between the virtual plant caused by nozzle clogging and the turbulent model (hereinafter referred to as a model) is converted into an external force on the model calculation (see the above formula (1)). To confirm whether the virtual plant and the model calculation flow velocity distribution match. Thus, it was verified whether or not the influence of nozzle clogging can be expressed by a change in external force.
図１４および図１５は、仮想プラントにおける溶鋼の流動状態を例示する図である。具体的には、図１４は、鋳造されるスラブの厚み方向の中央の断面における溶鋼の流速分布を、図１５は、鋳造されるスラブの厚み方向の鋳型近傍における溶鋼の流速分布を示している。これらの図の左上に示すように、仮想プラントでは、ノズル詰まりによって偏流が発生していることがわかる。 14 and 15 are diagrams illustrating the flow state of molten steel in the virtual plant. Specifically, FIG. 14 shows the flow velocity distribution of the molten steel in the center section in the thickness direction of the cast slab, and FIG. 15 shows the flow velocity distribution of the molten steel in the vicinity of the mold in the thickness direction of the cast slab. . As shown in the upper left of these figures, it can be seen that a drift occurs due to nozzle clogging in the virtual plant.
図１６および図１７は、図１５に示した溶鋼の流速分布から換算された温度分布を示している。これらの図と、温度推定誤差のない図６および図７とをそれぞれ比較すると、仮想プラントでは、偏流によって熱電対の温度分布に差異が生じていることがわかる。 16 and 17 show the temperature distribution converted from the flow velocity distribution of the molten steel shown in FIG. Comparing these figures with FIG. 6 and FIG. 7 having no temperature estimation error, it can be seen that there is a difference in the temperature distribution of the thermocouple due to drift in the virtual plant.
図１８〜図２１は、このようにして生じた温度分布の誤差を、モデル上の吐出口の外力にフィードバックした結果を示している。具体的には、図１８は、乱流モデルにより算出されたスラブの厚み方向の中央の断面における溶鋼の流速分布であって、図１０におけるステップＳ３，Ｓ６〜Ｓ１０を繰り返した後に算出された溶鋼の流速分布を示している。また、図１９は、乱流モデルにより算出されたスラブの厚み方向の鋳型近傍における溶鋼の流速分布であって、図１０におけるステップＳ３，Ｓ６〜Ｓ１０を繰り返した後に算出された溶鋼の流速分布を示している。そして、図２０および図２１は、図１９に示した溶鋼の流速分布から換算された温度分布を示している。これらの図に示すように、本発明に係る溶鋼の流動状態推定方法によれば、溶鋼の流速分布、温度分布ともに、仮想プラントにおける偏流（図１４〜図１７参照）を的確に再現できていることがわかる。 18 to 21 show the results of feeding back the temperature distribution error generated in this way to the external force of the discharge port on the model. Specifically, FIG. 18 shows the flow velocity distribution of the molten steel in the central cross section in the thickness direction of the slab calculated by the turbulent flow model, and the molten steel calculated after repeating steps S3, S6 to S10 in FIG. The flow velocity distribution is shown. FIG. 19 shows the flow velocity distribution of the molten steel near the mold in the thickness direction of the slab calculated by the turbulent flow model, and the flow velocity distribution of the molten steel calculated after repeating steps S3, S6 to S10 in FIG. Show. 20 and 21 show a temperature distribution converted from the flow velocity distribution of the molten steel shown in FIG. As shown in these figures, according to the molten steel flow state estimation method according to the present invention, both the flow velocity distribution and the temperature distribution of the molten steel can accurately reproduce the drift (see FIGS. 14 to 17) in the virtual plant. I understand that.
図２２および図２３は、ノズル詰まり度を時間的に変化させた場合における推定外力の変化を例示する図である。すなわち、図２２は、タイムステップ（１ｓｔｅｐ＝１０ｓｅｃ）の増加に対するノズル詰まり度の変化を、図２３は、タイムステップ（１ｓｔｅｐ＝１０ｓｅｃ）の増加に対する推定外力の変化を示している。また、図２３において、実線はノズルの左側の吐出口を、破線はノズルの右側の吐出口を示している。 22 and 23 are diagrams illustrating the change in the estimated external force when the nozzle clogging degree is changed with time. That is, FIG. 22 shows the change of the nozzle clogging degree with respect to the increase of the time step (1 step = 10 sec), and FIG. 23 shows the change of the estimated external force with respect to the increase of the time step (1 step = 10 sec). In FIG. 23, the solid line indicates the discharge port on the left side of the nozzle, and the broken line indicates the discharge port on the right side of the nozzle.
また、図２４に示すように、ノズルの左右の吐出口の流量比についても、良好な精度で推定できており、本実施例により、本発明に係る溶鋼の流動状態推定方法の妥当性を示すことができた。 Further, as shown in FIG. 24, the flow rate ratio of the left and right discharge ports of the nozzle can also be estimated with good accuracy, and this example shows the validity of the molten steel flow state estimation method according to the present invention. I was able to.
また、本手法を用いて推定したメニスカス近傍の流速（以下、メニスカス流速と表記する）と、スラブ長さ当りのパウダー性欠陥頻度との関係を調査した結果を図２５に示す。同図における縦軸は欠陥頻度を、横軸はメニスカス流速を示している。同図に示すように、メニスカス流速が過大となるとスラブ品質が悪化することから、本発明による推定メニスカス流速が一定値以下となるように操業条件を設定することにより、スラブ品質の向上が期待される。 Further, FIG. 25 shows the result of investigating the relationship between the flow velocity in the vicinity of the meniscus (hereinafter referred to as meniscus flow velocity) estimated using the present method and the frequency of powdery defects per slab length. In the figure, the vertical axis indicates the defect frequency, and the horizontal axis indicates the meniscus flow velocity. As shown in the figure, if the meniscus flow rate becomes excessive, the slab quality deteriorates. The
以上、本発明者らによってなされた発明を適用した実施の形態について説明したが、本実施形態による本発明の開示の一部をなす記述および図面により本発明は限定されることはない。すなわち、本実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例、および運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。 Although the embodiment to which the invention made by the present inventors has been described has been described above, the present invention is not limited by the description and the drawings, which form part of the disclosure of the present invention according to this embodiment. That is, other embodiments, examples, operational techniques, and the like made by those skilled in the art based on the present embodiment are all included in the scope of the present invention.
１ 連続鋳造機
２ 溶鋼
３ タンディッシュ
４ 鋳型
４１ 熱電対（センサ）
５ ノズル
５１ 吐出口
１００ 流動状態推定装置
１０１ 情報処理装置
１０２ 入力装置
１０３ 出力装置
１１１ ＲＡＭ
１１２ ＲＯＭ
１１２ａ 推定プログラム
１１３ ＣＰＵ
1 Continuous casting machine 2 Molten steel 3 Tundish 4 Mold 41 Thermocouple (sensor)
5 Nozzle 51 Discharge Port 100 Flow State Estimation Device 101 Information Processing Device 102 Input Device 103 Output Device 111 RAM
112 ROM
112a estimation program 113 CPU
Claims (6)
物理モデルによって、前記鋳型内に設置されたセンサの位置における前記溶鋼の温度分布を算出する温度分布算出ステップと、
前記センサにより測定される前記溶鋼の温度分布と、前記物理モデルにより算出される前記溶鋼の温度分布との誤差を算出する誤差算出ステップと、
前記物理モデル上において、前記鋳型内に前記溶鋼を吐出するノズル近傍に印加される外力が変化した場合の、前記溶鋼の温度分布変化の感度を解析する感度解析ステップと、
前記誤差算出ステップで算出された前記誤差と、前記感度解析ステップで解析された前記温度分布変化の感度とに基づいて、前記誤差に対応する外力の変化量を算出する外力変化量算出ステップと、
を含み、
前記温度分布算出ステップは、前回の計算で用いた外力に、前記外力変化量算出ステップで算出された前記外力の変化量を加算した上で、前記物理モデルによって前記溶鋼の温度分布を再度算出し、算出された前記溶鋼の温度分布から前記溶鋼の流動状態を推定することを特徴とする溶鋼の流動状態推定方法。 A molten steel flow state estimation method for estimating a molten steel flow state in a mold of a continuous casting machine,
A temperature distribution calculating step for calculating a temperature distribution of the molten steel at a position of a sensor installed in the mold by a physical model;
An error calculating step of calculating an error between the temperature distribution of the molten steel measured by the sensor and the temperature distribution of the molten steel calculated by the physical model;
On the physical model, a sensitivity analysis step of analyzing the sensitivity of the temperature distribution change of the molten steel when the external force applied in the vicinity of the nozzle that discharges the molten steel into the mold changes,
An external force change amount calculating step for calculating a change amount of an external force corresponding to the error based on the error calculated in the error calculating step and the sensitivity of the temperature distribution change analyzed in the sensitivity analyzing step;
Including
The temperature distribution calculating step calculates the temperature distribution of the molten steel again by the physical model after adding the amount of change of the external force calculated in the external force change amount calculating step to the external force used in the previous calculation. A flow state estimation method for molten steel, wherein the flow state of the molten steel is estimated from the calculated temperature distribution of the molten steel.
前記誤差算出ステップで算出された前記誤差を、前記感度解析ステップで解析された前記温度分布変化の感度で線形回帰分析することにより、前記外力の変化量を算出することを特徴とする請求項１に記載の溶鋼の流動状態推定方法。 The external force change amount calculating step includes:
The amount of change in the external force is calculated by performing linear regression analysis on the error calculated in the error calculation step with sensitivity of the temperature distribution change analyzed in the sensitivity analysis step. The flow state estimation method of the molten steel as described in 2.
物理モデルによって、前記鋳型内に設置されたセンサの位置における前記溶鋼の温度分布を算出する温度分布算出手段と、
前記センサにより測定される前記溶鋼の温度分布と、前記物理モデルにより算出される前記溶鋼の温度分布との誤差を算出する誤差算出手段と、
前記物理モデル上において、前記鋳型内に前記溶鋼を吐出するノズル近傍に印加される外力が変化した場合の、前記溶鋼の温度分布変化の感度を解析する感度解析手段と、
前記誤差算出手段で算出された前記誤差と、前記感度解析手段で解析された前記温度分布変化の感度とに基づいて、前記誤差に対応する外力の変化量を算出する外力変化量算出手段と、
を含み、
前記温度分布算出手段は、前回の計算で用いた外力に、前記外力変化量算出手段で算出された前記外力の変化量を加算した上で、前記物理モデルによって前記溶鋼の温度分布を再度算出し、算出された前記溶鋼の温度分布から前記溶鋼の流動状態を推定することを特徴とする溶鋼の流動状態推定装置。 A molten steel flow state estimating device for estimating a flow state of molten steel in a mold of a continuous casting machine,
By means of a physical model, temperature distribution calculating means for calculating the temperature distribution of the molten steel at the position of the sensor installed in the mold,
An error calculating means for calculating an error between the temperature distribution of the molten steel measured by the sensor and the temperature distribution of the molten steel calculated by the physical model;
On the physical model, sensitivity analysis means for analyzing the sensitivity of the temperature distribution change of the molten steel when the external force applied in the vicinity of the nozzle for discharging the molten steel into the mold changes,
An external force change amount calculating means for calculating a change amount of an external force corresponding to the error based on the error calculated by the error calculating means and the sensitivity of the temperature distribution change analyzed by the sensitivity analyzing means;
Including
The temperature distribution calculating means recalculates the temperature distribution of the molten steel by the physical model after adding the amount of change of the external force calculated by the external force change amount calculating means to the external force used in the previous calculation. A flow state estimation device for molten steel, wherein the flow state of the molten steel is estimated from the calculated temperature distribution of the molten steel.
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