JP2017116679A

JP2017116679A - ズームレンズおよび撮像装置

Info

Publication number: JP2017116679A
Application number: JP2015250707A
Authority: JP
Inventors: 靖彦帯金; Yasuhiko Obikane
Original assignee: Tamron Co Ltd
Current assignee: Tamron Co Ltd
Priority date: 2015-12-22
Filing date: 2015-12-22
Publication date: 2017-06-29

Abstract

【課題】小型かつ簡素な構成で、全変倍領域においてＦナンバーが小さく高い結像性能を備えたズームレンズを提供する。【解決手段】このズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ11と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ12と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ13と、が配置されて構成される。このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ12を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ11および第３レンズ群Ｇ13を光軸に沿ってに移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。第１レンズ群Ｇ11を光軸に沿って移動させることにより、フォーカシングを行う。そして、所定の条件を満足することにより、明るく、高性能なズームレンズを実現する。【選択図】図１

Description

本発明は、監視用カメラ、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、一眼レフレックスカメラ等に好適なズームレンズ、およびこのズームレンズを備えた撮像装置に関する。

監視用カメラ、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、一眼レフレックスカメラ等に搭載可能なズームレンズが各種提案されている（たとえば、特許文献１〜４を参照。）。

特許文献１に記載のズームレンズは、物体側から像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群が配置されて構成され、ズーミングに際して第１レンズ群および第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するものである。

特許文献２に記載のズームレンズは、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群が配置されて構成されたものである。

特許文献３に記載のズームレンズは、負のパワーを有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、少なくとも１つの後続レンズ群とを備え、ズーミングの際に第１レンズ群が光軸に沿って移動し、かつ少なくとも第２レンズ群と後続レンズ群との間隔が変化し、フォーカシングの際に第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化するものである。

特許文献４に記載のズームレンズは、最も物体側に負の屈折力の第１レンズ群、最も像側に正の屈折力の最終レンズ群を有し、ズーミングに際して第１レンズ群および最終レンズ群が互いに異なった軌跡で移動するものである。

特開２０１５−０４０９８２号公報特開２０１５−１５８５３４号公報特開２０１２−０３７８６９号公報特開２０１３−１４８８２３号公報

一般に、夜間等周辺が暗くなるような環境下での撮影を行うことが多い監視用カメラなどの撮像装置には、特に明るい光学系が要求される。しかしながら、従来のズームレンズでは、広角端では一定の明るさを確保できるが望遠端では広角端に対して著しく暗くなるものが多い。なかには、望遠端においても一定の明るさを確保できるズームレンズもあるが、その多くは諸収差の補正が十分ではないという問題がある。

これは、昨今の光学系の小型化が要求されていることが理由の一つとして挙げられる。すなわち、望遠端におけるＦナンバーが小さくなるようにすると、特に物体側レンズの有効径が大きくなり、光学系の大型化を招くことになる。また、望遠端におけるＦナンバーが小さくなるようにすると、球面収差やコマ収差の補正のために、光学系中のレンズ枚数を増やしたり、変倍をつかさどる可動群を増やしたりする必要が生じ、やはり光学系の大型化を招くことになる。特に、可動群を増やす場合、複雑な変倍機構が必要になるため、製造コストの問題がより大きくなる。また、レンズ枚数や可動群が増加すると、光学系の組立および製造誤差による結像性能の劣化のおそれが大きくなるという問題もある。

たとえば、特許文献１に記載のズームレンズは、簡素な構成で望遠端でのＦナンバーが小さい光学系ではあるが、光学的絞り近傍にレンズがないため広角端、望遠端側双方で球面収差の補正が困難であるという問題がある。この問題を解決するためには、第２レンズ群内に口径の大きな非球面レンズを配置する必要が生じる。光学系を構成するレンズ枚数が増えると、光学系全系の大型化を招くとともに、製造コストが上昇するという問題が新たに生じることになる。

特許文献２に記載のズームレンズは、変倍時に光学的絞りを含んだ第２レンズ群が物体側に移動するため、望遠端状態での第２レンズ群の位置が物体側に寄りすぎて、望遠端でのＦナンバーを小さくすることが困難である。また、変倍時に移動するレンズ群が３つあることから、変倍機構が複雑になるという問題がある。

特許文献３に記載のズームレンズは、変倍時に光学的絞りを含んだ第３レンズ群が物体側に移動するため、望遠端状態での第３レンズ群の位置が物体側に寄りすぎて、望遠端でのＦナンバーを小さくすることが困難である。また、変倍時に移動するレンズ群が３つあることから、変倍機構が複雑になるという問題がある。

特許文献４の第３実施例および第４実施例に記載のズームレンズは、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力からなる第２レンズ群、正の屈折力からなる第３レンズ群からなるが、第２レンズ群と第３レンズ群で正のパワーを分担させ、第３レンズ群に比べ第２レンズ群の正のパワーを強く設定している。そして、変倍時に、第２レンズ群を像面に対して固定し、第３レンズ群を物体側へ移動させる構成である。このため、変倍時の第３レンズ群の移動距離が増え、望遠端でのＦナンバーを小さく維持することが困難になっている。また、変倍時に移動するレンズ群が３つあることから、変倍機構が複雑になるという問題がある。

本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、小型かつ簡素な構成で、全変倍領域においてＦナンバーが小さく、高い結像性能を備えたズームレンズを提供することを目的とする。加えて、小型、高性能なズームレンズを備えた撮像装置を提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、を備え、前記第２レンズ群内または前記第２レンズ群の近傍に光学的絞りを配置し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が狭まり前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が狭まるように前記各レンズ群を移動させて、広角端から望遠端への変倍を行い、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。

ただし、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離、ｆｗは光学系全系の広角端での焦点距離、ｆｔは光学系全系の望遠端での焦点距離を示す。

本発明によれば、小型かつ簡素な構成で、全変倍領域においてＦナンバーが小さく、高い結像性能を備えたズームレンズを提供することができる。

また、本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、を備え、前記第２レンズ群内または前記第２レンズ群の近傍に光学的絞りを配置し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が狭まり前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が狭まるように前記各レンズ群を移動させて、広角端から望遠端への変倍を行い、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（２）７．０００≦｜ｆ２｜／ｍ３
ただし、ｍ３は広角端から望遠端までの変倍時の前記第３レンズ群の移動量（物体側への移動を正とする）を示す。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、広角端から望遠端への変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定されることを特徴とする。

本発明によれば、変倍時の駆動群を減らすことで変倍機構の構成を簡略化することができ、低コスト化を図ることができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（３）｜ｆ１／ｆ２｜≦０．１４
ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離を示す。

本発明によれば、光学系の小型化を促進するとともに、Ｆナンバーを小さく維持することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第２レンズ群が光軸に対して垂直な方向へ移動させることによって光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う防振補正光学系を備え、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。

ただし、ｆｖは前記防振補正光学系の焦点距離を示す。

本発明によれば、光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う防振補正光学系を備えた、小型、高性能なズームレンズを実現することができる。

また、本発明にかかる撮像装置は、前記ズームレンズと、このズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子と、を備えたことを特徴とする。

本発明によれば、小型、高性能なズームレンズを備えた撮像装置を提供することができる。

本発明によれば、小型かつ簡素な構成で、全変倍領域においてＦナンバーが小さく、高い結像性能を備えたズームレンズを提供することができるという効果を奏する。さらに、小型、高性能なズームレンズを備えた撮像装置を提供することができるという効果を奏する。

実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの縦収差図である。実施例１にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの縦収差図である。実施例２にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの縦収差図である。実施例３にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの縦収差図である。実施例４にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例５にかかるズームレンズの縦収差図である。実施例５にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。実施例６にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例６にかかるズームレンズの縦収差図である。実施例６にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。本発明にかかるズームレンズを備えた撮像装置の一適用例を示す図である。

以下、本発明にかかるズームレンズおよび撮像装置の好適な実施の形態を詳細に説明する。

本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、を備えて構成される。また、光学的絞りは、第２レンズ群内または第２レンズ群の近傍に配置される。そして、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が狭まり第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が狭まるように各レンズ群を移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う（以上、基本構成）。

本発明は、小型かつ簡素な構成で、全変倍領域においてＦナンバーが小さく、高い結像性能を備えたズームレンズを提供することを目的としている（第一の目的）。そこで、かかる目的を達成するため、本発明にかかるズームレンズは、上記基本構成を前提として、以下に示すような特徴を備えている。

まず、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群の焦点距離をｆ２、光学系全系の広角端での焦点距離をｆｗ、光学系全系の望遠端での焦点距離をｆｔとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。

条件式（１）は、第２レンズ群の焦点距離を規定する式である。条件式（１）を満足することにより、小型かつ簡素な構成で、全変倍領域においてＦナンバーが小さく、高い結像性能を備えたズームレンズを提供することができる。

条件式（１）においてその下限を下回ると、第２レンズ群のパワーが強くなりすぎて、変倍に作用するパワーが分散してしまうため、変倍時の第１レンズ群または第３レンズ群の移動量が増加してしまう。この結果、高い結像性能を維持することが難しくなる。

具体的には、まず、第２レンズ群が負のパワーを有している場合、条件式（１）においてその下限を下回ると、第１レンズ群のパワーが弱まって変倍時の第１レンズ群の移動量が増加してしまい、特に広角端における光学系全長を短くすることが困難になる。高い結像性能を維持することも難しくなる。一方、第２レンズ群が正のパワーを有している場合、条件式（１）においてその下限を下回ると、第３レンズ群のパワーが弱まって変倍時の第３レンズ群の移動量が増加してしまい、望遠端でのＦナンバーを小さく維持することが困難になる。高い結像性能を維持することも難しくなる。

なお、上記条件式（１）は、次に示す範囲を満足すると、小型でより明るいズームレンズを実現することができる。

さらに、上記条件式（１ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。

また、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端から望遠端までの変倍時の第３レンズ群の移動量（物体側への移動を正とする）をｍ３とするとき、条件式（１）に代えて次の条件式を満足しても、本発明の目的を達成することができる。
（２）７．０００≦｜ｆ２｜／ｍ３

条件式（２）は、第３レンズ群の移動量に対する第２レンズ群の焦点距離の比を規定する式である。条件式（１）に代えて、条件式（２）のみを満足しても、小型かつ簡素な構成で、全変倍領域においてＦナンバーが小さく、高い結像性能を備えたズームレンズを提供することができる。

条件式（２）においてその下限を下回ると、第２レンズ群のパワーが強くなりすぎて、変倍時の第３レンズ群の移動量が増加していまい、望遠端でのＦナンバーを小さく維持することが困難になる。高い結像性能を維持することも難しくなる。

具体的には、まず、第２レンズ群が負のパワーを有している場合、条件式（２）においてその下限を下回ると、第１レンズ群のパワーが弱まって変倍時の第１レンズ群の移動量が増加してしまい、特に広角端での光学系全長を短くすることも困難になる。高い結像性能を維持することも難しくなる。一方、第２レンズ群が正のパワーを有している場合、条件式（２）においてその下限を下回ると、第３レンズ群のパワーが弱まって変倍時の第３レンズ群の移動量が増加してしまい、望遠端でのＦナンバーを小さく維持することが困難になる。高い結像性能を維持することも難しくなる。

なお、上記条件式（２）は、次に示す範囲を満足すると、小型でより明るいズームレンズを実現することができる。
（２ａ）７．５００≦｜ｆ２｜／ｍ３

さらに、上記条件式（２ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。
（２ｂ）８．０００≦｜ｆ２｜／ｍ３

ところで、本発明にかかるズームレンズにおいて、前述のように、各レンズ群を移動させることによって広角端から望遠端への変倍が可能になるが、変倍時には第２レンズ群を像面に対して固定することがより好ましい。変倍時に第２レンズ群を像面に対して固定することで、変倍時に移動するレンズ群の数を減らすことが可能になる。変倍時に移動するレンズ群が少なければ、変倍駆動機構の構成をより簡略化して、低コスト化を図ることができる。

特に、本発明のズームレンズでは、光学的絞りが第２レンズ群内または第２レンズ群近傍に配置されることから、広角端から望遠端への変倍に際し、光学的絞りが物体側へ比較的長い距離移動するような場合、開口径が変化しない構成であれば望遠端でのＦナンバーが大きくなって、明るい光学系を実現できなくなるおそれがあるため、留意する必要がある。そこで、本発明では、変倍時に、第２レンズ群とともに比較的重量のある絞り機構も固定すれば、変倍時に変倍駆動機構にかかる重量負荷を軽減することができるとともに、Ｆナンバーが大きくなることも防止できることから、より好ましい。

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３）｜ｆ１／ｆ２｜≦０．１４

条件式（３）は、第２レンズ群の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離の比を規定する式である。条件式（３）を満足することにより、光学系の小型化を促進するとともに、Ｆナンバーを小さく維持することができる。

条件式（３）においてその上限を超えると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、特に広角端での光学系全長を短くすることが困難になる。

具体的には、まず、第２レンズ群が負のパワーを有している場合、条件式（３）においてその上限を超えると、第１レンズ群のパワーが弱まって変倍時の第１レンズ群の移動量が増加してしまい、特に広角端での光学系全長を短くすることが困難になる。一方、第２レンズ群が正のパワーを有している場合、条件式（３）においてその上限を超えると、第３レンズ群のパワーが弱まって変倍時の第３レンズ群の移動量が増加してしまい、望遠端でのＦナンバーを小さく維持することが困難になる。

なお、上記条件式（３）は、次に示す範囲を満足すると、小型でより明るいズームレンズを実現することができる。
（３ａ）｜ｆ１／ｆ２｜≦０．１３

さらに、上記条件式（３ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。
（３ｂ）｜ｆ１／ｆ２｜≦０．１２

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群が防振補正光学系を備えていることが好ましい。防振補正光学系は、光軸に対して垂直な方向へ移動させることによって光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。ここで、防振補正光学系は、単体のレンズ要素で構成されることが好ましい。単体のレンズ要素とは、単一の研磨レンズや、非球面レンズ、複合非球面レンズ、接合レンズを含み、空気層をもち互いに接着されていないたとえば正負の２枚レンズなどは含まない。このようにすることで、防振補正光学系の小型、軽量化を図ることができる。防振補正光学系の小型化は、レンズ鏡筒の小径化を促進することになる。また、防振補正光学系の軽量化は、防振補正光学系を駆動する防振機構の負荷を減らし、迅速な防振補正が可能になるとともに、防振機構の消費電力を低減することもできる。

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群が防振補正光学系を有することを前提に、防振補正光学系の焦点距離をｆｖ、光学系全系の広角端での焦点距離をｆｗ、光学系全系の望遠端での焦点距離をｆｔとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。

条件式（４）は、防振補正光学系の焦点距離を規定する式である。条件式（４）を満足することにより、良好な防振補正機能を備えた、小型、高性能なズームレンズを提供することができる。

条件式（４）においてその下限を下回ると、防振補正光学系のパワーが強くなりすぎるため、防振補正光学系を光軸に対して垂直に移動させた際に発生する偏芯コマ収差、偏芯非点収差、偏芯色収差が増大する。これを解消して高い結像性能を維持するためには、防振補正光学系中に多くのレンズを配置して収差補正を行うことが必要になる。防振補正光学系を構成するレンズ枚数が増加すると、光学系全長が長くなるため、ズームレンズの小型化を図るという観点から好ましくない。また、防振補正光学系の重量も増加するため、防振補正光学系の高速制御が困難になって、良好な防振補正が難しくなる。

一方、条件式（４）においてその上限を超えると、防振補正光学系のパワーが弱くなりすぎるため、必要な防振補正角度を確保すべく、防振補正光学系の光軸に対する垂直方向への移動量を増加させざるを得なくなる。この結果、光学系の外径の大型化を招き、ズームレンズの小型化を図ることが困難になる。

なお、上記条件式（４）は、次に示す範囲を満足すると、小型でより高い防振補正機能を備えたズームレンズを実現することができる。

さらに、上記条件式（４ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。

以上説明したように、本発明にかかるズームレンズは、上記構成を備えることにより、小型かつ簡素な構成で、全変倍領域においてＦナンバーが小さく高い結像性能を備えることができる。また、簡素な構成であるため、光学系の組立および製造誤差の発生を抑制して良好な結像性能を維持できるとともに、製造コストを低減することができる。

また、変倍時に第２レンズ群を像面に対して固定することがより好ましい。変倍時に第２レンズ群を像面に対して固定することで、変倍時に移動するレンズ群の数を減らすことが可能になる。変倍時に移動するレンズ群が少なければ、変倍駆動機構の構成をより簡略化して、低コスト化を図ることができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、小型、軽量の防振補正光学系を備えて、良好な防振補正を行うことが可能になる。また、光学系の小径化を図ることもできる。

なお、本発明にかかるズームレンズは、第３レンズ群よりも像面側に第４レンズ群を配置して構成してもよい。４群構成であっても、上記条件式を満足すれば、全変倍領域においてＦナンバーが小さく高い結像性能を備えることができる。

さらに、本発明は、小型、高性能なズームレンズを備えた撮像装置を提供することを目的としている（第二の目的）。この目的を達成するためには、上記構成を備えたズームレンズと、このズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子と、を備えて撮像装置を構成すればよい。このようにすることで、小型、高性能なズームレンズを備えた撮像装置を実現することができる。

以下、本発明にかかるズームレンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例により本発明が限定されるものではない。

図１は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₁₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₁₃と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₁₂と第３レンズ群Ｇ₁₃との間の、第２レンズ群Ｇ₁₂の近傍には、所定の口径を規定する光学的絞りＳＴＰが配置されている。第３レンズ群Ｇ₁₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₁₁は、物体側から順に、負レンズＬ₁₁₁と、負レンズＬ₁₁₂と、正レンズＬ₁₁₃と、負レンズＬ₁₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₁₂と正レンズＬ₁₁₃とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₁₂は、物体側から順に、正レンズＬ₁₂₁と、負レンズＬ₁₂₂と、が配置されて構成される。

第３レンズ群Ｇ₁₃は、物体側から順に、正レンズＬ₁₃₁と、正レンズＬ₁₃₂と、負レンズＬ₁₃₃と、正レンズＬ₁₃₄と、正レンズＬ₁₃₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₁₃₂と負レンズＬ₁₃₃とは、接合されている。正レンズＬ₁₃₄の両面には、非球面が形成されている。

このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₁₂を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₁₁と第２レンズ群Ｇ₁₂との間隔が狭まるように第１レンズ群Ｇ₁₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₁₂と第３レンズ群Ｇ₁₃との間隔が狭まるように第３レンズ群Ｇ₁₃を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。光学的絞りＳＴＰは、常時固定されている。

また、このズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ₁₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。

さらに、このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₁₂中の正レンズＬ₁₂₁に防振補正光学系ＶＣ₁としての機能を担わせ、防振補正光学系ＶＣ₁を光軸に対して垂直な方向へ移動させることによって、光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝35.005
ｄ₁＝2.000 ｎｄ₁＝2.0010 νｄ₁＝29.13
ｒ₂＝14.338
ｄ₂＝7.595
ｒ₃＝-115.921
ｄ₃＝1.500 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝15.705
ｄ₄＝4.388 ｎｄ₃＝1.8467 νｄ₃＝23.78
ｒ₅＝67.378
ｄ₅＝2.851
ｒ₆＝-28.662
ｄ₆＝1.200 ｎｄ₄＝1.4970 νｄ₄＝81.61
ｒ₇＝40.987
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝91.481
ｄ₈＝2.082 ｎｄ₅＝1.7725 νｄ₅＝49.62
ｒ₉＝-60.053
ｄ₉＝6.904
ｒ₁₀＝-27.104
ｄ₁₀＝1.200 ｎｄ₆＝1.7015 νｄ₆＝41.15
ｒ₁₁＝-71.007
ｄ₁₁＝2.000
ｒ₁₂＝∞（光学的絞り）
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝15.888
ｄ₁₃＝5.832 ｎｄ₇＝1.4875 νｄ₇＝70.44
ｒ₁₄＝-242.417
ｄ₁₄＝0.268
ｒ₁₅＝18.677
ｄ₁₅＝4.455 ｎｄ₈＝1.4970 νｄ₈＝81.61
ｒ₁₆＝-73.490
ｄ₁₆＝1.500 ｎｄ₉＝1.8467 νｄ₉＝23.78
ｒ₁₇＝30.406
ｄ₁₇＝0.368
ｒ₁₈＝30.405（非球面）
ｄ₁₈＝1.595 ｎｄ₁₀＝1.5920 νｄ₁₀＝67.02
ｒ₁₉＝200.000（非球面）
ｄ₁₉＝2.685
ｒ₂₀＝-53.970
ｄ₂₀＝3.189 ｎｄ₁₁＝1.9037 νｄ₁₁＝31.31
ｒ₂₁＝-26.328
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝∞
ｄ₂₂＝2.864 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝1.000
ｒ₂₄＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第１８面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.2978×10^-5，Ａ₆＝-1.5424×10^-7，
Ａ₈＝-4.5595×10^-10，Ａ₁₀＝-6.7226×10^-12
（第１９面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝1.0330×10^-4，Ａ₆＝1.7949×10^-7，
Ａ₈＝-1.3683×10^-9，Ａ₁₀＝2.4296×10^-11

（各種データ）
変倍比：1.921
像高：5.500
広角端中間焦点位置望遠端
焦点距離 6.128 9.009 11.771
Ｆナンバー 1.236 1.482 1.733
半画角（ω） 54.029 35.543 26.895
光学系全長 99.962 88.727 85.238
バックフォーカス（空気換算長） 15.388 19.858 23.908
D(7) 21.466 10.230 6.741
D(12) 10.520 6.050 2.000
D(21) 12.500 16.969 21.020

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離レンズ構成長レンズ移動量
１１ -13.253 19.534 -14.724
２８ 130.201 12.187 0.000
３１３ 19.572 19.892 8.520

（ズームレンズ群倍率）
群始面広角端中間焦点位置望遠端
１１ 0.000 0.000 0.000
２８ 1.269 1.144 1.110
３１３ -0.364 -0.594 -0.800

（条件式（１）に関する数値）

（条件式（２）に関する数値）
ｍ３（広角端から望遠端までの変倍時の第３レンズ群Ｇ₁₃の移動量）＝8.520
｜ｆ２｜／ｍ３＝15.282

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.102

（条件式（４）に関する数値）
ｆｖ（防振補正光学系ＶＣ₁の焦点距離）＝47.214

図２は、実施例１にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図３は、実施例１にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。これらの図において、（ａ）は望遠端における防振補正を行っていない基本状態を示し、（ｂ）は望遠端において防振補正光学系ＶＣ₁を光軸に対して垂直な方向に０．１２０ｍｍ移動させた防振補正状態を示している。撮影距離が∞で望遠端においてズームレンズが０．３°だけ傾いた場合の像偏心量は、防振補正光学系ＶＣ₁が光軸と垂直な方向に０．１２０ｍｍだけ平行移動するときの像偏心量に等しい。

図３（ａ）、図３（ｂ）において、それぞれ、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−７０％の像点における横収差を示している。なお、各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

各横収差図から明らかなように、軸上像点における横収差の対称性は良好であることがわかる。また、＋７０％像点における横収差と−７０％像点における横収差とを基本状態で比較すると、いずれも湾曲度が小さく、収差曲線の傾斜がほぼ等しいことから、偏心コマ収差、偏心非点収差が小さいことがわかる。このことは、防振補正状態であっても充分な結像性能が得られていることを意味している。

また、ズームレンズの防振補正角が同じ場合には、ズームレンズ全系の焦点距離が短くなるにつれて、防振補正に必要な平行移動量が減少する。したがって、いずれのズーム位置であっても、０．３°までの防振補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な防振補正を行うことが可能である。また、望遠端における防振群ＶＣ₁の平行移動量を広角端および中間焦点位置状態に適用することで防振補正角度を０．３°よりもさらに大きくとることも可能である。

図４は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₂₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₂₃と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₂₂と第３レンズ群Ｇ₂₃との間の、第２レンズ群Ｇ₂₂の近傍には、所定の口径を規定する光学的絞りＳＴＰが配置されている。第３レンズ群Ｇ₂₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₂₁は、物体側から順に、負レンズＬ₂₁₁と、負レンズＬ₂₁₂と、正レンズＬ₂₁₃と、負レンズＬ₂₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₂₁₂と正レンズＬ₂₁₃とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₂₂は、物体側から順に、正レンズＬ₂₂₁と、負レンズＬ₂₂₂と、が配置されて構成される。

第３レンズ群Ｇ₂₃は、物体側から順に、正レンズＬ₂₃₁と、正レンズＬ₂₃₂と、負レンズＬ₂₃₃と、正レンズＬ₂₃₄と、正レンズＬ₂₃₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₂₃₂と負レンズＬ₂₃₃とは、接合されている。正レンズＬ₂₃₄の両面には、非球面が形成されている。

このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₂₂を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₂₁と第２レンズ群Ｇ₂₂との間隔が狭まるように第１レンズ群Ｇ₂₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₂₂と第３レンズ群Ｇ₂₃との間隔が狭まるように第３レンズ群Ｇ₂₃を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。光学的絞りＳＴＰは、常時固定されている。

また、このズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ₂₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。

さらに、このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₂₂中の正レンズＬ₂₂₁に防振補正光学系ＶＣ₂としての機能を担わせ、防振補正光学系ＶＣ₂を光軸に対して垂直な方向へ移動させることによって、光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝40.607
ｄ₁＝2.000 ｎｄ₁＝2.0010 νｄ₁＝29.13
ｒ₂＝14.895
ｄ₂＝8.073
ｒ₃＝-73.509
ｄ₃＝1.500 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝15.907
ｄ₄＝5.520 ｎｄ₃＝1.7847 νｄ₃＝25.72
ｒ₅＝6829.045
ｄ₅＝2.147
ｒ₆＝-31.416
ｄ₆＝1.200 ｎｄ₄＝1.4970 νｄ₄＝81.61
ｒ₇＝47.410
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝130.463
ｄ₈＝2.000 ｎｄ₅＝1.7725 νｄ₅＝49.62
ｒ₉＝-58.458
ｄ₉＝2.760
ｒ₁₀＝-25.158
ｄ₁₀＝1.200 ｎｄ₆＝1.7015 νｄ₆＝41.15
ｒ₁₁＝-127.371
ｄ₁₁＝2.000
ｒ₁₂＝∞（光学的絞り）
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝16.583
ｄ₁₃＝6.330 ｎｄ₇＝1.4970 νｄ₇＝81.61
ｒ₁₄＝-156.998
ｄ₁₄＝0.200
ｒ₁₅＝16.494
ｄ₁₅＝5.695 ｎｄ₈＝1.4970 νｄ₈＝81.61
ｒ₁₆＝-40.074
ｄ₁₆＝1.500 ｎｄ₉＝1.7174 νｄ₉＝29.50
ｒ₁₇＝24.051
ｄ₁₇＝0.811
ｒ₁₈＝20.537（非球面）
ｄ₁₈＝2.640 ｎｄ₁₀＝1.4971 νｄ₁₀＝81.56
ｒ₁₉＝200.000（非球面）
ｄ₁₉＝1.861
ｒ₂₀＝-26.547
ｄ₂₀＝1.622 ｎｄ₁₁＝2.0010 νｄ₁₁＝29.13
ｒ₂₁＝-20.459
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝∞
ｄ₂₂＝2.864 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝1.000
ｒ₂₄＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第１８面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-1.1904×10^-4，Ａ₆＝-7.9940×10^-7，
Ａ₈＝-2.5292×10^-8，Ａ₁₀＝2.4195×10^-10
（第１９面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝5.9481×10^-5，Ａ₆＝-7.6908×10^-7，
Ａ₈＝-1.7256×10^-8，Ａ₁₀＝2.2723×10^-10

（各種データ）
変倍比：1.922
像高：5.500
広角端中間焦点位置望遠端
焦点距離 6.123 9.000 11.769
Ｆナンバー 1.236 1.459 1.734
半画角（ω） 54.622 35.657 26.898
光学系全長 99.966 88.478 84.930
バックフォーカス（空気換算長） 15.388 19.858 23.908
D(7) 24.954 13.436 9.888
D(12) 9.619 5.794 2.000
D(21) 12.500 16.325 20.119

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離レンズ構成長レンズ移動量
１１ -15.404 20.439 -15.066
２８ -506.020 7.961 0.000
３１３ 18.900 20.659 7.619

（ズームレンズ群倍率）
群始面広角端中間焦点位置望遠端
１１ 0.000 0.000 0.000
２８ 0.860 0.877 0.883
３１３ -0.462 -0.666 -0.866

（条件式（１）に関する数値）

（条件式（２）に関する数値）
ｍ３（広角端から望遠端までの変倍時の第３レンズ群Ｇ₂₃の移動量）＝7.619
｜ｆ２｜／ｍ３＝66.413

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.030

（条件式（４）に関する数値）
ｆｖ（防振補正光学系ＶＣ₂の焦点距離）＝52.500

図５は、実施例２にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図６は、実施例２にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。これらの図において、（ａ）は望遠端における防振補正を行っていない基本状態を示し、（ｂ）は望遠端において防振補正光学系ＶＣ₂を光軸に対して垂直な方向に０．１２３ｍｍ移動させた防振補正状態を示している。撮影距離が∞で望遠端においてズームレンズが０．３°だけ傾いた場合の像偏心量は、防振補正光学系ＶＣ₂が光軸と垂直な方向に０．１２３ｍｍだけ平行移動するときの像偏心量に等しい。

図６（ａ）、図６（ｂ）において、それぞれ、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−７０％の像点における横収差を示している。なお、各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

また、ズームレンズの防振補正角が同じ場合には、ズームレンズ全系の焦点距離が短くなるにつれて、防振補正に必要な平行移動量が減少する。したがって、いずれのズーム位置であっても、０．３°までの防振補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な防振補正を行うことが可能である。また、望遠端における防振群ＶＣ₂の平行移動量を広角端および中間焦点位置状態に適用することで防振補正角度を０．３°よりもさらに大きくとることも可能である。

図７は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₃₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₃₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₃₃と、が配置されて構成される。第３レンズ群Ｇ₂₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₃₁は、物体側から順に、負レンズＬ₃₁₁と、負レンズＬ₃₁₂と、正レンズＬ₃₁₃と、負レンズＬ₃₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₁₂と正レンズＬ₃₁₃とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₃₂は、物体側から順に、正レンズＬ₃₂₁と、所定の口径を規定する光学的絞りＳＴＰと、負レンズＬ₃₂₂と、が配置されて構成される。

第３レンズ群Ｇ₃₃は、物体側から順に、正レンズＬ₃₃₁と、正レンズＬ₃₃₂と、負レンズＬ₃₃₃と、正レンズＬ₃₃₄と、正レンズＬ₃₃₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₃₃₂と負レンズＬ₃₃₃とは、接合されている。正レンズＬ₃₃₄の両面には、非球面が形成されている。

このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₃₂を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₃₁と第２レンズ群Ｇ₃₂との間隔が狭まるように第１レンズ群Ｇ₃₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₃₂と第３レンズ群Ｇ₃₃との間隔が狭まるように第３レンズ群Ｇ₃₃を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。

また、このズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ₃₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。

さらに、このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₃₂中の正レンズＬ₃₂₁に防振補正光学系ＶＣ₃としての機能を担わせ、防振補正光学系ＶＣ₃を光軸に対して垂直な方向へ移動させることによって、光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝40.261
ｄ₁＝2.000 ｎｄ₁＝1.9037 νｄ₁＝31.31
ｒ₂＝13.467
ｄ₂＝8.015
ｒ₃＝-58.872
ｄ₃＝1.500 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝13.479
ｄ₄＝5.160 ｎｄ₃＝1.7618 νｄ₃＝26.61
ｒ₅＝153.579
ｄ₅＝2.523
ｒ₆＝-23.999
ｄ₆＝1.200 ｎｄ₄＝1.4970 νｄ₄＝81.61
ｒ₇＝31.235
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝64.550
ｄ₈＝2.164 ｎｄ₅＝1.5168 νｄ₅＝64.20
ｒ₉＝-40.604
ｄ₉＝3.000
ｒ₁₀＝∞（光学的絞り）
ｄ₁₀＝1.850
ｒ₁₁＝-25.651
ｄ₁₁＝1.200 ｎｄ₆＝1.7015 νｄ₆＝41.15
ｒ₁₂＝-44.067
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝16.257
ｄ₁₃＝4.284 ｎｄ₇＝1.4970 νｄ₇＝81.61
ｒ₁₄＝590.744
ｄ₁₄＝4.227
ｒ₁₅＝17.511
ｄ₁₅＝4.353 ｎｄ₈＝1.4970 νｄ₈＝81.61
ｒ₁₆＝-28.764
ｄ₁₆＝1.500 ｎｄ₉＝1.8061 νｄ₉＝33.27
ｒ₁₇＝24.295
ｄ₁₇＝0.217
ｒ₁₈＝15.927（非球面）
ｄ₁₈＝2.941 ｎｄ₁₀＝1.4971 νｄ₁₀＝81.56
ｒ₁₉＝188.152（非球面）
ｄ₁₉＝1.517
ｒ₂₀＝-46.048
ｄ₂₀＝3.126 ｎｄ₁₁＝1.6889 νｄ₁₁＝31.16
ｒ₂₁＝-22.452
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝∞
ｄ₂₂＝2.864 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝1.000
ｒ₂₄＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第１８面）
ｋ＝0.4883，
Ａ₄＝-5.8825×10^-5，Ａ₆＝-1.6975×10^-7，
Ａ₈＝-7.7235×10^-9，Ａ₁₀＝-1.1023×10^-10
（第１９面）
ｋ＝10.0000，
Ａ₄＝1.1885×10^-4，Ａ₆＝1.8350×10^-7，
Ａ₈＝-1.3031×10^-8，Ａ₁₀＝-5.1154×10^-11

（各種データ）
変倍比：2.005
像高：5.500
広角端中間焦点位置望遠端
焦点距離 5.863 9.001 11.759
Ｆナンバー 1.442 1.820 2.134
半画角（ω） 57.801 35.774 27.022
光学系全長 99.997 89.747 87.406
バックフォーカス（空気換算長） 15.426 21.324 26.035
D(7) 18.211 7.961 5.620
D(12) 14.609 8.711 4.000
D(21) 12.538 18.436 23.147

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離レンズ構成長レンズ移動量
１１ -10.899 20.398 -12.591
２８ 95.490 8.214 0.000
３１３ 21.051 22.164 10.609

（ズームレンズ群倍率）
群始面広角端中間焦点位置望遠端
１１ 0.000 0.000 0.000
２８ 1.500 1.292 1.252
３１３ -0.359 -0.639 -0.862

（条件式（１）に関する数値）

（条件式（２）に関する数値）
ｍ３（広角端から望遠端までの変倍時の第３レンズ群Ｇ₃₃の移動量）＝10.609
｜ｆ２｜／ｍ３＝9.001

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.114

（条件式（４）に関する数値）
ｆｖ（防振補正光学系ＶＣ₃の焦点距離）＝48.570

図８は、実施例３にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図９は、実施例３にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。これらの図において、（ａ）は望遠端における防振補正を行っていない基本状態を示し、（ｂ）は望遠端において防振補正光学系ＶＣ₃を光軸に対して垂直な方向に０．１１６ｍｍ移動させた防
振補正状態を示している。撮影距離が∞で望遠端においてズームレンズが０．３°だけ傾いた場合の像偏心量は、防振補正光学系ＶＣ₃が光軸と垂直な方向に０．１１６ｍｍだけ平行移動するときの像偏心量に等しい。

図９（ａ）、図９（ｂ）において、それぞれ、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−７０％の像点における横収差を示している。なお、各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

また、ズームレンズの防振補正角が同じ場合には、ズームレンズ全系の焦点距離が短くなるにつれて、防振補正に必要な平行移動量が減少する。したがって、いずれのズーム位置であっても、０．３°までの防振補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な防振補正を行うことが可能である。また、望遠端における防振群ＶＣ₃の平行移動量を広角端および中間焦点位置状態に適用することで防振補正角度を０．３°よりもさらに大きくとることも可能である。

図１０は、実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₄₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₄₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₄₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₄₁と第２レンズ群Ｇ₄₂との間の、第２レンズ群Ｇ₄₂の近傍には、所定の口径を規定する光学的絞りＳＴＰが配置されている。第３レンズ群Ｇ₄₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₄₁は、物体側から順に、負レンズＬ₄₁₁と、負レンズＬ₄₁₂と、正レンズＬ₄₁₃と、負レンズＬ₄₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₁₂と正レンズＬ₄₁₃とは、接合されている。負レンズＬ₄₁₄の両面には、非球面が形成されている。

第２レンズ群Ｇ₄₂は、物体側から順に、負レンズＬ₄₂₁と、正レンズＬ₄₂₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₂₁の両面および正レンズＬ₄₂₂の像面ＩＭＧ側の面には、非球面が形成されている。

第３レンズ群Ｇ₄₃は、物体側から順に、正レンズＬ₄₃₁と、正レンズＬ₄₃₂と、負レンズＬ₄₃₃と、正レンズＬ₄₃₄と、正レンズＬ₄₃₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₄₃₂と負レンズＬ₄₃₃とは、接合されている。正レンズＬ₄₃₄の両面には、非球面が形成されている。

このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₄₂を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₄₁と第２レンズ群Ｇ₄₂との間隔が狭まるように第１レンズ群Ｇ₄₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₄₂と第３レンズ群Ｇ₄₃との間隔が狭まるように第３レンズ群Ｇ₄₃を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。光学的絞りＳＴＰは、常時固定されている。

また、このズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ₄₁を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。

さらに、このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₄₂中の負レンズＬ₄₂₁に防振補正光学系ＶＣ₄としての機能を担わせ、防振補正光学系ＶＣ₄を光軸に対して垂直な方向へ移動させることによって、光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例４にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝39.257
ｄ₁＝2.000 ｎｄ₁＝1.8340 νｄ₁＝37.35
ｒ₂＝13.417
ｄ₂＝10.925
ｒ₃＝-40.474
ｄ₃＝1.500 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝26.531
ｄ₄＝5.985 ｎｄ₃＝1.6889 νｄ₃＝31.16
ｒ₅＝-43.629
ｄ₅＝0.797
ｒ₆＝-38.821（非球面）
ｄ₆＝1.200 ｎｄ₄＝1.4971 νｄ₄＝81.56
ｒ₇＝63.003（非球面）
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝∞（光学的絞り）
ｄ₈＝2.500
ｒ₉＝-60.162（非球面）
ｄ₉＝1.200 ｎｄ₅＝1.6935 νｄ₅＝53.20
ｒ₁₀＝108.104（非球面）
ｄ₁₀＝1.000
ｒ₁₁＝36.837（非球面）
ｄ₁₁＝3.000 ｎｄ₆＝1.7433 νｄ₆＝49.33
ｒ₁₂＝125.610
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝15.714
ｄ₁₃＝5.192 ｎｄ₇＝1.4970 νｄ₇＝81.61
ｒ₁₄＝-282.787
ｄ₁₄＝0.507
ｒ₁₅＝15.157
ｄ₁₅＝5.037 ｎｄ₈＝1.4970 νｄ₈＝81.61
ｒ₁₆＝-128.145
ｄ₁₆＝1.500 ｎｄ₉＝1.6990 νｄ₉＝30.05
ｒ₁₇＝17.265
ｄ₁₇＝0.853
ｒ₁₈＝18.040（非球面）
ｄ₁₈＝2.522 ｎｄ₁₀＝1.4971 νｄ₁₀＝81.56
ｒ₁₉＝41.314（非球面）
ｄ₁₉＝1.460
ｒ₂₀＝-67.732
ｄ₂₀＝1.739 ｎｄ₁₁＝1.4970 νｄ₁₁＝81.61
ｒ₂₁＝-26.716
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝∞
ｄ₂₂＝2.864 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝1.000
ｒ₂₄＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-1.1199×10^-5，Ａ₆＝3.6944×10^-8，
Ａ₈＝-5.9238×10^-10，Ａ₁₀＝9.3165×10^-13
（第７面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.7106×10^-5，Ａ₆＝3.2316×10^-9，
Ａ₈＝-9.7410×10^-10，Ａ₁₀＝2.3934×10^-12
（第９面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-1.8443×10^-6，Ａ₆＝-2.2613×10^-7，
Ａ₈＝4.5349×10^-10，Ａ₁₀＝2.6793×10^-12
（第１０面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-8.3600×10^-6，Ａ₆＝-9.4812×10^-8，
Ａ₈＝-5.7541×10^-10，Ａ₁₀＝6.9402×10^-12
（第１１面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-1.6294×10^-5，Ａ₆＝7.2373×10^-8，
Ａ₈＝-7.2964×10^-10，Ａ₁₀＝2.4478×10^-12
（第１８面）
ｋ＝0.0059，
Ａ₄＝-8.4305×10^-5，Ａ₆＝-6.9640×10^-7，
Ａ₈＝-2.2611×10^-8，Ａ₁₀＝1.5858×10^-10
（第１９面）
ｋ＝10.0000，
Ａ₄＝8.8981×10^-5，Ａ₆＝-1.9931×10^-7，
Ａ₈＝-2.1629×10^-8，Ａ₁₀＝2.5393×10^-10

（各種データ）
変倍比：1.982
像高：5.500
広角端中間焦点位置望遠端
焦点距離 5.931 9.000 11.758
Ｆナンバー 1.442 1.672 1.939
半画角（ω） 54.965 35.241 26.743
光学系全長 108.764 91.705 85.767
バックフォーカス（空気換算長） 15.381 18.863 22.108
D(7) 32.752 15.692 9.755
D(12) 10.730 7.247 4.000
D(21) 12.500 15.983 19.229

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離レンズ構成長レンズ移動量
１１ -18.263 22.407 -22.997
２９ -300.000 5.200 0.000
３１３ 20.014 18.812 6.729

（ズームレンズ群倍率）
群始面広角端中間焦点位置望遠端
１１ 0.000 0.000 0.000
２９ 0.827 0.867 0.883
３１３ -0.393 -0.568 -0.729

（条件式（１）に関する数値）

（条件式（２）に関する数値）
ｍ３（広角端から望遠端までの変倍時の第３レンズ群Ｇ₄₃の移動量）＝6.729
｜ｆ２｜／ｍ３＝44.583

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.061

（条件式（４）に関する数値）
ｆｖ（防振補正光学系ＶＣ₄の焦点距離）＝-55.572

図１１は、実施例４にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図１２は、実施例４にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。これらの図において、（ａ）は望遠端における防振補正を行っていない基本状態を示し、（ｂ）は望遠端において防振補正光学系ＶＣ₄を光軸に対して垂直な方向に０．１２３ｍｍ移動させた防振補正状態を示している。撮影距離が∞で望遠端においてズームレンズが０．３°だけ傾いた場合の像偏心量は、防振補正光学系ＶＣ₄が光軸と垂直な方向に０．１２３ｍｍだけ平行移動するときの像偏心量に等しい。

図１２（ａ）、図１２（ｂ）において、それぞれ、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−７０％の像点における横収差を示している。なお、各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

また、ズームレンズの防振補正角が同じ場合には、ズームレンズ全系の焦点距離が短くなるにつれて、防振補正に必要な平行移動量が減少する。したがって、いずれのズーム位置であっても、０．３°までの防振補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な防振補正を行うことが可能である。また、望遠端における防振群ＶＣ₄の平行移動量を広角端および中間焦点位置状態に適用することで防振補正角度を０．３°よりもさらに大きくとることも可能である。

図１３は、実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₅₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₅₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₅₃と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₅₂と第３レンズ群Ｇ₅₃との間の、第２レンズ群Ｇ₅₂の近傍には、所定の口径を規定する光学的絞りＳＴＰが配置されている。第３レンズ群Ｇ₅₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₅₁は、物体側から順に、負レンズＬ₅₁₁と、負レンズＬ₅₁₂と、正レンズＬ₅₁₃と、負レンズＬ₅₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₅₁₂と正レンズＬ₅₁₃とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₅₂は、物体側から順に、正レンズＬ₅₂₁と、負レンズＬ₅₂₂と、が配置されて構成される。

第３レンズ群Ｇ₅₃は、物体側から順に、正レンズＬ₅₃₁と、正レンズＬ₅₃₂と、負レンズＬ₅₃₃と、正レンズＬ₅₃₄と、正レンズＬ₅₃₅と、が配置されて構成される。正レンズＬ₅₃₂と負レンズＬ₅₃₃とは、接合されている。正レンズＬ₅₃₄の両面には、非球面が形成されている。

このズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ₅₁と第２レンズ群Ｇ₅₂との間隔が狭まり第２レンズ群Ｇ₅₂と第３レンズ群Ｇ₅₃との間隔が狭まるように、第１レンズ群Ｇ₅₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₅₂を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ₁₃を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。光学的絞りＳＴＰも第２レンズ群Ｇ₅₂とともに移動する。

また、このズームレンズでは、光学系全系を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。

さらに、このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₅₂中の正レンズＬ₅₂₁に防振補正光学系ＶＣ₅としての機能を担わせ、防振補正光学系ＶＣ₅を光軸に対して垂直な方向へ移動させることによって、光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例５にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝32.212
ｄ₁＝2.000 ｎｄ₁＝2.0010 νｄ₁＝29.13
ｒ₂＝14.274
ｄ₂＝8.253
ｒ₃＝-69.854
ｄ₃＝1.500 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝15.298
ｄ₄＝4.756 ｎｄ₃＝1.8052 νｄ₃＝25.46
ｒ₅＝120.178
ｄ₅＝2.653
ｒ₆＝-25.793
ｄ₆＝1.200 ｎｄ₄＝1.4970 νｄ₄＝81.61
ｒ₇＝38.143
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝79.052
ｄ₈＝2.011 ｎｄ₅＝1.6584 νｄ₅＝50.85
ｒ₉＝-56.684
ｄ₉＝5.612
ｒ₁₀＝-26.343
ｄ₁₀＝1.200 ｎｄ₆＝1.7015 νｄ₆＝41.15
ｒ₁₁＝-86.544
ｄ₁₁＝2.000
ｒ₁₂＝∞（光学的絞り）
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝17.314
ｄ₁₃＝4.289 ｎｄ₇＝1.5688 νｄ₇＝56.04
ｒ₁₄＝-239.244
ｄ₁₄＝3.358
ｒ₁₅＝18.260
ｄ₁₅＝4.687 ｎｄ₈＝1.4970 νｄ₈＝81.61
ｒ₁₆＝-23.219
ｄ₁₆＝1.500 ｎｄ₉＝1.7552 νｄ₉＝27.53
ｒ₁₇＝19.090
ｄ₁₇＝0.200
ｒ₁₈＝13.839（非球面）
ｄ₁₈＝2.312 ｎｄ₁₀＝1.4971 νｄ₁₀＝81.56
ｒ₁₉＝56.529（非球面）
ｄ₁₉＝2.503
ｒ₂₀＝-1417.926
ｄ₂₀＝1.796 ｎｄ₁₁＝1.9229 νｄ₁₁＝20.88
ｒ₂₁＝-38.986
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝∞
ｄ₂₂＝2.864 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝1.000
ｒ₂₄＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第１８面）
ｋ＝0.1425，
Ａ₄＝-3.7125×10^-5，Ａ₆＝-1.6243×10^-8，
Ａ₈＝2.6839×10^-9，Ａ₁₀＝-2.2536×10^-10
（第１９面）
ｋ＝10.0000，
Ａ₄＝1.2192×10^-4，Ａ₆＝3.3119×10^-7，
Ａ₈＝2.8558×10^-10，Ａ₁₀＝-2.0805×10^-10

（各種データ）
変倍比：1.921
像高：5.500
広角端中間焦点位置望遠端
焦点距離 6.122 8.999 11.758
Ｆナンバー 1.442 1.744 2.042
半画角（ω） 55.211 35.833 27.044
光学系全長 99.988 89.833 87.066
バックフォーカス（空気換算長） 15.388 19.998 24.351
D(7) 24.318 12.203 7.907
D(12) 7.475 4.824 2.000
D(21) 12.500 17.110 21.463

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離レンズ構成長レンズ移動量
１１ -13.188 20.363 -12.923
２８ 280.000 8.823 0.000
３１３ 19.583 20.646 8.963

（ズームレンズ群倍率）
群始面広角端中間焦点位置望遠端
１１ 0.000 0.000 0.000
２８ 1.056 1.010 0.994
３１３ -0.440 -0.676 -0.897

（条件式（１）に関する数値）

（条件式（２）に関する数値）
ｍ３（広角端から望遠端までの変倍時の第３レンズ群Ｇ₅₃の移動量）＝8.963
｜ｆ２｜／ｍ３＝31.240

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.047

（条件式（４）に関する数値）
ｆｖ（防振補正光学系ＶＣ₅の焦点距離）＝50.434

図１４は、実施例５にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図１５は、実施例５にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。これらの図において、（ａ）は望遠端における防振補正を行っていない基本状態を示し、（ｂ）は望遠端において防振補正光学系ＶＣ₅を光軸に対して垂直な方向に０．１２３ｍｍ移動させた防振補正状態を示している。撮影距離が∞で望遠端においてズームレンズが０．３°だけ傾いた場合の像偏心量は、防振補正光学系ＶＣ₅が光軸と垂直な方向に０．１２３ｍｍだけ平行移動するときの像偏心量に等しい。

図１５（ａ）、図１５（ｂ）において、それぞれ、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−７０％の像点における横収差を示している。なお、各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

また、ズームレンズの防振補正角が同じ場合には、ズームレンズ全系の焦点距離が短くなるにつれて、防振補正に必要な平行移動量が減少する。したがって、いずれのズーム位置であっても、０．３°までの防振補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な防振補正を行うことが可能である。また、望遠端における防振群ＶＣ₅の平行移動量を広角端および中間焦点位置状態に適用することで防振補正角度を０．３°よりもさらに大きくとることも可能である。

図１６は、実施例６にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₆₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₆₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₆₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₆₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₆₂と第３レンズ群Ｇ₆₃との間の、第２レンズ群Ｇ₆₂の近傍には、所定の口径を規定する光学的絞りＳＴＰが配置されている。第４レンズ群Ｇ₆₄と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₆₁は、物体側から順に、負レンズＬ₆₁₁と、負レンズＬ₆₁₂と、正レンズＬ₆₁₃と、負レンズＬ₆₁₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₆₁₂と正レンズＬ₆₁₃とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₆₂は、物体側から順に、正レンズＬ₆₂₁と、負レンズＬ₆₂₂と、が配置されて構成される。

第３レンズ群Ｇ₆₃は、物体側から順に、正レンズＬ₆₃₁と、正レンズＬ₆₃₂と、負レンズＬ₆₃₃と、正レンズＬ₆₃₄と、が配置されて構成される。正レンズＬ₆₃₂と負レンズＬ₆₃₃とは、接合されている。正レンズＬ₆₃₄の両面には、非球面が形成されている。

第４レンズ群Ｇ₆₄は、正レンズＬ₆₄₁により構成される。

このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₆₂を像面ＩＭＧに対して固定したまま、第１レンズ群Ｇ₆₁と第２レンズ群Ｇ₆₂との間隔が狭まるように第１レンズ群Ｇ₆₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₆₂と第３レンズ群Ｇ₆₃との間隔が狭まるように第３レンズ群Ｇ₆₃を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ₆₄を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させて、広角端から望遠端への変倍を行う。光学的絞りＳＴＰは、常時固定されている。

また、このズームレンズでは、第４レンズ群Ｇ₆₄を光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。

さらに、このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₆₂中の正レンズＬ₆₂₁に防振補正光学系ＶＣ₆としての機能を担わせ、防振補正光学系ＶＣ₆を光軸に対して垂直な方向へ移動させることによって、光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例６にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（面データ）
ｒ₁＝35.183
ｄ₁＝2.000 ｎｄ₁＝2.0010 νｄ₁＝29.13
ｒ₂＝14.681
ｄ₂＝7.940
ｒ₃＝-73.621
ｄ₃＝1.500 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝14.997
ｄ₄＝4.965 ｎｄ₃＝1.8052 νｄ₃＝25.46
ｒ₅＝110.121
ｄ₅＝2.685
ｒ₆＝-27.062
ｄ₆＝1.200 ｎｄ₄＝1.4970 νｄ₄＝81.61
ｒ₇＝35.164
ｄ₇＝D(7)（可変）
ｒ₈＝73.922
ｄ₈＝2.155 ｎｄ₅＝1.6230 νｄ₅＝58.12
ｒ₉＝-35.916
ｄ₉＝7.427
ｒ₁₀＝-21.073
ｄ₁₀＝1.200 ｎｄ₆＝1.7440 νｄ₆＝44.90
ｒ₁₁＝-67.574
ｄ₁₁＝2.000
ｒ₁₂＝∞（光学的絞り）
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝17.965
ｄ₁₃＝4.204 ｎｄ₇＝1.6584 νｄ₇＝50.85
ｒ₁₄＝-123.684
ｄ₁₄＝1.562
ｒ₁₅＝23.642
ｄ₁₅＝3.995 ｎｄ₈＝1.4970 νｄ₈＝81.61
ｒ₁₆＝-25.234
ｄ₁₆＝1.500 ｎｄ₉＝1.7618 νｄ₉＝26.61
ｒ₁₇＝19.309
ｄ₁₇＝0.200
ｒ₁₈＝17.651（非球面）
ｄ₁₈＝2.541 ｎｄ₁₀＝1.4971 νｄ₁₀＝81.56
ｒ₁₉＝-267.753（非球面）
ｄ₁₉＝D(19)（可変）
ｒ₂₀＝-68.470
ｄ₂₀＝1.934 ｎｄ₁₁＝1.9229 νｄ₁₁＝20.88
ｒ₂₁＝-27.592
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝∞
ｄ₂₂＝2.864 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝1.000
ｒ₂₄＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第１８面）
ｋ＝0.1185，
Ａ₄＝-5.7804×10^-5，Ａ₆＝2.0961×10^-8，
Ａ₈＝-1.0473×10^-8，Ａ₁₀＝4.2371×10^-11
（第１９面）
ｋ＝10.0000，
Ａ₄＝8.1485×10^-5，Ａ₆＝2.1295×10^-7，
Ａ₈＝-1.0405×10^-8，Ａ₁₀＝6.4852×10^-11

（各種データ）
変倍比：1.921
像高：5.500
広角端中間焦点位置望遠端
焦点距離 6.121 9.000 11.757
Ｆナンバー 1.442 1.724 2.106
半画角（ω） 54.112 35.519 26.901
光学系全長 99.991 89.690 86.782
バックフォーカス（空気換算長） 20.618 25.297 29.348
D(7) 20.641 10.340 7.432
D(12) 10.730 6.051 2.000
D(19) 3.248 3.081 2.599
D(21) 12.500 17.346 21.880

（ズームレンズ群データ）
群始面焦点距離レンズ構成長レンズ移動量
１１ -12.975 20.290 -13.209
２８ 161.515 10.782 0.000
３１３ 21.899 14.002 8.730
３２０ 48.967 1.934 9.380

（ズームレンズ群倍率）
群始面広角端中間焦点位置望遠端
１１ 0.000 0.000 0.000
２８ 1.078 1.008 0.990
３１３ -0.626 -1.146 -1.801
４２０ 0.699 0.600 0.508

（条件式（１）に関する数値）

（条件式（２）に関する数値）
ｍ３（広角端から望遠端までの変倍時の第３レンズ群Ｇ₆₃の移動量）＝8.730
｜ｆ２｜／ｍ３＝18.501

（条件式（３）に関する数値）
｜ｆ１／ｆ２｜＝0.080

（条件式（４）に関する数値）
ｆｖ（防振補正光学系ＶＣ₆の焦点距離）＝39.094

図１７は、実施例６にかかるズームレンズの縦収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図１８は、実施例５にかかるズームレンズの望遠端での横収差図である。これらの図において、（ａ）は望遠端における防振補正を行っていない基本状態を示し、（ｂ）は望遠端において防振補正光学系ＶＣ₆を光軸に対して垂直な方向に０．０９６ｍｍ移動させた防振補正状態を示している。撮影距離が∞で望遠端においてズームレンズが０．３°だけ傾いた場合の像偏心量は、防振補正光学系ＶＣ₆が光軸と垂直な方向に０．０９６ｍｍだけ平行移動するときの像偏心量に等しい。

図１８（ａ）、図１８（ｂ）において、それぞれ、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−７０％の像点における横収差を示している。なお、各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

また、ズームレンズの防振補正角が同じ場合には、ズームレンズ全系の焦点距離が短くなるにつれて、防振補正に必要な平行移動量が減少する。したがって、いずれのズーム位置であっても、０．３°までの防振補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な防振補正を行うことが可能である。また、望遠端における防振群ＶＣ₆の平行移動量を広角端および中間焦点位置状態に適用することで防振補正角度を０．３°よりもさらに大きくとることも可能である。

なお、上記各実施例中の数値データにおいて、ｒ₁，ｒ₂，・・・・はレンズ、光学的絞り面などの曲率半径、ｄ₁，ｄ₂，・・・・はレンズ、光学的絞りなどの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ₁，ｎｄ₂，・・・・はレンズなどのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄ₁，νｄ₂，・・・・はレンズなどのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。そして、長さの単位はすべて「ｍｍ」、角度の単位はすべて「°」である。

また、上記各非球面形状は、非球面の深さをＺ、曲率をｃ（１／ｒ）、光軸からの高さをｈ、円錐係数をｋ、４次，６次，８次，１０次の非球面係数をそれぞれＡ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀とし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。

以上説明したように、上記各実施例のズームレンズは、上記各条件式を満足することにより、小型かつ簡素な構成で、全変倍領域においてＦナンバーが小さく高い結像性能を備えることができる。また、簡素な構成であるため、光学系の組立および製造誤差の発生を抑制して良好な結像性能を維持できるとともに、製造コストを低減することができる。さらに、小型、軽量の防振補正光学系を備えて、良好な防振補正を行うことが可能になる。また、光学系の小径化を図ることもできる。また、適宜非球面が形成されたレンズや接合レンズを配置したことにより、収差補正能力を向上させることができる。

また、実施例１〜４、実施例６に示したように、変倍時に第２レンズ群を像面に対して固定することで、変倍時に移動するレンズ群の数を減らすことが可能になる。変倍時に移動するレンズ群が少なければ、変倍駆動機構の構成をより簡略化して、低コスト化を図ることができる。特に、光学的絞りが第２レンズ群内または第２レンズ群近傍に配置されることから、変倍時に、第２レンズ群とともに比較的重量のある絞り機構も固定することで、変倍時に変倍駆動機構にかかる重量負荷を軽減することができる。

なお、実施例６に示したように、第３レンズ群よりも像面側に第４レンズ群を配置して構成することも可能である。４群構成であっても、上記条件式を満足すれば、全変倍領域においてＦナンバーが小さく高い結像性能を備えることができる。

＜適用例＞
以下、本発明の実施例１〜６に示したズームレンズを撮像装置に適用した例を示す。図１９は、本発明にかかるズームレンズを備えた撮像装置の一適用例を示す図である。図１９には、ズームレンズ１００を収容したレンズ鏡筒１１０が撮像装置２００に取付けられている状態を示している。

ズームレンズ１００は、実施例１〜６に示したものである。レンズ鏡筒１１０はマウント部１１１を介して撮像装置２００に対して着脱可能になっている。マウント部１１１としては、スクリュータイプやバヨネットタイプ等のマウントが用いられる。この例では、バヨネットタイプのマウントを使用している。

ズームレンズ１００により撮像された像は撮像装置２００に搭載された撮像素子２０１（ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の撮像面上に結像し、その像に関する撮像素子２０１からの出力信号が図示しない信号処理回路によって演算処理され、表示部２０２に像が表示される。

上記のように構成することで、小型、高性能なズームレンズを備えた、動画撮影にも好適な撮像装置を実現することができる。

図１９では、本発明にかかるズームレンズをミラーレス一眼カメラに用いた例を示した。しかし、本発明にかかるズームレンズは、ミラーレス一眼カメラのみならず、その他のレンズ交換式カメラやデジタルスチルカメラ、監視用カメラ、ビデオカメラ等に用いることも可能である。

以上のように、本発明にかかるズームレンズは、ミラーレス一眼カメラや一眼レフレックスカメラ等のレンズ交換方式カメラ、監視用カメラ、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ等の小型撮像装置に有用であり、特に、暗い撮影環境下において撮影を行う撮像装置に好適である。

Ｇ₁₁，Ｇ₂₁，Ｇ₃₁，Ｇ₄₁，Ｇ₅₁，Ｇ₆₁ 第１レンズ群
Ｇ₁₂，Ｇ₂₂，Ｇ₃₂，Ｇ₄₂，Ｇ₅₂，Ｇ₆₂ 第２レンズ群
Ｇ₁₃，Ｇ₂₃，Ｇ₃₃，Ｇ₄₃，Ｇ₅₃，Ｇ₆₃ 第３レンズ群
Ｇ₆₄ 第４レンズ群
Ｌ₁₁₁，Ｌ₁₁₂，Ｌ₁₁₄，Ｌ₁₂₂，Ｌ₁₃₃，Ｌ₂₁₁，Ｌ₂₁₂，Ｌ₂₁₄，Ｌ₂₂₂，Ｌ₂₃₃，Ｌ₃₁₁，Ｌ₃₁₂，Ｌ₃₁₄，Ｌ₃₂₂，Ｌ₃₃₃，Ｌ₄₁₁，Ｌ₄₁₂，Ｌ₄₁₄，Ｌ₄₂₁，Ｌ₄₃₃，Ｌ₅₁₁，Ｌ₅₁₂，Ｌ₅₁₄，Ｌ₅₂₂，Ｌ₅₃₃，Ｌ₆₁₁，Ｌ₆₁₂，Ｌ₆₁₄，Ｌ₆₂₂，Ｌ₆₃₃ 負レンズ
Ｌ₁₁₃，Ｌ₁₂₁，Ｌ₁₃₁，Ｌ₁₃₂，Ｌ₁₃₄，Ｌ₁₃₅，Ｌ₂₁₃，Ｌ₂₂₁，Ｌ₂₃₁，Ｌ₂₃₂，Ｌ₂₃₄，Ｌ₂₃₅，Ｌ₃₁₃，Ｌ₃₂₁，Ｌ₃₃₁，Ｌ₃₃₂，Ｌ₃₃₄，Ｌ₃₃₅，Ｌ₄₁₃，Ｌ₄₂₂，Ｌ₄₃₁，Ｌ₄₃₂，Ｌ₄₃₄，Ｌ₄₃₅，Ｌ₅₁₃，Ｌ₅₂₁，Ｌ₅₃₁，Ｌ₅₃₂，Ｌ₅₃₄，Ｌ₅₃₅，Ｌ₆₁₃，Ｌ₆₂₁，Ｌ₆₃₁，Ｌ₆₃₂，Ｌ₆₃₄，Ｌ₆₄₁ 正レンズ
ＶＣ₁，ＶＣ₂，ＶＣ₃，ＶＣ₄，ＶＣ₅，ＶＣ₆ 防振補正光学系
ＳＴＰ開口絞り
ＣＧカバーガラス
ＩＭＧ像面
１００ズームレンズ
１１０レンズ鏡筒
１１１マウント部
２００撮像装置
２０１撮像素子
２０２表示部

Claims

物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、を備え、
前記第２レンズ群内または前記第２レンズ群の近傍に光学的絞りを配置し、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が狭まり前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が狭まるように前記各レンズ群を移動させて、広角端から望遠端への変倍を行い、
以下に示す条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。

ただし、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離、ｆｗは光学系全系の広角端での焦点距離、ｆｔは光学系全系の望遠端での焦点距離を示す。
物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、を備え、
前記第２レンズ群内または前記第２レンズ群の近傍に光学的絞りを配置し、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が狭まり前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が狭まるように前記各レンズ群を移動させて、広角端から望遠端への変倍を行い、
以下に示す条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
（２）７．０００≦｜ｆ２｜／ｍ３
ただし、ｍ３は広角端から望遠端までの変倍時の前記第３レンズ群の移動量（物体側への移動を正とする）を示す。
広角端から望遠端への変倍に際し、前記第２レンズ群は像面に対して固定されることを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のズームレンズ。
（３）｜ｆ１／ｆ２｜≦０．１４
ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離を示す。
前記第２レンズ群は光軸に対して垂直な方向へ移動させることによって光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う防振補正光学系を備え、
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のズームレンズ。

ただし、ｆｖは前記防振補正光学系の焦点距離を示す。
請求項１〜５のいずれか一つに記載のズームレンズと、該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子と、を備えたことを特徴とする撮像装置。