JP2017056401A

JP2017056401A - ノズル

Info

Publication number: JP2017056401A
Application number: JP2015182412A
Authority: JP
Inventors: 和彦原田; Kazuhiko Harada; 明翫　市郎; Ichiro Meigan; 市郎明翫; 良平増田; Ryohei Masuda
Original assignee: Fuji Electric Co Ltd; H Ikeuchi and Co Ltd
Current assignee: Fuji Electric Co Ltd; H Ikeuchi and Co Ltd
Priority date: 2015-09-16
Filing date: 2015-09-16
Publication date: 2017-03-23

Abstract

【課題】旋回用のワーラーを内部に組みつけたノズルにおいて、該ワーラーを設置するノズル本体の周壁の隅部に圧力損失が発生するのを防止する。【解決手段】ノズル本体の中心軸線に沿う断面円形の流路の後端に流入口を有すると共に前端に噴射口を有し、中心軸の外面から複数の捩った羽根を突設したプロペラ形状のワーラーを、前記流入口側の流路を囲む周壁内面に当接させて配置し、該ワーラーの設置位置の前部から前記噴射口にかけて、旋回室、縮流室、小径室、ラッパ状に広がる噴口室を順次設け、前記ワーラーを囲む周壁内面を前方に向けて２．５°〜７．５°の傾斜角度で縮径させると共に、該周壁内面に当接させる前記複数の羽根で構成する仮想外周を前記傾斜角度と同等な角度で傾斜させ、かつ、前記旋回室と前記縮流室の境界、該縮流室と前記小径室の境界、該小径室と前記噴口室の境界のいずれにもエッジを設けずにアール部を介して連続させている。【選択図】図１

Description

本発明はノズルに関し、詳しくは、地熱発電プラントにおいて復水器内の排気蒸気に冷却水を散水するスプレーノズルとして好適に用いられるものである。

復水器内の排気蒸気を効率良く冷却するには、排気蒸気と冷却水との接触効率を高める必要がある。そのため、噴霧する冷却水の液滴の微細化、液滴の高密度化、噴霧角度の広角化および噴霧範囲内での流量分布の均等化が求められている。かつ、冷却水を噴霧するスプレーノズルには、冷却水に含まれる異物により目詰まりが発生しにくいことが求められている。

前記復水器に好適に用いられるノズルとして、本出願人は実用新案登録第２５７９０２８号公報（特許文献１）で図６（Ａ）（Ｂ）に示すノズル１００を提供している。該ノズル１００は円筒形状の一端に吸入口１０２、他端に噴口１０３を設けたノズル本体１０１の内部には、吸入口１０２の近傍の周壁内面より周方向に間隔をあけて複数の羽根１０５Ａ〜１０５Ｃをねじらせて一体的に突設している。これら羽根１０５Ａ〜１０５Ｃがラップする部分の間に傾斜した隙間１０８を設け、吸入口１０２から流入する流体を羽根１０５の傾斜した隙間１０８を通過させて旋回流を発生させ、噴口１０３から噴霧している。

前記ノズル１００では、羽根１０５Ａ〜１０５Ｃにねじれ角を与えて羽根の長さを大とし、羽根の隙間１０８を流れる流体の旋回流を長くしている。旋回流を長くすることで、噴霧の流量分布の均一化および粒子径の微細化を図ることができ、かつ、羽根１０５Ａ〜１０５Ｃの間の隙間１０８を大きくして異物通過径を大としているため、異物による目詰まりを防止できる。

実用新案登録第２５７９０２８号公報

しかしながら、特許文献１のノズル１００では、羽根１０５Ａ〜１０５Ｃを円筒形状のノズル本体１０１の同一径の大径室の周壁内面より突出しているため、羽根１０５Ａ〜１０５Ｃの隙間１０８を通過して旋回流として噴口１０３側へ流通する過程で、周壁内面に沿った部分、特に、羽根１０５Ａ〜１０５Ｃの突出基部の噴口側隅部（図７中にＳで示すクロス斜線部分）に圧力損失が生じ、流量係数が低くなる。

前記のように、流量係数が低くなると、流速が低下し、粒子の微細化機能が低下し、液滴が粗くなる要因となる。排気蒸気に噴霧する冷却水の液滴が微細化されている程、冷却能力を高めることができるため、前記ノズルにおいて、羽根の突出基部で圧力損失を発生させず、流量係数の低下を招かない構成とすることが好ましい。

さらに、特許文献１のノズルでは、別体のワーラーを設けずに、ノズル本体１０１の周壁内面から羽根１０５Ａ〜１０５Ｃを突設しているが、これら羽根１０５Ａ〜１０５Ｃの先端に囲まれた小さい貫通穴１０９がある。該貫通穴１０９に流体中に含まれる異物が詰まる問題があると共に、複数の羽根１０５Ａ〜１０５Ｃをノズル本体１０１の周壁内面から一体的に突設するため、製造上の制約が多い問題があった。

本発明は前記課題に鑑みてなされたもので、旋回流を発生させる羽根の突出基部で圧力損失を発生させず、流量係数の低下を招かないようにし、さらに、噴口までの旋回流の流速を高めると共に、流体の旋回力を強めて粒子径の小さい霧を広範囲に均一に噴霧でき、かつ、ノズル内部で目詰まりが発生しにくいノズルを提供することを課題としている。

前記課題を解決するため、本発明は、ノズル本体の中心軸線に沿う断面円形の流路の後端に流入口を有すると共に前端に噴射口を有し、
中心軸の外面から複数の捩った羽根を突設したプロペラ形状のワーラーを、前記流入口側の流路を囲む周壁内面に当接させて配置し、
前記ワーラーの設置位置の前部から前記噴射口にかけて、旋回室、縮流室、小径室、ラッパ状に広がる噴口室を順次設け、
前記ワーラーを囲む周壁内面を前方に向けて２．５°〜７．５°の傾斜角度で縮径させると共に、該周壁内面に当接させる前記複数の羽根で構成する仮想外周を前記傾斜角度と同等な角度で傾斜させ、かつ、
前記旋回室と前記縮流室の境界、該縮流室と前記小径室の境界、該小径室と前記噴口室の境界のいずれにもエッジを設けずにアール部を介して連続させていることを特徴とするノズルを提供している。

前記ノズルに流入口から流入する冷却水等の流体は、前記プロペラ形状のワーラーの羽根の間の旋回流路より発生させる旋回流として前記旋回室に流入させ、該旋回室の前部に周壁を縮径させた縮流室、該縮流室の前部に最小径とした小径室を設け、該小径室から前記噴射口にかけてラッパ状に拡径する噴口室を設け、該噴口室の先端の最大開口部を噴霧を発生させる前記噴射口としている。

前記ワーラーの中心軸は中央に貫通穴のない中実体とし、かつ、前端にかけて縮径させたテーパ棒としている。
前記特許文献１のノズルでは、ノズル本体の周壁内面から複数の羽根を突設しているため、これら羽根の先端に囲まれた小さい貫通穴に異物が詰まる問題および製造上の制約が多い問題があったが、本発明では、異物が詰まる貫通穴を無くすために、中心軸の外周からプロペラ形状に複数の羽根を設けた別体のワーラーをノズル本体に組み込んでいる。該プロペラ形状の複数の羽根を中心軸の外面から突設したワーラーは、複数の羽根を所要角度で捩っていると共に、ラップする羽根の間に螺旋状の旋回流路を比較的長く形成できるため、特許文献１のノズルと同様に噴霧の流量分布の均一化および粒子径の微細化を図ることができる。

特に、本発明のノズルでは、ワーラーを囲む周壁内面を噴射側に向けて次第に縮径する傾斜面とすると共に該周壁内面に接する羽根の外周面も傾斜させているため、特許文献１のノズルで問題となる羽根の基部に当たる旋回室の周壁隅部での圧力損失を無くすことができ、流量係数を低下させない。
前記ワーラーの設置部位の周壁に連続する旋回室の周壁は傾斜させずに真っすぐな直管状としても良いし、前記ワーラーの設置部位から前記縮流室に達する前記旋回室を囲む周壁内面を前方に向けて２．５°〜７．５°の傾斜角度で縮径させてもよい。
さらに、本発明では、旋回流が流通する旋回室、縮流室、噴口室の周壁にエッジを設けないと共に、噴口室をラッパ状として噴射口から負圧が作用するようにしているため、旋回流の流速を高めることができる。その結果、液滴の更なる微粒化を図れると共に、広角に噴霧でき、噴霧範囲での流量分布の均一化を図ることができる。

前記噴射口から前記小径室の前端に到るまでの長さ方向の寸法Ｌ１、該小径室の長さ方向の寸法Ｌ２、該小径室の後端から前記縮流室の後端に到る長さ方向の寸法Ｌ３、該縮流室の後端から前記旋回室の後端に到る長さ方向の寸法Ｌ４は、Ｌ１：Ｌ２：Ｌ３：Ｌ４＝１〜２：１：０．６〜２：１．２〜４．５とすることが好ましい。
また、前記噴口室の先端の噴射口の直径Ｄ１、前記小径室の直径Ｄ２、前記縮流室の後端の直径Ｄ３、前記旋回室の後端の直径Ｄ４は、Ｄ１：Ｄ２：Ｄ３：Ｄ４＝１．５〜２．５：１：２〜３：２〜３．４とすることが好ましい。

また、前記縮流室と小径室の境界は４Ｒ〜６Ｒで湾曲させると共に、前記最小径部と噴口室の境界は１０Ｒ〜２２Ｒ（好ましくは２０Ｒ）で湾曲させ、
ラッパ形状とした噴角を８０°〜１４０°とし、
前記噴射口の直径は５５ｍｍ〜７５ｍｍ、
噴量を４４０〜５７０Ｌ／ｍｉｎ、
噴霧圧力を０．０３〜０．０５ＭＰａ、
噴霧中の平均粒子径を１５００〜２５００μｍとすることが好ましい。

前記ワーラーの羽根の枚数は６〜８枚が好ましく、かつ、羽根のリード角度を４０°〜６０°（好ましくは５０°）とし、これらの羽根を突出する前記中心軸の円錐状先端部は３０°〜５０°の傾斜とすることが好ましい。

本発明の前記ノズルは、地熱発電用の復水器において、排気蒸気の冷却用として好適に用いられる。
即ち、復水器のガス冷却室の全体に前記ノズルから冷却水を噴霧すると、冷却水の液滴が小さく且つ噴霧範囲に均等な流量分布で噴霧されるため、排気蒸気からなるガスを効率良く且つ均等に冷却することができる。

前記のように、本発明のノズルでは、ワーラーを囲む周壁内面とワーラーの羽根の外周面も傾斜させているため、羽根の基部に当たる周壁隅部での圧力損失を無くすことができ、流量係数の低下を防止できる。さらに、旋回流が流通する旋回室、縮流室、噴口室の周壁にエッジを設けないと共に、噴口室をラッパ状として流出口から負圧が作用するようにしているため、旋回流の流速を高めることができる。その結果、液滴の更なる微粒化を図れると共に、広角に噴霧できると共に、噴霧範囲での流量分布の均一化を図ることができる利点を有する。

本発明の実施形態のノズルを示し、（Ａ）は断面図、（Ｂ）は流体の流れ方向を示したノズルの断面図である。前記ノズルのノズル本体に組みつけるワーラーを示し、（Ａ）は前方から見た斜視図、（Ｂ）は後方から見た斜視図、（Ｃ）は側方から見た斜視図である。（Ａ）は前記ワーラーの側面図、（Ｂ）は平面図である。実験例Ａの結果を示す図面である。実験例Ｂの結果を示す図面である。（Ａ）（Ｂ）は従来例の断面図である。前記従来例の問題点を説明する図面である。

以下、本発明のノズルの実施形態を図面を参照して説明する。
図１は本発明の実施形態の一流体を噴霧するノズル１を示し、ノズル本体２の内部にワーラー３を挿入固定している。

ノズル本体２は、全体を略円筒形とした樹脂成形品または鋳造品であり、ノズル本体２の周壁４に囲まれた断面円形の中空部を流路５としている。中心軸線Ｌを主軸とする流路５の後端開口を流入口６とすると共に、前端開口を流出口（噴射口）７としている。流路５は流入口６に連続する大径室１０にワーラー３を挿入固定し、該ワーラー３の設置位置の前部を旋回室１１とし、該旋回室１１の前部は周壁４を急激に縮径させた縮流室１２とし、該縮流室１２の前部に小径室１３を設け、該小径室１３から前記流出口７にかけてラッパ状に拡径する噴口室１４を設けている。

前記大径室１０の後端の流入口６から旋回室１１の前端１１ａまで、周壁４の内面４ｉを中心軸線Ｌに対して角度θ１の傾斜角度で傾斜させて、前方の噴射側に向けて流路５の断面積を減少している。前記角度θ１は２．５°〜７．５°の範囲が好ましく、本実施形態ではθ１を７．５°としている。

大径室１０の前端と旋回室１１の後端１１ｂとの間に図２および図３に示すワーラー３を挿入固定している。該ワーラー３は中心軸２１の外面から複数（本実施形態では６枚）の羽根２２（２２Ａ〜２２Ｆ）をプロペラ状に突設し、６枚の羽根２２のリード角度を５０°としている。中心軸２１は中実棒材とし、前端に円錐状先端部２１ａを設けている。該円錐状先端部２１ａの傾斜角度は３０°〜５０°の範囲としている。

中心軸２１の外周から周方向に一定間隔をあけて突設する６枚の羽根２２は同一形状で、前後方向から見て、図３（Ｂ）に示すように略扇形状としている。これら羽根２２は図２（Ａ）〜（Ｃ）に示すように軸線方向Ｌで捩らせ、図２（Ｃ）に示すように、羽根２２の後部広面２２ｂを流入口６に向けると共に、羽根２２の前部広面２２ｃを流出側に向けるようにしている。周方向で隣接する捩らせた羽根２２同士を前後方向でラップさせ、ラップして対向する羽根２２の間に大きな空間を設け、該空間を後方から前方へ旋回する旋回流路３ｆとしている。

また、中心軸２１の外周に一定間隔で突設する６枚の羽根２２Ａ〜２２Ｆで構成する仮想外周、即ち、図３（Ａ）で示す一点鎖線の外周２２Ｓは、周壁内面４ｉと同一角度θ１で傾斜させている。図１に示すように、６枚の羽根２２Ａ〜２２Ｆの外周端２２ｇを周壁内面４ｉに当接させることで、流入口６から大径室１０に流入する流体は６枚の羽根２２Ａ〜２２Ｆの間の旋回流路３ｆを流れ、旋回室１１内に旋回流として流入するものとしている。

前記周壁内面４ｉおよびワーラー３の外周の傾斜角度θ１を２．５°〜７．５°としていることにより、図１（Ｂ）に示すワーラー３から流出する流体Ｑの旋回流が周壁内面４ｉに沿って流れ、ワーラー３の配置位置の隅部に発生する圧力損失を少なくし、旋回流の流速を高め、旋回力を強くして、旋回流中の液滴の微粒化を促進している。

前記旋回室１１の前端１１ａから周壁４を急激に縮径して縮流室１２を設け、縮流室１２の最小径となる前端１２ａに流路５中で最小径となる小径室１３を設けている。前記旋回室１１の前端１１ａと縮流室１２との間の一点鎖線で示す境界の周壁内面４ｉ、縮流室１２の前端１２ａと小径室１３との間の一点鎖線で示す境界の周壁内面４ｉにはエッジを設けず、アールを介して連続している。

小径室１３の前端１３ａから流出口７に向けてラッパ状に広がる噴口室１４を設け、前記小径室前端１３ａと噴口室１４との一点鎖線で示す境界の周壁内面４ｉにもエッジを設けず、アールを介して連続している。
具体的には、縮流室１２と小径室１３の境界は４Ｒ〜６Ｒで湾曲させ、小径部１３と噴口室１４の境界は１０Ｒ〜２２Ｒで湾曲させている。
ラッパ形状とした流出口７の噴角を８０°〜１４０°とし、本実施形態では９５°としている。

前記流出口７から小径室１３の前端１３ａに到るまでの長さ方向の寸法Ｌ１（即ち、噴口室１４の長さ）、該小径室１３の長さ方向の寸法Ｌ２、前記縮流室１２の長さ方向の寸法Ｌ３、前記旋回室１１の長さ方向の寸法Ｌ４は、Ｌ１：Ｌ２：Ｌ３：Ｌ４＝１〜２：１：０．６〜２：１．２〜４．５としている。

また、噴口室１４の先端の流出口（噴射口）７の直径Ｄ１、小径室１３の直径Ｄ２、縮流室１２の後端（即ち、旋回室１１の前端１１ａ）の直径Ｄ３、旋回室１１の後端１１ｂの直径Ｄ４は、Ｄ１：Ｄ２：Ｄ３：Ｄ４＝１．５〜２．５：１：２〜３：２〜３．４としている。

具体的には、前記Ｌ１は１５ｍｍ〜２５ｍｍ、Ｌ２は８ｍｍ〜２４．５ｍｍ、Ｌ３は１５ｍｍ〜２０ｍｍ、Ｌ４は２７ｍｍ〜５１ｍｍとすることが好ましい。
また、前記Ｄ１は５５ｍｍ〜７５ｍｍ、Ｄ２は３０ｍｍ〜３５ｍｍ、Ｄ３は６０ｍｍ〜９０ｍｍ、Ｄ４は６２．５ｍｍ〜１０３ｍｍとすることが好ましい。

また、噴量を４４０〜５７０Ｌ／ｍｉｎ、噴霧圧力を０．０３〜０．０５ＭＰａ、噴霧中の平均粒子径を１５００〜２５００μｍとすることが好ましい。

前記構成からなるノズル１は、ノズル本体２にワーラー３を挿入し、ワーラー３の羽根２２の外周をノズル本体２の周壁内面４ｉに圧接固定して組み立てている。該ノズル１は、流入口６から所要圧力で流体Ｑを供給し、該流体Ｑをワーラー３で旋回させて、流出口７から旋回流として噴霧している。

詳細には、ノズル本体２の大径室１０内に流入した流体Ｑはワーラー３の旋回流路３ｆを流れて、旋回室１１に図１（Ｂ）に示すように旋回流として流出する。ワーラー３から出た旋回流は周壁内面４ｉおよびワーラー３の羽根２２を前方に向けて傾斜させているため、周壁内面４ｉに当接する羽根２２の隅部で発生する圧力損失を低減でき、旋回流の流速を低下させない。かつ、旋回室１１を前方に向けて縮径方向に傾斜させているため、旋回流の流速を早め、旋回力を強化できる。かつ、ワーラー３を通過した地点から噴射口となる流出口７までの間には周壁内面４ｉにエッジがなく、アールで前記各室を連続しているため、流体Ｑの流通を阻害する要因はなく、スムーズに流通する。その結果、旋回流中の液滴の微粒化を促進できる。

旋回室１１の前端１１ａから急激に縮径する縮流室１２内に流入する旋回流は、さらに流速を高めて、小径室１３に流入し、該小径室１３からラッパ状に広がる噴口室１４を通って流出口７から外方へ噴霧する。其の際、流出口７側から噴口室１４を介して小径室１３内の流体に負圧が作用する。よって、旋回室１１の傾斜および縮流室１２内での縮径により流体の供給圧が高められた状態で、さらに、流出口７側から負荷される負圧により、流体を流出口側へ吸引する作用が加わり、流出口７から噴射する流体の流速は更に高められることになる。即ち、負圧発生分に対応して流量係数がアップし、該流量係数のアップに対応して粒子径を更に微粒化できる。このように、噴霧される旋回流中の粒子を微粒化できるため、噴霧範囲内での液量の均一化を図ることができる

さらに、ノズル１は噴口室１４から流出口７に向けてラッパ状に広げ、噴角（本実施形態では９５°）を広くしているため、広範囲に微粒子の液滴を均等に含む流体を噴霧できる。さらにまた、ワーラー３の羽根２２の間の旋回流路３ｆの断面積を大きくしているため、流体に混入する異物が詰まりにくく、ノズルの目詰まり発生を低減できる。

前記機能を有する本発明のノズル１は、地熱発電システムで設置される復水器において、排気蒸気を冷却するために冷却水を噴霧するノズルとして特に好適に用いられる。

「実験例Ａ」
前記実施形態のノズルを用いて、該ノズルに供給する水からなる流体の圧力分布を測定した。前記ノズル１は流入口６から流出口７までの長さが６０ｍｍで、流入口６を始点位置（０ｍｍ）とし、ワーラー前端位置から５ｍｍ、１５ｍｍ、２５ｍｍ、３５ｍｍ（旋回室）、４５ｍｍ（縮流室）、６０ｍｍ（小径室）の位置で流体圧力を測定した。該測定はノズル本体に測定穴を設けて行った。
流入口６に供給する水の供給圧力を図４のグラフに示すように、□Ｐｉｎ＝５０ｋＰａ、○Ｐｉｎ＝４０ｋＰａ、△Ｐｉｎ＝３０ｋＰａとした。
前記測定位置での圧力Ｐは図４に示すように、測定地点６０ｍｍの小径室で−２０ｋＰａの負圧により吸引されている。このように、３０ｋＰａ、４０ｋＰａ、５０ｋＰａの圧力でノズルに供給する水に負圧発生分だけ水を吸引する力が作用して流速を高め、負圧発生分に対応して流量係数がアップすることが実証された。

「実験例Ｂ」
下記の実験例１、２および比較例のノズルを用い、噴霧圧力０．０４ＭＰａで噴霧実験を行い、流量分布と粒子径を測定した。その結果を、図５に示す。
実験例１：実施形態のノズルと噴角を１２２°とした点および傾斜角度θ１を２．５°とした点を相違させたノズル
実験例２：実施形態の噴角を約８８°としたノズル
比較例：ノズル本体の周壁内面およびワーラーの羽に傾斜角度をつけずに直線とした点で実験例１と相違させたノズル

図５の表に示すように、比較例のノズルでは直下の粒子径が１８９４μｍであるのに対して、実験例１では１７２８μｍ、実験例２では１６３４μｍと大幅な小径化が図れることが実証された。また、１２０°の噴角とした比較例と実験例１とでは、比較例より実験例１の方が噴霧範囲を大幅に広げると共に、噴霧範囲内での流量分布が均一化している範囲も拡大していることが実証された。

本発明は前記実施形態に限定されず、ワーラーを囲む周壁内面が前記のように傾斜させるが、該傾斜面に連続する旋回室の周壁内面は傾斜させずに同一内径の直管形状としてもよい。
また、ワーラーの羽根は８枚としても良い。
さらに、地熱発電用の復水器内の排気蒸気を冷却するノズルの用途に限定されず、広範囲に冷却する必要がある分野にも好適に用いられる。

１ノズル
２ノズル本体
３ワーラー
３ｆ旋回流路
４周壁
４ｉ周壁内面
５流路
６流入口
７流出口
１０大径室
１１旋回室
１２縮流室
１３小径室
１４噴口室
２１中心軸
２２（２２Ａ〜２２Ｆ）羽根
Ｑ流体

Claims

ノズル本体の中心軸線に沿う断面円形の流路の後端に流入口を有すると共に前端に噴射口を有し、
中心軸の外面から複数の捩った羽根を突設したプロペラ形状のワーラーを、前記流入口側の流路を囲む周壁内面に当接させて配置し、
前記ワーラーの設置位置の前部から前記噴射口にかけて、旋回室、縮流室、小径室、ラッパ状に広がる噴口室を順次設け、
前記ワーラーを囲む周壁内面を前方に向けて２．５°〜７．５°の傾斜角度で縮径させると共に、該周壁内面に当接させる前記複数の羽根で構成する仮想外周を前記傾斜角度と同等な角度で傾斜させ、かつ、
前記旋回室と前記縮流室の境界、該縮流室と前記小径室の境界、該小径室と前記噴口室の境界のいずれにもエッジを設けずにアール部を介して連続させていることを特徴とするノズル。
前記ワーラーの中心軸は中央に貫通穴のない中実体とし、かつ、前端にかけて縮径させたテーパ棒としている請求項１に記載のノズル。
前記噴射口から前記小径室の前端に到るまでの長さ方向の寸法Ｌ１、該小径室の長さ方向の寸法Ｌ２、該小径室の後端から前記縮流室の後端に到る長さ方向の寸法Ｌ３、該縮流室の後端から前記旋回室の後端に到る長さ方向の寸法Ｌ４は、Ｌ１：Ｌ２：Ｌ３：Ｌ４＝１〜２：１：０．６〜２：１．２〜４．５としている請求項１または請求項２に記載のノズル。
前記噴口室の先端の噴射口の直径Ｄ１、前記小径室の直径Ｄ２、前記縮流室の後端の直径Ｄ３、前記旋回室の後端の直径Ｄ４は、Ｄ１：Ｄ２：Ｄ３：Ｄ４＝１．５〜２．５：１：２〜３：２〜３．４としている請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のノズル。
地熱発電用の復水器において、排気蒸気の冷却用として用いている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のノズル。