以下、図面を参照して本発明の実施形態について詳細に説明する。なお、以下の説明では、同様な構成要素には同一の参照番号を付す。
<第1実施形態>
最初に、図1〜図13を参照して本発明の第1実施形態について説明する。
<可変圧縮比内燃機関>
図1は、本発明に係る可変圧縮比内燃機関の概略的な側面断面図を示す。
図1を参照すると、1は内燃機関を示している。内燃機関1は、クランクケース2、シリンダブロック3、シリンダヘッド4、ピストン5、可変長コンロッド6、燃焼室7、燃焼室7の頂面中央部に配置された点火プラグ8、吸気弁9、吸気カムシャフト10、吸気ポート11、排気弁12、排気カムシャフト13、排気ポート14を具備する。シリンダブロック3はシリンダ15を画成する。ピストン5はシリンダ15内で往復動する。また、内燃機関1は、さらに、吸気弁9の開弁時期及び閉弁時期を制御可能な可変バルブタイミング機構Aと、排気弁12の開弁時期及び閉弁時期を制御可能な可変バルブタイミング機構Bとを具備する。
可変長コンロッド6は、その小径端部においてピストンピン21を介してピストン5に連結されると共に、その大径端部においてクランクシャフトのクランクピン22に連結される。可変長コンロッド6は、後述するように、ピストンピン21の軸線からクランクピン22の軸線までの距離、すなわち有効長さを変更することができる。
可変長コンロッド6の有効長さが長くなると、クランクピン22からピストンピン21までの長さが長くなるため、図中に実線で示したようにピストン5が上死点にあるときの燃焼室7の容積が小さくなる。一方、可変長コンロッド6の有効長さが変化しても、ピストン5がシリンダ内を往復動するストローク長さは変化しない。したがって、このとき、内燃機関1における機械圧縮比が大きくなる。
一方、可変長コンロッド6の有効長さが短くなると、クランクピン22からピストンピン21までの長さが短くなるため、図中に破線で示したようにピストン5が上死点にあるときの燃焼室7内の容積が大きくなる。しかしながら、上述したように、ピストン5のストローク長さは一定である。したがって、このとき、内燃機関1における機械圧縮比が小さくなる。
<可変長コンロッドの構成>
図2は、本発明に係る可変長コンロッド6を概略的に示す斜視図であり、図3は、本発明に係る可変長コンロッド6を概略的に示す断面側面図である。図2及び図3に示したように、可変長コンロッド6は、コンロッド本体31と、コンロッド本体31に回動可能に取り付けられた偏心部材32と、コンロッド本体31に設けられた第1ピストン機構33及び第2ピストン機構34と、これら両ピストン機構33、34への作動油の流れの切換を行う流れ方向切換機構35とを具備する。
まず、コンロッド本体31について説明する。コンロッド本体31は、その一方の端部にクランクシャフトのクランクピン22を受容するクランク受容開口41を有し、他方の端部に後述する偏心部材32のスリーブを受容するスリーブ受容開口42を有する。クランク受容開口41はスリーブ受容開口42よりも大きいことから、クランク受容開口41が設けられている側(クランクシャフト側)に位置するコンロッド本体31の端部を大径端部31aと称し、スリーブ受容開口42が設けられている側(ピストン側)に位置するコンロッド本体31の端部を小径端部31bと称する。
なお、本明細書では、クランク受容開口41の中心軸線(すなわち、クランク受容開口41に受容されるクランクピン22の軸線)と、スリーブ受容開口42の中心軸線(すなわち、スリーブ受容開口42に受容されるスリーブの軸線)との間で延びる線X(図3)、すなわちコンロッド本体31の中央を通る線をコンロッド6の軸線と称す。また、コンロッド6の軸線Xに対して垂直であってクランク受容開口41の中心軸線に垂直な方向におけるコンロッドの長さをコンロッドの幅と称する。加えて、クランク受容開口41の中心軸線に平行な方向におけるコンロッドの長さをコンロッドの厚さと称する。
図2及び図3からわかるように、コンロッド本体31の幅は、大径端部31aと小径端部31bとの間の中間部分で最も細い。また、大径端部31aの幅は小径端部31bの幅よりも広い。一方、コンロッド本体31の厚さは、ピストン機構33、34が設けられている領域を除いてほぼ一定の厚さとされる。
次に、偏心部材32について説明する。図4及び図5は、コンロッド本体31の小径端部31b近傍の概略斜視図である。図4及び図5では、偏心部材32は、分解された状態で示されている。図2〜図5を参照すると、偏心部材32は、コンロッド本体31に形成されたスリーブ受容開口42内に受容される円筒状のスリーブ32aと、スリーブ32aからコンロッド本体31の幅方向において一方の方向に延びる一対の第1アーム32bと、スリーブ32aからコンロッド本体31の幅方向において他方の方向(上記一方の方向とは概して反対方向)に延びる一対の第2アーム32cとを具備する。スリーブ32aはスリーブ受容開口42内で回動可能であるため、偏心部材32はコンロッド本体31の小径端部31bにおいてコンロッド本体31に対して小径端部31bの周方向に回動可能に取り付けられることになる。偏心部材32の回動軸線はスリーブ受容開口42の中心軸線と一致する。
また、偏心部材32のスリーブ32aは、ピストンピン21を受容するためのピストンピン受容開口32dを有する。このピストンピン受容開口32dは円筒状に形成されている。円筒状のピストンピン受容開口32dは、その軸線がスリーブ32aの円筒状外形の中心軸線と平行ではあるが、同軸にはならないように形成される。したがって、ピストンピン受容開口32dの軸線は、スリーブ32aの円筒状外形の中心軸線、すなわち偏心部材32の回動軸線から偏心している。
このように、本実施形態では、スリーブ32aのピストンピン受容開口32dの中心軸線が偏心部材32の回動軸線から偏心している。このため、偏心部材32が回転すると、スリーブ受容開口42内でのピストンピン受容開口32dの位置が変化する。スリーブ受容開口42内においてピストンピン受容開口32dの位置が大径端部31a側にあるときには、コンロッドの有効長さが短くなる。逆に、スリーブ受容開口42内においてピストンピン受容開口32dの位置が大径端部31a側とは反対側、すなわち小径端部31b側にあるときには、コンロッドの有効長さが長くなる。したがって本実施形態によれば、偏心部材を回動させることによって、コンロッド6の有効長さが変化する。
次に、図3を参照して、第1ピストン機構33について説明する。第1ピストン機構33は、コンロッド本体31に設けられると共に作動油が供給される第1シリンダ33aと、第1シリンダ33a内で摺動する第1ピストン33bと、第1シリンダ33aと第1ピストン33bとの間に配設された第1オイルシール33cとを有する。第1シリンダ33aは、そのほとんど又はその全てがコンロッド6の軸線Xに対して第1アーム32b側に配置される。また、第1シリンダ33aは、小径端部31bに近づくほどコンロッド本体31の幅方向に突出するように軸線Xに対して或る程度の角度だけ傾斜して配置される。また、第1シリンダ33aは、第1ピストン連通油路51を介して流れ方向切換機構35と連通する。
第1ピストン33bは、第1連結部材45により偏心部材32の第1アーム32bに連結される。第1ピストン33bは、ピンによって第1連結部材45に回転可能に連結される。第1アーム32bは、スリーブ32aに結合されている側とは反対側の端部において、ピンによって第1連結部材45に回転可能に連結される。
第1オイルシール33cは、リング形状を有し、第1ピストン33bの下端部の周囲に固定される。第1オイルシール33cは、第1シリンダ33aの内面と接触し、第1シリンダ33a内に供給される作動油をシールする。このため、第1オイルシール33cと第1シリンダ33aとの間には摩擦力が発生する。
図11は、第1オイルシール33cの拡大平面図である。図11に示されるように、第1オイルシール33cは、ゴムのような弾性体から構成された内層33dと、樹脂から構成された外層33eとを有する。外層33eは、内層33dよりも径方向外側に位置し、第1シリンダ33aの内面と接触する。樹脂の摩擦係数は概して弾性体の摩擦係数よりも小さいため、樹脂から構成された外層33eによって、第1オイルシール33cと第1シリンダ33aとの間に発生する摩擦力が低減される。また、弾性体から構成された内層33dによって第1オイルシール33cの所要のシール性を確保することができる。
次に、第2ピストン機構34について説明する。第2ピストン機構34は、コンロッド本体31に設けられると共に作動油が供給される第2シリンダ34aと、第2シリンダ34a内で摺動する第2ピストン34bと、第2シリンダ34aと第2ピストン34bとの間に配設された第2オイルシール34cを有する。第2シリンダ34aは、そのほとんど又はその全てがコンロッド6の軸線Xに対して第2アーム32c側に配置される。また、第2シリンダ34aは、小径端部31bに近づくほどコンロッド本体31の幅方向に突出するように軸線Xに対して或る程度の角度だけ傾斜して配置される。また、第2シリンダ34aは、第2ピストン連通油路52を介して流れ方向切換機構35と連通する。
第2ピストン34bは、第2連結部材46により偏心部材32の第2アーム32cに連結される。第2ピストン34bは、ピンによって第2連結部材46に回転可能に連結される。第2アーム32cは、スリーブ32aに連結されている側とは反対側の端部において、ピンによって第2連結部材46に回転可能に連結される。
第2オイルシール34cは、リング形状を有し、第2ピストン34bの下端部の周囲に固定される。第2オイルシール34cは、第2シリンダ34aの内面と接触し、第2シリンダ34a内に供給される作動油をシールする。このため、第2オイルシール34cと第2シリンダ34aとの間には摩擦力が発生する。
第2オイルシール34cは、第1オイルシール33cと同様に、ゴムのような弾性体から構成された内層34dと、樹脂から構成された外層34eとを有する。外層34eは、内層34dよりも径方向外側に位置し、第2シリンダ34aの内面と接触する。樹脂の摩擦係数は概して弾性体の摩擦係数よりも小さいため、樹脂から構成された外層34eによって、第2オイルシール34cと第2シリンダ34aとの間に発生する摩擦力が低減される。また、弾性体から構成された内層34dによって第2オイルシール34cの所要のシール性を確保することができる。
なお、第1ピストン33b及び第2ピストン34bは同一の形状及び構成を有し、第1オイルシール33c及び第2オイルシール34cは同一の形状及び構成を有する。このことによって、部品の共通化が可能となる。
<可変長コンロッドの動作>
次に、図6を参照して、このように構成された偏心部材32、第1ピストン機構33及び第2ピストン機構34の動作について説明する。図6(A)は、第1ピストン機構33の第1シリンダ33a内に作動油が供給され且つ第2ピストン機構34の第2シリンダ34a内には作動油が供給されていない状態を示している。一方、図6(B)は、第1ピストン機構33の第1シリンダ33a内には作動油が供給されておらず且つ第2ピストン機構34の第2シリンダ34a内には作動油が供給されている状態を示している。
ここで、後述するように、流れ方向切換機構35は、第1シリンダ33aから第2シリンダ34aへの作動油の流れを禁止し且つ第2シリンダ34aから第1シリンダ33aへの作動油の流れを許可する第一状態と、第1シリンダ33aから第2シリンダ34aへの作動油の流れを許可し且つ第2シリンダ34aから第1シリンダ33aへの作動油の流れを禁止する第二状態との間で切換可能である。
流れ方向切換機構35が第1シリンダ33aから第2シリンダ34aへの作動油の流れを禁止し且つ第2シリンダ34aから第1シリンダ33aへの作動油の流れを許可する第一状態にあると、図6(A)に示したように、第1シリンダ33a内には作動油が供給され、第2シリンダ34aから作動油が排出されることになる。このため、第1ピストン33bは上昇し、第1ピストン33bに連結された偏心部材32の第1アーム32bも上昇する。一方、第2ピストン34bは下降し、第2ピストン34bに連結された第2アーム32cも下降する。この結果、図6(A)に示した例では、偏心部材32が図中の矢印の方向に回動され、その結果、ピストンピン受容開口32dの位置が上昇する。したがって、クランク受容開口41の中心とピストンピン受容開口32dの中心との間の長さ、すなわちコンロッド6の有効長さが長くなり、図中のL1となる。すなわち、第1シリンダ33a内に作動油が供給され、第2シリンダ34aから作動油が排出されると、コンロッド6の有効長さが長くなる。
一方、流れ方向切換機構35が第1シリンダ33aから第2シリンダ34aへの作動油の流れを許可し且つ第2シリンダ34aから第1シリンダ33aへの作動油の流れを禁止する第二状態にあると、図6(B)に示したように、第2シリンダ34a内には作動油が供給され、第1シリンダ33aから作動油が排出されることになる。このため、第2ピストン34bは上昇し、第2ピストン34bに連結された偏心部材32の第2アーム32cも上昇する。一方、第1ピストン33bは下降し、第1ピストン33bに連結された第1アーム32bも下降する。この結果、図6(B)に示した例では、偏心部材32が図中の矢印の方向(図6(A)の矢印とは反対方向)に回動され、その結果、ピストンピン受容開口32dの位置が下降する。したがって、クランク受容開口41の中心とピストンピン受容開口32dの中心との間の長さ、すなわちコンロッド6の有効長さは図中のL1よりも短いL2となる。すなわち、第2シリンダ34a内に作動油が供給され、第1シリンダ33aから作動油が排出されると、コンロッド6の有効長さが短くなる。
本実施形態に係るコンロッド6では、上述したように、流れ方向切換機構35を第一状態と第二状態との間で切り替えることによって、コンロッド6の有効長さをL1とL2との間で切り替えることができる。この結果、コンロッド6を用いた内燃機関1では、機械圧縮比を変更することができる。
ここで、流れ方向切換機構35が第一状態にあるときには、基本的には外部から作動油を供給することなく、以下に説明するように、第1ピストン33b及び第2ピストン34bが図6(A)に示した位置まで移動し、偏心部材32が図6(A)に示した位置まで回動する。内燃機関1のシリンダ15内でのピストン5の往復動による上向きの慣性力がピストンピン21に作用すると、第1ピストン33bが上昇すると共に、第2ピストン34bが下降する。このとき、第2シリンダ34aから作動油が排出されると共に、第1シリンダ33a内に作動油が供給され、第1ピストン33b及び第2ピストン34bが図6(A)に示した位置まで移動する。また、上向きの慣性力がピストンピン21に作用すると、偏心部材32が一方の方向(図6(A)中の矢印の方向)に図6(A)に示した位置まで回動する。この結果、コンロッド6の有効長さが長くなり、ピストン5がコンロッド本体31に対して上昇する。一方、内燃機関1のシリンダ15内でピストン5が往復動してピストンピン21に下向きの慣性力が作用したときや、燃焼室7内で混合気の燃焼が起きてピストンピン21に下向きの力が作用したときには、第1ピストン33bが下降しようとすると共に、偏心部材32が他方の方向(図6(B)中の矢印の方向)に回動しようとする。しかしながら、流れ方向切換機構35により第1シリンダ33aから第2シリンダ34aへの作動油の流れが禁止されているため、第1シリンダ33a内の作動油は流出せず、よって第1ピストン33b及び偏心部材32は移動しない。
一方、流れ方向切換機構35が第二状態にあるときにも、基本的には外部から作動油を供給することなく、以下に説明するように、偏心部材32が図6(B)に示した位置まで回動し、第1ピストン33b及び第2ピストン34bが図6(B)に示した位置まで移動する。内燃機関1のシリンダ15内でのピストン5の往復動による下向きの慣性力と、燃焼室7内での混合気の燃焼による下向きの爆発力とがピストンピン21に作用すると、第1ピストン33bが下降すると共に、第2ピストン34bが上昇する。このとき、第1シリンダ33aから作動油が排出されると共に、第2シリンダ34a内に作動油が供給され、第1ピストン33b及び第2ピストン34bが図6(B)に示した位置まで移動する。また、下向きの慣性力及び爆発力がピストンピン21に作用すると、偏心部材32が他方の方向(図6(B)中の矢印の方向)に図6(B)に示した位置まで回動する。この結果、コンロッド6の有効長さが短くなり、ピストン5はコンロッド本体31に対して下降する。一方、内燃機関1のシリンダ15内でピストン5が往復動してピストンピン21に上向きの慣性力が作用したときには、第2ピストン34bが下降しようとすると共に、偏心部材32が上記一方の方向(図6(A)における矢印の方向)に回動しようとする。しかしながら、流れ方向切換機構35により第2シリンダ34aから第1シリンダ33aへの作動油の流れが禁止されているため、第2シリンダ34a内の作動油は流出せず、よって第2ピストン34b及び偏心部材32は移動しない。
したがって、内燃機関1では、機械圧縮比は、慣性力によって低圧縮比から高圧縮比に切替えられ、慣性力及び爆発力によって高圧縮比から低圧縮比に切替えられる。
<流れ方向切換機構の構成>
次に、図7、図8を参照して、流れ方向切換機構35の構成について説明する。図7は、流れ方向切換機構35が設けられた領域を拡大したコンロッドの断面側面図である。図8(A)は、図7のVIII−VIIIに沿ったコンロッドの断面図であり、図8(B)は、図7のIX−IXに沿ったコンロッドの断面図である。上述したように、流れ方向切換機構35は、第1シリンダ33aから第2シリンダ34aへの作動油の流れを禁止し且つ第2シリンダ34aから第1シリンダ33aへの作動油の流れを許可する第一状態と、第1シリンダ33aから第2シリンダ34aへの作動油の流れを許可し且つ第2シリンダ34aから第1シリンダ33aへの作動油の流れを禁止する第二状態との間で切換を行う機構である。
流れ方向切換機構35は、図7に示したように、二つの切換ピン61、62と一つの逆止弁63とを具備する。これら二つの切換ピン61、62及び逆止弁63は、コンロッド本体31の軸線X方向において、第1シリンダ33a及び第2シリンダ34aとクランク受容開口41との間に配置される。また、逆止弁63は、コンロッド本体31の軸線X方向において、二つの切換ピン61、62よりもクランク受容開口41側に配置される。
さらに、二つの切換ピン61、62は、コンロッド本体31の軸線Xに対して両側に設けられると共に逆止弁63は、軸線X上に設けられる。これにより、コンロッド本体31内に切換ピン61、62や逆止弁63を設けることによってコンロッド本体31の左右の重量バランスが低下することを抑制することができる。
二つの切換ピン61、62は、それぞれ円筒状のピン収容空間64、65内に収容される。本実施形態では、ピン収容空間64、65は、その軸線がクランク受容開口41の中心軸線と平行に延びるように形成される。切換ピン61、62は、ピン収容空間64、65内でピン収容空間64が延びる方向に摺動可能である。すなわち、切換ピン61、62は、その作動方向がクランク受容開口41の中心軸線に平行になるようにコンロッド本体31内に配置されている。
また、二つのピン収容空間64、65のうち第1切換ピン61を収容する第1ピン収容空間64は、図8(A)に示したように、コンロッド本体31の一方の側面に対して開いていると共にコンロッド本体31の他方の側面に対して閉じているピン収容穴として形成される。加えて、二つのピン収容空間64、65のうち第2切換ピン62を収容する第2ピン収容空間65は、図8(A)に示したように、コンロッド本体31の上記他方の側面に対して開いていると共に上記一方の側面に対して閉じているピン収容穴として形成される。
第1切換ピン61は、その周方向に延びる二つの円周溝61a、61bを有する。これら円周溝61a、61bは、第1切換ピン61内に形成された連通路61cによって互いに連通せしめられる。また、第1ピン収容空間64内には第1付勢バネ67が収容されており、この第1付勢バネ67によって第1切換ピン61はクランク受容開口41の中心軸線と平行な方向に付勢されている。特に、図8(A)に示した例では、第1切換ピン61は、第1ピン収容空間64の閉じた端部に向かって付勢されている。
同様に、第2切換ピン62も、その周方向に延びる二つの円周溝62a、62bを有する。これら円周溝62a、62bは、第2切換ピン62内に形成された連通路62cによって互いに連通せしめられる。また、第2ピン収容空間65内には第2付勢バネ68が収容されており、この第2付勢バネ68によって第2切換ピン62はクランク受容開口41の中心軸線と平行な方向に付勢されている。特に、図8(A)に示した例では、第2切換ピン62は、第2ピン収容空間65の閉じた端部に向かって付勢されている。この結果、第2切換ピン62は、第1切換ピン61とは逆向きに付勢されている。
加えて、第1切換ピン61と第2切換ピン62とは、クランク受容開口41の中心軸線と平行な方向において互いに逆向きに配置されている。加えて、第2切換ピン62は、第1切換ピン61とは逆向きに付勢されている。このため、本実施形態では、これら第1切換ピン及び第2切換ピン62に油圧が供給されたときのこれら第1切換ピン61と第2切換ピン62との作動方向は互いに逆向きとなる。
逆止弁63は、円筒状の逆止弁収容空間66内に収容される。本実施形態では、逆止弁収容空間66も、クランク受容開口41の中心軸線と平行に延びるように形成される。逆止弁63は、逆止弁収容空間66内で逆止弁収容空間66が延びる方向に運動可能である。したがって、逆止弁63は、その作動方向がクランク受容開口41の中心軸線に平行になるようにコンロッド本体31内に配置されている。また、逆止弁収容空間66は、コンロッド本体31の一方の側面に対して開いていると共にコンロッド本体31の他方の側面に対して閉じている逆止弁収容穴として形成される。
逆止弁63は一次側(図8(B)において上側)から二次側(図8(B)において下側)への流れを許可すると共に、二次側から一次側への流れを禁止するように構成される。
第1切換ピン61を収容する第1ピン収容空間64は、第1ピストン連通油路51を介して第1シリンダ33aに連通せしめられる。図8(A)に示したように、第1ピストン連通油路51は、コンロッド本体31の厚さ方向中央付近において、第1ピン収容空間64に連通せしめられる。また、第2切換ピン62を収容する第2ピン収容空間65は第2ピストン連通油路52を介して第2シリンダ34aと連通せしめられる。図8(A)に示したように、第2ピストン連通油路52も、コンロッド本体31の厚さ方向中央付近において、第2ピン収容空間65に連通せしめられる。
なお、第1ピストン連通油路51及び第2ピストン連通油路52は、クランク受容開口41からドリル等によって切削加工を行うことによって形成される。したがって、第1ピストン連通油路51及び第2ピストン連通油路52のクランク受容開口41側には、これらピストン連通油路51、52と同軸の第1延長油路51a及び第2延長油路52aが形成される。換言すると、第1ピストン連通油路51及び第2ピストン連通油路52は、その延長線上にクランク受容開口41が位置するように形成される。これら第1延長油路51a及び第2延長油路52aは、例えば、クランク受容開口41内に設けられるベアリングメタル71によって閉じられる。
第1切換ピン61を収容する第1ピン収容空間64は、二つの空間連通油路53、54を介して逆止弁収容空間66に連通せしめられる。このうち一方の第1空間連通油路53は、図8(A)に示したように、コンロッド本体31の厚さ方向において中央よりも一方の側面側(図8(B)において下側)において、第1ピン収容空間64及び逆止弁収容空間66の二次側に連通せしめられる。他方の第2空間連通油路54は、コンロッド本体31の厚さ方向において中央よりも他方の側面側(図8(B)において上側)において、第1ピン収容空間64及び逆止弁収容空間66の一次側に連通せしめられる。また、第1空間連通油路53及び第2空間連通油路54は、第1空間連通油路53と第1ピストン連通油路51との間のコンロッド本体厚さ方向の間隔及び第2空間連通油路54と第1ピストン連通油路51との間のコンロッド本体厚さ方向の間隔が、円周溝61a、61b間のコンロッド本体厚さ方向の間隔と等しくなるように配置される。
また、第2切換ピン62を収容する第2ピン収容空間65は、二つの空間連通油路55、56を介して逆止弁収容空間66に連通せしめられる。このうち一方の第3空間連通油路55は、図8(A)に示したように、コンロッド本体31の厚さ方向において中央よりも一方の側面側(図8(B)において下側)において、第1ピン収容空間64及び逆止弁収容空間66の二次側に連通せしめられる。他方の第4空間連通油路56は、コンロッド本体31の厚さ方向において中央よりも他方の側面側(図8(B)において上側)において、第1ピン収容空間64及び逆止弁収容空間66の一次側に連通せしめられる。また、第3空間連通油路55及び第4空間連通油路56は、第3空間連通油路55と第2ピストン連通油路52との間のコンロッド本体厚さ方向の間隔及び第4空間連通油路56と第2ピストン連通油路52との間のコンロッド本体厚さ方向の間隔が、円周溝62a、62b間のコンロッド本体厚さ方向の間隔と等しくなるように配置される。
これら空間連通油路53〜56は、クランク受容開口41からドリル等によって切削加工を行うことによって形成される。したがって、これら空間連通油路53〜56のクランク受容開口41側には、これら空間連通油路53〜56と同軸の延長油路53a〜56aが形成される。換言すると、空間連通油路53〜56は、それぞれ、その延長線上にクランク受容開口41が位置するように形成される。これら延長油路53a〜56aは、例えば、ベアリングメタル71によって閉じられる。
上述したように、延長油路51a〜56aは、いずれもベアリングメタル71によって閉じられる。このため、ベアリングメタル71を用いてコンロッド6をクランクピン22に組み付けるだけで、これら延長油路51a〜56aを閉じるための加工を別途することなくこれら延長油路51a〜56aを閉じることができる。
また、コンロッド本体31内には、第1切換ピン61に油圧を供給するための第1制御用油路57と、第2切換ピン62に油圧を供給するための第2制御用油路58とが形成される。第1制御用油路57は、第1付勢バネ67が設けられた端部とは反対側の端部において第1ピン収容空間64に連通せしめられる。第2制御用油路58は、第2付勢バネ68が設けられた端部とは反対側の端部において第2ピン収容空間65に連通せしめられる。これら制御用油路57、58は、クランク受容開口41に連通するように形成されると共に、クランクピン22内に形成された油路(図示せず)を介して外部の油圧供給源に連通される。
したがって、外部の油圧供給源から油圧が供給されていないときには、第1切換ピン61及び第2切換ピン62はそれぞれ第1付勢バネ67及び第2付勢バネ68に付勢されて、図8(A)に示したように、ピン収容空間64、65内の閉じられた端部側に位置することになる。一方、外部の油圧供給源から油圧が供給されているときには、第1切換ピン61及び第2切換ピン62はそれぞれ第1付勢バネ67及び第2付勢バネ68による付勢に抗して移動せしめられ、それぞれピン収容空間64、65内の開かれた端部側に位置することになる。
さらに、コンロッド本体31内には、逆止弁63が収容された逆止弁収容空間66のうち逆止弁63の一次側に作動油を補充するための補充用油路59が形成される。補充用油路59の一方の端部は、逆止弁63の一次側において逆止弁収容空間66に連通せしめられる。補充用油路59の他方の端部は、クランク受容開口41に連通せしめられる。また、ベアリングメタル71には、補充用油路59に合わせて貫通穴71aが形成されている。補充用油路59は、この貫通穴71a及びクランクピン22内に形成された油路(図示せず)を介して外部の作動油供給源に連通される。したがって、補充用油路59により、逆止弁63の一次側は、常時又はクランクシャフトの回転に合わせて定期的に作動油供給源に連通している。なお、本実施形態では、作動油供給源は、コンロッド6等に潤滑油を供給する潤滑油供給源とされる。
<流れ方向切換機構の動作>
次に、図9及び図10を参照して、流れ方向切換機構35の動作について説明する。図9は、油圧供給源75から切換ピン61、62に油圧が供給されているときの流れ方向切換機構35の動作を説明する概略図である。また、図10は、油圧供給源75から切換ピン61、62に油圧が供給されていないときの流れ方向切換機構35の動作を説明する概略図である。なお、図9及び図10では、第1切換ピン61及び第2切換ピン62に油圧を供給する油圧供給源75は別々に描かれているが、本実施形態では同一の油圧供給源から油圧が供給される。
図9に示したように、油圧供給源75から油圧が供給されているときには、切換ピン61、62は、それぞれ、付勢バネ67、68による付勢に抗して移動した第一位置に位置する。この結果、第1切換ピン61の連通路61cにより第1ピストン連通油路51と第1空間連通油路53とが連通せしめられ、第2切換ピン62の連通路62cにより第2ピストン連通油路52と第4空間連通油路56とが連通せしめられる。したがって、第1シリンダ33aが逆止弁63の二次側に接続され、第2シリンダ34aが逆止弁63の一次側に接続される。
ここで、逆止弁63は、第2空間連通油路54及び第4空間連通油路56が連通する一次側から第1空間連通油路53及び第3空間連通油路55が連通する二次側への作動油の流れは許可するが、その逆の流れは禁止するように構成される。したがって、図9に示した状態では、第4空間連通油路56から第1空間連通油路53へは作動油が流れるが、その逆には作動油が流れない。
この結果、図9に示した状態では、第2シリンダ34a内の作動油は、第2ピストン連通油路52、第4空間連通油路56、第1空間連通油路53、第1ピストン連通油路51の順に油路を通って第1シリンダ33aに供給されることができる。しかしながら、第1シリンダ33a内の作動油は、第2シリンダ34aに供給されることができない。したがって、油圧供給源75から油圧が供給されているときには、流れ方向切換機構35は、第1シリンダ33aから第2シリンダ34aへの作動油の流れを禁止し且つ第2シリンダ34aから第1シリンダ33aへの作動油の流れを許可する第一状態にあるといえる。この結果、上述したように、第1ピストン33bが上昇し、第2ピストン34bが下降するため、コンロッド6の有効長さが図6(A)にL1で示したように長くなる。
一方、図10に示したように、油圧供給源75から油圧が供給されていないときには、切換ピン61、62は、それぞれ、付勢バネ67、68によって付勢された第二位置に位置する。この結果、第1切換ピン61の連通路61cにより、第1ピストン機構33に連通する第1ピストン連通油路51と第2空間連通油路54とが連通せしめられる。加えて、第2切換ピン62の連通路62cにより、第2ピストン機構34に連通する第2ピストン連通油路52と第3空間連通油路55とが連通せしめられる。したがって、第1シリンダ33aが逆止弁63の一次側に接続され、第2シリンダ34aが逆止弁63の二次側に接続される。
上述した逆止弁63の作用により、図10に示した状態では、第1シリンダ33a内の作動油は、第1ピストン連通油路51、第2空間連通油路54、第3空間連通油路55、第2ピストン連通油路52の順に油路を通って第2シリンダ34aに供給されることができる。しかしながら、第2シリンダ34a内の作動油は、第1シリンダ33aに供給されることができない。したがって、油圧供給源75から油圧が供給されていないときには、流れ方向切換機構35は、第1シリンダ33aから第2シリンダ34aへの作動油の流れを許可し且つ第2シリンダ34aから第1シリンダ33aへの作動油の流れを禁止する第二状態にあるといえる。この結果、上述したように、第2ピストン34bが上昇し、第1ピストン33bが下降するため、コンロッド6の有効長さが図6(A)にL2で示したように短くなる。
また、本実施形態では、上述したように、作動油は第1ピストン機構33の第1シリンダ33aと第2ピストン機構34の第2シリンダ34aとの間を行き来する。このため、基本的には、第1ピストン機構33、第2ピストン機構34及び流れ方向切換機構35の外部から作動油を供給する必要はない。しかしながら、作動油は、これら機構33、34、35に設けられたオイルシール33c、34c等から外部に漏れる可能性があり、このように作動油の漏れが生じた場合には外部から補充することが必要になる。
本実施形態では、逆止弁63の一次側に補充用油路59が連通しており、これにより逆止弁63の一次側は常時又は定期的に作動油供給源76に連通する。したがって、作動油が機構33、34、35等から漏れた場合であっても、作動油を補充することができる。
さらに、本実施形態では、流れ方向切換機構35は、油圧供給源75から切換ピン61、62に油圧が供給されているときに第一状態となってコンロッド6の有効長さが長くなり、油圧供給源75から切換ピン61、62に油圧が供給されていないときに第二状態となってコンロッド6の有効長さが短くなるように構成される。これにより、例えば、油圧供給源75における故障等によって油圧の供給を行うことができなくなったときに、コンロッド6の有効長さを短くしたままにすることができ、よって機械圧縮比を低く維持することができるようになる。
ところで、機械圧縮比が高くされた場合、機械圧縮比が低くされた場合と比べて、ピストン5が上死点にあるときのピストン5の頂面と吸気弁9及び排気弁12との距離が短くなる。このため、油圧の供給を行うことができなくなったときに機械圧縮比が高く維持されると、ピストン5と吸気弁9又は排気弁12とが衝突するおそれがある。例えば、可変バルブタイミング機構Aを制御することによって吸気弁9の開弁時期が進角された場合、又は可変バルブタイミング機構Aを制御することによって吸気弁9の閉弁時期が遅角された場合にピストン5と吸気弁9とが衝突するおそれがある。しかしながら、本実施形態では、油圧の供給を行うことができなくなったときに機械圧縮比を低く維持することで、ピストン5と吸気弁9又は排気弁12との衝突を防止することができる。
また、機械圧縮比が高くされた状態で内燃機関1が停止されて、高温状態で内燃機関1が再始動される場合、機械圧縮比が高く維持されたままではノッキングが発生するおそれがある。しかしながら、本実施形態では、内燃機関1の停止時には、油圧が供給されないため、内燃機関1は、機械圧縮比が低くされた状態で再始動される。このため、本実施形態では、高温再始動時におけるノッキングの発生を抑制することができる。
<機械圧縮比を切替えるときの応答性の問題点>
しかしながら、要求トルクが小さい低負荷域では、燃費を改善すべく、機械圧縮比を高くすることが望ましい。したがって、内燃機関1の再始動時において機械圧縮比を低圧縮比から高圧縮比に迅速に切替えることが要求される場合がある。また、アイドリング状態のような低回転域において機械圧縮比を低圧縮比から高圧縮比に迅速に切替えることが要求される場合もある。
しかしながら、上述したように、内燃機関1では、機械圧縮比は、慣性力によって低圧縮比から高圧縮比に切替えられ、慣性力及び爆発力によって高圧縮比から低圧縮比に切替えられる。慣性力は爆発力よりもはるかに小さい。このため、機械圧縮比を低圧縮比から高圧縮比に切替えるときに十分な応答性を得ることが困難である。また、慣性力が内燃機関1の機関回転数の二乗に比例するため、内燃機関1の低回転域では、十分な慣性力が得られず、応答性がさらに悪化する。そこで、機械圧縮比を低圧縮比から高圧縮比に切替えるときの応答性を改善することが望まれている。
ところで、機械圧縮比が高く維持された高圧縮比状態(図6(A)参照)及び機械圧縮比が低く維持された低圧縮比状態(図6(B)参照)では、第1シリンダ33aと第1オイルシール33cとの間及び第2シリンダ34aと第2オイルシール34cとの間に静止摩擦力が発生する。この静止摩擦力は、機械圧縮比を切替えるときには抵抗力として作用する。したがって、機械圧縮比を切替えるときの応答性を高めるためには、上記静止摩擦力を小さくすることが望ましい。
一方、第1オイルシール33cは高圧縮比状態において第1シリンダ33a内の作動油をシールする。第1オイルシール33cのシール性が低いと、作動油が第1シリンダ33aから流出する。この場合、内燃機関1は機械圧縮比を高圧縮比に維持することができない。また、第2オイルシール34cは低圧縮比状態において第2シリンダ34a内の作動油をシールする。第2オイルシール34cのシール性が低いと、作動油が第2シリンダ34aから流出する。この場合、内燃機関1は機械圧縮比を低圧縮比に維持することができない。上記静止摩擦力を小さくすると、第1オイルシール33c及び第2オイルシール34cのシール性が低くなる。このため、上記静止摩擦力を小さくすることによって、機械圧縮比を低圧縮比から高圧縮比に切替えるときの応答性を改善することは困難であると考えられていた。
<応答性改善手段>
しかしながら、以下に説明するように、第1オイルシール33c及び第2オイルシール34cに要求されるシール性は低圧縮比状態と高圧縮比状態とで異なる。図6(B)に示される低圧縮比状態では、ピストンピン21に上向きの慣性力が作用すると、第1ピストン33bが上昇しようとすると共に、第2ピストン34bが下降しようとする。この結果、第2シリンダ34a内の作動油をシールする第2オイルシール34cには慣性力が作用する。したがって、第2オイルシール34cは、低圧縮比状態において慣性力に耐えうるシール性を有する必要がある。一方、低圧縮比状態では、ピストンピン21に下向きの慣性力及び爆発力が作用すると、第1ピストン33bが下降しようとすると共に、第2ピストン34bが上昇しようとする。しかしながら、低圧縮比状態では、作動油が第1シリンダ33a内に供給されていないため、慣性力及び爆発力は、第1ピストン33bが当接する第1シリンダ33aの底部に作用する。したがって、第1オイルシール33cは、低圧縮比状態において高いシール性を有する必要がない。
一方、図6(A)に示される高圧縮比状態では、ピストンピン21に下向きの慣性力及び爆発力が作用すると、第1ピストン33bが下降しようとすると共に、第2ピストン34bが上昇しようとする。この結果、第1シリンダ33a内の作動油をシールする第1オイルシール33cには、慣性力に加えて爆発力が作用する。したがって、第1オイルシール33cは、高圧縮比状態において慣性力及び爆発力に耐えうる最も高いシール性を有する必要がある。一方、高圧縮比状態では、ピストンピン21に上向きの慣性力が作用すると、第1ピストン33bが上昇しようとすると共に、第2ピストン34bが下降しようとする。しかしながら、高圧縮比状態では、作動油が第2シリンダ34a内に供給されていないため、慣性力は、第2ピストン34bが当接する第2シリンダ34aの底部に作用する。したがって、第2オイルシール34cは、高圧縮比状態において高いシール性を有する必要がない。
そこで、本実施形態では、第1シリンダ33aの内径が、第1ピストン33bが第1シリンダ33a内で上昇した後の第1オイルシール33cの位置、すなわち高圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置よりも、第1ピストン33bが第1シリンダ33a内で下降した後の第1オイルシール33cの位置、すなわち低圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置において大きくされる。
図12は、第1シリンダ33aを概略的に示す拡大断面側面図である。第1シリンダ33aは、その内径が下方に向かって徐々に大きくなる徐変区間αを有する。図12では、徐変区間αよりも上方における第1シリンダ33aの内径がD1として示され、徐変区間αよりも下方における第1シリンダ33aの内径がD3として示される。第1オイルシール33cは、高圧縮比状態において徐変区間αに位置し、低圧縮比状態において徐変区間αよりも下方に位置する。したがって、高圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置における第1シリンダ33aの内径D2は、低圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置における第1シリンダ33aの内径D3よりも小さい。
図13は、第2シリンダ34aを概略的に示す拡大断面側面図である。第2シリンダ34aの内径D3は一定であり且つ低圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置における第1シリンダ33aの内径D3と同一とされる。
本実施形態では、高圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置における第1シリンダ33aの内径D2が第2シリンダ34aの内径D3及び低圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置における第1シリンダ33aの内径D3よりも小さくされるので、機械圧縮比を高圧縮比に維持するのに必要な第1オイルシール33cのシール性を確保することができる。また、第1シリンダ33aと第1オイルシール33cとの間及び第2シリンダ34aと第2オイルシール34cとの間に発生する静止摩擦力は高圧縮比状態よりも低圧縮比状態において小さくなる。この結果、機械圧縮比を低圧縮比から高圧縮比に切替えるときの応答性を改善することができる。一方、機械圧縮比を高圧縮比から低圧縮比に切替えるときには、慣性力に加えて爆発力が第1ピストン33bに作用する。このため、高圧縮比状態における静止摩擦力が大きくても、十分な応答性を確保することができる。
なお、高圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置における第1シリンダ33aの内径が第2シリンダ34aの内径及び低圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置における第1シリンダ33aの内径よりも小さければ、第1シリンダ33aの内径及び第2シリンダ34aの内径は本実施形態とは異なるように変化してもよい。例えば、低圧縮比状態における第1オイルシール33cの位置における第1シリンダ33aの内径は第2シリンダ34aの内径よりも大きくてもよい。また、低圧縮比状態における第2オイルシール34cの位置における第2シリンダ34aの内径は高圧縮比状態における第2オイルシール34cの位置における第2シリンダ34aの内径よりも小さくてもよい。
<第2実施形態>
次に、図14を参照して本発明の第2実施形態について説明する。なお、第2実施形態の内燃機関の構成及び制御は基本的に第1実施形態の内燃機関と同様であるため、以下の説明では、第1実施形態と異なる部分を中心に説明する。
図14は、本発明の第2実施形態に係る可変長コンロッド6’及びピストン5’を概略的に示す断面側面図である。図14に示したように、可変長コンロッド6’は、コンロッド本体31’と、コンロッド本体31’に回動可能に取り付けられた偏心部材32’と、コンロッド本体31’に設けられたピストン機構33’と、ピストン機構33’への作動油の流れの切換を行う流れ方向切換機構35’とを具備する。第2実施形態では、第1実施形態とは異なり、一つのピストン機構33’を用いて機械圧縮比の切換が行われる。
<可変長コンロッドの動作>
図14を参照して、偏心部材32’及びピストン機構33’の動作について説明する。図14(A)は、ピストン機構33’の油圧シリンダ33a’内に作動油が供給されている状態を示している。一方、図14(B)は、ピストン機構33’の油圧シリンダ33a’内には作動油が供給されていない状態を示している。
流れ方向切換機構35’は、外部(例えば、後述する作動油供給源)から油圧シリンダ33a’への作動油の供給を許可するが油圧シリンダ33a’からの作動油の排出を禁止する第一状態と、油圧シリンダ33a’への作動油の供給を禁止するが油圧シリンダ33a’からの作動油の排出を許可する第二状態との間で作動油の流れを切換可能である。
流れ方向切換機構35’が外部から油圧シリンダ33a’への作動油の供給を許可するが油圧シリンダ33a’からの作動油の排出を禁止する第一状態にあると、図14(A)に示したように、油圧シリンダ33a’内には作動油が供給されることになる。このため、油圧ピストン33b’は上昇し、油圧ピストン33b’に連結された偏心部材32’の第1アーム32b’も上昇する。この結果、図14(A)に示した例では、偏心部材32’が図中の矢印の方向に回動され、これにより、ピストンピン受容開口32d’の位置が上昇する。したがって、クランク受容開口41’の中心とピストンピン受容開口32d’の中心との間の長さ、すなわちコンロッド6’の有効長さが長くなり、図中のL3となる。すなわち、油圧シリンダ33a’内に作動油が供給されると、コンロッド6’の有効長さが長くなる。なお、このとき偏心部材32’の図14(A)中の矢印方向の回動は、偏心部材32’の第2アーム32c’の屈曲した端部が、コンロッド本体31’の側面に当接することによって停止せしめられる。
一方、流れ方向切換機構35’が油圧シリンダ33a’への作動油の供給を禁止するが油圧シリンダ33a’からの作動油の排出を許可する第二状態にあると、図14(B)に示したように、油圧シリンダ33a’から作動油が排出されることになる。このため、油圧ピストン33b’は下降し、油圧ピストン33b’に連結された第1アーム32b’も下降する。この結果、図14(B)に示した例では、偏心部材32’が図中の矢印の方向(図14(A)の矢印とは反対方向)に回動され、これにより、ピストンピン受容開口32d’の位置が下降する。したがって、クランク受容開口41’の中心とピストンピン受容開口32d’の中心との間の長さ、すなわちコンロッド6’の有効長さは図中のL3よりも短いL4となる。すなわち、油圧シリンダ33a’から作動油が排出されると、コンロッド6’の有効長さが短くなる。なお、このとき偏心部材32’の図14(B)中の矢印方向の回動は、油圧ピストン33b’が油圧シリンダ33a’の底部に当接することによって停止せしめられる。
本実施形態に係るコンロッド6’では、上述したように、流れ方向切換機構35’を第一状態と第二状態との間で切り替えることによって、コンロッド6’の有効長さをL3とL4との間で切り替えることができる。この結果、コンロッド6’を用いた内燃機関では、機械圧縮比を変更することができる。
ここで、流れ方向切換機構35’が第一状態にあるときには、仮に外部から作動油を供給しなくても、以下に説明するように、油圧ピストン33b’が図14(A)に示した位置まで移動し、偏心部材32’が図14(A)に示した位置まで回動する。内燃機関のシリンダ内でピストン5’が往復動してピストン5’に上向きの慣性力が作用すると、油圧ピストン33b’が上昇する。このとき、油圧シリンダ33a’内に作動油が供給され、油圧ピストン33b’が図14(A)に示した位置まで移動する。また、上向きの慣性力がピストンピンに作用すると、偏心部材32’が一方の方向(図14(A)中の矢印の方向)に図14(A)に示した位置まで回動する。この結果、コンロッド6’の有効長さが長くなり、ピストン5’がコンロッド本体31’に対して上昇する。一方、内燃機関のシリンダ内でピストン5’が往復動してピストンピンに下向きの慣性力が作用したときや、燃焼室内で混合気の燃焼が起きてピストン5’に下向きの力が作用したときには、油圧ピストン33b’が下降しようとすると共に、偏心部材32’が他方の方向(図14(B)中の矢印の方向)に回動しようとする。しかしながら、流れ方向切換機構35’により油圧シリンダ33a’から作動油が排出されるのが禁止されているため、油圧シリンダ33a’内の作動油は流出せず、よって油圧ピストン33b’及び偏心部材32’は移動しない。
一方、流れ方向切換機構35’が第二状態にあるときにも、以下に説明するように、偏心部材32’が図14(B)に示した位置まで回動し、油圧ピストン33b’が図14(B)に示した位置まで移動する。内燃機関のシリンダ内でのピストン5’の往復動による下向きの慣性力と、燃焼室内での混合気の燃焼による下向きの爆発力とがピストンピンに作用すると、油圧ピストン33b’が下降する。このとき、油圧シリンダ33a’から作動油が排出され、油圧ピストン33b’が図14(B)に示した位置まで移動する。また、下向きの慣性力及び爆発力がピストンピンに作用すると、偏心部材32’が他方の方向(図14(B)中の矢印の方向)に図14(B)に示した位置まで回動する。この結果、コンロッド6’の有効長さが短くなり、ピストン5’はコンロッド本体31’に対して下降する。一方、内燃機関のシリンダ内でピストン5’が往復動してピストンピンに上向きの慣性力が作用したときには、油圧ピストン33b’が上昇しようとする。しかしながら、流れ方向切換機構35’により油圧シリンダ33a’への作動油の流れが禁止されているため、油圧シリンダ33a’内には作動油が供給されず、よって油圧ピストン33bは’上昇しない。
したがって、第2実施形態の内燃機関では、機械圧縮比は、慣性力によって低圧縮比から高圧縮比に切替えられ、慣性力及び爆発力によって高圧縮比から低圧縮比に切替えられる。
<応答性改善手段>
ピストン機構33’は第1実施形態の第1ピストン機構33と同様の形状及び構成を有し、油圧シリンダ33a’の内面は、図12に示される第1シリンダ33aの内面と同様の形状を有する。したがって、油圧シリンダ33a’の内径は、油圧ピストン33b’が油圧シリンダ33a’内で上昇した後のオイルシール33c’の位置、すなわち高圧縮比状態(図14(A)参照)におけるオイルシール33c’の位置よりも、油圧ピストン33b’が油圧シリンダ33a’内で下降した後のオイルシール33c’の位置、すなわち低圧縮比状態(図14(B)参照)におけるオイルシール33c’の位置において大きくされる。
具体的には、図12に示されるように、油圧シリンダ33a’は、その内径が下方に向かって徐々に大きくなる徐変区間αを有する。図12では、徐変区間αよりも上方における油圧シリンダ33a’の内径がD1として示され、徐変区間αよりも下方における油圧シリンダ33a’の内径がD2として示される。オイルシール33c’は、高圧縮比状態において徐変区間αに位置し、低圧縮比状態において徐変区間αよりも下方に位置する。したがって、高圧縮比状態におけるオイルシール33c’の位置における油圧シリンダ33a’の内径D2は、低圧縮比状態におけるオイルシール33c’の位置における油圧シリンダ33a’の内径D3よりも小さい。
第2実施形態では、高圧縮比状態におけるオイルシール33c’の位置における油圧シリンダ33’aの内径D2が低圧縮比状態におけるオイルシール33c’の位置における油圧シリンダ33a’の内径D3よりも小さくされるので、機械圧縮比を高圧縮比に維持するのに必要なオイルシール33c’のシール性を確保することができる。また、油圧シリンダ33a’とオイルシール33c’との間に発生する静止摩擦力は高圧縮比状態よりも低圧縮比状態において小さくなる。この結果、機械圧縮比を低圧縮比から高圧縮比に切替えるときの応答性を改善することができる。一方、機械圧縮比を高圧縮比から低圧縮比に切替えるときには、慣性力に加えて爆発力が油圧ピストン33b’に作用する。このため、高圧縮比状態における静止摩擦力が大きくても、十分な応答性を確保することができる。
以上、本発明に係る好適な実施形態を説明したが、本発明はこれら実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲の記載内で様々な修正及び変更を施すことができる。