JP2016133084A - エジェクタ - Google Patents

Abstract

【課題】通路形成部材を変位させるエジェクタの昇圧性能の低下を充分に抑制する。【解決手段】エジェクタ１３のボデー３０の内部に通路形成部材３５を配置して、ボデー３０と通路形成部材３５との間にノズル通路１３ａおよびディフューザ通路１３ｃを形成する。さらに、通路形成部材３５に、ディフューザ通路１３ｃを流通する冷媒流れを促進する複数の整流板３８を固定し、複数の整流板３８の軸方向端部同士を接続する接続用部材３９に、駆動機構３７から出力された駆動力を通路形成部材３５へ伝達する作動棒３７ｅを連結する。これにより、作動棒３７ｅが整流板間に形成される冷媒通路を流通する冷媒の流れを阻害してしまうことを抑制する。【選択図】図３

Description

本発明は、高速度で噴射される噴射流体の吸引作用によって流体を吸引するエジェクタに関する。

従来、特許文献１に、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されて、高速度で噴射される噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口から冷媒を吸引し、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させて昇圧させるエジェクタが開示されている。

この特許文献１のエジェクタでは、ボデーの内部に略円錐形状の通路形成部材を配置し、ボデーと通路形成部材の円錐状側面との隙間に断面円環状の冷媒通路を形成している。そして、この冷媒通路のうち、冷媒流れ最上流側の部位を、高圧冷媒を減圧させて噴射するノズル通路として利用し、ノズル通路の冷媒流れ下流側の部位を、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させて混合冷媒を昇圧させるディフューザ通路として利用している。

さらに、特許文献１のエジェクタでは、ディフューザ通路の内部に、ディフューザ通路を流通する冷媒の軸周りの流れ（以下、旋回流れという。）を促進する整流板を配置している。これにより、サイクルの負荷変動によらずディフューザ通路内に螺旋状の冷媒流路を形成し、この螺旋状の冷媒流路が短くなってエジェクタの昇圧性能が低下してしまうことを抑制しようとしている。

特開２０１４−１２２７７９号公報

ところで、特許文献１のエジェクタでは、サイクルの負荷変動に応じて通路形成部材を変位させるための駆動力を出力する駆動手段、および駆動手段から通路形成部材へ駆動力を伝達する作動棒を備えている。さらに、作動棒は、ディフューザ通路を横切るように配置されて、駆動手段および通路形成部材に連結されている。

このため、作動棒がディフューザ通路を横切るように配置された箇所では、作動棒がディフューザ通路を流通する冷媒の流れを阻害してしまい、上述した整流板を設けたことによる旋回流れの促進効果を充分に得ることができなくなってしまう。その結果、特許文献１のエジェクタでは、エジェクタの昇圧性能の低下を充分に抑制することができなくなってしまうおそれがある。

本発明は、上記点に鑑み、通路形成部材を変位させるエジェクタの昇圧性能の低下を充分に抑制することを目的とする。

本発明は、上記目的を達成するために案出されたもので、請求項１に記載の発明では、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
冷媒流入口（３１ａ）から流入した冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して外部から吸引された冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と吸引用通路（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、少なくとも一部が減圧用空間（３０ｂ）の内部、および昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、減圧用空間（３０ｂ）側から離れるに伴って断面積が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、通路形成部材（３５）を変位させる駆動力を出力する駆動手段（３７）と、駆動手段（３７）から通路形成部材（３５）へ駆動力を伝達する作動棒（３７ｅ）と、を備え、
ボデー（３０）のうち減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒流入口（３１ａ）から流入した冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、ボデー（３０）のうち昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、噴射冷媒および吸引冷媒を混合して昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
さらに、ディフューザ通路（１３ｃ）を流通する冷媒の旋回流れを促進する複数の整流板（３８）を備え、
作動棒（３７ｅ）は、隣り合う整流板（３８）間に形成される整流板間冷媒通路（３８ａ）の外部に配置されていることを特徴とする。

これによれば、作動棒（３７ｅ）が隣り合う整流板（３８）間に形成される整流板間冷媒通路（３８ａ）の外部に配置されているので、作動棒（３７ｅ）が整流板間冷媒通路（３８ａ）を流通する冷媒の流れを阻害してしまうことを回避するように、作動棒（３７ｅ）を配置することができる。

従って、複数の整流板（３８）を備えることによる旋回流れの促進効果を充分に得ることができ、エジェクタ（１３）の昇圧性能の低下を充分に抑制することができる。

具体的には、請求項２に記載の発明のように、請求項１に記載のエジェクタにおいて、少なくとも２つ以上の整流板（３８）の通路形成部材（３５）の反対側の端部同士を接続する接続用部材（３９、３９ａ）を備え、複数の整流板（３８）の通路形成部材（３５）側の端部は、通路形成部材（３５）に固定されており、作動棒（３７ｅ）は、接続用部材（３９、３９ａ）に接触するように配置されていてもよい。

また、請求項３に記載の発明のように、請求項１に記載のエジェクタにおいて、作動棒（３７ｅ）は、整流板（３８）の内部を貫通するように配置されて通路形成部材（３５）に接触するように配置されていてもよい。

ここで、請求項に記載された「接触するように配置されている」とは、作動棒（３７ｅ）が接続用部材（３９、３９ａ）および通路形成部材（３５）に接合されて連結されているという意味に限定されない。作動棒（３７ｅ）が駆動手段（３７）から出力された駆動力を通路形成部材（３５）へ伝達可能であれば、作動棒（３７ｅ）が接続用部材（３９、３９ａ）および通路形成部材（３５）に接合されることなく当接しているという意味も含む意味である。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタの軸方向断面図である。 第１実施形態のエジェクタの各冷媒通路の機能を説明するための模式的な断面図である。 図２のＩＶ−ＩＶ断面の模式的な拡大断面図である。 図２のＶ−Ｖ断面の模式的な拡大断面図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。 第１実施形態のエジェクタの変形例の模式的な拡大断面図である。 第２実施形態のエジェクタの図５に対応する模式的な拡大断面図である。 第２実施形態のエジェクタの図３に対応する模式的な断面図である。 第３実施形態のエジェクタの図３に対応する模式的な断面図である。

（第１実施形態）
図１〜図６を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態のエジェクタ１３は、図１に示すように、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置、すなわちエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用されている。さらに、このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されており、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の冷却対象流体は、送風空気である。

また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。もちろん、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

圧縮機１１は、エジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで昇圧して吐出するものである。具体的には、本実施形態の圧縮機１１は、１つのハウジング内に固定容量型の圧縮機構、および圧縮機構を駆動する電動モータを収容して構成された電動圧縮機である。

この圧縮機構としては、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用できる。また、電動モータは、後述する制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。

圧縮機１１の吐出口には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ｄにより送風される車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。

より具体的には、放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風された外気とを熱交換させ、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮部１２ａ、凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄えるレシーバ部１２ｂ、およびレシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒と冷却ファン１２ｄから送風される外気とを熱交換させ、液相冷媒を過冷却する過冷却部１２ｃを有して構成される、いわゆるサブクール型の凝縮器である。

冷却ファン１２ｄは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。放熱器１２の過冷却部１２ｃの冷媒出口側には、エジェクタ１３の冷媒流入口３１ａが接続されている。

エジェクタ１３は、放熱器１２から流出した過冷却状態の高圧液相冷媒を減圧させて下流側へ流出させる冷媒減圧手段としての機能を果たすとともに、高速度で噴射される冷媒流の吸引作用によって後述する蒸発器１４から流出した冷媒を吸引（輸送）して循環させる冷媒循環手段（冷媒輸送手段）としての機能も果たす。

さらに、本実施形態のエジェクタ１３は、減圧させた冷媒の気液を分離する気液分離手段としての機能も果たす。つまり、本実施形態のエジェクタ１３は、気液分離機能付きエジェクタ（エジェクタモジュール）として構成されている。

エジェクタ１３の具体的構成については、図２〜図５を用いて説明する。なお、図２における上下の各矢印は、エジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用空調装置に搭載した状態における上下の各方向を示している。また、図３は、エジェクタ１３の各冷媒通路の機能を説明するための模式的な断面図であって、図２と同一の機能を果たす部分には同一の符号を付している。

まず、本実施形態のエジェクタ１３は、図２に示すように、複数の構成部材を組み合わせることによって構成されたボデー３０を備えている。具体的には、ボデー３０は、角柱状あるいは円柱状の金属もしくは樹脂にて形成されてエジェクタ１３の外殻を形成するハウジングボデー３１を有している。さらに、ハウジングボデー３１の内部には、ノズルボデー３２、ミドルボデー３３、ロワーボデー３４が固定されている。

ハウジングボデー３１には、放熱器１２から流出した冷媒を内部へ流入させる冷媒流入口３１ａ、蒸発器１４から流出した冷媒を吸引する冷媒吸引口３１ｂ、ボデー３０の内部に形成された気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒を蒸発器１４の冷媒入口側へ流出させる液相冷媒流出口３１ｃ、および気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒を圧縮機１１の吸入口側へ流出させる気相冷媒流出口３１ｄ等が形成されている。

さらに、本実施形態では、気液分離空間３０ｆと液相冷媒流出口３１ｃとを接続する液相冷媒通路に、蒸発器１４へ流入させる冷媒を減圧させる減圧手段としてのオリフィス３０ｉを配置している。

ノズルボデー３２は、冷媒流れ方向に先細る略円錐形状の金属部材で形成されている。さらに、ノズルボデー３２は、軸方向が鉛直方向（図２の上下方向）となるように、ハウジングボデー３１の内部に圧入等の手段によって固定されている。ノズルボデー３２の上方側とハウジングボデー３１との間には、冷媒流入口３１ａから流入した冷媒を旋回させる旋回空間３０ａが形成されている。

旋回空間３０ａは、回転体形状に形成され、図２の一点鎖線で示す中心軸が鉛直方向に延びている。なお、回転体形状とは、平面図形を同一平面上の１つの直線（中心軸）の周りに回転させた際に形成される立体形状である。より具体的には、本実施形態の旋回空間３０ａは、略円柱状に形成されている。もちろん、円錐あるいは円錐台と円柱とを結合させた形状等に形成されていてもよい。

冷媒流入口３１ａと旋回空間３０ａとを接続する冷媒流入通路３１ｅは、旋回空間３０ａの中心軸方向から見たときに旋回空間３０ａの内壁面の接線方向に延びている。これにより、冷媒流入通路３１ｅから旋回空間３０ａへ流入した冷媒は、旋回空間３０ａの内壁面に沿って流れ、旋回空間３０ａの中心軸周りに旋回する。

ここで、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒には遠心力が作用するので、旋回空間３０ａ内では中心軸側の冷媒圧力が外周側の冷媒圧力よりも低下する。そこで、本実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力となるまで低下させるようにしている。

このような旋回空間３０ａ内の中心軸側の冷媒圧力の調整は、旋回空間３０ａ内で旋回する冷媒の旋回流速を調整することによって実現することができる。さらに、旋回流速の調整は、例えば、冷媒流入通路３１ｅの通路断面積と旋回空間３０ａの軸方向垂直断面積との面積比を調整すること等によって行うことができる。なお、本実施形態の旋回流速とは、旋回空間３０ａの最外周部近傍における冷媒の旋回方向の流速を意味している。

また、ノズルボデー３２の内部には、旋回空間３０ａから流出した冷媒を減圧させて下流側へ流出させる減圧用空間３０ｂが形成されている。この減圧用空間３０ｂは、円柱状空間とこの円柱状空間の下方側から連続して冷媒流れ方向に向かって徐々に広がる円錐台形状空間とを結合させた回転体形状に形成されており、減圧用空間３０ｂの中心軸は旋回空間３０ａの中心軸と同軸上に配置されている。

さらに、減圧用空間３０ｂの内部には、減圧用空間３０ｂ内に冷媒通路の通路断面積が最も縮小した最小通路面積部３０ｍを形成するとともに、最小通路面積部３０ｍの通路断面積を変化させる通路形成部材３５が配置されている。通路形成部材３５は、冷媒流れ下流側に向かって徐々に広がる略円錐形状に形成されており、その中心軸が減圧用空間３０ｂの中心軸と同軸上に配置されている。つまり、通路形成部材３５は、減圧用空間３０ｂから離れるに伴って断面積が拡大する円錐状に形成されている。

従って、ノズルボデー３２の減圧用空間３０ｂを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の上方側の外周面との間に形成される冷媒通路としては、図３に示すように、先細部１３１および末広部１３２が形成される。先細部１３１は、最小通路面積部３０ｍよりも冷媒流れ上流側に形成されて、最小通路面積部３０ｍに至るまでの通路断面積が徐々に縮小する冷媒通路である。末広部１３２は、最小通路面積部３０ｍから冷媒流れ下流側に形成されて、通路断面積が徐々に拡大する冷媒通路である。

この末広部１３２では、径方向から見たときに減圧用空間３０ｂと通路形成部材３５が重合（オーバーラップ）しているので、冷媒通路の軸方向垂直断面の形状が円環状（円形状から同軸上に配置された小径の円形状を除いたドーナツ形状）となる。さらに、末広部１３２における通路断面積は、冷媒流れ下流側に向かって徐々に拡大している。

本実施形態では、このような通路形状によって減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の頂部側の外周面との間に形成される冷媒通路をラバールノズルとして機能するノズル通路１３ａとし、冷媒を減圧させるとともに、冷媒の流速を超音速となるように増速させて噴射している。

次に、ミドルボデー３３は、図２に示すように、その中心部に表裏（上下）を貫通する貫通穴が設けられている。さらに、ミドルボデー３３は、この貫通穴の外周側に通路形成部材３５を変位させる駆動機構３７を収容した金属製円板状部材で形成されている。なお、ミドルボデー３３の貫通穴の中心軸は旋回空間３０ａおよび減圧用空間３０ｂの中心軸と同軸上に配置されている。また、ミドルボデー３３は、ハウジングボデー３１の内部であって、かつ、ノズルボデー３２の下方側に圧入等の手段によって固定されている。

さらに、ミドルボデー３３の上面とこれに対向するハウジングボデー３１の内壁面との間には、冷媒吸引口３１ｂから流入した冷媒を滞留させる流入空間３０ｃが形成されている。本実施形態では、ノズルボデー３２の下方側の先細先端部がミドルボデー３３の貫通穴の内部に位置付けられるため、流入空間３０ｃは、旋回空間３０ａおよび減圧用空間３０ｂの中心軸方向からみたときに、断面円環状に形成される。

また、ミドルボデー３３の貫通穴のうち、ノズルボデー３２の下方側が挿入される範囲、すなわち軸線に垂直な径方向から見たときにミドルボデー３３とノズルボデー３２が重合する範囲では、ノズルボデー３２の先細先端部の外周形状に適合するように冷媒通路断面積が冷媒流れ方向に向かって徐々に縮小している。

これにより、貫通穴の内周面とノズルボデー３２の下方側の外周面との間には、流入空間３０ｃと減圧用空間３０ｂの冷媒流れ下流側とを連通させる吸引通路３０ｄが形成される。つまり、本実施形態では、流入空間３０ｃおよび吸引通路３０ｄによって、中心軸の外周側から内周側へ向かって吸引冷媒が流れる吸引用通路１３ｂが形成されることになる。この吸引用通路１３ｂの中心軸垂直断面も断面円環状に形成される。

また、ミドルボデー３３の貫通穴のうち、吸引通路３０ｄの冷媒流れ下流側には、冷媒流れ方向に向かって徐々に広がる略円錐台形状に形成された昇圧用空間３０ｅが形成されている。昇圧用空間３０ｅは、上述したノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒と吸引通路３０ｄから吸引された吸引冷媒とを混合させる空間である。昇圧用空間３０ｅの中心軸は旋回空間３０ａおよび減圧用空間３０ｂの中心軸と同軸上に配置されている。

昇圧用空間３０ｅの内部には、通路形成部材３５の下方側が配置されている。さらに、ミドルボデー３３の昇圧用空間３０ｅを形成する部位の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路は、冷媒流れ下流側に向かって通路断面積を徐々に拡大させる形状に形成されている。これにより、この冷媒通路では、噴射冷媒および吸引冷媒の混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換させることができる。

従って、昇圧用空間３０ｅを形成するミドルボデー３３の内周面と通路形成部材３５の下方側の外周面との間に形成される冷媒通路は、図３に示すように、噴射冷媒および吸引冷媒を混合して昇圧させるディフューザ（昇圧部）として機能するディフューザ通路１３ｃを構成している。このディフューザ通路１３ｃの中心軸垂直断面形状も円環状に形成されている。

ディフューザ通路１３ｃの内部には、ディフューザ通路１３ｃを流れる冷媒の旋回流れを促進する旋回促進手段としての複数の整流板３８が配置されている。複数の整流板３８は、それぞれ通路形成部材３５の軸方向に広がる板状部材である。さらに、複数の整流板３８は、図４に示すように、それぞれ旋回流れ方向に沿って湾曲した形状に形成されており、中心軸周りに等角度間隔で円環状に配置されている。

また、複数の整流板３８の通路形成部材３５の反対側（上方側）の端部同士は、図５に示すように、円環状かつ板状の接続用部材３９を介して接続されている。一方、複数の整流板３８の通路形成部材３５側（下方側）の端部は、通路形成部材３５に固定されている。従って、隣り合う整流板３８間に形成される整流板間冷媒通路３８ａは、隣り合う整流板３８、通路形成部材３５および接続用部材３９に囲まれた冷媒通路となる。

次に、ミドルボデー３３の内部に配置されて、通路形成部材３５を変位させる駆動手段である駆動機構３７について説明する。この駆動機構３７は、圧力応動部材である円形薄板状のダイヤフラム３７ａを有して構成されている。より具体的には、図２に示すように、ダイヤフラム３７ａはミドルボデー３３の外周側に形成された円柱状の空間を上下の２つの空間に仕切るように、溶接等の手段によって固定されている。

ダイヤフラム３７ａによって仕切られた２つの空間のうち上方側（流入空間３０ｃ側）の空間は、蒸発器１４出口側冷媒（具体的には、蒸発器１４から流出した冷媒）の温度に応じて圧力変化する感温媒体が封入される封入空間３７ｂを構成している。この封入空間３７ｂには、エジェクタ式冷凍サイクル１０を循環する冷媒と同等の組成の感温媒体が予め定めた密度となるように封入されている。従って、本実施形態における感温媒体は、Ｒ１３４ａを主成分とする媒体である。

一方、ダイヤフラム３７ａによって仕切られた２つの空間のうち下方側の空間は、図示しない連通路を介して、蒸発器１４出口側冷媒を導入させる導入空間３７ｃを構成している。従って、封入空間３７ｂに封入された感温媒体には、流入空間３０ｃと封入空間３７ｂとを仕切る蓋部材３７ｄおよびダイヤフラム３７ａを介して、蒸発器１４出口側冷媒の温度が伝達される。

さらに、ダイヤフラム３７ａは、封入空間３７ｂの内圧と導入空間３７ｃへ流入した蒸発器１４出口側冷媒の圧力との差圧に応じて変形する。このため、ダイヤフラム３７ａは弾性に富み、かつ熱伝導が良好で、強靱な材質にて形成することが好ましい。従って、ダイヤフラム３７ａとして、ステンレス（ＳＵＳ３０４）等の金属薄板を採用してもよいし、耐圧性およびシール性に優れる基布入りＥＰＤＭ（エチレンプロピレンジエン共重合ゴム）等のゴム製のものを採用してもよい。

ダイヤフラム３７ａの中心部には、円柱状の作動棒３７ｅの一端側端部（上方側端部）が接合されている。作動棒３７ｅは、駆動機構３７から通路形成部材３５へ、通路形成部材３５を変位させるための駆動力を伝達するものである。さらに、作動棒３７ｅの他端側端部（下方側端部）は、整流板３８同士を接続する接続用部材３９に接触するように配置されている。

また、図２に示すように、通路形成部材３５の底面は、コイルバネ４０の荷重を受けている。コイルバネ４０は、通路形成部材３５に対して、上方側（通路形成部材３５が最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小する側）に付勢する荷重を加える弾性部材である。従って、通路形成部材３５は、作動棒３７ｅから受ける荷重とコイルバネ４０から受ける荷重が釣り合うように変位する。

より具体的には、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度）が上昇すると、封入空間３７ｂに封入された感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間３７ｂの内圧から導入空間３７ｃの圧力を差し引いた差圧が大きくなる。これにより、ダイヤフラム３７ａが導入空間３７ｃ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７ｅから受ける荷重が増加する。このため、蒸発器１４出口側冷媒の温度が上昇すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を拡大させる方向（鉛直方向下方側）に変位する。

一方、蒸発器１４出口側冷媒の温度（過熱度）が低下すると、封入空間３７ｂに封入された感温媒体の飽和圧力が低下して、封入空間３７ｂの内圧から導入空間３７ｃの圧力を差し引いた差圧が小さくなる。これにより、ダイヤフラム３７ａが封入空間３７ｂ側へ変位して、通路形成部材３５が作動棒３７ｅから受ける荷重が減少する。このため、蒸発器１４出口側冷媒の温度が低下すると、通路形成部材３５は、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を縮小させる方向（鉛直方向上方側）に変位する。

本実施形態の駆動機構３７では、このように蒸発器１４出口側冷媒の過熱度に応じてダイヤフラム３７ａが通路形成部材３５を変位させることによって、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度ＫＳＨに近づくように、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を調整している。この基準過熱度ＫＳＨは、コイルバネ４０の荷重を調整することによって変更することもできる。

さらに、本実施形態では、コイルバネ４０が最小通路面積部３０ｍの通路断面積を縮小する側に付勢する荷重を加えているので、作動棒３７ｅを接続用部材３９に接合しなくても、作動棒３７ｅを接続用部材３９に当接させることができる。なお、作動棒３７ｅとミドルボデー３３との隙間は、図示しないＯ−リング等のシール部材によってシールされており、作動棒３７ｅが変位してもこの隙間から冷媒が漏れることはない。

また、本実施形態では、ミドルボデー３３に複数（本実施形態では、３つ）の円柱状の空間を設け、この空間の内部にそれぞれ円形薄板状のダイヤフラム３７ａを固定して複数の駆動機構３７を構成している。さらに、複数の駆動機構３７は、通路形成部材３５に均等に駆動力を伝達するために、中心軸周りに等角度間隔で配置されている。

このため、それぞれの駆動機構３７のダイヤフラム３７ａに接合された作動棒３７ｅと接続用部材３９との接触部位ＣＰも、図５に示すように、中心軸周りに等角度間隔で配置される。

次に、ロワーボデー３４は、円柱状の金属部材で形成されており、ハウジングボデー３１の底面を閉塞するように、ハウジングボデー３１内にネジ止め等の手段によって固定されている。ロワーボデー３４の上方側とミドルボデー３３との間には、昇圧用空間３０ｅ内に形成されたディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒の気液を分離する気液分離空間３０ｆが形成されている。

この気液分離空間３０ｆは、略円柱状の回転体形状の空間として形成されており、気液分離空間３０ｆの中心軸も、旋回空間３０ａ、減圧用空間３０ｂ、昇圧用空間３０ｅ等の中心軸と同軸上に配置されている。

また、本実施形態では、ディフューザ通路１３ｃ内に整流板３８が配置されているので、ディフューザ通路１３ｃから気液分離空間３０ｆへ流出する冷媒は、中心軸周りに旋回する旋回方向の速度成分を有している。従って、気液分離空間３０ｆ内では遠心力の作用によって冷媒の気液が分離される。

さらに、この気液分離空間３０ｆの内容積は、サイクルに負荷変動が生じてサイクルを循環する冷媒循環流量が変動しても、実質的に余剰冷媒を溜めることができない程度の容積になっている。

ロワーボデー３４の中心部には、気液分離空間３０ｆに対して同軸上に配置されて、上方側へ向かって延びる円筒状のパイプ３４ａが設けられている。そして、気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、パイプ３４ａの外周側に一時的に滞留して、液相冷媒流出口３１ｃから流出する。パイプ３４ａの内部には、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒をハウジングボデー３１の気相冷媒流出口３１ｄへ導く気相冷媒流出通路３４ｂが形成されている。

パイプ３４ａの上端部には、前述したコイルバネ４０固定されている。このコイルバネ４０は、冷媒が減圧される際の圧力脈動に起因する通路形成部材３５の振動を減衰させる振動緩衝部材としての機能も果たしている。また、パイプ３４ａの根本部（最下方部）には、液相冷媒中の冷凍機油を気相冷媒流出通路３４ｂを介して圧縮機１１内へ戻すオイル戻し穴３４ｃが形成されている。

また、エジェクタ１３の液相冷媒流出口３１ｃには、図１に示すように、蒸発器１４の冷媒入口側が接続されている。蒸発器１４は、エジェクタ１３にて減圧された低圧冷媒と送風ファン１４ａから車室内へ送風される送風空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。

送風ファン１４ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。蒸発器１４の出口側には、エジェクタ１３の冷媒吸引口３１ｂが接続されている。さらに、エジェクタ１３の気相冷媒流出口３１ｄには圧縮機１１の吸入側が接続されている。

次に、図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上述の各種電気式のアクチュエータ１１、１２ｄ、１４ａ等の作動を制御する。

また、制御装置には、車室内温度を検出する内気温センサ、外気温を検出する外気温センサ、車室内の日射量を検出する日射センサ、蒸発器１４の吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度センサ、放熱器１２出口側冷媒の温度を検出する出口側温度センサおよび放熱器１２出口側冷媒の圧力を検出する出口側圧力センサ等の空調制御用のセンサ群が接続され、これらのセンサ群の検出値が入力される。

さらに、制御装置の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、車室内空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。

なお、本実施形態の制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御手段を構成している。例えば、本実施形態では、圧縮機１１の電動モータの作動を制御する構成が吐出能力制御手段を構成している。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図６のモリエル線図を用いて説明する。図５のモリエル線図の縦軸には、図３のＰ０、Ｐ１、Ｐ２に対応する圧力が示されている。まず、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、制御装置が圧縮機１１の電動モータ、冷却ファン１２ｄ、送風ファン１４ａ等を作動させる。これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。

圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒（図６のａ６点）は、放熱器１２の凝縮部１２ａへ流入し、冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、放熱して凝縮する。凝縮部１２ａにて凝縮した冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。レシーバ部１２ｂにて気液分離された液相冷媒は、過冷却部１２ｃにて冷却ファン１２ｄから送風された外気と熱交換し、さらに放熱して過冷却液相冷媒となる（図６のａ６点→ｂ６点）。

放熱器１２の過冷却部１２ｃから流出した過冷却液相冷媒は、エジェクタ１３の減圧用空間３０ｂの内周面と通路形成部材３５の外周面との間に形成されるノズル通路１３ａにて等エントロピ的に減圧されて噴射される（図６のｂ６点→ｃ６点）。この際、減圧用空間３０ｂの最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積は、蒸発器１４出口側冷媒（図６のｈ６点）の過熱度が予め定めた所定値に近づくように調整される。

そして、ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、蒸発器１４から流出した冷媒（図６のｈ６点）が、冷媒吸引口３１ｂおよび吸引用通路１３ｂ（より詳細には、流入空間３０ｃおよび吸引通路３０ｄ）を介して吸引される。ノズル通路１３ａから噴射された噴射冷媒および吸引通路１３ｄ等を介して吸引された吸引冷媒は、ディフューザ通路１３ｃへ流入して合流する（図６のｃ６点→ｄ６点、ｈ’６点→ｄ６点）。

ここで、吸引通路３０ｄは、通路断面積が徐々に縮小する形状に形成されている。このため、吸引通路３０ｄを通過する吸引冷媒は、その圧力を低下させながら（図６のｈ６点→ｈ’６点）、流速を増加させる。これにより、吸引冷媒と噴射冷媒との速度差を縮小し、ディフューザ通路１３ｃにて吸引冷媒と噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させることができる。

ディフューザ通路１３ｃでは冷媒通路断面積の拡大により、冷媒の運動エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒が混合されながら混合冷媒の圧力が上昇する（図６のｄ６点→ｅ６点）。ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒は気液分離空間３０ｆにて気液分離される（図６のｅ６点→ｆ６点、ｅ６点→ｇ６点）。

気液分離空間３０ｆにて分離された液相冷媒は、オリフィス３０ｉにて減圧されて（図６のｇ６点→ｇ’６点）、蒸発器１４へ流入する。蒸発器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図６のｇ’６点→ｈ６点）。これにより、送風空気が冷却される。

一方、気液分離空間３０ｆにて分離された気相冷媒は気相冷媒流出口３１ｄから流出して、圧縮機１１へ吸入され再び圧縮される（図６のｆ６点→ａ６点）。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、以上の如く作動して、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。

この際、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、ディフューザ通路１３ｃにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させている。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器における冷媒蒸発圧力と圧縮機吸入冷媒の圧力が略同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３によれば、旋回空間３０ａにて冷媒を旋回させることで、旋回空間３０ａ内の旋回中心側の冷媒圧力を、飽和液相冷媒となる圧力、あるいは、冷媒が減圧沸騰する（キャビテーションを生じる）圧力まで低下させることができる。これにより、旋回中心軸の外周側よりも内周側に気相冷媒が多く存在するようにして、旋回空間３０ａ内の旋回中心線近傍はガス単相、その周りは液単相の二相分離状態とすることができる。

このように二相分離状態となった冷媒がノズル通路１３ａへ流入することで、ノズル通路１３ａの先細部１３１では、円環状の冷媒通路の外周側壁面から冷媒が剥離する際に生じる壁面沸騰および円環状の冷媒通路の中心軸側の冷媒のキャビテーションによって生じた沸騰核による界面沸騰によって冷媒の沸騰が促進される。これにより、ノズル通路１３ａの最小通路面積部３０ｍへ流入する冷媒が、気相と液相が均質に混合した気液混合状態となる。

そして、最小通路面積部３０ｍの近傍で気液混合状態の冷媒の流れに閉塞（チョーキング）が生じ、このチョーキングによって音速に到達した気液混合状態の冷媒が末広部１３２にて加速されて噴射される。このように、壁面沸騰および界面沸騰の双方による沸騰促進によって、気液混合状態の冷媒を音速となるまで効率よく加速できることで、ノズル通路１３ａにおけるエネルギ変換効率を向上させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３では、駆動機構３７を備えているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて通路形成部材３５を変位させて、ノズル通路１３ａの通路断面積（最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積）を調整することができる。これにより、サイクルを循環する冷媒の循環流量に応じて、最小通路面積部３０ｍにおける通路断面積を適切に変化させて、エジェクタ１３を適切に作動させることができる。

また、本実施形態のエジェクタ１３では、複数の整流板３８を備えているので、サイクルの負荷変動によらず、ディフューザ通路１３ｃを流通する冷媒を旋回させることができる。さらに、本実施形態では、作動棒３７ｅが、整流板間冷媒通路３８ａを流通する冷媒の流れを阻害してしまうことを回避するように、整流板間冷媒通路３８ａの外部に配置されている。

従って、複数の整流板３８を備えることによるディフューザ通路１３ｃにおける旋回流れの促進効果を充分に得ることができる。つまり、本実施形態のエジェクタ１３では、サイクルの負荷変動によらず、ディフューザ通路１３ｃ内に螺旋状の冷媒流路を確実に形成し、ディフューザ通路１３ｃ内の冷媒流路が短くなってエジェクタ１３の昇圧性能が低下してしまうことを充分に抑制することができる。

さらに、本実施形態では、作動棒３７ｅが、接続用部材３９に接触するように配置されている。従って、作動棒３７ｅが、整流板間冷媒通路３８ａを流通する冷媒の流れを阻害してしまうことを回避するように、整流板間冷媒通路３８ａの外部に配置される構成を容易に実現できる。

なお、「作動棒３７ｅが、整流板間冷媒通路３８ａを流通する冷媒の流れを阻害してしまうことを回避するように、整流板間冷媒通路３８ａの外部に配置されている」とは、整流板間冷媒通路３８ａの外部であっても、整流板間冷媒通路３８ａの流入口周辺や流出口周辺のように、整流板間冷媒通路３８ａを流通する冷媒の通路抵抗となり得る箇所を回避するように配置されていることを意味している。

また、本実施形態のエジェクタ１３のボデー３０には、ディフューザ通路１３ｃから流出した冷媒の気液を遠心力の作用で分離する気液分離空間３０ｆが形成されている。このため、本実施形態のように、作動棒３７ｅが整流板間冷媒通路３８ａを流通する冷媒の流れを阻害しないように配置されていることは、気液分離空間３０ｆへ流入する冷媒の旋回流れを促進させて、気液分離空間３０ｆにおける気液分離性能を向上させることができる点で有効である。

ここで、本実施形態では、全ての整流板３８の上方側の端部を接続する円環状の接続用部材３９を採用した例を説明したが、接続用部材はこれに限定されない。例えば、図７の変形例に示すように、少なくとも２つ以上の整流板３８の上方側の端部を接続する平板状の接続用部材３９ａに、作動棒３７ｅを接触させるように配置してもよい。これによれば、接続用部材の軽量化を図ることができる。なお、図７は、図５に対応する図面である。

（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態で説明した接続用部材３９、３９ａを廃止し、作動棒３７ｅが整流板３８の内部を貫通するように配置された例を説明する。

より具体的には、本実施形態の整流板３８には、軸方向から見たときに作動棒３７ｅと重合する位置に軸方向へ延びる挿入穴３８ｂが形成されている。そして、図８に示すように、この挿入穴３８ｂに作動棒３７ｅが挿入されていることによって、作動棒３７ｅが整流板３８の内部を貫通するように配置されている。

さらに、図９に示すように、整流板３８および作動棒３７ｅの通路形成部材３５側（下方側）の端部は、いずれも通路形成部材３５に固定されている。従って、本実施形態では、ダイヤフラム３７ａと通路形成部材３５が、作動棒３７ｅを介して連結されている。なお、図８、図９は、それぞれ第１実施形態で説明した図５、図３に対応する図面である。また、図８、図９では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。

その他のエジェクタ１３の構成、およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動は第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ１３のように作動棒３７ｅを配置しても、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

つまり、作動棒３７ｅが整流板間冷媒通路３８ａを流通する冷媒の流れを阻害してしまうことがなく、複数の整流板３８を備えることによるディフューザ通路１３ｃにおける旋回流れの促進効果を充分に得ることができ、エジェクタ１３の昇圧性能が低下してしまうことを充分に抑制することができる。

さらに、本実施形態では、作動棒３７ｅが整流板３８の内部を貫通するように配置されている。従って、作動棒３７ｅが、整流板間冷媒通路３８ａを流通する冷媒の流れを阻害してしまうことを回避するように、整流板間冷媒通路３８ａの外部に配置される構成を容易に実現できる。

ここで、本実施形態では、作動棒３７ｅと整流板３８とを別部材で形成し、作動棒３７ｅを整流板３８の挿入穴３８ｂへ挿入した例を説明したが、作動棒３７ｅと整流板３８とを同一の部材で一体的に形成することによって、作動棒３７ｅが整流板３８の内部を貫通するように配置される構成を実現してもよい。

（第３実施形態）
本実施形態では、第２実施形態と同様に、作動棒３７ｅが整流板３８の内部を貫通するように配置された例を説明する。

より具体的には、本実施形態の整流板３８には、第２実施形態と同様に、軸方向から見たときに、作動棒３７ｅと重合する位置に軸方向へ延びる挿入穴３８ｂが形成されている。本実施形態の挿入穴３８ｂの内径は、作動棒３７ｅの外径よりも大きく形成されている。このため、本実施形態では、作動棒３７ｅが挿入穴３８ｂに摺動可能に挿入されている。

さらに、図１０に示すように、整流板３８の通路形成部材３５の反対側（上方側）の端部は、ボデー３０に固定されており、作動棒３７ｅの通路形成部材３５側（下方側）の端部が、通路形成部材３５に接触するように配置されている。

その他のエジェクタ１３の構成、およびエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動は第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ１３のように作動棒３７ｅを配置しても、第２実施形態と同様の効果を得ることができる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、通路形成部材３５の軸方向からみたときに旋回流れ方向に沿って湾曲した形状の整流板３８を採用した例を説明したが、整流板３８の形状はこれに限定されない。例えば、平板状に形成されたものであってもよい。

また、上述実施形態では、複数の整流板３８の配置態様について説明していないが、図４等に示すように、複数の整流板３８は、整流板間冷媒通路３８ａの出口側の通路幅が入口側の通路幅よりも狭くなる、増速翼列配置（加速翼列配置）されていてもよい。これによれば、整流板間冷媒通路３８ａの通路断面積を徐々に縮小させて、冷媒の旋回方向の流速を増速させることができるので、効果的に旋回流れを促進することができる。

逆に、整流板間冷媒通路３８ａの入口側の通路幅が出口側の通路幅よりも狭くなる減速翼列配置されていてもよい。これによれば、整流板間冷媒通路３８ａの通路断面積を徐々に拡大させて、冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換させるディフューザとして機能させることができる。

（２）上述の実施形態では、通路形成部材３５を変位させる駆動手段として、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入された封入空間３７ｂおよび封入空間３７ｂ内の感温媒体の圧力に応じて変位するダイヤフラム３７ａを有して構成された駆動機構３７を採用した例を説明したが、駆動手段はこれに限定されない。

例えば、ミドルボデー３３に、軸方向からみたときに円環状に形成される空間を形成し、この空間内に円環状の薄板で形成されたダイヤフラムを固定し、このダイヤフラムと接続用部材３９とを複数の作動棒で連結してもよい。この場合も、複数の作動棒が中心軸周りに等角度間隔で配置されていることが望ましい。

さらに、感温媒体として温度によって体積変化するサーモワックスを採用してもよいし、駆動手段として形状記憶合金性の弾性部材を有して構成されたものを採用してもよいし、さらに、駆動手段として電動モータやソレノイド等の電気的機構によって通路形成部材３５を変位させるものを採用してもよい。

また、上述の実施形態では、図５、図７、図８等に示すように、整流板３８が９枚設けられ、作動棒３７ｅが３本設けられたエジェクタ１３について説明したが、整流板３８の数量および作動棒３７ｅの数量はこれに限定されない。さらに、第２、第３実施形態では、作動棒３７ｅを中心軸周りに等角度間隔で配置するために、整流板３８の数量が作動棒３７ｅの数量の整数倍になっていることが望ましい。

また、上述の第１、第３実施形態では、作動棒３７ｅの下方側端部が接続用部材３９あるいは通路形成部材３５に接合されることなく、当接するように配置された例を説明したが、もちろん、作動棒３７ｅの下方側端部が接続用部材３９あるいは通路形成部材３５に接続されて、連結されていてもよい。

（３）エジェクタ式冷凍サイクル１０を構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１として、プーリ、ベルト等を介して車両走行用エンジンから伝達される回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機を採用してもよい。さらに、エンジン駆動式の圧縮機としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整することのできる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を採用することができる。

また、上述の実施形態では、放熱器１２として、サブクール型の熱交換器を採用した例を説明したが、凝縮部１２ａのみからなる通常の放熱器を採用してもよい。さらに、通常の放熱器とともに、この放熱器にて放熱した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄える受液器（レシーバ）を一体化させたレシーバ一体型の凝縮器を採用してもよい。

また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａあるいはＲ１２３４ｙｆ等を採用可能であることを説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ１２３４ｙｆｘｆ、Ｒ４０７Ｃ等を採用することができる。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。

（４）上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ式冷凍サイクル１０を、車両用空調装置に適用した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル１０の適用はこれに限定されない。例えば、据置型空調装置、冷温保存庫、自動販売機用冷却加熱装置等に適用してもよい。

また、上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタ１３を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０の放熱器１２を冷媒と外気とを熱交換させる室外側熱交換器とし、蒸発器１４を送風空気を冷却する利用側熱交換器としている。これに対して、蒸発器１４を外気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として用い、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する利用側熱交換器として用いてもよい。

１３ エジェクタ
１３ａ ノズル通路
１３ｂ 吸引用通路
１３ｃ ディフューザ通路
３０ ボデー
３５ 通路形成部材
３７ 駆動機構（駆動手段）
３７ｅ 作動棒
３８ 整流板
３８ａ 整流板間冷媒通路

Claims (7)

1. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０）に適用されるエジェクタであって、
   冷媒流入口（３１ａ）から流入した冷媒を減圧させる減圧用空間（３０ｂ）、前記減圧用空間（３０ｂ）の冷媒流れ下流側に連通して外部から吸引された冷媒を流通させる吸引用通路（１３ｂ）、前記減圧用空間（３０ｂ）から噴射された噴射冷媒と前記吸引用通路（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合させる昇圧用空間（３０ｅ）が形成されたボデー（３０）と、
   少なくとも一部が前記減圧用空間（３０ｂ）の内部、および前記昇圧用空間（３０ｅ）の内部に配置されるとともに、前記減圧用空間（３０ｂ）側から離れるに伴って断面積が拡大する円錐状に形成された通路形成部材（３５）と、
   前記通路形成部材（３５）を変位させる駆動力を出力する駆動手段（３７）と、
   前記駆動手段（３７）から前記通路形成部材（３５）へ前記駆動力を伝達する作動棒（３７ｅ）と、を備え、
   前記ボデー（３０）のうち前記減圧用空間（３０ｂ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記冷媒流入口（３１ａ）から流入した冷媒を減圧させて噴射するノズルとして機能するノズル通路（１３ａ）であり、
   前記ボデー（３０）のうち前記昇圧用空間（３０ｅ）を形成する部位の内周面と前記通路形成部材（３５）の外周面との間に形成される冷媒通路は、前記噴射冷媒および前記吸引冷媒を混合して昇圧させる昇圧部として機能するディフューザ通路（１３ｃ）であり、
   さらに、前記ディフューザ通路（１３ｃ）を流通する冷媒の旋回流れを促進する複数の整流板（３８）を備え、
   前記作動棒（３７ｅ）は、隣り合う前記整流板（３８）間に形成される整流板間冷媒通路（３８ａ）の外部に配置されていることを特徴とするエジェクタ。
2. 少なくとも２つ以上の前記整流板（３８）の前記通路形成部材（３５）の反対側の端部同士を接続する接続用部材（３９、３９ａ）を備え、
   前記複数の整流板（３８）の前記通路形成部材（３５）側の端部は、前記通路形成部材（３５）に固定されており、
   前記作動棒（３７ｅ）は、前記接続用部材（３９、３９ａ）に接触するように配置されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ。
3. 前記作動棒（３７ｅ）は、前記整流板（３８）の内部を貫通するように配置されて、前記通路形成部材（３５）に接触するように配置されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ。
4. 前記整流板（３８）には、前記作動棒（３７ｅ）が摺動可能に挿入される挿入穴（３８ｂ）が形成されており、
   前記複数の整流板（３８）の少なくとも一部は、前記ボデー（３０）に固定されていることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ。
5. 前記作動棒（３７ｅ）および前記整流板（３８）は、一体的に形成されていることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ。
6. 前記ボデー（３０）には、前記冷媒流入口（３１ａ）から流入した冷媒を旋回させて前記減圧用空間（３０ｂ）側へ流出させる旋回空間（３０ａ）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ。
7. 前記ボデー（３０）には、前記昇圧用空間（３０ｅ）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離空間（３０ｆ）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ。

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