JP2016098785A - 燃料噴射ノズル - Google Patents

Abstract

【課題】 従来の燃料噴射ノズルは、直噴エンジンの燃焼室内において空間が少ない垂直方向に燃料の噴射方向が大きく変動するという課題があった。
【解決手段】 燃料噴射ノズルは、ノズルボディの内外を連通する噴孔５の噴孔入口７の長軸方向を、ノズルボディの中心線方向に延びるノズル中心軸（ＣＬ）方向に対してスワール流と同一方向に所定の角度（θ）分だけ傾けることにより、ニードルの挙動（ニードルリフト量）に合わせて、燃料の噴射期間中に噴孔出口８から燃焼室Ｒ内へ噴射される燃料の噴射方向が変化するが、その燃料噴霧の噴射方向の変動幅は小さくなり、シリンダヘッド壁面やピストン壁面への燃料の衝突が減少する。
したがって、直噴エンジンの燃焼室壁面に付着する燃料量を減らすことができるので、スモークやＨＣ等の有害物質を低減することができる。
【選択図】 図６

Description

本発明は、内燃機関の燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射ノズルに関するものである。

［従来の技術］
従来より、燃料噴射ノズルとして、直接噴射式の内燃機関（直噴エンジン）の気筒に形成される燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射ノズルが周知である。
この燃料噴射ノズルは、ニードルおよびノズルボディを備え、ノズルボディの中心軸方向の先端側に、燃料を噴射する複数の噴孔を有している。
燃料噴射ノズルの各噴孔は、噴孔径が一定のストレート噴孔や、噴孔出口の孔径よりも噴孔入口の孔径を大きくしたテーパ噴孔となっている。テーパ噴孔は、ストレート噴孔と比べて、噴孔入口における燃料流れの剥離に伴う圧力低下を緩和できるので、噴孔の流量係数が向上する効果を備えている。

上記の流量係数（Ｃｄ）は、下記の数１の式で定義される。
［数１］
Ｑ＝Ａ・Ｖ
Ｖ＝Ｃｄ・√（２ΔＰ／ρ）
Ｑ＝Ｃｄ・Ａ・√（２ΔＰ／ρ）
なお、Ｑは、単一の噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴射量である。また、Ａは、噴孔出口の開口断面積である。また、Ｖは、燃料の流速である。また、ΔＰは、噴孔前後の差圧である。また、ρは、燃料の密度である。
すなわち、流量係数が大きい噴孔は、燃料の流速（Ｖ）が速く、燃料の噴射量（流量）が多く、燃料が流れ易い形状の噴孔となる。

ここで、複数の噴孔は、ノズルボディの同一円周上に等間隔で配置されている。そして、噴孔の流量係数を更に高めるために噴孔出口の孔径よりも噴孔入口の孔径を極端に大きくすることが考えられる。
この場合には、ノズルボディの内壁の周方向に隣接する噴孔入口間の距離が極端に短くなってしまうので、ニードルの弁部がシートするノズルシート側の内壁の強度を保てなくなる可能性がある。
そこで、流量係数を上げつつ、隣接する噴孔入口間の距離を離すことで、ノズルボディの強度を保つという目的で、噴孔形状を改善した燃料噴射ノズル（例えば、特許文献１参照）が公知である。
この燃料噴射ノズルの各噴孔は、ノズルボディの先端側に、長孔形状（例えば長円形状）の開口断面を有する噴孔入口から、この噴孔入口とは反対側の外壁で開口する円形状の開口断面を有する噴孔出口まで噴孔軸方向に延びる噴孔流路を備えている。

［従来の技術の問題点］
ところが、特許文献１に記載の燃料噴射ノズルにおいては、図１４に示したように、噴孔入口の長軸方向とノズル中心軸方向とが一致しているため、燃料噴射ノズル１００の噴孔から燃焼室１０１内に噴射される燃料噴霧の噴射期間中において噴孔入口における燃料流れの剥離量が変わることで、噴孔出口から燃焼室１０１内への燃料の噴射方向が、シリンダヘッド１０２の壁面やピストン１０３の頭頂部など燃焼室の垂直断面内で大きく変化する懸念がある。特に、直噴エンジンの燃焼室１０１内において空間が少ない垂直方向に燃料の噴射方向が大きく変動する懸念がある。

したがって、シリンダ中心軸とノズル中心軸（ＣＬ）との共通の中心軸方向を上下方向とした場合、シリンダヘッド１０２の下壁面やピストン１０３の頭頂部の上壁面に、燃料噴射ノズル１００の噴孔出口から噴射した燃料液滴が付着し易くなり、排気黒煙（スモーク）やハイドロカーボン（ＨＣ）等の有害物質の発生量が増加し、排気エミッションが低下するという問題がある。
ここで、噴射期間中とは、ニードルがノズルシートからリフトしている期間、つまりニードルの開弁期間のことである。

特表２００４−５２１２６６号公報

本発明の目的は、ノズルボディの噴孔出口から燃焼室内に噴射される燃料の噴射方向の変動幅を小さくすることで、内燃機関の燃焼室壁面に付着する燃料量を減らし、スモーク等の有害物質を削減することのできる燃料噴射ノズルを提供することにある。

請求項１に記載の発明は、直接噴射式の内燃機関の燃焼室内に噴孔出口から燃料を直接噴射する燃料噴射ノズルである。
この燃料噴射ノズルの噴孔は、ノズルボディの内外を連通する噴孔流路を有している。この噴孔流路は、ノズルボディの内壁で開口した噴孔入口からノズルボディの外壁で開口した噴孔出口まで噴孔軸方向に延伸されている。
そして、噴孔入口は、短軸と長軸が互いに直交する長孔形状の開口断面を有している。また、噴孔入口の長軸方向（長孔長軸方向）は、ノズル中心軸方向に対して、スワール流と同一（回転）方向に所定の角度分だけ傾斜している。

以上の特徴を備えた請求項１に記載の発明によれば、ノズルボディの噴孔入口の長軸方向を、ノズル中心軸方向に対してスワール流と同一方向に所定の角度分だけ傾けることにより、噴孔出口から燃焼室内に噴射される燃料がノズルボディの中心軸に対して斜めに噴射される。
燃料噴射初期に相当するニードル低リフト時には、噴孔入口の上流側部分に剥離が発生し、ノズルシートよりも燃料流れ方向の下流側の燃料流路から噴孔入口を介して噴孔流路内に流入した燃料は、噴孔流路の下流側部分の噴孔壁面に沿うようにして噴孔出口から燃焼室内に噴射される。
一方、ニードル高リフト時になると、ノズルシートよりも燃料流れ方向の下流側の燃料流路から噴孔入口を介して噴孔流路内に流入する燃料の流速が小さくなり、噴孔入口の上流側部分での剥離が少なくなるため、噴孔出口の手前では、噴孔流路の上流側部分の噴孔壁面に沿ってきた燃料流れと、噴孔流路の下流側部分の噴孔壁面に沿ってきた燃料流れとが合成する角度で、噴孔出口から燃焼室内へ燃料が噴射される。
そのため、ニードルの挙動（ニードルリフト量）に合わせて、燃料の噴射期間中に噴孔出口から燃焼室内へ噴射される燃料の噴射方向が変化するが、その燃料噴霧の噴射方向の変動幅は小さくなり、内燃機関の燃焼室壁面への燃料の衝突が減少する。したがって、内燃機関の燃焼室壁面に付着する燃料量を減らすことができるので、スモーク等の有害物質を低減することができる。

また、噴孔入口の長軸方向を、ノズル中心軸方向に対してスワール流と同一方向に所定の角度分だけ傾けることにより、ニードル低リフト時に、噴孔出口から燃焼室内へ噴射される燃料が、燃焼室内に生成されるスワール流に流される。
その後、ニードルが更にリフトしたニードル高リフト時に、噴孔出口から燃焼室内へ噴射される燃料噴霧間の空間に、ニードル低リフト時の燃料噴霧が配置されるため、ニードル低リフト時の燃料噴霧とニードル高リフト時の燃料噴霧とが空間的に重なり難くなる。 そのため、ニードル低リフト時の燃料噴霧の着火からニードル高リフト時の燃料噴霧の着火までの着火遅れが長くなると共に、ニードル高リフト時の燃料噴霧は、ノズルボディから遠く、燃料液滴の蒸発が進み、空気との混合が進んだ箇所から着火するため、スモークやＨＣ等の有害物質を削減することができる。
したがって、内燃機関の燃焼室から排出される排気エミッションの悪化を抑制することができる。

燃料噴射ノズルから燃焼室内に噴射された燃料噴霧を模式的に示した断面図である（実施例１）。 燃料噴射ノズルを示した断面図である（実施例１）。 ニードル低リフト時におけるノズル噴孔部を示した断面図である（実施例１）。 図３のＩＶ−ＩＶ断面図である（実施例１）。 ニードル高リフト時におけるノズル噴孔部を示した断面図である（実施例１）。 （ａ）はノズル中心軸に対する噴孔入口の長軸方向の傾斜角度を示した平面図で、（ｂ）は噴孔流路とスワール流の回転方向を示した模式図である（実施例１）。 （ａ）はニードル低リフト時における噴孔流路内の燃料流れの様子を示した模式図で、（ｂ）はニードル高リフト時における噴孔流路内の燃料流れの様子を示した模式図である（実施例１）。 ニードル高リフトとニードル低リフトの燃料噴霧が重ならない状態を示した説明図である（実施例１）。 ニードル低リフト時におけるノズル噴孔部を示した断面図である（実施例２）。 ニードル高リフト時におけるノズル噴孔部を示した断面図である（実施例２）。 （ａ）、（ｂ）はノズル中心軸に対する噴孔入口の長軸方向の傾斜角度を示した平面図である（実施例３）。 （ａ）、（ｂ）はノズル中心軸に対する噴孔入口の長軸方向の傾斜角度を示した平面図である（実施例４）。 （ａ）〜（ｆ）は噴孔入口の長孔形状を示した平面図で、（ｇ）はノズル中心軸に対する噴孔入口の長軸方向の傾斜角度を示した説明図である（実施例５）。 燃料噴射ノズルから燃焼室内に噴射された燃料噴霧を模式的に示した断面図である（従来例１）。 ニードル高リフトとニードル低リフトの燃料噴霧が重なる状態を示した説明図である（従来例１）。

以下、本発明の実施の形態を、図面に基づいて詳細に説明する。

［実施例１の構成］
図１ないし図８は、本発明を適用した燃料噴射ノズルを備えたインジェクタ（実施例１）を示したものである。

本実施例の直接噴射式の内燃機関は、例えば自動車等の車両走行用のディーゼルエンジン（以下直噴エンジン）であり、直噴エンジンの各気筒（シリンダ）毎に燃料噴射弁（以下インジェクタ）を搭載している。
インジェクタは、そのノズル中心軸方向の先端側（図示下端側）に燃料噴射ノズル１を備えている。また、インジェクタは、燃料噴射ノズル１と、この燃料噴射ノズル１のニードルバルブ（以下ニードル）２を開閉駆動する電磁弁（ソレノイドバルブ：図示せず）とが螺子締結によって一体化されて構成されている。
なお、ソレノイドバルブの詳細は、後述する。

燃料噴射ノズル１は、そのノズル中心軸（ＣＬ）方向に往復移動可能なニードル２と、このニードル２をその往復方向に嵌挿支持するミニサックタイプのノズルボディ３とを備えている。
ノズルボディ３は、ノズル中心軸（ＣＬ）方向の基端側（図示上端側）が開口し、その反対側の先端側（図示下端側）が閉塞された有底円筒形状を呈し、直噴エンジンの各気筒に形成された燃焼室Ｒ内に燃料噴霧を直接噴射するノズル噴孔部４を備えている。このノズル噴孔部４には、ノズルボディ３の内外を連通する複数の噴孔５が設けられている。
なお、ノズル中心軸（ＣＬ）とは、燃料噴射ノズル１、少なくともノズルボディ３の中心線方向に真っ直ぐに延びるノズル軸線のことである。

複数の噴孔５は、ノズル噴孔部４の内外を連通する噴孔流路６をそれぞれ備えている。各噴孔流路６は、ノズル噴孔部４の内壁で開口した噴孔入口７から、ノズル噴孔部４の外壁で開口した噴孔出口８まで噴孔軸（ＨＬ）方向に延伸している。
インジェクタは、シリンダヘッド９のシリンダ中心軸上に貫通形成されたインジェクタ取付孔Ｈに、少なくともノズル噴孔部４が燃焼室Ｒ内に突出するようにして各シリンダ毎に取り付けられている。
なお、インジェクタの詳細は、後述する。

直噴エンジンは、各シリンダの開口部を閉塞するシリンダヘッド９と、このシリンダヘッド９の図示下部に結合されるシリンダブロックの各シリンダバレル１０と、複数のシリンダバレル１０の各シリンダウォール（内壁）に摺接する複数のピストン１１とを備えている。
各ピストン１１は、対応したコネクティングロッドを介して、クランクシャフト（直噴エンジンの出力軸）に連結されている。これにより、各ピストン１１は、複数のシリンダバレル１０の各シリンダボア内をその往復移動する。
各ピストン１１の頭頂部には、リエントラント型のキャビティ１２が形成されている。このキャビティ１２の底面とシリンダヘッド９の壁面との間には、燃料と吸入空気（吸気）との混合気が燃焼する燃焼室Ｒが形成されている。また、キャビティ１２の底部中央部分は、キャビティ１２の開口端側に向かって隆起している。

シリンダヘッド９には、吸気管内の吸気通路と各燃焼室Ｒとを連通する複数の吸気ポート１３、および排気管内の排気通路と各燃焼室Ｒとを連通する複数の排気ポートが設けられている。
各吸気ポート１３は、インテークマニホールドを介して吸気管に接続している。これらの吸気ポート１３の燃焼室側端部には、各ポート開口部をそれぞれ開閉する吸気バルブ（吸気弁）１４が設置されている。そして、各吸気ポート１３は、各燃焼室Ｒ内にスワール流を発生させるヘリカルポートである。

各排気ポートは、エキゾーストマニホールドを介して排気管に接続している。これらの排気ポートの燃焼室側端部には、各ポート開口部をそれぞれ開閉する排気バルブ（排気弁）が設置されている。
ここで、図３、図５、図６および図７に、直噴エンジンの各シリンダ中心軸と略一致するノズル中心軸（ＣＬ）の周りを旋回する、吸気のタンブル流の回転方向を示した。
なお、各吸気ポート１３やこの吸気ポート１３と連通する吸気通路内に、各燃焼室Ｒ内にスワール流を発生させるスワール制御弁（ＳＣＶ）が設置されていても構わない。また、１つの燃焼室Ｒに対して２つの第１、第２吸気ポートが連通する直噴エンジンにおいて、一方の第１吸気ポート内にスワール制御弁（ＳＣＶ）が設置されていても構わない。

次に、本実施例のインジェクタの詳細を、図１ないし図７に基づいて説明する。
燃料噴射ノズル１は、ニードル２を往復移動可能に収容する有底円筒状のノズルボディ３と、コマンドピストンおよびリターンスプリングを収容する円筒状のインジェクタボディと、ノズルボディ３とインジェクタボディとの間に挟み込まれた円環状のチップパッキンとを備えている。この燃料噴射ノズル１は、チップパッキンを介して、ノズルボディ３の結合面とインジェクタボディの結合面とを円筒状のリテーニングナットの螺子締結軸力による螺子締結によって一体化されて構成されている。

インジェクタボディには、ノズルボディ３の燃料通路（後述する燃料孔４１）と連通する燃料通路、およびチップパッキンの連通孔を介して、ノズルボディ３のニードル収容孔１５と連通するピストン収容孔が形成されている。
ピストン収容孔内には、コマンドピストンおよびリターンスプリングが収容されている。このピストン収容孔には、コマンドピストンの基端側の摺動部を摺動可能に支持するピストンガイド孔が設けられている。また、ピストン収容孔の先端側に対して反対側の基端側には、高圧ポートおよび低圧ポートを有する制御室が設けられている。

コマンドピストンは、ニードル２と連動して往復移動するもので、先端側の端面がニードル２に当接している。
リターンスプリングは、コマンドピストンに対して、ニードル２の閉弁方向に付勢する付勢力を発生させるものである。
制御室は、コマンドピストンの摺動部の基端側端面とピストン収容孔の孔壁面と制御室の天井面とで囲まれた空間である。この制御室の高圧ポートには、燃料系の高圧側に設けられるサプライポンプまたはコモンレール等の高圧発生部と接続する燃料（供給）通路が連通している。また、制御室の低圧ポートには、燃料系の低圧側に設けられる燃料タンク等と接続する燃料（排出）通路が連通している。また、制御室内に導入される燃料圧は、ニードル２に対して、ニードル２の閉弁方向に付勢する油圧力として作用する。

ソレノイドバルブは、コマンドピストンの直上に設けられる制御室内の油圧力を調整（増減）し、ニードル２の開閉動作を制御する電磁弁である。このソレノイドバルブは、制御室から燃料系の低圧側へ燃料を流出させる低圧ポートを開閉するスプールバルブ、およびこのスプールバルブを往復摺動可能に収容するバルブボディを備えている。
ソレノイドバルブは、スプールバルブを閉弁方向に駆動する電磁アクチュエータ（ソレニド）を備えている。

ソレノイドは、外部接続用コネクタを備え、エンジン制御ユニット（電子制御装置：ＥＣＵ）から印加されるインジェクタ駆動電流によって通電制御されるように構成されている。このソレノイドは、コイルボビンの外周に巻装されるコイル、このコイルの内外周に配されるステータコア、およびこのステータコア内を往復移動するアーマチャ等を備えている。
コイルは、電力の供給を受けると（電圧印加または通電されると）、アーマチャをステータコアの磁極面に引き寄せる磁力を発生する。すなわち、コイルへの通電時には、スプールバルブが低圧ポートを開放し、コイルへの通電停止時には、スプールバルブが低圧ポートを閉鎖する。

これによって、制御室の低圧ポートが開放されると、制御室内の燃料が低圧ポートを介してインジェクタの外部（燃料系の低圧側）へ流出する。これにより、制御室内の燃料圧は、ニードル開弁圧以下に素早く低下するため、ニードル２がノズルボディ３のノズルシート１６から離脱（リフト）して直噴エンジンの各気筒の燃焼室Ｒへ燃料が直接噴射される。
また、低圧ポートが閉鎖されると、燃料系の低圧側への流出が止まり、インジェクタの外部（燃料噴射ポンプまたはコモンレール）から高圧ポートを介して高圧燃料が制御室内に導入される。これにより、制御室内の燃料圧は、ニードル閉弁圧以上に素早く上昇するため、ニードル２がノズルボディ３のノズルシート１６に着座（シート）するため、直噴エンジンの各気筒の燃焼室Ｒへの燃料噴射が終了する。

ニードル２は、基端側から先端側に向かってノズル中心軸（ＣＬ）方向に真っ直ぐに延びている。このニードル２は、基端側に設けられる円柱状の頭部２１、およびこの頭部２１よりも外径が大きく、ニードル収容孔１５のニードルガイド孔内に往復移動可能に支持される円柱状の大径軸部（摺動部）２２が設けられている。このニードル２の摺動部２２は、ニードル２の中心軸方向の反噴孔側端部（基端部）に設けられている。また、摺動部２２の外周面は、ノズルボディ３のニードルガイド孔の孔壁面に対して往復摺動可能となっている。

ニードル２には、上記の摺動部２２よりも外径が小さい小径軸部２３、および摺動部２２よりも外径が小さく、且つ小径軸部２３よりも外径が大きい中径軸部２４が設けられている。そして、ニードル２には、摺動部２２と小径軸部２３との間に円錐面形状の受圧面２５が設けられている。この受圧面２５は、ニードル２のリフト開始時に、ニードル収容孔１５の燃料溜まり室１７内の燃料圧を受ける燃料受圧部である。
また、中径軸部２４よりも先端側には、中径軸部２４よりも外径が小さい弁部２６を有している。

ニードル２の弁部２６は、ニードル２の中心軸方向の噴孔側端部（先端部）に設けられている。この弁部２６は、中径軸部２４のエッジラインからニードル中心軸方向の先端側へ向かって外径が徐々に減少する縮径部である。
弁部２６は、先端側へ向かって徐々に外径が縮径する第１、第２シール面３１、３２および円錐面３３を有している。

第１シール面３１は、円錐面形状を呈する。第２シール面３２は、第１シール面３１よりも傾斜（テーパ）角度が急な円錐面形状を呈する。円錐面３３は、第２シール面３２よりも傾斜（テーパ）角度が急な円錐面形状を呈する。
第１シール面３１と第２シール面３２との間に形成される円環状の交差稜線（第１シートライン）は、ノズルボディ３のノズルシート１６に密着する円環状のノズルシール（ニードルシール部）３４としての機能を有している。
なお、ノズルシール３４の代わりに、第２シール面３２と円錐面３３との間に形成される円環状の交差稜線（第２シートライン）を、ノズルボディ３のノズルシート１６を含むノズルシート面４３に密着する円環状のノズルシール（ニードルシール部）３５として用いても良い。

ノズルボディ３には、基端側の結合面で開口し、この開口側から奥側のノズル噴孔部４までノズル中心軸（ＣＬ）方向に延びるニードル収容孔１５が設けられている。このニードル収容孔１５の基端側には、ニードル２を往復摺動可能に支持するためのニードルガイド孔が設けられている。また、ニードル収容孔１５の中央部には、ニードルガイド孔よりも孔径が拡げられた燃料溜まり室１７が設けられている。

燃料溜まり室１７には、サプライポンプまたはコモンレール等の高圧発生部と接続する燃料孔４１から高圧燃料が導入される。また、燃料溜まり室１７内に導入される燃料圧は、ニードル２に対して、ニードル２の開弁方向に付勢する油圧力として作用する。
燃料孔４１は、ノズルボディ３の結合面から燃料溜まり室１７へ斜めに延びる燃料通路である。また、ノズルボディ３は、ニードル２の中径軸部２４の外周との間に、燃料溜まり室１７からノズル噴孔部４へ真っ直ぐに延びる燃料通路（円筒状のクリアランス）４２が形成されている。このクリアランス４２は、ノズルシート１６よりも燃料流れ方向の上流側の燃料流路である。

ノズルボディ３のノズル噴孔部４には、ニードル２の弁部２６が着座可能なノズルシート１６を含むノズルシート面４３が設けられている。このノズルシート面４３は、先端側に向かう程、流路断面積が減少する円錐面形状の傾斜面で形成されている。
ニードル２の弁部２６とノズルボディ３のノズルシート面４３との間には、ニードル２のリフト時に円環状のクリアランス４４が形成される。
クリアランス４４は、ノズルシート１６よりも燃料流れ方向の下流側の燃料流路である。なお、クリアランス４４は、ニードル２のリフト時に、ニードル２の弁部２６とノズルシート面４３との間に形成される円環状の燃料流路である。

ノズル噴孔部４には、ノズルシート面４３よりも燃料流れ方向の下流側に、サックボリュームであるサック室４５が設けられている。このサック室４５は、ノズルボディ３の中心軸方向の先端部に設けられる有底円筒状のサック部（円頂部）４６内に形成されている。このサック部４６の内壁であるサック内周壁面は、球面形状の凹曲面で形成されている。また、サック部４６の外壁であるサック外周壁面は、球面形状の凸曲面で形成されている。

サック室４５は、クリアランス４４と複数の噴孔５とを連通すると共に、クリアランス４４にて環状に流れる燃料を集合させて一時的に貯留した後、複数の噴孔５へ分配供給する分配室である。
ここで、弁部２６のノズルシール３４が、ノズルシート１６に接触した場合には、燃料溜まり室１７およびクリアランス４２とクリアランス４４およびサック室４５との連通状態を遮断する。
また、ニードル２のノズルシール３４がノズルシート１６から離脱（リフト）した場合には、燃料溜まり室１７およびクリアランス４２とクリアランス４４およびサック室４５とが連通状態となり、クリアランス４２、４４から噴孔５と常時連通するサック室４５へ燃料が導入される。

複数の噴孔５は、ノズル中心軸（ＣＬ）を中心にして半径方向の外側へ向かって放射状に延伸するように設けられている。これらの噴孔５は、直噴エンジンの各燃焼室Ｒ内に燃料噴霧が効率良く行き渡るように、サック部４６の円周方向に沿って形成されている。また、複数の噴孔５は、サック部４６の円周方向に所定の間隔（等間隔）で複数個（６〜１２個：本例では８個）形成されている。
複数の噴孔５は、ノズル噴孔部４を貫通してサック部４６のサック内周壁面とサック部４６のサック外周壁面とを連通する噴孔流路（内外連通孔）６を備えている。

噴孔流路６は、サック部４６のサック内周壁面で開口した噴孔入口７、およびサック部４６のサック外周壁面で開口した噴孔出口８を備えている。この噴孔流路６は、噴孔入口７から噴孔出口８に向かって流路断面積が次第に減少するように形成されている。また、噴孔流路６は、噴孔入口７から噴孔出口８に至るまで噴孔軸（ＨＬ）方向に延伸されている。この噴孔軸（ＨＬ）方向は、ノズル中心軸ＣＬに垂直な平面に対して図示下向きに傾斜している。なお、噴孔軸（ＨＬ）とは、噴孔流路６の中心線方向に真っ直ぐに延びる噴孔軸線のことである。

複数の噴孔５は、噴孔出口８の孔径よりも噴孔入口７の孔径を大きくすることで、噴孔５の流量係数を高めている。また、各噴孔入口７の周縁には、流量係数を高めるためのアール面取りが施されている。なお、燃料が流れ易い形状の噴孔５は、流量係数が高くなる。これにより、サック室４５から噴孔入口７を介して噴孔流路６内に燃料が流れ込み易くなっている。
複数の噴孔５は、ノズルシート１６よりも燃料流れ方向の下流側の内壁、本実施例ではサック部４６のサック内周壁面で各噴孔入口７が開口している。また、複数の噴孔５は、各噴孔入口７とは反対側の外壁、本実施例ではサック部４６のサック外周壁面で各噴孔出口８が開口している。

複数の噴孔５の各噴孔入口７は、サック部４６のサック内周壁面において、ノズル中心軸（ＣＬ）を中心とした同一円周上に所定の間隔（等間隔）で配置されている。
各噴孔入口７は、互いに直交する短軸と長軸を持つ長孔形状の開口断面を有している。具体的には、各噴孔入口７の開口形状は、長円形状である。
各噴孔入口７の長軸の長さ（ＬＬ）が、各噴孔入口７の短軸の長さ（ＳＬ）よりも僅かでも長ければ、特許請求の範囲における「長孔形状」に含むものとする。なお、ＬＬとは、各噴孔入口７の外形線上のＡ’と各噴孔入口７の外形線上のＢ’とを結んだ直線（長軸）の長さのことである。また、ＳＬとは、各噴孔入口７の外形線上のＣ’と各噴孔入口７の外形線上のＤ’とを結んだ直線（短軸）の長さのことである。

そして、各噴孔入口７の長軸方向は、ノズル中心軸（ＣＬ）方向に対して吸気のスワール流の回転方向と同一方向に所定の角度（θ）分だけ傾いている。例えば各噴孔入口７の長軸（Ａ−Ｂ）を、その半径方向内側に位置するノズル中心軸（ＣＬ）を含む投影面に垂直投影した場合、各噴孔入口７の長軸（Ａ’−Ｂ’）方向が、ノズル中心軸（ＣＬ）方向に対して吸気のスワール流の回転方向と同一方向に所定の角度（θ）分だけ傾いている。このとき、各噴孔入口７の短軸（Ｃ’−Ｄ’）は、各噴孔入口７の長軸（Ａ’−Ｂ’）に対して直交している。

ここで、所定の角度とは、スワール流の回転方向と同一方向の傾きを正として、０度を越え、９０度未満である。なお、本実施例では、各噴孔入口７の長軸を、ノズル中心軸（ＣＬ）方向に対して吸気のスワール流の回転方向と同一方向に４５度程度傾斜させている。また、ノズル中心軸（ＣＬ）と各噴孔入口７の長軸（Ａ’−Ｂ’）との交点は、各噴孔入口７の長軸と各噴孔入口７の外形線との交点Ａ−Ｂ間にあればどこにあっても構わない。

複数の噴孔５の各噴孔出口８は、サック部４６のサック外周壁面において、ノズル中心軸（ＣＬ）を中心とした同一円周上に所定の間隔（等間隔）で配置されている。
各噴孔出口８は、所定の長さの直径を持ち、各噴孔入口７の開口断面積よりも小さい円形状の開口断面を有している。
複数の噴孔５の各噴孔入口７は、ノズル中心軸（ＣＬ）方向の一端側（噴孔上部）に位置する上部周縁５１、およびノズル中心軸（ＣＬ）方向の他端側（噴孔下部）に位置する下部周縁５２を有している。

各噴孔入口７の上部周縁５１とは、各噴孔入口７において、クリアランス４４からサック室４５に流れ込む燃料流れ方向の上流側（最上流部）に位置する部位である。また、各噴孔入口７の下部周縁５２とは、各噴孔入口７において、クリアランス４４からサック室４５に流れ込む燃料流れ方向の下流側（最下流部）に位置する部位である。
複数の噴孔５の各噴孔出口８は、ノズル中心軸（ＣＬ）方向の一端側（噴孔上部）に位置する上部周縁５３、およびノズル中心軸（ＣＬ）方向の他端側（噴孔下部）に位置する下部周縁５４を有している。

複数の噴孔５の各噴孔流路６は、直線状の第１、第２噴孔壁面６１、６２を有し、これらの第１、第２噴孔壁面６１、６２が各噴孔入口７の開口周縁部と各噴孔出口８の開口周縁部とを繋いでいる。
第１噴孔壁面６１は、ノズル中心軸（ＣＬ）に垂直な垂直面に対して第１傾斜角度分だけ傾斜した傾斜面である。この第１噴孔壁面６１は、各噴孔入口７の外形線と長軸との交点から各噴孔出口８の外形線とを直線で結んでいる。
第２噴孔壁面６２は、ノズル中心軸（ＣＬ）に垂直な垂直面に対して第１傾斜角度よりも緩やかな第２傾斜角度分だけ傾斜した傾斜面である。この第２噴孔壁面６２は、各噴孔入口７の外形線と長軸との交点から各噴孔出口８の外形線とを直線で結んでいる。
なお、第１傾斜角度は、第２傾斜角度よりも急である。

複数の噴孔５の各噴孔入口７は、クリアランス４４からサック室４５に流れ込む燃料流れ方向の上流側の第１半円部、クリアランス４４からサック室４５に流れ込む燃料流れ方向の下流側の第２半円部、および第１半円部と第２半円部とを繋ぐ矩形状部を有している。
複数の噴孔５は、各噴孔入口７の第１半円部の中心点ＨＣＣ１と各噴孔出口８の円部の中心点ＣＣとを直線で結ぶ第１仮想線ＣＬ１、および各噴孔入口７の第２半円部の中心点ＨＣＣ２と各噴孔出口８の円部の中心点ＣＣとを直線で結ぶ第２仮想線ＣＬ２を有している。

［実施例１の作用］
次に、本実施例の燃料噴射ノズル１を備えたインジェクタの作用を図１ないし図５に基づいて簡単に説明する。

ここで、電磁弁のコイルへの通電が停止している場合には、ニードル２の弁部２６がノズルシート面４３のノズルシート１６に着座しているため、ノズルシート１６よりも燃料流れ方向の上流側の燃料溜まり室１７およびクリアランス４２とノズルシート１６よりも燃料流れ方向の下流側のクリアランス４４およびサック室４５との連通が遮断されている。
したがって、燃料噴射ノズル１は、ニードル２が閉弁した閉弁（全閉）状態となり、複数の噴孔５の各噴孔出口８から直噴エンジンの各気筒に形成される燃焼室Ｒ内への燃料噴射が成されない。

一方、ＥＣＵの制御指令により電磁弁のコイルが通電されると、コイルに磁力が発生し、アーマチャがステータコアの磁極面に引き寄せられる。これにより、電磁弁のスプールバルブが低圧ポートを開放するため、制御室内の燃料が低圧ポートを介してインジェクタの外部（燃料系の低圧側）へ流出する。これによって、制御室内の燃料圧は、リターンスプリングの付勢力等により決まるニードル開弁圧以下に素早く低下するため、ニードル２がノズルボディ３のノズルシート１６から離脱（リフト）する。

ここで、燃料の噴射初期であるニードル２のリフト量が小さい状態、つまりニードル低リフト時には、ニードル２の弁部２６とノズルボディ３のノズルシート面４３との間に形成されるクリアランス４４の流路断面積が比較的小さく、クリアランス４２からクリアランス４４を通ってサック室４５内に流れ込む燃料の流速が速い。
これによって、各噴孔入口７の上部周縁５１で燃料流れの剥離が発生し、サック室４５から各噴孔流路６内に流入した燃料は、図７（ａ）に示したように、各噴孔流路６の下側の側面（第２噴孔壁面６２）に沿うようにして流れる。そして、各噴孔出口８からノズル中心軸（ＣＬ）に垂直な垂直面（図示左右方向）、あるいは噴孔軸（ＨＬ）方向に対してやや下向きとなる燃料噴孔方向で、直噴エンジンの燃焼室Ｒ内へ噴射される。

その後、制御室内の燃料圧が更に低下すると、ニードル２のリフト量がより大きくなる。そして、ニードル２のリフト量が大きい状態、つまりニードル高リフト時には、図７（ｂ）に示したように、サック室４５から各噴孔流路６内への燃料の流れ込み方向が変わり、各噴孔入口７の上部周縁５１での燃料流れの剥離が少なくなる。このため、各噴孔出口８では、噴孔上部、つまり第１噴孔壁面６１に沿って各噴孔流路６の下流部（噴孔出口直前）に到達した燃料流れと、噴孔下部、つまり第２噴孔壁面６２に沿って各噴孔流路６の下流部（噴孔出口直前）に到達した燃料流れとが合成する角度で噴射方向が変化する（上向きになる）。
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、図１および図７に示したように、ニードル２の挙動（リフト量）に合わせて、燃料の噴射期間中に燃料の噴射方向が変化する。

ここで、図８に示したように、燃料の噴射初期、つまり低リフトの噴霧（ニードル低リフト時の燃料噴霧）が吸気のスワール流に流されて、燃料噴射ノズル１のノズル噴孔部４の円周方向に隣接する高リフトの噴霧（ニードル高リフト時の燃料噴霧）間の空間に配置される。このため、ニードル低リフト時の燃料噴霧とニードル高リフト時の燃料噴霧とが空間的に重ならない。これにより、ニードル低リフト時の燃料噴霧の着火からニードル高リフト時の燃料噴霧の着火までの着火遅れが長くなる。

［実施例１の効果］
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、往復移動可能なニードル２と、このニードル２の弁部２６が着座可能なノズルシート１６を有するノズルボディ３と、このノズルボディ３のノズル噴孔部４の内外を連通する複数の噴孔５とを備えている。
複数の噴孔５は、ノズル噴孔部４の内壁で開口した各噴孔入口７からノズル噴孔部４の外壁で開口した各噴孔出口８に向かって流路断面積が次第に減少するテーパ断面形状の各噴孔流路６を備えている。また、各噴孔入口７の周縁にＲ形状の面取り部を設けることにより、噴孔５の流量係数を上げつつ、ノズル噴孔部４の内壁において円周方向に隣接する噴孔入口７間の距離を所定の距離分だけ離すことができるので、ニードル２の弁部２６がシートするノズルシート側のノズルボディ内壁の強度を保つことができる。

また、燃料噴射ノズル１のノズルボディ３のノズル噴孔部４の内外を連通する複数の噴孔５の各噴孔入口７の長軸方向を、少なくともノズルボディ３の中心線方向に真っ直ぐに延びるノズル中心軸（ＣＬ）方向に対してスワール流と同一方向に所定の角度（θ）分だけ傾ける。すなわち、各噴孔入口７の長軸方向を、ノズル中心軸（ＣＬ）方向に対してスワール流と同一方向に角度を付けることにより、各噴孔出口８から燃焼室Ｒ内に噴射される燃料がニードル２とノズルボディ３との共通の中心軸であるノズル中心軸（ＣＬ）方向に対して斜めに噴射される。
燃料噴射初期に相当するニードル低リフト時には、各噴孔入口７の上部周縁５１で燃料流れの剥離が発生し、ノズルシート１６よりも燃料流れ方向の下流側の燃料流路から各噴孔入口７を介して噴孔流路６内に流入した燃料は、噴孔流路６の第２噴孔壁面６２に沿うようにして各噴孔出口８から燃焼室Ｒ内に噴射される。

一方、ニードル高リフト時になると、ノズルシート１６よりも燃料流れ方向の下流側の燃料流路から各噴孔入口７を介して噴孔流路６内に流入する燃料の流速が小さくなり、各噴孔入口７の上部周縁５１での燃料流れの剥離が少なくなるため、各噴孔出口８の手前では、噴孔流路６の第１噴孔壁面６１に沿ってきた燃料流れと、噴孔流路６の第２噴孔壁面６２に沿ってきた燃料流れとが合成する角度で、各噴孔出口８から燃焼室Ｒ内へ燃料が噴射される。

そのため、ニードル２の挙動（ニードルリフト量）に合わせて、燃料の噴射期間中に各噴孔出口８から燃焼室Ｒ内へ噴射される燃料の噴射方向が変化するが、その燃料噴霧の噴射方向の変動幅は小さくなり、シリンダヘッド壁面やピストン壁面への燃料の衝突が減少する。
したがって、直噴エンジンの燃焼室壁面に付着する燃料量を減らすことができるので、スモークやＨＣ等の有害物質を低減することができる。

ここで、従来の燃料噴射ノズル１００においては、図１５に示したように、複数の噴孔の各噴孔入口の長軸方向とノズル中心軸（ＣＬ）方向とが一致しているため、先に噴射されるニードル低リフト時の燃料噴霧（ＬＦ）とニードル高リフト時の燃料噴霧（ＨＦ）とが空間的に重なり易く、ニードル低リフト時の燃料噴霧（ＬＦ）の着火により、ニードル高リフト時の燃料噴霧（ＨＦ）も同時に着火するため、着火遅れが短くなり、且つニードル高リフト時の燃料噴霧（ＨＦ）は、燃料噴射ノズル１００に近く、液滴の蒸発が完了していない領域が燃焼するため、スモーク等の有害物質が増加するという問題がある。

本実施例の燃料噴射ノズル１においては、各噴孔入口７の長軸方向を、ノズル中心軸（ＣＬ）方向に対してスワール流と同一方向に所定の角度（θ）分だけ傾けることにより、ニードル低リフト時に、各噴孔出口８から燃焼室Ｒ内へ噴射される燃料が、燃焼室Ｒ内に生成されるスワール流に流される。
その後、ニードル２が更にリフトしたニードル高リフト時に、各噴孔出口８から燃焼室Ｒ内へ噴射される燃料噴霧（ＨＦ）間の空間に、ニードル低リフト時の燃料噴霧が配置されるため、ニードル低リフト時の燃料噴霧（ＬＦ）とニードル高リフト時の燃料噴霧（ＨＦ）とが空間的に重なり難くなる。

そのため、ニードル低リフト時の燃料噴霧（ＬＦ）の着火からニードル高リフト時の燃料噴霧（ＨＦ）の着火までの着火遅れが長くなると共に、ニードル高リフト時の燃料噴霧（ＨＦ）は、ノズルボディ３のノズル噴孔部４から遠く、燃料液滴の蒸発が進み、空気との混合が進んだ箇所から着火するため、スモークやＨＣ等の有害物質を削減することができる。
したがって、直噴エンジンの各気筒の燃焼室Ｒから排出される排気エミッションの悪化を防止することができる。

［実施例２の構成］
図９および図１０は、本発明を適用した燃料噴射ノズル１（実施例２）を示したものである。
ここで、実施例１と同じ符号は、同一の構成または機能を示すものであって、説明を省略する。

本実施例のインジェクタは、複数の噴孔５の各噴孔入口７をノズルシール３４よりも燃料流れ方向の下流側の第２シール面３２で覆うようにしたバルブカバードオリフィス（ＶＣＯ）タイプの燃料噴射ノズル１を備えている。
複数の噴孔５は、実施例１と同様に、各噴孔流路６の噴孔軸方向の上流端で開口した各噴孔入口７、および各噴孔流路６の噴孔軸方向の下流端で開口した各噴孔出口８を備えている。
そして、燃料噴射ノズル１は、複数の噴孔５の各噴孔入口７が、ノズルシート１６よりも燃料流れ方向の上流側のクリアランス４２と連通するクリアランス（環状流路）４４の周囲を周方向に取り囲む円錐面形状のノズルシート面４３と同一平面内で開口している。各噴孔入口７は、ノズルシート１６よりも燃料流れ方向の下流側のノズルシート面４３で開口している。
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、実施例１と同様な効果を奏する。

［実施例３の構成］
図１１は、本発明を適用した燃料噴射ノズル１（実施例３）を示したものである。
ここで、実施例１及び２と同じ符号は、同一の構成または機能を示すものであって、説明を省略する。

本実施例の各噴孔入口７は、図１１（ａ）に示したように、互いに直交する短軸と長軸を持つ長方形状（長孔形状）の開口断面を有している。
また、本実施例の各噴孔入口７は、図１１（ｂ）に示したように、互いに直交する短軸と長軸を有し、且つ角部にアール形状部を持つ長方形状（長孔形状）の開口断面を有している。
そして、各噴孔入口７の長軸（Ａ’−Ｂ’）方向は、ノズル中心軸（ＣＬ）方向に対して吸気のスワール流の回転方向と同一方向に所定の角度（θ）分だけ傾いている。また、各噴孔入口７の短軸（Ｃ’−Ｄ’）は、各噴孔入口７の長軸（Ａ’−Ｂ’）に対して直交している。
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、実施例１及び２と同様な効果を奏する。

［実施例４の構成］
図１２は、本発明を適用した燃料噴射ノズル１（実施例４）を示したものである。
ここで、実施例１〜３と同じ符号は、同一の構成または機能を示すものであって、説明を省略する。

本実施例の各噴孔入口７は、図１２（ａ）に示したように、互いに直交する短軸と長軸を持つ半円形状（長孔形状）の開口断面を有している。
また、本実施例の各噴孔入口７は、図１２（ｂ）に示したように、互いに直交する短軸と長軸を有し、且つ角部にアール形状部を持つ楕円形状（長孔形状）の開口断面を有している。
そして、各噴孔入口７の長軸（Ａ’−Ｂ’）方向は、ノズル中心軸（ＣＬ）方向に対して吸気のスワール流の回転方向と同一方向に所定の角度（θ）分だけ傾いている。また、各噴孔入口７の短軸（Ｃ’−Ｄ’）は、各噴孔入口７の長軸（Ａ’−Ｂ’）に対して直交している。
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、実施例１〜３と同様な効果を奏する。

［実施例５の構成］
図１３は、本発明を適用した燃料噴射ノズル１（実施例５）を示したものである。
ここで、実施例１〜４と同じ符号は、同一の構成または機能を示すものであって、説明を省略する。

複数の噴孔５は、各噴孔入口７の開口形状が、互いに直交する短軸と長軸を有する長孔形状であれば、次のようなものを採用しても良い。
図１３（ａ）に示したような台形状の噴孔入口７を採用しても良い。
また、図１３（ｂ）に示したような長方形と２組の正方形を組み合わせた長孔形状の噴孔入口７を採用しても良い。
また、図１３（ｃ）に示したような長方形と３組の正方形を組み合わせた長孔形状の噴孔入口７を採用しても良い。
また、図１３（ｄ）に示したような長方形と２組の円を組み合わせた長孔形状の噴孔入口７を採用しても良い。

また、図１３（ｅ）に示したような２組の長方形を組み合わせた長孔形状の噴孔入口７を採用しても良い。
また、図１３（ｆ）に示したような三角（長孔）形状の噴孔入口７を採用しても良い。 これらの長孔形状の噴孔入口７は、いずれも噴孔入口７の長軸（Ｘ）方向が、図１３（ｇ）に示したように、ノズル中心軸（ＣＬ）方向に対して吸気のスワール流の回転方向と同一方向に所定の角度（θ）分だけ傾いている。また、噴孔入口７の短軸（Ｙ）が、各噴孔入口７の長軸（Ｘ）に対して直交している。
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、実施例１〜４と同様な効果を奏する。

［変形例］
本実施例では、本発明の燃料噴射ノズルを、サプライポンプまたはコモンレールから導入された高圧燃料を直噴エンジンの燃焼室内に直接噴射する燃料噴射ノズル１に適用して例を説明したが、本発明の燃料噴射ノズルを、列型燃料噴射ポンプや分配型燃料噴射ポンプ等の燃料噴射ポンプから燃料溜まり室の内部に直接燃料が圧送され、燃料溜まり室の燃料圧（ノズル開弁力）がスプリング（バネ）の付勢力（閉弁方向の軸力：ノズル閉弁力）よりも上回るとニードルが開弁して、直接噴射式の内燃機関（直噴エンジン）の燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射ノズルに適用しても良い。

本実施例では、ニードルを開閉駆動するアクチュエータとして、ニードル２と連動するコマンドピストンの直上に設けられる制御室内の燃料圧を調整（増減）し、ニードル２の開閉動作を制御するソレノイドバルブを採用しているが、ニードル２と連動するコマンドピストンの直上に設けられる制御室内の燃料圧を調整（増減）し、ニードル２の開閉動作を制御するピエゾアクチュエータを採用しても良い。
また、燃料噴射ノズル１のニードル２を、ソレノイドアクチュエータやピエゾアクチュエータの駆動力によって直接駆動しても良い。
また、ニードル２のリフト量を、ニードルリフト量が比較的小さな第１の状態と、ニードルリフト量が比較的大きな第２の状態とに変更可能なニードルリフト量可変機構を採用しても良い。

本実施例では、燃料噴射ノズル１の噴孔出口から燃焼室に燃料を直接噴射する内燃機関として、ディーゼルエンジン等の直噴エンジンを採用しているが、内燃機関として、ガソリンエンジン等の直噴エンジンを採用しても良い。
また、内燃機関の気筒（シリンダ）の中心軸からノズル中心軸（ＣＬ）がオフセット配置されていても構わない。また、シリンダ中心軸方向に対してノズル中心軸（ＣＬ）方向が傾いていても良い。

Ｒ 燃焼室
１ 燃料噴射ノズル
２ ニードル
３ ノズルボディ
５ 噴孔
６ 噴孔流路
７ 噴孔入口
８ 噴孔出口
１６ ノズルシート
２６ ニードルの弁部

Claims (6)

1. 燃焼室（Ｒ）内にスワール流が生成可能な直接噴射式の内燃機関（９〜１１）に適用される燃料噴射ノズル（１）であって、
   （ａ）ノズル中心軸（ＣＬ）方向の先端側に弁部（２６）を有するニードル（２）と、 （ｂ）このニードル（２）の弁部（２６）が着座可能な環状のノズルシート（１６）、およびこのノズルシート（１６）よりも燃料流れ方向の下流側の内壁で噴孔入口（７）が開口した噴孔（５）を有し、
   前記ニードル（２）を前記ノズル中心軸（ＣＬ）方向に往復移動可能に支持する有底筒状のノズルボディ（３）と
   を備え、
   前記ニードル（２）が前記ノズルシート（１６）からリフトすると、前記噴孔（５）から前記燃焼室（Ｒ）内に燃料を直接噴射する燃料噴射ノズル（１）において、
   前記噴孔（５）は、前記ノズルボディ（３）の内外を連通すると共に、前記噴孔入口（７）からこの噴孔入口（７）とは反対側の外壁で開口した噴孔出口（８）まで噴孔軸（ＨＬ）方向に延びる噴孔流路（６）を有し、
   前記噴孔入口（７）は、互いに直交する短軸と長軸を持つ長孔形状の開口断面を有し、前記噴孔入口（７）の長軸方向が、前記ノズル中心軸（ＣＬ）方向に対して前記スワール流と同一方向に所定の角度（θ）分だけ傾いていることを特徴とする燃料噴射ノズル。
2. 請求項１に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記噴孔出口（８）は、円形状の開口断面を有していることを特徴とする燃料噴射ノズル。
3. 請求項１または請求項２に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記長孔形状の開口断面は、長方形状の開口断面、半円形状の開口断面、または楕円形状の開口断面のうちの少なくとも１つを含むことを特徴とする燃料噴射ノズル。
4. 請求項１ないし請求項３のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記噴孔（５）は、前記ノズルボディ（３）の周方向に所定の間隔で設けられる複数の噴孔（５）であることを特徴とする燃料噴射ノズル。
5. 請求項１ないし請求項４のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記噴孔入口（７）は、前記ノズルシート（１６）よりも燃料流れ方向の上流側の燃料流路（４２）と連通するサック室（４５）の周囲を周方向に取り囲む球面形状のサック周壁面で開口していることを特徴とする燃料噴射ノズル。
6. 請求項１ないし請求項５のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記噴孔入口（７）は、前記ノズルシート（１６）よりも燃料流れ方向の上流側の燃料流路（４２）と連通する環状流路（４４）の周囲を周方向に取り囲む円錐面形状のシート面（４３）で開口していることを特徴とする燃料噴射ノズル。

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