JP2017008859A - 燃料噴射ノズル - Google Patents
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Abstract
【課題】 ニードル2の低リフト時に、噴霧貫徹力を弱くし、ニードル2の高リフト時に、噴霧貫徹力を強くすることのできる燃料噴射ノズル1を提供する。【解決手段】 ニードル2の低リフト時には、L、L0およびφDyの関係を、|L−L0|>φDy/2を満たすように設定することで、噴孔7内を通過する燃料に乱れが発生する。これにより、噴霧角が大きく、噴霧貫徹力が小さい燃料噴霧F1を得ることができるので、ニードル2の低リフト時におけるエンジンの冷却損失を低減できる。また、ニードル2の高リフト時には、L、L0およびφDyの関係を、|L−L0|≦φDy/2を満たすように設定することで、噴孔7内を通過する燃料に乱れが発生しない。これにより、噴霧角が小さく、噴霧貫徹力が大きい燃料噴霧F2を得ることができるので、ニードル2の高リフト時におけるスモークの排出量を低減できる。【選択図】 図4
Description
本発明は、エンジンの燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射ノズルに係わる。
従来より、ノズルボディおよびニードルを備え、ノズルボディ内にニードルを収容した燃料噴射ノズルが提案されている(例えば、特許文献1参照)。
ノズルボディの先端側には、ニードルの先端部が離着座する円錐形状のシート面が設けられている。また、ノズルボディの先端側には、サック室の内周面で各入口が開口した複数の噴孔が設けられている。
ニードルの先端部には、外径が徐々に縮径する2つの円錐面が形成されている。
上記のような燃料噴射ノズルは、ニードルの先端部をシート面から離座させることで、上流側の燃料流路からサック室を経て複数の噴孔内に流入した燃料を燃焼室内に噴射するように構成されている。
ノズルボディの先端側には、ニードルの先端部が離着座する円錐形状のシート面が設けられている。また、ノズルボディの先端側には、サック室の内周面で各入口が開口した複数の噴孔が設けられている。
ニードルの先端部には、外径が徐々に縮径する2つの円錐面が形成されている。
上記のような燃料噴射ノズルは、ニードルの先端部をシート面から離座させることで、上流側の燃料流路からサック室を経て複数の噴孔内に流入した燃料を燃焼室内に噴射するように構成されている。
ところで、燃料および空気の混合気を自己着火させるディーゼル燃焼においては、冷却損失の低減およびスモーク排出量の低減が求められている。
冷却損失を低減するには、燃料噴射ノズルの噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴霧貫徹力を弱くすることが必要である。これにより、燃料噴霧が燃焼室壁面に到達し難くなり、燃焼室壁面から冷却媒体への放熱量が少なくなる。よって、エンジンの冷却損失を低減できる。
スモーク排出量を低減するには、燃料の噴霧貫徹力を強くすることが必要である。これにより、燃料噴霧がより遠くまで到達するので、燃焼室内の空気利用率が上がり、良好な燃焼状態が得られる。よって、スモーク排出量を低減できる。
冷却損失を低減するには、燃料噴射ノズルの噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴霧貫徹力を弱くすることが必要である。これにより、燃料噴霧が燃焼室壁面に到達し難くなり、燃焼室壁面から冷却媒体への放熱量が少なくなる。よって、エンジンの冷却損失を低減できる。
スモーク排出量を低減するには、燃料の噴霧貫徹力を強くすることが必要である。これにより、燃料噴霧がより遠くまで到達するので、燃焼室内の空気利用率が上がり、良好な燃焼状態が得られる。よって、スモーク排出量を低減できる。
ところが、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時に、噴霧貫徹力を弱くすると、スモーク排出量が増加する傾向にある。
また、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時に、噴霧貫徹力を強くすると、冷却損失が増加する傾向にある。
そこで、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時に、噴霧貫徹力を強くし、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時に、噴霧貫徹力を弱くすることが要望されている。
また、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時に、噴霧貫徹力を強くすると、冷却損失が増加する傾向にある。
そこで、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時に、噴霧貫徹力を強くし、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時に、噴霧貫徹力を弱くすることが要望されている。
本発明の目的は、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時に、噴霧貫徹力を強くし、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時に、噴霧貫徹力を弱くすることのできる燃料噴射ノズルを提供することにある。
請求項1に記載の発明によれば、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時には、L、L0およびφDyが、|L−L0|>φDy/2の関係を満たす。
これによって、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時には、各噴孔内を通過する燃料の流れに乱れが発生し易くなり、噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴霧貫徹力が弱くなる。
一方、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時には、L、L0およびφDyが、|L−L0|≦φDy/2の関係を満たす。
これによって、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時には、各噴孔内を通過する燃料の流れに乱れが発生し難くなり、噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴霧貫徹力が強くなる。
従って、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時に、噴霧貫徹力を強くすることができる。また、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時に、噴霧貫徹力を弱くすることができる。
なお、詳細は、実施形態で図面を用いて説明する。
これによって、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時には、各噴孔内を通過する燃料の流れに乱れが発生し易くなり、噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴霧貫徹力が弱くなる。
一方、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時には、L、L0およびφDyが、|L−L0|≦φDy/2の関係を満たす。
これによって、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時には、各噴孔内を通過する燃料の流れに乱れが発生し難くなり、噴孔から燃焼室内に噴射される燃料の噴霧貫徹力が強くなる。
従って、ニードルのリフト量が閾値よりも大きい時に、噴霧貫徹力を強くすることができる。また、ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時に、噴霧貫徹力を弱くすることができる。
なお、詳細は、実施形態で図面を用いて説明する。
以下、図面を参照しながら、発明を実施するための形態を説明する。
[実施形態1の構成]
図1ないし図8は、本発明を適用した実施形態1を示したものである。
本実施形態の燃料噴射弁は、自動車等の車両走行用のエンジンの各気筒毎に対応して搭載されている。
ここで、エンジンは、直噴ディーゼルエンジンが採用されている。
図1ないし図8は、本発明を適用した実施形態1を示したものである。
本実施形態の燃料噴射弁は、自動車等の車両走行用のエンジンの各気筒毎に対応して搭載されている。
ここで、エンジンは、直噴ディーゼルエンジンが採用されている。
燃料噴射弁は、エンジンの燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射ノズル1を備えている。この燃料噴射ノズル1は、自身の軸方向に往復移動するニードル2、およびこのニードル2を収容する円筒形状のノズルボディ3を備えている。
ニードル2は、円柱形状の本体部4、円環形状のシート部5および円錐形状の先端突部6を備えている。このニードル2には、リターンスプリングの付勢力が作用している。
ノズルボディ3は、複数の噴孔7およびサック室8を有している。複数の噴孔7およびサック室8は、ノズルボディ3の先端側のサック部9に設けられている。また、ノズルボディ3には、シート部5が着座可能なシート面10が設けられている。また、ノズルボディ3には、燃料孔11を介して、サプライポンプまたはコモンレール等の高圧発生部から高圧燃料が導入される燃料溜まり室12が設けられている。
ニードル2は、円柱形状の本体部4、円環形状のシート部5および円錐形状の先端突部6を備えている。このニードル2には、リターンスプリングの付勢力が作用している。
ノズルボディ3は、複数の噴孔7およびサック室8を有している。複数の噴孔7およびサック室8は、ノズルボディ3の先端側のサック部9に設けられている。また、ノズルボディ3には、シート部5が着座可能なシート面10が設けられている。また、ノズルボディ3には、燃料孔11を介して、サプライポンプまたはコモンレール等の高圧発生部から高圧燃料が導入される燃料溜まり室12が設けられている。
サック室8は、燃料流路13の下流側に位置している。このサック室8は、燃料流路13にて環状に流れる燃料を集合させて一時的に貯留した後、各噴孔7に均等に分配供給する分配室である。また、サック室8の内周面は、ノズルボディ3の軸を中心とする円筒形状の周壁面、およびノズルボディ3の軸上のサック中心を中心とする球面形状の底壁面により構成されている。
シート面10は、先端側に向かう程、内径が徐々に減少する円錐形状を呈する。
また、ノズルボディ3には、ニードル2を開弁駆動するアクチュエータが接続されている。アクチュエータとしては、ソレノイドアクチュエータやピエゾアクチュエータが採用されている。
なお、リターンスプリングおよびアクチュエータの図示は省略している。
シート面10は、先端側に向かう程、内径が徐々に減少する円錐形状を呈する。
また、ノズルボディ3には、ニードル2を開弁駆動するアクチュエータが接続されている。アクチュエータとしては、ソレノイドアクチュエータやピエゾアクチュエータが採用されている。
なお、リターンスプリングおよびアクチュエータの図示は省略している。
ニードル2は、ノズルボディ3のシート面10に離着座して、複数の噴孔7よりも上流側の燃料流路13を開閉する。
本体部4は、ノズルボディ3のガイド孔14に往復摺動可能に支持されている。この本体部4は、ノズルボディ3との間に燃料流路13を形成する外周面を有している。また、本体部4の先端部には、先端側に向かう程、外径が徐々に減少する円錐形状の傾斜面15が形成されている。
シート部5は、傾斜面15と先端突部6の円錐面16との間に形成されている。このシート部5のシート径は、図2に示したように、φdである。
本体部4は、ノズルボディ3のガイド孔14に往復摺動可能に支持されている。この本体部4は、ノズルボディ3との間に燃料流路13を形成する外周面を有している。また、本体部4の先端部には、先端側に向かう程、外径が徐々に減少する円錐形状の傾斜面15が形成されている。
シート部5は、傾斜面15と先端突部6の円錐面16との間に形成されている。このシート部5のシート径は、図2に示したように、φdである。
先端突部6は、その軸を中心とした円錐形状を呈する。この先端突部6は、シート部5がシート面10に着座している時にサック室8に入っている。また、先端突部6は、シート部5からニードル2の先端側に向けて突出している。
先端突部6の先端17は、特許請求の範囲におけるニードル全体の先端に相当し、サック室8の底壁面との干渉を防ぐために逃がし部となっている。この先端17は、ニードル2の軸を中心とする円形状の平面となっている。なお、先端突部6の先端17が円錐面の頂点であっても構わない。
燃料流路13は、ニードル2とシート面10およびノズルボディ3の内周面との間に形成されている。また、燃料流路13は、サック室8の上流側に位置する。また、燃料流路13は、燃料溜まり室12の下流側に位置する。
先端突部6の先端17は、特許請求の範囲におけるニードル全体の先端に相当し、サック室8の底壁面との干渉を防ぐために逃がし部となっている。この先端17は、ニードル2の軸を中心とする円形状の平面となっている。なお、先端突部6の先端17が円錐面の頂点であっても構わない。
燃料流路13は、ニードル2とシート面10およびノズルボディ3の内周面との間に形成されている。また、燃料流路13は、サック室8の上流側に位置する。また、燃料流路13は、燃料溜まり室12の下流側に位置する。
燃料噴射ノズル1は、シート部5がシート面10に着座した場合、燃料流路13が遮断される。これにより、複数の噴孔7から燃焼室内への燃料噴射は成されない。
また、燃料噴射ノズル1は、シート部5がシート面10からリフトした場合、燃料流路13が開放される。これにより、燃料流路13から複数の噴孔7と連通するサック室8へ燃料が導入される。このため、複数の噴孔7から燃焼室内へ燃料が噴射される。
また、燃料噴射ノズル1は、ニードル2がリフトを開始すると、低リフト時期LS、高リフト時期LLを経てフルリフト位置までニードル2が上昇する。即ち、燃料噴射ノズル1は、燃料の噴射期間全域で、全閉位置からフルリフト位置までニードル2のリフト量が変化する。
ここで、低リフト時期LSとは、ニードル2のリフト量が閾値よりも小さい小リフト量による燃料噴射期間のことである。
また、高リフト時期LLとは、ニードル2のリフト量が閾値よりも大きい大リフト量による燃料噴射期間のことである。
また、燃料噴射ノズル1は、シート部5がシート面10からリフトした場合、燃料流路13が開放される。これにより、燃料流路13から複数の噴孔7と連通するサック室8へ燃料が導入される。このため、複数の噴孔7から燃焼室内へ燃料が噴射される。
また、燃料噴射ノズル1は、ニードル2がリフトを開始すると、低リフト時期LS、高リフト時期LLを経てフルリフト位置までニードル2が上昇する。即ち、燃料噴射ノズル1は、燃料の噴射期間全域で、全閉位置からフルリフト位置までニードル2のリフト量が変化する。
ここで、低リフト時期LSとは、ニードル2のリフト量が閾値よりも小さい小リフト量による燃料噴射期間のことである。
また、高リフト時期LLとは、ニードル2のリフト量が閾値よりも大きい大リフト量による燃料噴射期間のことである。
[実施形態1の特徴]
複数の噴孔7は、有底円筒形状のサック部9の内外を連通している。
噴孔7は、例えば6〜12個設けられている。本例では、10個の噴孔7が設けられている。
ここで、ノズルボディ3の軸をノズル軸Yと呼ぶ。また、各噴孔7の軸を噴孔軸HLと呼ぶ。
複数の噴孔7は、ノズル軸Y上の所定位置を中心にして半径方向の外側へ向かって放射状に延伸するように設けられている。これらの噴孔7は、各燃焼室内に燃料噴霧F1、F2が効率良く行き渡るように、円周方向に等間隔で形成されている。
全ての噴孔7は、噴孔軸HLとノズル軸Yとがなす角度が同一である。また、全ての噴孔7は、噴孔径が同一で、且つ噴孔流路長が同一となっている。
複数の噴孔7は、有底円筒形状のサック部9の内外を連通している。
噴孔7は、例えば6〜12個設けられている。本例では、10個の噴孔7が設けられている。
ここで、ノズルボディ3の軸をノズル軸Yと呼ぶ。また、各噴孔7の軸を噴孔軸HLと呼ぶ。
複数の噴孔7は、ノズル軸Y上の所定位置を中心にして半径方向の外側へ向かって放射状に延伸するように設けられている。これらの噴孔7は、各燃焼室内に燃料噴霧F1、F2が効率良く行き渡るように、円周方向に等間隔で形成されている。
全ての噴孔7は、噴孔軸HLとノズル軸Yとがなす角度が同一である。また、全ての噴孔7は、噴孔径が同一で、且つ噴孔流路長が同一となっている。
複数の噴孔7は、サック部9の内周面で開口した噴孔入口31、およびサック部9の外周面で開口した噴孔出口32を備えている。また、各噴孔7は、噴孔入口31から噴孔出口32に向かって流路面積が変化しないストレート噴孔である。また、各噴孔7は、ノズル軸Yに対して垂直な半径方向に対して図示下向きに所定角度分だけ傾斜している。
各噴孔入口31の中心は、サック室8の周壁面と底壁面との境界に形成されている。
サック室8は、シート面4の下流端に形成される円環形状の稜線33に入口側開口が設けられている。
また、サック室8内の空間容積は、ニードル2のリフト量に応じて変化する。即ち、ニードル2がリフトする程、サック室8内の空間容積が広くなる。
各噴孔入口31の中心は、サック室8の周壁面と底壁面との境界に形成されている。
サック室8は、シート面4の下流端に形成される円環形状の稜線33に入口側開口が設けられている。
また、サック室8内の空間容積は、ニードル2のリフト量に応じて変化する。即ち、ニードル2がリフトする程、サック室8内の空間容積が広くなる。
ここで、ニードル2のリフト量が閾値よりも小さい時を、ニードル2の低リフト時と呼ぶ。また、シート面4とシート部5との間に形成されるシート部外周の流路面積をシート流路面積αと呼ぶ。また、複数の噴孔7の流路面積の総和である流路面積を噴孔総流路面積βと呼ぶ。
燃料噴射ノズル1は、ニードル2の低リフト時に、シート面4とシート部5との間に形成されるシート流路面積αが、複数の噴孔7の流路面積の総和である噴孔総流路面積βよりも小さくなるように設定されている。また、シート流路面積αは、ニードル2の低リフト時における燃料噴射全域で、ノズルボディ3内部に形成される燃料の流路のうちで最小流路面積MAとなる。
燃料噴射ノズル1は、ニードル2の低リフト時に、シート面4とシート部5との間に形成されるシート流路面積αが、複数の噴孔7の流路面積の総和である噴孔総流路面積βよりも小さくなるように設定されている。また、シート流路面積αは、ニードル2の低リフト時における燃料噴射全域で、ノズルボディ3内部に形成される燃料の流路のうちで最小流路面積MAとなる。
ここで、ニードル2のリフト量が閾値よりも大きい時を、ニードル2の高リフト時と呼ぶ。
燃料噴射ノズル1は、ニードル2の高リフト時に、シート流路面積αが、噴孔総流路面積βよりも大きくなるように設定されている。また、噴孔総流路面積βは、ニードル2の高リフト時における燃料噴射全域で、最小流路面積MAとなる。
なお、最小流路面積MAとは、ノズルボディ3の内部に形成される燃料の流路、特に燃料溜まり室12から各噴孔出口32までの燃料の流路面積の中で最小の流路面積のことである。
燃料噴射ノズル1は、ニードル2の高リフト時に、シート流路面積αが、噴孔総流路面積βよりも大きくなるように設定されている。また、噴孔総流路面積βは、ニードル2の高リフト時における燃料噴射全域で、最小流路面積MAとなる。
なお、最小流路面積MAとは、ノズルボディ3の内部に形成される燃料の流路、特に燃料溜まり室12から各噴孔出口32までの燃料の流路面積の中で最小の流路面積のことである。
次に、本実施形態の燃料噴射ノズル1は、ニードル2の低リフト時および高リフト時における、先端突部6の先端17と各噴孔入口31の中心との軸方向の距離L0を規定している。
ここで、噴孔7の噴孔径φDにおける、軸方向に沿った軸方向成分をφDyとする。また、ニードル2の閉弁時における、各噴孔入口31の中心から先端突部6の先端17までの軸方向の距離をL0とする。また、ニードル2のリフト量をLとする。
ここで、噴孔7の噴孔径φDにおける、軸方向に沿った軸方向成分をφDyとする。また、ニードル2の閉弁時における、各噴孔入口31の中心から先端突部6の先端17までの軸方向の距離をL0とする。また、ニードル2のリフト量をLとする。
ニードル2の低リフト時には、|L−L0|>φDy/2の関係を満たしている。
一方、ニードル2の高リフト時には、|L−L0|≦φDy/2の関係を満たしている。
但し、ニードル2の低リフト時における低リフト量は、ニードル2の高リフト時における高リフト量よりも大きい値となる。
一方、ニードル2の高リフト時には、|L−L0|≦φDy/2の関係を満たしている。
但し、ニードル2の低リフト時における低リフト量は、ニードル2の高リフト時における高リフト量よりも大きい値となる。
ここで、上記のニードルリフト量の閾値の詳細を図5ないし図7に基づいて説明する。 先ず、図5に示したように、シート流路面積αが噴孔総流路面積βよりも小さい低リフト時期LSと、シート流路面積αが噴孔総流路面積βよりも大きい高リフト時期LLとの境界に対応したニードルリフト量を閾値としている。ここで、図5は、縦軸がニードルリフト量を示し、横軸がαとβの大小関係を示す。
即ち、αとβの関係がα<βの場合には、ニードルリフト量が閾値よりも小さい低リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも少ない小噴射量となる。
また、αとβの関係がα>βの場合には、ニードルリフト量が閾値よりも大きい高リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも多い大噴射量となる。
即ち、αとβの関係がα<βの場合には、ニードルリフト量が閾値よりも小さい低リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも少ない小噴射量となる。
また、αとβの関係がα>βの場合には、ニードルリフト量が閾値よりも大きい高リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも多い大噴射量となる。
また、図6に示したように、シート流路面積αがノズル内部流路の最小流路面積MAとなるリフト領域と噴孔総流路面積βがノズル内部流路の最小流路面積MAとなるリフト領域との境界に対応したニードルリフト量を閾値としても良い。ここで、図6は、縦軸がニードルリフト量を示し、横軸がMA=αとMA=βの関係を示す。
即ち、MAとαの関係がMA=αの場合には、ニードルリフト量が閾値よりも小さい低リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも少ない小噴射量となる。
また、MAとβの関係がMA=βの場合には、ニードルリフト量が閾値よりも大きい高リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも多い大噴射量となる。
即ち、MAとαの関係がMA=αの場合には、ニードルリフト量が閾値よりも小さい低リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも少ない小噴射量となる。
また、MAとβの関係がMA=βの場合には、ニードルリフト量が閾値よりも大きい高リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも多い大噴射量となる。
また、図7に示したように、ニードル2が全閉位置から中間リフト位置までリフトするのに必要な時間をTMとし、ニードル2が全閉位置からフルリフト位置までリフトするのに必要な時間をTFとした場合、TMに対応したニードルリフト量を閾値としても良い。ここで、図7は、縦軸がニードルリフト量を示し、横軸がニードル2が全閉位置からフルリフト位置までリフトする際の時間経過を示す。
この場合には、ニードル2のリフトを開始する時刻から、α<βからα>βに切り替わる時刻までの時間を測定して、その測定した時間をTMとすることが望ましい。また、ニードル2のリフトを開始する時刻から、MA=αからMA=βに切り替わる時刻までの時間を測定して、その測定した時間をTMとすることが望ましい。
この場合には、ニードル2のリフトを開始する時刻から、α<βからα>βに切り替わる時刻までの時間を測定して、その測定した時間をTMとすることが望ましい。また、ニードル2のリフトを開始する時刻から、MA=αからMA=βに切り替わる時刻までの時間を測定して、その測定した時間をTMとすることが望ましい。
即ち、T0からTMまでの期間は、ニードルリフト量が閾値よりも小さい低リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも少ない小噴射量となる。
また、TMからTFまでの期間は、ニードルリフト量が閾値よりも大きい高リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも多い大噴射量となる。
なお、上記の閾値を、先端突部6の体積、サック室8の空間容積、噴孔総流路面積、ニードル上昇速度等に応じてニードルリフト量が大きい側または小さい側に変更しても良い。
本例では、閾値を、フルリフト量に対して50%のリフト量に設定されているが、閾値を、フルリフト量に対して30%〜70%の範囲の任意の値に設定しても良い。
また、TMからTFまでの期間は、ニードルリフト量が閾値よりも大きい高リフト量となり、燃料噴射量は所定値よりも多い大噴射量となる。
なお、上記の閾値を、先端突部6の体積、サック室8の空間容積、噴孔総流路面積、ニードル上昇速度等に応じてニードルリフト量が大きい側または小さい側に変更しても良い。
本例では、閾値を、フルリフト量に対して50%のリフト量に設定されているが、閾値を、フルリフト量に対して30%〜70%の範囲の任意の値に設定しても良い。
次に、ニードル2の低リフト時におけるサック室8内の燃料流れの様子を図1ないし図4(a)に基づいて説明する。
ここで、シート部5がシート面10から離座する時に移動する側を、軸方向の上側と呼ぶ。また、シート部5がシート面10に着座する時に移動する側を、軸方向の下側と呼ぶ。
ニードル2の低リフト時には、L、L0およびφDyの関係が、|L−L0|>φDy/2を満たすように設定される。
ここで、噴孔入口31の中心位置からノズル軸Yの方向にφDy/2分だけ下降した位置を基準位置とする。この場合、ニードル2の低リフト時には、その基準位置よりも下側に先端突部6の先端17が配置される。このとき、α、βの関係は、α<βで、且つMA=αとなる。
ここで、シート部5がシート面10から離座する時に移動する側を、軸方向の上側と呼ぶ。また、シート部5がシート面10に着座する時に移動する側を、軸方向の下側と呼ぶ。
ニードル2の低リフト時には、L、L0およびφDyの関係が、|L−L0|>φDy/2を満たすように設定される。
ここで、噴孔入口31の中心位置からノズル軸Yの方向にφDy/2分だけ下降した位置を基準位置とする。この場合、ニードル2の低リフト時には、その基準位置よりも下側に先端突部6の先端17が配置される。このとき、α、βの関係は、α<βで、且つMA=αとなる。
これにより、シート流路面積αが最小流路面積MAであり、燃料流路13からサック室8内に流れ込む燃料の流速が高リフト時よりも速い。また、噴孔総流路面積βがシート流路面積αよりも大きいので、噴孔7内を通過する燃料の流速および噴孔出口流速は高リフト時よりも遅くなる。
また、燃料流路13と比べてサック室8の流路面積が急拡大となる。
このとき、上流側の燃料流路13からサック室8内に流れ込んだ大部分の燃料は、先端突部6の表面に沿って流れる。そして、先端突部6の先端から剥離した燃料は、ノズル軸Yに沿ってサック室8の下側の底壁面へ流れてサック室8の底壁面でサック室8の外周側に急角度で小さく曲がる。そして、サック室8の底壁面で旋回した燃料は、サック室8の下側から上側へ向かって流れて、サック室8の外周側に小さく曲がって各噴孔入口31から複数の噴孔7内に流れ込む。
また、燃料流路13と比べてサック室8の流路面積が急拡大となる。
このとき、上流側の燃料流路13からサック室8内に流れ込んだ大部分の燃料は、先端突部6の表面に沿って流れる。そして、先端突部6の先端から剥離した燃料は、ノズル軸Yに沿ってサック室8の下側の底壁面へ流れてサック室8の底壁面でサック室8の外周側に急角度で小さく曲がる。そして、サック室8の底壁面で旋回した燃料は、サック室8の下側から上側へ向かって流れて、サック室8の外周側に小さく曲がって各噴孔入口31から複数の噴孔7内に流れ込む。
一方、燃料流路13からサック室8内に流れ込んだ一部の燃料は、サック室8の周壁面に沿ってサック室8の下側へ流れる。そして、サック室8の下側へ流れ込んだ燃料は、サック室8の外周側に急角度で小さく曲がって、各噴孔入口31から複数の噴孔7内に流れ込む。
これによって、各噴孔入口31で、サック室8の下側から上側へ向かう燃料と、サック室8の上側から下側へ向かう燃料とが衝突するため、各噴孔7内を通過する燃料に乱れが発生する。
従って、各噴孔7内を通過する燃料に乱れが発生することにより、各噴孔7から燃焼室内に噴射される噴霧特性として、図4(a)および図8に実線で示したように、燃料噴霧F2と比べて燃料噴霧F1の噴霧角が大きく、噴霧貫徹力が小さい噴霧特性を得ることができる。
これによって、各噴孔入口31で、サック室8の下側から上側へ向かう燃料と、サック室8の上側から下側へ向かう燃料とが衝突するため、各噴孔7内を通過する燃料に乱れが発生する。
従って、各噴孔7内を通過する燃料に乱れが発生することにより、各噴孔7から燃焼室内に噴射される噴霧特性として、図4(a)および図8に実線で示したように、燃料噴霧F2と比べて燃料噴霧F1の噴霧角が大きく、噴霧貫徹力が小さい噴霧特性を得ることができる。
次に、ニードル2の高リフト時におけるサック室8内の燃料流れの様子を図1ないし図4(b)に基づいて説明する。
ニードル2の高リフト時には、L、L0およびφDyの関係が、|L−L0|≦φDy/2を満たすように設定される。
ここで、噴孔入口31の中心位置からノズル軸Yの方向にφDy/2分だけ上昇した位置を上側基準位置とし、噴孔入口31の中心位置からノズル軸Yの方向にφDy/2分だけ下降した位置を下側基準位置とする。この場合、ニードル2の高リフト時には、上側基準位置と下側基準位置との範囲内に先端突部6の先端17が配置される。このとき、α、βの関係は、α>βで、且つMA=βとなる。
ニードル2の高リフト時には、L、L0およびφDyの関係が、|L−L0|≦φDy/2を満たすように設定される。
ここで、噴孔入口31の中心位置からノズル軸Yの方向にφDy/2分だけ上昇した位置を上側基準位置とし、噴孔入口31の中心位置からノズル軸Yの方向にφDy/2分だけ下降した位置を下側基準位置とする。この場合、ニードル2の高リフト時には、上側基準位置と下側基準位置との範囲内に先端突部6の先端17が配置される。このとき、α、βの関係は、α>βで、且つMA=βとなる。
これにより、シート流路面積αが最小流路面積MAであり、燃料流路13からサック室8内に流れ込む燃料の流速が低リフト時よりも遅くなる。また、噴孔総流路面積βがシート流路面積αよりも小さいので、各噴孔7内を通過する燃料の流速および噴孔出口流速は低リフト時よりも速くなる。
また、サック室8と比べて噴孔総流路面積βが急縮小となる。
このとき、燃料流路13からサック室8内に流れ込んだ大部分の燃料は、サック室8の入口付近で先端突部6の表面および稜線33から剥離する。
そして、先端突部6の表面および稜線33から剥離した燃料は、サック室8内で外側に大きく緩やかに曲がって各噴孔入口31から各噴孔7内に流れ込む。
従って、各噴孔7内を通過する燃料に乱れが発生せず、各噴孔7から燃焼室内に噴射される噴霧特性として、図4(b)および図8に実線で示したように、燃料噴霧F1と比べて燃料噴霧F2の噴霧角が小さく、噴霧貫徹力が大きい噴霧特性を得ることができる。
これによって、ニードル2の高リフト時に、噴霧貫徹力を強くすることができる。また、ニードル2の低リフト時に、噴霧貫徹力を弱くすることができる。
また、サック室8と比べて噴孔総流路面積βが急縮小となる。
このとき、燃料流路13からサック室8内に流れ込んだ大部分の燃料は、サック室8の入口付近で先端突部6の表面および稜線33から剥離する。
そして、先端突部6の表面および稜線33から剥離した燃料は、サック室8内で外側に大きく緩やかに曲がって各噴孔入口31から各噴孔7内に流れ込む。
従って、各噴孔7内を通過する燃料に乱れが発生せず、各噴孔7から燃焼室内に噴射される噴霧特性として、図4(b)および図8に実線で示したように、燃料噴霧F1と比べて燃料噴霧F2の噴霧角が小さく、噴霧貫徹力が大きい噴霧特性を得ることができる。
これによって、ニードル2の高リフト時に、噴霧貫徹力を強くすることができる。また、ニードル2の低リフト時に、噴霧貫徹力を弱くすることができる。
[実施形態1の実験結果]
次に、ニードルを全閉位置からフルリフト位置までリフトさせて、燃料の噴霧角がどのように変化するかについて調査した実験について説明する。その実験結果を図8のグラフに示した。
この図8のグラフからも確認できるように、ニードル2の低リフト時期LSにおいては、従来の燃料噴射ノズルと比べて、本例の燃料噴射ノズル1の方が広角、低貫徹噴霧となる傾向にあることが分かる。また、ニードル2の高リフト時期LLにおいては、本例の燃料噴射ノズル1と比べて、従来の燃料噴射ノズルの方が広角、低貫徹噴霧となる傾向にあることが分かる。
次に、ニードルを全閉位置からフルリフト位置までリフトさせて、燃料の噴霧角がどのように変化するかについて調査した実験について説明する。その実験結果を図8のグラフに示した。
この図8のグラフからも確認できるように、ニードル2の低リフト時期LSにおいては、従来の燃料噴射ノズルと比べて、本例の燃料噴射ノズル1の方が広角、低貫徹噴霧となる傾向にあることが分かる。また、ニードル2の高リフト時期LLにおいては、本例の燃料噴射ノズル1と比べて、従来の燃料噴射ノズルの方が広角、低貫徹噴霧となる傾向にあることが分かる。
ここで、図8は、縦軸が燃料の噴霧角を示し、横軸がニードル2が全閉位置からフルリフト位置までリフトする際の時間経過を示す。なお、ニードル2が全閉位置から中間リフト位置までリフトするのに必要な時間をTMとし、ニードル2が全閉位置からフルリフト位置までリフトするのに必要な時間をTFとしている。
また、図8に示した実線は、本例の燃料噴射ノズル1における特性線CNであり、図8に示した破線は、従来の燃料噴射ノズルにおける特性線ENである。
また、図8に示した実線は、本例の燃料噴射ノズル1における特性線CNであり、図8に示した破線は、従来の燃料噴射ノズルにおける特性線ENである。
従って、ニードル2の低リフト時には、燃料の噴霧貫徹力を弱くすることができる。このため、ニードル2の低リフト時における冷却損失を低減することができる。
また、ニードル2の高リフト時には、燃料の噴霧貫徹力を強くすることができる。このため、ニードル2の高リフト時におけるスモーク排出量を低減することができる。
即ち、本実施形態の燃料噴射ノズル1においては、冷却損失の低減効果とスモーク排出量の低減効果との両立を図ることができる。
また、ニードル2の高リフト時には、燃料の噴霧貫徹力を強くすることができる。このため、ニードル2の高リフト時におけるスモーク排出量を低減することができる。
即ち、本実施形態の燃料噴射ノズル1においては、冷却損失の低減効果とスモーク排出量の低減効果との両立を図ることができる。
[変形例]
本実施形態では、本発明を、サプライポンプまたはコモンレールから導入された高圧燃料をエンジンの燃焼室内に直接噴射する燃料噴射ノズル1に適用した例を説明したが、本発明を、列型燃料ポンプや分配型燃料ポンプ等の燃料噴射ポンプから燃料溜まり室の内部に直接燃料が圧送され、燃料溜まり室の燃料圧がスプリングの付勢力よりも上回るとニードルが開弁して、直接噴射式のエンジンの燃焼室内に直接噴射する燃料噴射ノズルに適用しても良い。
本実施形態では、本発明を、サプライポンプまたはコモンレールから導入された高圧燃料をエンジンの燃焼室内に直接噴射する燃料噴射ノズル1に適用した例を説明したが、本発明を、列型燃料ポンプや分配型燃料ポンプ等の燃料噴射ポンプから燃料溜まり室の内部に直接燃料が圧送され、燃料溜まり室の燃料圧がスプリングの付勢力よりも上回るとニードルが開弁して、直接噴射式のエンジンの燃焼室内に直接噴射する燃料噴射ノズルに適用しても良い。
本実施形態では、本発明を、燃料噴射時に、全閉位置からフルリフト位置までニードル2がリフトするタイプの燃料噴射ノズル1に適用した例を説明したが、本発明を、エンジンの要求噴射量が所定値よりも小さい小噴射量の場合、全閉位置から低リフト位置までニードル2がリフトし、エンジンの要求噴射量が所定値よりも大きい大噴射量の場合、全閉位置から高リフト位置までニードル2がリフトするリフト量可変型の燃料噴射ノズル1に適用しても良い。
なお、全閉位置からフルリフト位置までニードル2がリフトするタイプの燃料噴射ノズル1の場合でも、アクチュエータへの通電時間が短い場合には、全閉位置からフルリフトしても低リフト位置までしかニードル2がリフトしない場合も有り得る。
なお、全閉位置からフルリフト位置までニードル2がリフトするタイプの燃料噴射ノズル1の場合でも、アクチュエータへの通電時間が短い場合には、全閉位置からフルリフトしても低リフト位置までしかニードル2がリフトしない場合も有り得る。
本実施形態では、本発明を、ニードル上昇速度が一定の燃料噴射ノズル1に適用した例を説明したが、本発明を、ニードル上昇速度がリフト途中で変化するタイプの燃料噴射ノズル1に適用しても良い。また、本発明を、ニードル2が段階的にリフトするタイプの燃料噴射ノズル1に適用しても良い。
本実施形態では、燃料噴射ノズル1のニードル2を、ソレノイドアクチュエータやピエゾアクチュエータの駆動力によって直接開弁駆動し、スプリングの付勢力によって閉弁するように構成しているが、ニードル2を開閉駆動するアクチュエータとして、ニードル2の直上に設けられる制御室内の燃料圧を調整し、ニードルの開閉動作を制御するソレノイドバルブやピエゾアクチュエータを採用しても良い。
本実施形態では、燃料噴射ノズル1のニードル2を、ソレノイドアクチュエータやピエゾアクチュエータの駆動力によって直接開弁駆動し、スプリングの付勢力によって閉弁するように構成しているが、ニードル2を開閉駆動するアクチュエータとして、ニードル2の直上に設けられる制御室内の燃料圧を調整し、ニードルの開閉動作を制御するソレノイドバルブやピエゾアクチュエータを採用しても良い。
本実施形態では、直接噴射式のエンジンとして、直噴ディーゼルエンジンを採用しているが、直接噴射式のエンジンとして、直噴ガソリンエンジンを採用しても良い。
本実施形態では、噴孔入口31の中心を、サック室8の内周面と底壁面との境界に配置しているが、噴孔入口31の中心を、サック室8の周壁面のみに配置しても良い。また、噴孔入口31の中心を、サック室8の底壁面のみに配置しても良い。
ニードル全体の先端形状は、円錐台形状、円錐形状だけでなく、球面形状であっても構わない。
本発明は、上述の実施形態に限定されることなく、種々変形して実施することができる。
本実施形態では、噴孔入口31の中心を、サック室8の内周面と底壁面との境界に配置しているが、噴孔入口31の中心を、サック室8の周壁面のみに配置しても良い。また、噴孔入口31の中心を、サック室8の底壁面のみに配置しても良い。
ニードル全体の先端形状は、円錐台形状、円錐形状だけでなく、球面形状であっても構わない。
本発明は、上述の実施形態に限定されることなく、種々変形して実施することができる。
1 燃料噴射ノズル
2 ニードル
3 ノズルボディ
5 シート部
6 先端突部
7 噴孔
8 サック室
10 シート面
17 先端(ニードル全体の先端)
2 ニードル
3 ノズルボディ
5 シート部
6 先端突部
7 噴孔
8 サック室
10 シート面
17 先端(ニードル全体の先端)
Claims (4)
- (a)エンジンの燃焼室内に燃料を噴射する複数の噴孔(7)、およびこれらの噴孔よりも上流側に燃料流路(13)を形成する円錐形状のシート面(10)を有する円筒形状のノズルボディ(3)と、
(b)前記ノズルボディ内において軸方向に往復移動可能に収容されるニードル(2)と
を備え、
前記ノズルボディは、前記燃料流路の下流側にサック室(8)を有し、
複数の前記噴孔は、周方向に設けられて、前記サック室の内周面に入口(31)を有し、
前記ニードルは、前記シート面に対し離着座して前記燃料流路を開閉する環形状のシート部(5)、およびこのシート部の下流側に位置する円錐形状の先端突部(6)を有し、 前記先端突部は、前記シート部が前記シート面に着座している時に前記サック室内に入っており、
前記噴孔の噴孔径φDにおける、前記軸方向に沿った軸方向成分をφDy、
前記ニードルの閉弁時における、前記噴孔の入口中心から前記ニードル全体の先端(17)までの前記軸方向の距離をL0、
前記ニードルのリフト量をLとしたとき、
前記ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時には、|L−L0|>φDy/2の関係を満たし、
前記ニードルのリフト量が前記閾値よりも大きい時には、|L−L0|≦φDy/2の関係を満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル(1)。 - 請求項1に記載の燃料噴射ノズルにおいて、
前記ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時には、前記シート面と前記シート部との間に形成されるシート部外周の流路面積(α)が、前記複数の噴孔の流路面積の総和である噴孔総流路面積(β)よりも小さくなるように設定され、
前記ニードルのリフト量が前記閾値よりも大きい時には、前記シート流路面積が、前記噴孔総流路面積よりも大きくなるように設定されることを特徴とする燃料噴射ノズル。 - 請求項1または請求項2に記載の燃料噴射ノズルにおいて、
前記ニードルのリフト量が閾値よりも小さい時には、前記シート面と前記シート部との間に形成されるシート部外周の流路面積が、前記ノズルボディ内部に形成される燃料の流路のうちで最小流路面積(MA)となるように設定されることを特徴とする燃料噴射ノズル。 - 請求項1ないし請求項3のうちのいずれか1つに記載の燃料噴射ノズルにおいて、
前記ニードルのリフト量が前記閾値よりも大きい時には、前記複数の噴孔の流路面積の総和である噴孔総流路面積が、前記ノズルボディ内部に形成される燃料の流路のうちで最小流路面積となるように設定されることを特徴とする燃料噴射ノズル。
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019116816A1 (ja) * | 2017-12-12 | 2019-06-20 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 燃料噴射弁 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106996349A (zh) * | 2017-04-19 | 2017-08-01 | 四川森洁燃气设备有限公司 | 一种燃气调节式喷口结构 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59110378U (ja) * | 1983-01-17 | 1984-07-25 | 日産自動車株式会社 | 燃料噴射ノズル |
JPH07269445A (ja) * | 1994-03-30 | 1995-10-17 | Mitsubishi Motors Corp | 燃料噴射ノズル |
US6427932B1 (en) * | 1998-05-08 | 2002-08-06 | Mtu Motoren-Und Turbinen-Union Friedrichshafen Gmbh | Fuel injection nozzle for an internal combustion engine |
JP2010180763A (ja) * | 2009-02-04 | 2010-08-19 | Nippon Soken Inc | 燃料噴射ノズル |
JP2013019386A (ja) * | 2011-07-13 | 2013-01-31 | Toyota Central R&D Labs Inc | 燃料噴射弁 |
JP2014020339A (ja) * | 2012-07-23 | 2014-02-03 | Okayama Univ | 燃料噴射ノズル |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11264365A (ja) * | 1998-03-19 | 1999-09-28 | Denso Corp | 燃料噴射弁 |
US6959878B1 (en) * | 1999-11-17 | 2005-11-01 | Stanadyne Corporation | Compact fuel injection nozzle |
JP2010174819A (ja) | 2009-01-30 | 2010-08-12 | Denso Corp | 燃料噴射弁 |
CN103261662B (zh) * | 2010-12-20 | 2016-01-20 | 丰田自动车株式会社 | 燃料喷射阀 |
JP2013185455A (ja) * | 2012-03-06 | 2013-09-19 | Mazda Motor Corp | 燃料噴射弁、及び該燃料噴射弁を備えた内燃機関 |
JP5617892B2 (ja) * | 2012-10-12 | 2014-11-05 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射弁 |
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59110378U (ja) * | 1983-01-17 | 1984-07-25 | 日産自動車株式会社 | 燃料噴射ノズル |
JPH07269445A (ja) * | 1994-03-30 | 1995-10-17 | Mitsubishi Motors Corp | 燃料噴射ノズル |
US6427932B1 (en) * | 1998-05-08 | 2002-08-06 | Mtu Motoren-Und Turbinen-Union Friedrichshafen Gmbh | Fuel injection nozzle for an internal combustion engine |
JP2010180763A (ja) * | 2009-02-04 | 2010-08-19 | Nippon Soken Inc | 燃料噴射ノズル |
JP2013019386A (ja) * | 2011-07-13 | 2013-01-31 | Toyota Central R&D Labs Inc | 燃料噴射弁 |
JP2014020339A (ja) * | 2012-07-23 | 2014-02-03 | Okayama Univ | 燃料噴射ノズル |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019116816A1 (ja) * | 2017-12-12 | 2019-06-20 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 燃料噴射弁 |
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