JP2016052962A - Construction method of castable to abutting part of molten steel ladle and lining structure of liner part of molten steel ladle - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分にキャスタブルを施工する方法、及びこのキャスタブルを施工した溶鋼鍋敷き部のライニング構造に関するものである。 The present invention relates to a method for constructing a castable portion in a hot water contact portion of a ladle portion of a molten steel pan, and a lining structure of a ladle portion having a castable portion.
VOD 炉などの溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分は、受鋼時の溶鋼の落下による衝撃や摩耗によって局部損耗が発生し易い。そこで、従来は、プレキャストブロックを施工するか、キャスタブルの施工厚さを増加することで対応していた。この対応によりある程度の局部摩耗を防ぐことができる。 The hot water contact part of the ladle of a molten steel pan such as a VOD furnace is likely to cause local wear due to impact or wear due to dropping of the molten steel during steel receiving. Therefore, conventionally, it has been dealt with by constructing a precast block or increasing the castable construction thickness. This measure can prevent a certain amount of local wear.
しかしながら、プレキャストブロックを施工する場合、プレキャストブロックとキャスタブルとの間に目地が発生し、異材質間の膨張、収縮差によって前記目地に地金が差し込み、漏鋼の可能性が高くなる。また、損耗速度の差異によってプレキャストブロックとキャスタブルの間に段差が発生するので、剥離の原因となる。 However, when constructing a precast block, a joint is generated between the precast block and the castable, and the metal is inserted into the joint due to expansion and contraction differences between different materials, and the possibility of steel leakage increases. Further, a difference in wear rate causes a step between the precast block and the castable, which causes peeling.
一方、キャスタブルの施工厚さを増加させて対応する場合、施工厚さを増加した部分は剥離が発生し易いので、施工厚さを増加させる効果が小さい。また、キャスタブルは、添加水分が少ない場合は混練時間が長くなって施工が困難となるため、必然的に添加水分を多くすることになって気孔率が増加し、高い強度が得られないという問題がある。 On the other hand, when responding by increasing the castable construction thickness, peeling is likely to occur in the portion where the construction thickness is increased, so the effect of increasing the construction thickness is small. In addition, castable has a problem that if the amount of added water is small, the kneading time becomes long and the construction becomes difficult, so the amount of added water is inevitably increased, the porosity increases, and high strength cannot be obtained. There is.
ところで、取鍋の湯当り部の改善として、以下の提案がなされている。
特許文献１では、溶鋼取鍋湯当り部用不定形耐火物として、マグネシア3 〜15質量％、揮発シリカ0 〜2 質量％、残部がアルミナ主材の耐火骨材100 質量％にアルミナセメント及び分散剤を添加し、前記アルミナのうち耐火骨材100 質量％中に占める割合で50〜70質量％をアルミナ質ラウンド粒子としたものが提案されている。しかしながら、この特許文献１で提案された不定形耐火物はプレキャストブロックに施工するものであり、本発明のようにキャスタブルを直接流し込んで施工するものではない。従って、耐火物として必要とする性質も、特許文献１で提案された不定形耐火物と本願で対象とするキャスタブルとではおのずから相違する。
By the way, the following proposals have been made to improve the hot water contact area of the ladle.
In Patent Document 1, as an irregular refractory for the molten steel ladle hot water, alumina cement and dispersion are added to magnesia 3 to 15% by mass,
また、特許文献２では、取鍋の内張り用耐火物として、粒径が0.5 mm以上のシリカ粒子を2 〜15質量％の割合で含有させるアルミナ・マグネシア質流し込み耐火物が提案されている。しかしながら、特許文献２には、提案されたアルミナ・マグネシア質流し込み耐火物が必要とする添加水分や曲げ強度についての記載や示唆は無い。 Further, Patent Document 2 proposes an alumina / magnesia cast refractory containing silica particles having a particle diameter of 0.5 mm or more in a ratio of 2 to 15% by mass as a refractory for lining the ladle. However, Patent Document 2 has no description or suggestion about the added moisture and bending strength required by the proposed alumina-magnesia cast refractory.
また、特許文献３では、例えば取鍋の敷湯当り部用不定形耐火物として、球形状を有するアルミナ質原料を1 〜90質量％、マグネシア質原料を1 〜15質量％、アルミナセメントを1 〜15質量％と、残部がアルミナ質原料で構成されるアルミナ・マグネシア質不定形耐火物が提案されている。しかしながら、特許文献３には、提案されたアルミナ・マグネシア質不定形耐火物が必要とする添加水分や曲げ強度についての記載や示唆は無い。 Further, in Patent Document 3, for example, as an irregular refractory for a ladle basin, 1 to 90% by mass of a spherical alumina material, 1 to 15% by mass of a magnesia material, and 1 of alumina cement. Alumina-magnesia amorphous refractories composed of ˜15% by mass and the balance being made of an alumina material have been proposed. However, Patent Document 3 has no description or suggestion about the added moisture and bending strength required for the proposed alumina / magnesia amorphous refractory.
また、特許文献４では、例えば取鍋の湯当り部用不定形耐火物として、非晶質シリカ微粒子が0.3 〜5 質量％、高アルミナセメントが0.5 〜4 質量％、マグネシアが2 〜6 質量％、残部がアルミナからなる不定形耐火物が提案されている。しかしながら、特許文献４には、提案された不定形耐火物が必要とする添加水分や曲げ強度についての記載や示唆は無い。 Further, in Patent Document 4, for example, amorphous refractory for ladle hot water perforated part is 0.3 to 5% by mass of amorphous silica fine particles, 0.5 to 4% by mass of high alumina cement, and 2 to 6% by mass of magnesia. In addition, an amorphous refractory having the balance made of alumina has been proposed. However, Patent Document 4 has no description or suggestion about added moisture and bending strength required by the proposed amorphous refractory.
本発明が解決しようとする課題は、溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分の局部摩耗を防止するためにキャスタブルの施工厚さを増加する場合、ある程度の局部摩耗を防ぐことができるが、施工性の観点からキャスタブルの添加水分が多くなって気孔率が増加するので、高い強度が得られないという点である。 The problem to be solved by the present invention is to prevent local wear to some extent when the castable construction thickness is increased in order to prevent local wear of the hot water contact portion of the ladle portion of the molten steel pan, From this point of view, the added moisture of the castable increases and the porosity increases, so that high strength cannot be obtained.
また、特許文献１で提案された不定形耐火物はプレキャストブロックに施工するものであり、耐火物として必要とする性質も、本願で対象とするキャスタブルとではおのずから相違するという点である。 In addition, the amorphous refractory proposed in Patent Document 1 is applied to a precast block, and the nature required as a refractory is naturally different from the castable subject of the present application.
また、特許文献２〜４で提案された不定形耐火物は、必要とする添加水分や曲げ強度についての記載や示唆は無いという点である。 Moreover, the amorphous refractory proposed in Patent Documents 2 to 4 is that there is no description or suggestion about the required additional moisture and bending strength.
本発明は、溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分をキャスタブルで施工する際に、プレキャストブロックと同等の強度を有し、かつ、プレキャストブロックを施工した場合のような地金差し込みによる漏鋼の可能性が高くない施工方法及び敷き部のライニング構造を提供することを目的としている。 The present invention has a strength equivalent to that of a precast block when castable on the hot water perforated part of the ladle of the molten steel pan, and can leak steel by inserting a metal bar like when a precast block is installed. It aims at providing the construction method and the lining structure of a laying part which are not high in property.
すなわち、本発明の溶鋼鍋湯当り部へのキャスタブルの施工方法は、
アルミナ・マグネシアキャスタブルの添加水分を5 質量％以下とするとともに、ステンレスファイバーを1.0 質量％以下、分散剤としてポリアクリル酸ソーダ系、リン酸ソーダ系を単独もしくは合計値で0.5 〜1.0 質量％添加して、1000℃での焼成後の曲げ強度を8 MPa 以上となした前記アルミナ・マグネシアキャスタブルを溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分に施工することを最も主要な特徴としている。
That is, the castable construction method to the molten steel pan hot water contact portion of the present invention,
Add the water content of alumina / magnesia castable to 5% by mass or less, add 1.0% by mass or less of stainless fiber, and add 0.5-1.0% by mass of polyacrylic acid soda or sodium phosphate as a dispersant. The most important feature is that the alumina magnesia castable, which has a bending strength of 8 MPa or more after firing at 1000 ° C., is applied to the hot water contact portion of the ladle of the molten steel pan.
また、本発明の溶鋼鍋敷き部のライニング構造は、溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分に本発明の溶鋼鍋湯当り部へのキャスタブルの施工方法を適用したことを最も主要な特徴としている。 Further, the lining structure of the molten steel pan laying portion of the present invention is characterized in that the castable construction method for the molten steel pan hot water contact portion of the present invention is applied to the hot water contact portion of the molten steel pan laying portion.
すなわち、本発明では、アルミナ・マグネシアキャスタブルに対して、外掛けで添加する水分を5 質量％以下とするので、気孔率が低下する。そして、1000℃での焼成後の曲げ強度を8 MPa 以上とするので、プレキャストブロックと同等の曲げ強度が得られる。 That is, in the present invention, the porosity is lowered because the moisture added to the alumina magnesia castable is 5% by mass or less. And since the bending strength after firing at 1000 ° C. is 8 MPa or more, the bending strength equivalent to that of the precast block can be obtained.
因みに、「外掛け」とは、添加前の質量に対して所定の比率で添加することであり、例えば外掛けで水分を5 質量％加えるとは、キャスタブル100 kgに対して水を5 kg添加することを意味する。 By the way, “outer hook” means to add at a predetermined ratio with respect to the mass before addition. For example, adding 5 mass% of water with the outer hook means adding 5 kg of water to 100 kg of castable. It means to do.
また、本発明では、添加水分を5 質量％以下としたアルミナ・マグネシアキャスタブルに対して外掛けで、ステンレスファイバーを1.0 質量％以下、分散剤としてポリアクリル酸ソーダ系、リン酸ソーダ系を単独もしくは合計値で0.5 〜1.0 質量％添加するので、流動性が向上する。 Further, in the present invention, stainless fiber is 1.0% by mass or less and sodium polyacrylate or sodium phosphate is used alone or as a dispersing agent, with an outer coating on an alumina / magnesia castable having an added water content of 5% by mass or less. Since 0.5 to 1.0 mass% is added as a total value, fluidity is improved.
前記分散剤は、ポリアクリル酸ソーダ系、リン酸ソーダ系を単独で使用しても、また混合しても同様の効果が得られるので、本発明では、ポリアクリル酸ソーダ系、リン酸ソーダ系を単独もしくは合計値で0.5 〜1.0 質量％と規定した。 Since the same effect can be obtained by using a polyacrylic acid soda system or a sodium phosphate system alone or by mixing the dispersant, the present invention can use a polyacrylic acid soda system or a sodium phosphate system. Was defined as 0.5 to 1.0 mass% alone or in total.
また、ステンレスファイバーは、材質がステンレスであれば、特に限定するものではないが、経済性を考慮すると、SUS304ステンレス鋼やSUS430ステンレス鋼が望ましい。ファイバーの寸法も、繊維状であれば特に限定するものではないが、代表例としては、厚さ0.5 mm、幅0.5 mm、長さ25mmである。 The stainless fiber is not particularly limited as long as the material is stainless steel, but SUS304 stainless steel or SUS430 stainless steel is desirable in consideration of economy. The fiber dimensions are not particularly limited as long as they are fibrous, but representative examples are a thickness of 0.5 mm, a width of 0.5 mm, and a length of 25 mm.
本発明では、アルミナ・マグネシアキャスタブルの添加水分を5 質量％以下とするので、気孔率が低下してアルミナ・マグネシアキャスタブルの強度が向上し、プレキャストブロックと同等の、1000℃での焼成後の曲げ強度を8 MPa 以上とすることができる。従って、熱応力に対する耐用が向上し、施工厚さを増加する必要がない。 In the present invention, the amount of water added to the alumina / magnesia castable is 5% by mass or less, so the porosity is lowered and the strength of the alumina / magnesia castable is improved, and the bending after firing at 1000 ° C. is equivalent to the precast block. The strength can be 8 MPa or more. Therefore, the durability against thermal stress is improved and there is no need to increase the construction thickness.
加えて、ステンレスファイバーを1.0 質量％以下、分散剤としてポリアクリル酸ソーダ系、リン酸ソーダ系を単独もしくは合計値で0.5 〜1.0 質量％添加するので、アルミナ・マグネシアキャスタブルの流動性が向上し、従来のキャスタブルと同等の混練時間で作業ができて、流し込み一体施工が可能になる。 In addition, 1.0% by mass or less of stainless fiber, sodium acrylate system and sodium phosphate system as a dispersing agent are added alone or in a total value of 0.5 to 1.0% by mass, so that the fluidity of alumina and magnesia castable is improved. Work can be done in the same kneading time as conventional castables, and cast-in integrated construction becomes possible.
溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分の損耗機構は、受鋼時の衝撃による割れが主体であることから、高強度のプレキャストブロックを使用する場合も多い。しかしながら、プレキャストブロックは、キャスタブルとの膨張、収縮率の差から発生する目地開きからの地金差し込みによる漏鋼の可能性がある。また、オフラインにて強振動を加えて流し込むため施工コストが高くなるなどのデメリットがある。 Since the wear mechanism of the hot water contact portion of the ladle portion of the molten steel pan is mainly cracked by impact during steel receiving, a high-strength precast block is often used. However, there is a possibility that the precast block may leak steel due to the insertion of a metal from a joint opening caused by the difference in expansion and contraction rate from the castable. In addition, there is a demerit such that the construction cost becomes high because of the strong vibration that is poured offline.
そこで、発明者らは、プレキャストブロックが有する前記デメリットの無いキャスタブルを使用しつつ、従来のキャスタブルにあったデメリットを抑制するために、プレキャストブロックと同等の性能を有するキャスタブルについて検討した。 Therefore, the inventors examined a castable having performance equivalent to that of the precast block in order to suppress the disadvantage of the conventional castable while using the castable without the disadvantage of the precast block.
溶鋼鍋に広く用いられているアルミナ・マグネシア耐火物は、加熱時に両者が反応してスピネルを生成し、このスピネル層が高耐食性を有する。しかしながら、一方で、亀裂、剥離が損耗の大きな要因となっていた。 Alumina-magnesia refractories widely used in molten steel pans react to produce spinel when heated, and this spinel layer has high corrosion resistance. However, on the other hand, cracks and delamination were major factors for wear.
そこで、発明者らは、高耐食性を有するアルミナ・マグネシア耐火物を使用する一方、溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分に発生する熱衝撃に起因して発生する亀裂や剥離の発生を抑制することを考えた。 Therefore, the inventors use alumina and magnesia refractories having high corrosion resistance, while suppressing the occurrence of cracks and peeling caused by thermal shock occurring in the hot water contact portion of the ladle portion of the molten steel pan. Thought.
通常、熱衝撃破壊に対しては、高強度・低弾性率で、低熱膨張であることが有効である。 Usually, for thermal shock fracture, it is effective to have high strength, low elastic modulus and low thermal expansion.
図１に示すように、溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分１の表面１ａの近傍に位置する溶鋼２の温度は1500〜1700℃である。従って、表面１ａから湯当り部分１の内部側数cmまでは1000℃前後より高温となって溶鋼熱による影響が大きくなる反面、表面１ａから湯当り部分１の内部側数cmを超えると1000℃前後より低温となって溶鋼熱による影響は小さくなる。 As shown in FIG. 1, the temperature of the molten steel 2 located in the vicinity of the surface 1a of the hot water contact portion 1 of the ladle portion of the molten steel pan is 1500-1700 ° C. Therefore, the temperature from the surface 1a to the inner side of the hot water portion 1 is higher than around 1000 ° C, and the influence of the molten steel heat increases. The influence of the molten steel heat becomes smaller as the temperature becomes lower than before and after.
熱応力による割れの起点は1000℃前後であることから、キャスタブルの1000℃での強度を向上させることによって、表面１ａから湯当り部分１の内部側数cmの位置に発生する亀裂３を防止することができる。 Since the starting point of cracking due to thermal stress is around 1000 ° C., by improving the strength of the castable at 1000 ° C., it is possible to prevent the crack 3 occurring at a position of several centimeters inside the hot water portion 1 from the surface 1a. be able to.
本発明では、溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分をキャスタブルにより施工する際に、プレキャストブロックを施工した場合と同等の強さを有し、かつ、プレキャストブロック施工時のような地金差し込みによる漏鋼の可能性が高くないライニング構造を得るために、以下の構成を採用するものである。 In the present invention, when the hot water contact portion of the ladle portion of the molten steel pan is constructed by castable, it has the same strength as the case of constructing the precast block, and leakage due to the insertion of a metal bar as in the precast block construction. In order to obtain a lining structure in which the possibility of steel is not high, the following configuration is adopted.
すなわち、本発明は、例えばVOD 鍋１１の敷き部１２の湯当り部分１２ａにおける前記ライニング構造を、アルミナ・マグネシアキャスタブルの添加水分を5 質量％以下とするとともに、ステンレスファイバーを1.0 質量％以下、分散剤としてポリアクリル酸ソーダ系、リン酸ソーダ系を単独もしくは合計値で0.5 〜1.0 質量％添加して、1000℃での焼成後の曲げ強度を8 MPa 以上となした前記アルミナ・マグネシアキャスタブル１３を前記湯当り部分１２ａに施工するものである（図２参照）。なお、図２中の１４は羽口、１５は側壁である。
That is, according to the present invention, for example, the lining structure in the hot water contact portion 12a of the laying portion 12 of the
本発明において、アルミナ・マグネシアキャスタブルの添加水分を5 質量％以下とするのは、気孔率を低減して緻密質となし、プレキャストブロックと同等の強さを得て、熱応力に対する耐用を向上して耐摩耗性を向上させるためである。添加水分の下限値は、アルミナ・マグネシアキャスタブルを従来のキャスタブルと同等の時間で混練できれば、特に限定されないが、最低限4 質量％は必要である。 In the present invention, the amount of water added to the alumina / magnesia castable is 5% by mass or less because the porosity is reduced and the denseness is obtained, the same strength as the precast block is obtained, and the durability against thermal stress is improved. This is to improve wear resistance. The lower limit of the added moisture is not particularly limited as long as the alumina-magnesia castable can be kneaded in the same time as the conventional castable, but it is necessary to be at least 4% by mass.
また、本発明において、1000℃での焼成後の曲げ強度を8 MPa 以上とするのは、熱応力による割れの起点は1000℃前後であることから、1000℃での曲げ強度をプレキャストブロックと同等とするためである（図３参照）。望ましくは10MPa 以上である。1000℃での曲げ強度の上限値は特に限定されないが、15MPaを超える強度までは必要としない。 In the present invention, the bending strength after firing at 1000 ° C is set to 8 MPa or more because the starting point of cracking due to thermal stress is around 1000 ° C, so the bending strength at 1000 ° C is equivalent to that of the precast block. (See FIG. 3). Desirably 10 MPa or more. The upper limit value of the bending strength at 1000 ° C is not particularly limited, but a strength exceeding 15 MPa is not required.
また、本発明において、ステンレスファイバーを1.0 質量％以下、分散剤としてポリアクリル酸ソーダ系、リン酸ソーダ系を単独もしくは合計値で0.5 〜1.0 質量％添加するのは、アルミナ・マグネシアキャスタブルの流動性を向上させて、添加水分を5 質量％以下とした場合でも従来のキャスタブルと同等の混練時間で作業を行えるようにするためである。ステンレスファイバーの下限値は、アルミナ・マグネシアキャスタブルを従来のキャスタブルと同等の時間で混練できれば、特に限定されないが、最低限0.8 質量％は必要である。 In addition, in the present invention, the addition of 0.5% to 1.0% by mass of a stainless fiber and a polyacrylic acid soda system and a sodium phosphate system as a dispersing agent alone or in total is 0.5 to 1.0% by mass in terms of fluidity of alumina and magnesia castables. This is because the work can be performed in a kneading time equivalent to that of a conventional castable even when the added moisture is 5% by mass or less. The lower limit of the stainless steel fiber is not particularly limited as long as the alumina magnesia castable can be kneaded in the same time as the conventional castable, but a minimum of 0.8% by mass is necessary.
上記本発明のアルミナ・マグネシアキャスタブルを溶鋼鍋の敷き部の湯当り部分に施工した場合は、図４に示すように、１チャージ当りの溶損速度は4.3 mmと、プレキャストブロックを施工した場合（１チャージ当りの溶損速度は4.2 mm）と同等の耐用があることが確認できた。なお、従来のキャスタブルを施工した場合の１チャージ当りの溶損速度は8.0 mmであった。 When the above-described alumina-magnesia castable of the present invention is applied to the hot water contact portion of the ladle portion of the molten steel pan, as shown in FIG. 4, the melting rate per charge is 4.3 mm, and the precast block is applied ( It was confirmed that the melting rate per charge was 4.2 mm). When the conventional castable was applied, the melting rate per charge was 8.0 mm.
以下、本発明の効果を確認するために行った実験結果について説明する。 Hereinafter, the results of experiments conducted to confirm the effects of the present invention will be described.
下記表１は、本発明で使用する、主成分となるAl2O3 が90質量％、MgO が8 質量％のアルミナ・マグネシアキャスタブルの添加水分量、ステンレスファイバーの添加量、分散剤の添加量、1000℃での焼成後の曲げ強度と、混練性及び評価を示したものである。また、下記表１には、添加水分量、ステンレスファイバーの添加量、分散剤の添加量、1000℃での焼成後の曲げ強さの、少なくとも何れか１つが本発明で規定する範囲を外れた比較例も記載した。 Table 1 below shows the amount of water added to the alumina / magnesia castable with 90% by mass of Al2O3 as the main component and 8% by mass of MgO used in the present invention, the amount of stainless fiber added, the amount of dispersant added, 1000 ° C. This shows the bending strength after firing, kneadability and evaluation. In Table 1 below, at least any one of the added water amount, the added amount of the stainless fiber, the added amount of the dispersant, and the bending strength after firing at 1000 ° C. is out of the range defined in the present invention. A comparative example was also described.
下記表１に示した発明例及び比較例に添加した分散剤は、ポリアクリル酸ソーダ系及びリン酸ソーダ系を0.4 〜1.2 質量％添加したものである。 The dispersant added to the invention examples and comparative examples shown in Table 1 below is obtained by adding 0.4 to 1.2% by mass of sodium polyacrylate and sodium phosphate.
また、下記表1における混練性は、混練時間が２分以下の場合を〇、混練時間が２分を超えた場合を×とした。また、評価は、混練性が〇で、1000℃での焼成後の曲げ強度が8 MPa 以上の場合を〇、混練性と1000℃での焼成後の曲げ強度の何れか一方でも満足しない場合を×とした。 The kneadability in Table 1 below was marked as ◯ when the kneading time was 2 minutes or less and x when the kneading time exceeded 2 minutes. Also, the evaluation is ◯ when the kneadability is ◯ and the bending strength after firing at 1000 ° C. is 8 MPa or more, and when the kneadability and the bending strength after firing at 1000 ° C. are not satisfied. X.
発明例１のアルミナ・マグネシアキャスタブルは、本発明で規定する要件を全て満たしているので、混練に要する時間も２分以内であり、また、1000℃での焼成後の曲げ強度も9.0 MPaと、プレキャストブロックと同等であった。 Since the alumina magnesia castable of Invention Example 1 satisfies all the requirements stipulated in the present invention, the time required for kneading is less than 2 minutes, and the bending strength after firing at 1000 ° C. is 9.0 MPa, It was equivalent to a precast block.
一方、添加水分量が5 質量％を超える比較例１，２は、混練性には問題はないものの、添加水分量が多いので、1000℃での焼成後の曲げ強度が比較例１は5.0 MPa、比較例２は7.0 MPaと、本発明で規定する最低値である8.0 MPa未満であった。 On the other hand, Comparative Examples 1 and 2 in which the amount of added water exceeds 5% by mass has no problem in kneadability, but since the amount of added water is large, the bending strength after firing at 1000 ° C. is 5.0 MPa. Comparative Example 2 was 7.0 MPa, which was less than 8.0 MPa, which is the minimum value defined in the present invention.
また、比較例３は、添加水分量及び分散剤の添加量は本発明で規定する要件を満たすものの、ステンレスファイバーの添加量が本発明で規定する上限値である1.0 質量％を超える2.0 質量％であったので、1000℃での焼成後の曲げ強度は8.0 MPaと本発明で規定する最低値を満たすものの、混練に要する時間が２分を超えた。 In Comparative Example 3, the amount of added water and the added amount of the dispersant satisfy the requirements specified in the present invention, but the added amount of stainless fiber exceeds 2.0% by mass exceeding the upper limit of 1.0% by mass defined in the present invention. Therefore, the bending strength after firing at 1000 ° C. was 8.0 MPa, which satisfies the minimum value defined in the present invention, but the time required for kneading exceeded 2 minutes.
また、比較例４は分散剤の添加量が本発明で規定する0.5〜1.0 質量％の範囲を外れ、また、1000℃での焼成後の曲げ強度を本発明で規定する最低値よりも大きくするため、ステンレスファイバーの添加量を2.0 質量％と、本発明で規定する上限値である1.0 質量％よりも多く添加したので、添加水分量を本発明で規定する5 質量％以下とすると混練性に問題が生じる。従って、比較例４では添加水分量を5.5 質量％と本発明で規定する5 質量％よりも多く添加したが、それでも混練に要する時間は２分を超えた。 In Comparative Example 4, the added amount of the dispersant is out of the range of 0.5 to 1.0% by mass specified in the present invention, and the bending strength after firing at 1000 ° C. is made larger than the minimum value specified in the present invention. Therefore, since the addition amount of the stainless steel fiber is 2.0 mass% and more than 1.0 mass% which is the upper limit defined in the present invention, if the added water content is 5 mass% or less as defined in the present invention, the kneadability is improved. Problems arise. Therefore, in Comparative Example 4, the amount of water added was 5.5% by mass, which was more than 5% by mass as defined in the present invention, but the time required for kneading still exceeded 2 minutes.
本発明は上記した例に限らないことは勿論であり、各請求項に記載の技術的思想の範疇であれば、適宜実施の形態を変更しても良いことは言うまでもない。 It goes without saying that the present invention is not limited to the above-described examples, and the embodiments may be appropriately changed within the scope of the technical idea described in each claim.
１１ VOD 鍋
１２ 敷き部
１２ａ 湯当り部分
１３ アルミナ・マグネシアキャスタブル
１４ 羽口
１５ 側壁
11 VOD pan 12 Laying part 12a Hot water part 13 Alumina / magnesia castable 14
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| JP2014179020A Pending JP2016052962A (en) | 2014-09-03 | 2014-09-03 | Construction method of castable to abutting part of molten steel ladle and lining structure of liner part of molten steel ladle |
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Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH06256064A (en) * | 1993-03-03 | 1994-09-13 | Kurosaki Refract Co Ltd | Dense castable refractory low in water content and capable of being cast |
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-
2014
- 2014-09-03 JP JP2014179020A patent/JP2016052962A/en active Pending
Patent Citations (8)
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