JP2016003266A

JP2016003266A - スタッドレスタイヤ用ゴム組成物及びスタッドレスタイヤ

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Publication number: JP2016003266A
Application number: JP2014123592A
Authority: JP
Inventors: 顕哉渡邊; Kenya Watanabe; 馬渕　貴裕; Takahiro Mabuchi; 貴裕馬渕
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2014-06-16
Filing date: 2014-06-16
Publication date: 2016-01-12

Abstract

【課題】氷雪上性能及び耐摩耗性が良好であり、更に、硬度変化及びタイヤ表面の変色が少ないスタッドレスタイヤ用ゴム組成物、及びこれを用いたスタッドレスタイヤを提供する。
【解決手段】重量平均分子量が１０００〜１０００００のミルセン重合体、ミルセン−ブタジエン共重合体及びミルセン−スチレン共重合体からなる群より選択される少なくとも１種のミルセン系樹脂と、窒素吸着比表面積が４０〜４００ｍ^２／ｇのシリカと、シランカップリング剤とを混練りし、得られたマスターバッチをゴム成分と混練りして得られ、上記ゴム成分１００質量部に対する上記シリカの含有量が１０〜１５０質量部であり、上記ゴム成分１００質量％中、シス含量が９５質量％以上のハイシスポリブタジエンの含有量が１５〜６５質量％であるスタッドレスタイヤ用ゴム組成物に関する。
【選択図】なし

Description

本発明は、スタッドレスタイヤ用ゴム組成物、及びこれを用いたスタッドレスタイヤに関する。

スパイクタイヤによる粉塵公害を防止するために、スパイクタイヤ禁止が法制化され、寒冷地では、スパイクタイヤに代わってスタッドレスタイヤが使用される様になった。

かかるスタッドレスタイヤの氷雪上でのグリップ性能を向上させる方法として、タイヤに使用するゴムの硬度を低くすることにより、低温における弾性率（モジュラス）を低下させ、粘着摩擦を向上させる方法が知られている。特に、氷上でのグリップ性能は、ゴムの氷との有効接触面積による影響が大きいため、それを大きくするために、柔軟なゴムにすることが求められる。しかしながら、ゴムは時間経過によって柔軟性が損なわれて硬くなるため、単に硬度を低くして柔軟なゴムにするだけでは、良好なグリップ性能を維持できないという点で改善の余地がある。

また、タイヤは走行中に発生する熱や空気中のオゾン、酸素、紫外線などによって劣化することが知られており、近年、工業化などの影響によりオゾン量は増加傾向にある。そのため、耐オゾン性を一層改善してゴムの劣化を抑制し、タイヤを長寿命化することが要求されている。

耐オゾン性を高める方法として、老化防止剤やワックスなどを配合する方法が知られているが、かかる方法では老化防止剤及びワックスが移行してタイヤ表面が変色し、美観を損ねてしまう。このような美観の悪化は、サイドウォールにおいて特に問題となるが、トレッドにおいても走行頻度が少ない車両などでは問題となる。

また、近年、地球環境問題重視の観点から、石油系オイルに代わる新しいオイルが開発されており、例えば、特許文献１には、パーム油などの植物油脂を含有するゴム組成物が開示されている。しかしながら、植物油脂は、環境に配慮するという観点では優れているが、フィラーの分散性がアロマオイルなどの石油系オイルに比べて劣るという点で改善の余地があった。

特開２００３−６４２２２号公報

本発明は、前記課題を解決し、氷雪上性能及び耐摩耗性が良好であり、更に、硬度変化及びタイヤ表面の変色が少ないスタッドレスタイヤ用ゴム組成物、及びこれを用いたスタッドレスタイヤを提供することを目的とする。

本発明は、重量平均分子量が１０００〜１０００００のミルセン重合体、ミルセン−ブタジエン共重合体及びミルセン−スチレン共重合体からなる群より選択される少なくとも１種のミルセン系樹脂と、窒素吸着比表面積が４０〜４００ｍ^２／ｇのシリカと、シランカップリング剤とを混練りし、得られたマスターバッチをゴム成分と混練りして得られ、上記ゴム成分１００質量部に対する上記シリカの含有量が１０〜１５０質量部であり、上記ゴム成分１００質量％中、シス含量が９５質量％以上のハイシスポリブタジエンの含有量が１５〜６５質量％であるスタッドレスタイヤ用ゴム組成物に関する。

上記ゴム成分１００質量部に対する上記ミルセン系樹脂の含有量が１〜５０質量部であることが好ましい。

上記ゴム組成物はトレッドに使用されることが好ましい。

本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製したスタッドレスタイヤに関する。

本発明によれば、重量平均分子量が特定の範囲内である特定のミルセン系樹脂と、窒素吸着比表面積が特定の範囲内であるシリカと、シランカップリング剤とを混練りし、得られたマスターバッチをゴム成分と混練りして得られ、かつシス含量が特定の範囲内であるハイシスポリブタジエンと、上記シリカとをそれぞれ所定量含有するスタッドレスタイヤ用ゴム組成物であるので、氷雪上性能（氷雪上でのグリップ性能及びハンドリング性能）及び耐摩耗性が良好であり、更に、硬度変化及びタイヤ表面の変色が少ないスタッドレスタイヤを提供できる。

本発明は、重量平均分子量が特定の範囲内である特定のミルセン系樹脂と、窒素吸着比表面積が特定の範囲内であるシリカと、シランカップリング剤とを混練りし、得られたマスターバッチをゴム成分と混練りして得られ、かつシス含量が特定の範囲内であるハイシスポリブタジエンと、上記シリカとをそれぞれ所定量含有するスタッドレスタイヤ用ゴム組成物である。ミルセン系樹脂を軟化剤として配合することで、オイルを使用した場合と比較して、氷雪上性能及びハンドリング性能を改善するとともに、時間経過による硬度変化を抑制できる。また、シリカ表面近傍に該ミルセン系樹脂の被膜が形成されることで、オイルのブルームやそれに付随する老化防止剤やワックスのブルームが抑制されるため、オイル、老化防止剤、ワックスを使用した場合であっても、ゴム表面の変色（白色化、茶色化）を抑制できる。更に、ミルセン系樹脂をシリカ及びシランカップリング剤と混練りしてマスターバッチを調製することにより、氷雪上性能及び耐摩耗性の改善効果、並びに、硬度変化及びゴム表面の変色を抑制する効果を大幅に向上させることができる。

本発明のゴム組成物は、例えば、重量平均分子量が１０００〜１０００００のミルセン重合体、ミルセン−ブタジエン共重合体及びミルセン−スチレン共重合体からなる群より選択される少なくとも１種のミルセン系樹脂と、窒素吸着比表面積が４０〜４００ｍ^２／ｇのシリカと、シランカップリング剤とを混練りする工程１、並びに、該工程１で得られたマスターバッチをゴム成分と混練りする工程２を含む製造方法により得られる。

（工程１）
工程１では、重量平均分子量が１０００〜１０００００のミルセン重合体、ミルセン−ブタジエン共重合体及びミルセン−スチレン共重合体からなる群より選択される少なくとも１種のミルセン系樹脂と、窒素吸着比表面積が４０〜４００ｍ^２／ｇのシリカと、シランカップリング剤とを混練りし、マスターバッチを調製する。

ミルセン重合体とは、ミルセンをモノマー成分として重合して得られた重合体を、ミルセン−ブタジエン共重合体とは、ミルセン及びブタジエンをモノマー成分として重合して得られた共重合体を、ミルセン−スチレン共重合体とは、ミルセン及びスチレンをモノマー成分として重合して得られた共重合体を意味する。ここで、ミルセンは、天然に存在する有機化合物で、モノテルペンに属するオレフィンの一種である。ミルセンには、α−ミルセン（２−メチル−６−メチレンオクタ−１，７−ジエン）とβ−ミルセン（７−メチル−３−メチレンオクタ−１，６−ジエン）の２種の異性体が存在するが、本発明においては、単にミルセンという場合、β−ミルセン（下記構造の化合物）を意味する。

各性能の改善効果が高いという点から、ミルセン系樹脂としては、ミルセン−ブタジエン共重合体、ミルセン−スチレン共重合体を使用することが好ましい。

なお、ミルセン系樹脂は、従来配合されているオイルなどの軟化剤に置き換えて配合することが好ましい。これにより、本発明の効果がより好適に得られる。

ミルセン重合体、ミルセン−ブタジエン共重合体及びミルセン−スチレン共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１０００以上であれば特に限定されないが、好ましくは２０００以上、より好ましくは３０００以上である。ミルセン重合体、ミルセン−ブタジエン共重合体及びミルセン−スチレン共重合体のＭｗは、１０００００以下であれば特に限定されないが、好ましくは５００００以下、更に好ましくは３００００以下、特に好ましくは２００００以下である。１０００未満の場合や１０００００を超える場合、ハンドリング性能、耐摩耗性が悪化する傾向がある。Ｍｗが上記範囲内のミルセン重合体、ミルセン−ブタジエン共重合体及びミルセン−スチレン共重合体は、常温で液状であり、軟化剤として好適に使用できる。
なお、本明細書において、重量平均分子量（Ｍｗ）は、実施例に記載の方法により得られる。

ミルセン系樹脂を調製する際の重合において、重合手順は特に限定されず、例えば、すべてのモノマーを一度に重合させてもよいし、逐次、モノマーを加えて重合させてもよい。また、モノマー成分として、ミルセン、ブタジエン以外に他のモノマー成分を併用してもよい。

ミルセン重合体において、モノマー成分１００質量％中のミルセンの含有量は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上であり、１００質量％であってもよい。

ミルセン−ブタジエン共重合体において、モノマー成分１００質量％中のミルセン及びブタジエンの合計含有量は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上であり、１００質量％であってもよい。また、ミルセン及びブタジエンの質量比（ミルセン／ブタジエン）は、好ましくは４０／６０〜９０／１０、より好ましくは５０／５０〜８０／２０である。

ミルセン−スチレン共重合体において、モノマー成分１００質量％中のミルセン及びスチレンの合計含有量は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上であり、１００質量％であってもよい。また、ミルセン及びスチレンの質量比（ミルセン／スチレン）は、好ましくは４０／６０〜９０／１０、より好ましくは５０／５０〜８０／２０である。

上記重合は、常法により実施することができ、例えば、アニオン重合、配位重合などにより実施することができる。

重合方法については特に制限はなく、溶液重合法、乳化重合法、気相重合法、バルク重合法のいずれをも用いることができるが、このうち、溶液重合法が好ましい。また、重合形式は、バッチ式及び連続式のいずれであってもよい。

以下において、アニオン重合、配位重合によりミルセン系樹脂を調製する方法についてそれぞれ説明する。

＜アニオン重合＞
該アニオン重合は、アニオン重合開始剤の存在下、適当な溶媒中で実施することができる。アニオン重合開始剤としては、慣用のものをいずれも好適に使用することができ、そのようなアニオン重合開始剤としては、例えば、一般式ＲＬｉｘ（但し、Ｒは１個又はそれ以上の炭素原子を含む脂肪族、芳香族又は脂環式基であり、ｘは１〜２０の整数である。）を有する有機リチウム化合物が挙げられる。適当な有機リチウム化合物としては、メチルリチウム、エチルリチウム、ｎ−ブチルリチウム、ｓｅｃ−ブチルリチウム、ｔｅｒｔ−ブチルリチウム、フェニルリチウム及びナフチルリチウムが挙げられる。好ましい有機リチウム化合物はｎ−ブチルリチウム及びｓｅｃ−ブチルリチウムである。アニオン重合開始剤は、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。アニオン重合を行う際の重合開始剤の使用量は特に限定はないが、例えば、重合に供する全モノマー１００ｇ当り、約０．０５〜３５ｍｍｏｌ用いるのが好ましく、約０．０５〜０．２ｍｍｏｌ用いるのがより好ましい。

また、アニオン重合に用いる溶媒としては、アニオン重合開始剤を失活させたり、重合反応を停止させたりしないものであれば、いずれも好適に用いることができ、極性溶媒又は非極性溶媒のいずれも使用することができる。極性溶媒としては、例えば、テトラヒドロフランなどのエーテル系溶媒があげられ、非極性溶媒としては、例えば、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、ペンタンなどの鎖式炭化水素、シクロヘキサンなどの環式炭化水素、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素などを挙げることができる。これら溶媒は、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。

アニオン重合は、極性化合物の存在下で実施することが好ましい。極性化合物としては、例えば、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、エチルメチルエーテル、エチルプロピルエーテル、テトラヒドロフラン、ジオキサン、ジフェニルエーテル、トリプロピルアミン、トリブチルアミン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチルエチレンジアミン（ＴＭＥＤＡ）などが挙げられる。極性化合物は、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。この極性化合物は、重合体のミクロ構造を制御するのに有用である。極性化合物の使用量は、極性化合物の種類及び重合条件により異なるが、アニオン重合開始剤とのモル比（極性化合物／アニオン重合開始剤）として０．１以上であることが好ましい。アニオン重合開始剤とのモル比（極性化合物／アニオン重合開始剤）が０．１未満ではミクロ構造を制御することに対する極性物質の効果が充分でない傾向がある。

アニオン重合の際の反応温度は、好適に反応が進行する限り特に限定はないが、通常−１０℃〜１００℃であることが好ましく、２５℃〜７０℃であることがより好ましい。また、反応時間は、仕込み量、反応温度、その他条件により異なるが、通常、例えば、３時間程度行えば充分である。

上記アニオン重合は、この分野で通常使用する反応停止剤の添加により、停止させることができる。そのような反応停止剤としては、例えば、メタノール、エタノール、イソプロパノールなどのアルコール又は酢酸などの活性プロトンを有する極性溶媒及びこれらの混液、又はそれらの極性溶媒とヘキサン、シクロヘキサンなどの無極性溶媒との混液が挙げられる。反応停止剤の添加量は、通常、アニオン重合開始剤に対し、同モル量又は２倍モル量程度で充分である。

重合反応停止後、ミルセン系樹脂は、重合溶液から常法により溶媒を除去することにより、又は、重合溶液をその１倍量以上のアルコールに注ぎ、ミルセン系樹脂を沈殿させることにより、容易に単離することができる。

＜配位重合＞
配位重合は、上記アニオン重合におけるアニオン重合開始剤に代えて、配位重合開始剤を用いることにより、実施することができる。配位重合開始剤としては、慣用のものをいずれも好適に用いることができ、そのような配位重合開始剤としては、例えば、ランタノイド化合物、チタン化合物、コバルト化合物、ニッケル化合物などの遷移金属含有化合物である触媒が挙げられる。また、所望により、さらにアルミニウム化合物、ホウ素化合物を助触媒として使用することができる。

ランタノイド化合物は、原子番号５７〜７１の元素（ランタノイド）のいずれかを含むものであれば特に限定されないが、これらランタノイドのうち、とりわけネオジムが好ましい。ランタノイド化合物としては、例えば、これら元素のカルボン酸塩、β−ジケトン錯体、アルコキサイド、リン酸塩又は亜リン酸塩、ハロゲン化物などが挙げられる。これらの内、取り扱いの容易性から、カルボン酸塩、アルコキサイド、β−ジケトン錯体が好ましい。チタン化合物としては、例えば、シクロペンタジエニル基、インデニル基、置換シクロペンタジエニル基又は置換インデニル基を１つ含み、かつハロゲン、アルコキシシリル基、アルキル基の中から選ばれる置換基を３つ有するチタン含有化合物などが挙げられるが、触媒性能の点から、アルコキシシリル基を１つ有するチタン含有化合物が好ましい。コバルト化合物としては、例えば、コバルトのハロゲン化物、カルボン酸塩、β−ジケトン錯体、有機塩基錯体、有機ホスフィン錯体などが挙げられる。ニッケル化合物としては、例えば、ニッケルのハロゲン化物、カルボン酸塩、β−ジケトン錯体、有機塩基錯体などが挙げられる。配位重合開始剤として用いる触媒は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。配位重合を行う際の重合開始剤としての触媒の使用量は特に限定はないが、好ましい使用量としては、アニオン重合の場合の触媒の使用量と同様である。

助触媒として用いるアルミニウム化合物としては、例えば、有機アルミノキサン類、ハロゲン化有機アルミニウム化合物、有機アルミニウム化合物、水素化有機アルミニウム化合物などが挙げられる。有機アルミノキサン類としては、例えば、アルキルアルミノキサン類（メチルアルミノキサン、エチルアルミノキサン、プロピルアルミノキサン、ブチルアルミノキサン、イソブチルアルミノキサン、オクチルアルミノキサン、へキシルアルミノキサンなど）が、ハロゲン化有機アルミニウム化合物としては、例えば、ハロゲン化アルキルアルミニウム化合物（ジメチルアルミニウムクロライド、ジエチルアルミニウムクロライド、メチルアルミニウムジクロライド、エチルアルミニウムジクロライドなど）が、有機アルミニウム化合物としては、例えば、アルキルアルミニウム化合物（トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムなど）が、水素化有機アルミニウム化合物としては、例えば、水素化アルキルアルミニウム化合物（ジエチルアルミニウムハイドライド、ジイソブチルアルミニウムハイドライドなど）が挙げられる。また、ホウ素化合物としては、例えば、テトラフェニルボレート、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレート、（３，５−ビストリフルオロメチルフェニル）ボレートなどのアニオン種を含む化合物が挙げられる。これら助触媒も、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。

配位重合に関し、溶媒及び極性化合物としては、アニオン重合で説明したものを同様に使用することができる。また、反応時間及び反応温度もアニオン重合で説明したものと同様である。重合反応の停止及びミルセン系樹脂の単離も、アニオン重合の場合と同様にして行うことができる。

ミルセン系樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）は、重合時に仕込むミルセンなどのモノマー量や重合開始剤量を調節することにより制御することができる。例えば、全モノマー／アニオン重合開始剤比や全モノマー／配位重合開始剤比を大きくすればＭｗを大きくすることができ、逆に小さくすればＭｗを小さくすることができる。ミルセン系樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）についても同様である。

工程１におけるミルセン系樹脂の配合量は、工程１で使用するシリカ１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは３０質量部以上であり、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは８０質量部以下である。また、工程１におけるミルセン系樹脂の配合量は、全工程で使用するミルセン系樹脂の合計量を１００質量％として、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、更に好ましくは１００質量％である。

シリカとしては特に限定されず、例えば、乾式法シリカ（無水シリカ）、湿式法シリカ（含水シリカ）などが挙げられるが、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。シリカは単独で用いてもよく、２種以上組み合わせて用いてもよい。

シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、４０ｍ^２／ｇ以上、好ましくは５０ｍ^２／ｇ以上、更に好ましくは６０ｍ^２／ｇ以上である。４０ｍ^２／ｇ未満では、補強効果が小さく、耐摩耗性が悪化する傾向がある。シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、４００ｍ^２／ｇ以下、好ましくは３６０ｍ^２／ｇ以下、より好ましくは３００ｍ^２／ｇ以下である。４００ｍ^２／ｇを超えると、シリカが分散しにくくなり、加工性が悪化する傾向がある。
なお、シリカの窒素吸着比表面積は、ＡＳＴＭＤ３０３７−８１に準じてＢＥＴ法で測定される値である。

工程１におけるシリカの配合量は、全工程で使用するシリカの合計量を１００質量％として、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上であり、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは８５質量％以下である。

シランカップリング剤としては、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシラン、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、ビス（３−ジエトキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン、ジメトキシメチルシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、ジメトキシメチルシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィドなどが挙げられる。なかでも、補強性改善効果などの点から、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド及び３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィドが好ましい。これらのシランカップリング剤は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

工程１におけるシランカップリング剤の配合量は、工程１で使用するシリカ１００質量部に対して、好ましくは２質量部以上、より好ましくは５質量部以上であり、好ましくは２０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下である。また、工程１におけるシランカップリング剤の配合量は、全工程で使用するシランカップリング剤の合計量を１００質量％として、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上であり、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは８５質量％以下である。

工程１では、上述の成分以外に、ゴム組成物で通常使用される添加剤を配合してもよいが、ミルセン系樹脂、シリカ及びシランカップリング剤のみを配合してマスターバッチを調製することが好ましい。

工程１において、混練方法としては特に限定されず、バンバリーミキサー、オープンロールなどの一般的なゴム工業で使用される混練機を用いることができる。後述する工程２でも同様である。

工程１の混練り温度は、好ましくは８０〜２００℃、より好ましくは１００〜１６０℃である。混練り時間は特に限定されないが、通常３０秒以上であり、好ましくは１〜３０分間である。後述する工程２でも同様である。

（工程２）
工程２では、工程１で得られたマスターバッチをゴム成分と混練りする。

ゴム成分としては、例えば、ブタジエンゴム（ＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ブタジエン−イソプレン共重合体ゴム、ブチルゴムなどが挙げられる。なかでも、本発明の効果が良好に得られるという点から、ＢＲ、ＮＲ、ＳＢＲが好ましく、ＢＲ、ＮＲがより好ましい。ＢＲ、ＮＲ、ＳＢＲとしては特に限定されず、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。

ＢＲとしては、シス含量が９５質量％以上（好ましくは９７質量％以上）のハイシスポリブタジエン（ハイシスブタジエンゴム）を使用することが好ましい。ハイシスポリブタジエンとしては特に限定されず、例えば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２２０、宇部興産（株）製のＢＲ１３０Ｂ、ＢＲ１５０Ｂなど、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。
なお、本明細書において、シス含量は、赤外吸収スペクトル分析により算出される値である。

工程２におけるゴム成分の配合量は、全工程で使用するゴム成分の合計を１００質量％として、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、更に好ましくは１００質量％である。

工程２では、上述の成分以外に、ゴム組成物で通常使用される添加剤を配合してもよい。添加剤としては、酸化亜鉛などの加硫活性化剤；有機過酸化物；シリカ、カーボンブラック、炭酸カルシウム、タルク、アルミナ、クレー、水酸化アルミニウム、マイカなどの充填剤（フィラー）；オイルなどの軟化剤；老化防止剤を例示することができる。

フィラーとしては、シリカ、カーボンブラック、水酸化アルミニウム、クレー、炭酸カルシウム、モンモリロナイト、セルロース、ガラスバルーン、各種短繊維など、タイヤ工業で公知のものを使用できる。なかでも、シリカ、カーボンブラックを使用することが好ましい。

シリカとしては、工程１と同様のものを使用することができる。

カーボンブラックとしては、ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＨＡＦ、ＭＡＦ、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＡＰＦ、ＦＦ、ＣＦ、ＳＣＦ及びＥＣＦのようなファーネスブラック（ファーネスカーボンブラック）；アセチレンブラック（アセチレンカーボンブラック）；ＦＴ及びＭＴのようなサーマルブラック（サーマルカーボンブラック）；ＥＰＣ、ＭＰＣ及びＣＣのようなチャンネルブラック（チャンネルカーボンブラック）；グラファイトなどをあげることができる。これらは１種又は２種以上組み合わせて用いることができる。

カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は、通常、５〜２００ｍ^２／ｇであり、下限は５０ｍ^２／ｇ、上限は１５０ｍ^２／ｇであることが好ましい。また、カーボンブラックのジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸収量は、通常、５〜３００ｍｌ／１００ｇであり、下限は８０ｍｌ／１００ｇ、上限は１８０ｍｌ／１００ｇであることが好ましい。カーボンブラックのＮ_２ＳＡやＤＢＰ吸収量が上記範囲の下限未満では、補強効果が小さく耐摩耗性が低下する傾向があり、上記範囲の上限を超えると、分散性が悪下する傾向がある。該窒素吸着比表面積は、ＡＳＴＭＤ４８２０−９３に従って測定され、該ＤＢＰ吸収量は、ＡＳＴＭＤ２４１４−９３に従って測定される。市販品としては、東海カーボン社製商品名シースト６、シースト７ＨＭ、シーストＫＨ、デグッサ社製商品名ＣＫ３、ＳｐｅｃｉａｌＢｌａｃｋ４Ａなどを用いることができる。

工程２におけるフィラーの配合量は、工程２で使用するゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１５質量部以上であり、好ましくは８０質量部以下、より好ましくは６０質量部以下である。また、工程２におけるフィラーの配合量は、全工程で使用するフィラーの合計量を１００質量％として、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１５質量％以上であり、好ましくは７０質量％以下、より好ましくは５０質量％以下である。

オイルとしては、アロマオイル（粘度比重恒数（Ｖ．Ｇ．Ｃ．値）０．９００〜１．０４９）、ナフテンオイル（Ｖ．Ｇ．Ｃ．値０．８５０〜０．８９９）、パラフィンオイル（Ｖ．Ｇ．Ｃ．値０．７９０〜０．８４９）などがあげられ、アロマオイルが好ましい。

工程２におけるオイルの配合量は、工程１で使用するゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上であり、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは２０質量部以下である。また、工程２におけるオイルの配合量は、全工程で使用するオイルの合計量を１００質量％として、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、更に好ましくは１００質量％である。

工程２により得られた混練り物に対して、硫黄、加硫促進剤などを投入して混練りし、得られた未加硫ゴム組成物を、通常の条件、例えば、１２０〜２００℃（好ましくは１４０〜１８０℃）で５〜３０分間加硫することで、本発明のゴム組成物が得られる。

加硫促進剤としては、２−メルカプトベンゾチアゾール、ジベンゾチアジルジサルファイド、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミドなどのチアゾール系加硫促進剤；テトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィドなどのチウラム系加硫促進剤；Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ−オキシエチレン−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ−オキシエチレン−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’−ジイソプロピル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミドなどのスルフェンアミド系加硫促進剤；ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジンなどのグアニジン系加硫促進剤をあげることができ、その使用量は、ゴム成分（本発明のゴム組成物に含まれるゴム成分の合計量、以下同様）１００質量部に対して０．１〜５質量部が好ましく、０．２〜３質量部がより好ましい。

本発明のゴム組成物において、ゴム成分１００質量％中のハイシスポリブタジエンの含有量は、１５質量％以上、好ましくは２５質量％以上、より好ましくは３０質量％以上である。１５質量％未満であると、氷雪上性能及び耐摩耗性が悪化する傾向がある。ハイシスポリブタジエンの含有量は、６５質量％以下、好ましくは６０質量％以下である。６５質量％を超えると、良好なグリップ性能や耐摩耗性が得られるものの、ハンドリング性能が悪化する傾向がある。

本発明の効果が良好に得られるという点から、本発明のゴム組成物において、ゴム成分１００質量％中のＮＲの含有量は、好ましくは３５質量％以上、より好ましくは４０質量％以上であり、好ましくは８５質量％以下、より好ましくは７５質量％以下、更に好ましくは７０質量％以下である。

本発明のゴム組成物において、ミルセン系樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上、特に好ましくは２０質量部以上である。１質量部未満では、氷雪上性能及び耐摩耗性の改善効果、並びに、硬度変化及びタイヤ表面の変色を抑制する効果が充分に得られない傾向がある。ミルセン系樹脂の含有量は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは３５質量部以下である。５０質量部を超えると、ハンドリング性能、耐摩耗性が悪化する傾向がある。

上述のように、ミルセン系樹脂は、従来軟化剤として配合されているオイルなどの一部又は全量と置き換えて配合することが好ましい。本発明のゴム組成物において、軟化剤（本発明のゴム組成物に含まれる軟化剤の合計量、以下同様）１００質量％中のミルセン系樹脂の含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、より好ましくは１５質量％以上である。上限は、１００質量％であってもよいが、好ましくは８０質量％以下、より好ましくは５０質量％以下である。また、本発明のゴム組成物において、軟化剤の合計含有量（ミルセン系樹脂の含有量を含む）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１〜１００質量部、より好ましくは１０〜８０質量部、更に好ましくは２０〜６０質量部である。

本発明のゴム組成物において、シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、１０質量部以上、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは４５質量部以上である。１０質量部未満であると、シリカを配合した効果が充分に得られず、ハンドリング性能及び耐摩耗性が悪化したり、硬度変化が大きくなる傾向がある。シリカの含有量は、１５０質量部以下、好ましくは１００質量部以下である。１５０質量部を超えると、氷雪上性能が大きく悪化したり、硬度変化が大きくなる傾向がある。

本発明のゴム組成物において、シランカップリング剤の含有量は、シリカ（本発明のゴム組成物に含まれるシリカの合計量、以下同様）１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは２質量部以上である。１質量部未満では、未加硫ゴム組成物の粘度が高く、加工性が悪化する傾向がある。シランカップリング剤の含有量は、好ましくは２０質量部以下、より好ましくは１５質量部以下である。２０質量部を超えると、コストの増加に見合った効果が得られない傾向がある。

本発明のゴム組成物において、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上である。１質量部未満では、充分な補強性が得られないおそれがある。カーボンブラックの含有量は、好ましくは６０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは１５質量部以下である。６０質量部を超えると、ゴムが硬くなり過ぎて、グリップ性能が悪化する傾向がある。

本発明の効果が良好に得られるという点から、本発明のゴム組成物において、フィラーの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１１質量部以上、より好ましくは４８質量部以上であり、好ましくは２１０質量部以下、より好ましくは１１５質量部以下である。

本発明のゴム組成物を製造する方法としては、公知の方法、例えば、各成分をロールやバンバリーのような公知の混合機で混練する方法を用いることができる。

本発明のゴム組成物は、スタッドレスタイヤの各部材に好適に用いることができ、特にトレッド（キャップトレッド）に好適に用いることができる。

本発明のスタッドレスタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法によって製造される。すなわち、必要に応じて各種添加剤を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドなどの形状に合わせて押し出し加工し、タイヤ成型機上にて通常の方法にて成形し、他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧して、本発明のスタッドレスタイヤを製造できる。

本発明のスタッドレスタイヤは、乗用車用スタッドレスタイヤとして好適に用いることができる。

実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。

以下、製造例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。なお、薬品は必要に応じて定法に従い精製を行った。
ミルセン：和光純薬工業（株）製のミルセン（天然資源由来のミルセン）
ブタジエン：高千穂化学工業（株）製の１，３−ブタジエン
スチレン：和光純薬工業（株）製のスチレン
シクロヘキサン：関東化学（株）製のシクロヘキサン（特級）
２−エチルヘキサン酸ネオジム（ＩＩＩ）：和光純薬工業（株）製の２−エチルヘキサン酸ネオジム（ＩＩＩ）
ＰＭＡＯ：東ソーファインケム（株）製のＰＭＡＯ（ポリメチルアルミノキサン）
１Ｍ−水素化ジイソブチルアルミニウム：東京化成工業（株）製の水素化ジイソブチルアルミニウム
１Ｍ−塩化ジエチルアルミニウム：東京化成工業（株）製の塩化ジエチルアルミニウム
ヘキサン：関東化学（株）製のノルマルヘキサン（特級）
ジブチルヒドロキシトルエン：東京化成工業（株）製のジブチルヒドロキシトルエン
イソプロパノール：関東化学（株）製のイソプロパノール（特級）
メタノール：関東化学（株）製のメタノール（特級）

＜触媒溶液の調製＞
５０ｍｌガラス容器を窒素置換し、ミルセンのシクロヘキサン溶液（２．０ｍｏｌ／Ｌ）８ｍｌ、２−エチルヘキサン酸ネオジム（ＩＩＩ）／シクロヘキサン溶液（０．２ｍｏｌ／Ｌ）１ｍｌ、ＰＭＡＯ（Ａｌ：６．８質量％）８ｍｌを加え撹絆した。５分後、１Ｍ−水素化ジイソブチルアルミニウム／ヘキサン溶液５ｍｌを加え、さらに５分後、１Ｍ−塩化ジエチルアルミニウム／ヘキサン溶液２ｍｌを加え、攪拌して、触媒溶液を得た。

＜製造例１（ミルセン重合体１の合成）＞
３Ｌの耐圧ステンレス容器を窒素置換し、シクロヘキサンを１８００ｍｌ、ミルセンを１００ｇ入れ１０分間攪拌した後、触媒溶液を１８ｍｌ添加し、３０℃を保ったまま攪拌を行った。３時間後、０．０１Ｍ−ＢＨＴ（ジブチルヒドロキシトルエン）／イソプロパノール溶液を１０ｍｌ滴下し、反応を終了させた。反応液を、冷却後、別途用意しておいたメタノール３Ｌ中に加え、こうして得られた沈殿物を１晩風乾し、さらに２日間減圧乾燥を行い、ミルセン重合体１を１００ｇ得た。重合転化率（「乾燥重量／仕込量」の百分率）はほぼ１００％であった。

＜製造例２（ミルセン重合体２の合成）＞
触媒溶液の量を３６０ｍｌに変更した点以外は、製造例１と同様にして、ミルセン重合体２を１００ｇ得た。

＜製造例３（ミルセン重合体３の合成）＞
触媒溶液の量を０．７ｍｌに変更した点以外は、製造例１と同様にして、ミルセン重合体３を１００ｇ得た。

＜製造例４（ミルセン−ブタジエン共重合体１の合成）＞
触媒溶液の量を３６０ｍｌに、ミルセンの量を５０ｇに変更し、更にモノマー成分としてブタジエン５０ｇをミルセンとともに投入した点以外は、製造例１と同様にしてミルセン−ブタジエン共重合体１を１００ｇ得た。

＜製造例５（ミルセン−ブタジエン共重合体２の合成）＞
触媒溶液の量を１８ｍｌに変更した点以外は、製造例４と同様にして、ミルセン−ブタジエン共重合体２を１００ｇ得た。

＜製造例６（ミルセン−ブタジエン共重合体３の合成）＞
触媒溶液の量を０．６ｍｌに変更した点以外は、製造例４と同様にして、ミルセン−ブタジエン共重合体３を１００ｇ得た。

＜製造例７（ブタジエン重合体の合成）＞
触媒溶液の量を１８ｍｌに、ミルセンの量を０ｇに、ブタジエンの量を１００ｇに変更した点以外は、製造例４と同様にしてブタジエン重合体を１００ｇ得た。

＜製造例８（ミルセン−スチレン共重合体１の合成）＞
触媒溶液の量を７２０ｍｌに、ミルセンの量を５０ｇに変更し、更にモノマー成分としてスチレン５０ｇをミルセンとともに投入した点以外は、製造例１と同様にしてミルセン−スチレン共重合体１を１００ｇ得た。

＜製造例９（ミルセン−スチレン共重合体２の合成）＞
触媒溶液の量を１８ｍｌに変更した点以外は、製造例８と同様にして、ミルセン−スチレン共重合体２を１００ｇ得た。

＜製造例１０（ミルセン−スチレン共重合体３の合成）＞
触媒溶液の量を０．９ｍｌに変更した点以外は、製造例８と同様にして、ミルセン−スチレン共重合体３を１００ｇ得た。

＜製造例１１（スチレン重合体の合成）＞
触媒溶液の量を１８ｍｌに、ミルセンの量を０ｇに、スチレンの量を１００ｇに変更した点以外は、製造例８と同様にしてスチレン重合体を１００ｇ得た。

得られたミルセン重合体１〜３、ミルセン−ブタジエン共重合体１〜３、ブタジエン重合体、ミルセン−スチレン共重合体１〜３、スチレン重合体について、下記の評価を行った。

（重量平均分子量（Ｍｗ）の測定）
Ｍｗは、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ−８０００シリーズ、検出器：示差屈折計、カラム：東ソー（株）製のＴＳＫＧＥＬＳＵＰＥＲＭＵＬＴＩＰＯＲＥＨＺ−Ｍ）による測定値を基に標準ポリスチレン換算により求めた。

以下に、実施例及び比較例で用いた各種薬品について説明する。
天然ゴム：ＴＳＲ２０
ハイシスポリブタジエン：宇部興産（株）製のウベポールＢＲ１５０Ｂ（シス含量：９７質量％）
シリカ：デグッサ社製のウルトラシルＶＮ３−Ｇ（Ｎ_２ＳＡ：１７５ｍ^２／ｇ）
シランカップリング剤：デグッサ社製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
カーボンブラック：三菱化学（株）製のダイアブラックＮ３３９（Ｎ_２ＳＡ：９６ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１２４ｍｌ／１００ｇ）
オイル：（株）ジャパンエナジー製のＸ−１４０（アロマオイル）
ミルセン重合体１：上記製造例１（重量平均分子量：１０，０００）
ミルセン重合体２：上記製造例２（重量平均分子量：５００）
ミルセン重合体３：上記製造例３（重量平均分子量：２５０，０００）
ミルセン−ブタジエン共重合体１：上記製造例４（重量平均分子量：５００、ミルセン／ブタジエン（質量比）＝５０／５０）
ミルセン−ブタジエン共重合体２：上記製造例５（重量平均分子量：１０，０００、ミルセン／ブタジエン（質量比）＝５０／５０）
ミルセン−ブタジエン共重合体３：上記製造例６（重量平均分子量：３００，０００、ミルセン／ブタジエン（質量比）＝５０／５０）
ブタジエン重合体：上記製造例７（重量平均分子量：１０，０００）
ミルセン−スチレン共重合体１：上記製造例８（重量平均分子量：２５０、ミルセン／スチレン（質量比）＝５０／５０）
ミルセン−スチレン共重合体２：上記製造例９（重量平均分子量：１０，０００、ミルセン／スチレン（質量比）＝５０／５０）
ミルセン−スチレン共重合体３：上記製造例１０（重量平均分子量：２００，０００、ミルセン／スチレン（質量比）＝５０／５０）
スチレン重合体：上記製造例１１（重量平均分子量：１０，０００）
老化防止剤：住友化学（株）製のアンチゲン３Ｃ
ステアリン酸：日油（株）製のビーズステアリン酸つばき
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の亜鉛華１号
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックＮ
硫黄：鶴見化学工業（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤１：住友化学（株）製のソクシノールＣＺ
加硫促進剤２：住友化学（株）製のソクシノールＤ

（実施例及び比較例）
表１〜３に示す配合内容に従い、（株）神戸製鋼所製の１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて各薬品を混練りし、１２５℃で排出し、マスターバッチを得た。次に、表４〜６に示す配合内容に従い、上記バンバリーミキサーを用いて硫黄及び加硫促進剤以外の材料を１５０℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、８０℃の条件下で５分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせて未加硫タイヤを形成し、１７０℃で１２分間加硫し、試験用タイヤ（サイズ：１９５／６５Ｒ１５）を製造した。

得られた試験用タイヤについて下記の評価を行った。結果を表４〜６に示す。

（黒色度）
オゾン５０ｐｐｈｍ、４０℃で１週間放置した後の試験用タイヤについて、色差計を用いて黒色度を測定し、タイヤ表面の変色（白変及び茶変）を下記基準で評価した。
５：変色なし
４：若干変色
３：変色部位が全体の半分未満
２：変色部位が全体の半分以上
１：全面的に変色

（硬度変化指数）
オゾン５０ｐｐｈｍ、４０℃で１週間放置した後の試験用タイヤについて、トレッド部の硬度（ＪＩＳ−Ａ）を測定した。下記硬度変化指数が９５％以上１０５％以内であれば良いレベルとする。
（硬度変化指数）＝（放置後の硬度）／（放置前の硬度）×１００

（ハンドリング性能指数）
上記試験用タイヤを国産２０００ｃｃのＦＦ車に装着し、下記の条件下で氷雪上を実車走行し、発進、加速及び停止についてフィーリングによる評価を行った。フィーリング評価は、比較例１を１００として、明らかに性能が向上したとテストドライバーが判断したものを１２０、これまでで全く見られなかった良いレベルであるものを１４０とする様な評点付けをした。
（氷上）（雪上）
試験場所：北海道名寄テストコ−ス ←
気温： −１〜−６℃ −２〜−１０℃

（氷上制動性能指数）
上記車両を用いて氷上を走行し、時速３０ｋｍ／ｈでロックブレーキを踏み、停止させるまでに要した停止距離（氷上制動停止距離）を測定し、下記式により指数表示した。指数が大きいほど、氷上でのグリップ性能が良好である。
（氷上制動性能指数）＝（比較例１の氷上制動停止距離）／（各配合の氷上制動停止距離）×１００

（耐摩耗性指数）
試験用タイヤを国産ＦＦ車に装着し、走行距離８０００ｋｍ後のタイヤトレッド部の溝深さを測定し、タイヤ溝深さが１ｍｍ減るときの走行距離を算出し、下記式により指数表示した。指数が大きいほど、耐摩耗性が良好である。
（耐摩耗性指数）＝（各配合の走行距離）／（比較例１の走行距離）×１００

重量平均分子量が特定の範囲内である特定のミルセン系樹脂と、窒素吸着比表面積が特定の範囲内であるシリカと、シランカップリング剤とを混練りし、得られたマスターバッチをゴム成分及びフィラーと混練りして得られ、かつシス含量が特定の範囲内であるハイシスポリブタジエンと、上記シリカとをそれぞれ所定量含有する実施例は、氷雪上性能及び耐摩耗性の両性能が改善されるとともに、硬度変化及びタイヤ表面の変色も抑制された。また、ミルセン系樹脂としてミルセン−ブタジエン共重合体、ミルセン−スチレン共重合体を配合した場合に、特に優れた性能が得られた。

Claims

重量平均分子量が１０００〜１０００００のミルセン重合体、ミルセン−ブタジエン共重合体及びミルセン−スチレン共重合体からなる群より選択される少なくとも１種のミルセン系樹脂と、窒素吸着比表面積が４０〜４００ｍ^２／ｇのシリカと、シランカップリング剤とを混練りし、得られたマスターバッチをゴム成分と混練りして得られ、
前記ゴム成分１００質量部に対する前記シリカの含有量が１０〜１５０質量部であり、
前記ゴム成分１００質量％中、シス含量が９５質量％以上のハイシスポリブタジエンの含有量が１５〜６５質量％であるスタッドレスタイヤ用ゴム組成物。
前記ゴム成分１００質量部に対する前記ミルセン系樹脂の含有量が１〜５０質量部である請求項１記載のスタッドレスタイヤ用ゴム組成物。
トレッドに使用される請求項１又は２記載のスタッドレスタイヤ用ゴム組成物。
請求項１〜３のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製したスタッドレスタイヤ。