JP2015186444A - 多相モータのロータの位置を決定する方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】モータの相に第1の電圧パルスを印加するステップであって、該電圧パルスの後にはゼロ電圧が印加される第1のゼロ電圧期間が続く、ステップと、第1のゼロ電圧期間内の第1の時点において、相にて第1の電流値を測定するステップと、第1の時点に続く第1のゼロ電圧期間内の第2の時点において、相にて第2の電流値を測定するステップと、モータの相に第2の電圧パルスを印加するステップであって、該電圧パルスの後にはゼロ電圧が印加される第2のゼロ電圧期間が続く、ステップと、第2のゼロ電圧期間内の第1の時点において、相にて第1の電流値を測定するステップと、第1の時点に続く第2のゼロ電圧期間内の第2の時点において、相にて第2の電流値を測定された電流に基づいてロータ位置を決定するステップとを備える。
【選択図】図8
Description
− モータの相に電圧を印加するステップと、
− 相における電流を測定するステップと、
− 測定された電流に基づいてロータ位置を決定するステップとを備える。
先述のタイプの方法は先行技術によって周知となっている。
電磁界指向制御(field oriented control)は、高い動的性能を有するAC電気駆動装置を得るための最も有効な制御手法であろう。先進的な制御技術を電磁界オリエンテッド制御と共に用いることによって、機械の論理的限界に迫る性能を達成することが可能となる。この場合、性能は主に磁束方向推定の精度によって制限される。同期駆動装置においては、磁束位置はロータの機械的位置に直接的に関連しており、磁束方向を決定するために位置エンコーダがよく用いられる。一般的に、エンコーダは駆動システム中で最弱のコンポーネントの1つであり、これがシステム信頼性及びコストに与える影響はしばしばかなりのものとなる。したがって、エンコーダレス制御分野に関しては、科学界では集中的な研究が行われている。以下においてエンコーダレス制御に言及する場合、センサレス制御との語を用いる。センサレス制御では、駆動システムのモデル及び利用可能な測定値を用いて、ロータの磁束の位置、絶対値及び角速度を推定する。ほとんどの場合、利用可能な測定値はインバータのDC電圧と相の電流である。印加された電圧パターンを知っていることにより、印加されたステータ電圧を近似することが可能となる。時にはセンサレス制御は、ステータ中立点電圧等の追加の測定値に基づく場合がある。磁束方向を推定するのに用いられる主な効果は次のものを含む:
− 磁束角速度によって誘導される電圧であるバックEMF(back-EMF (electromagnetic flux))と、
− 幾何学的及び磁力的な異方性に起因するリラクタンス異方性。
2.1 高周波信号注入に基づく手法の基本原理
最先端技術を注意深く検討すると、高周波信号注入に基づくセンサレス制御手法は、位置についての関数たるリラクタンスの変化(或いは同等なものとしてはインダクタンステンソル若しくは行列)に直接的又は間接的に基づいていることが分かり、これはステータ座標系での次のモデルに反映されている。
2.2.1 INFORM手法
高周波信号注入に基づくACマシンのセンサレス制御に関しては、Schroedl et al.の研究にまで遡ることができ、同人らは所謂INFORM(Indirect Flux detection by Online Reactance Measurement、オンラインリアクタンス測定による間接的磁束検出)手法を導入した。該手法は当初リラクタントモータのために提案されたが(非特許文献2)、十分な(ロータ又は磁束位置の関数としての)リラクタンス変化を伴う全てのACマシンに一般的に妥当する。該手法は、複数のテスト電圧ベクトルを印加してこれら各電圧ベクトルによって生起された電流デリバティブを測定してステータ複素インダクタンスを測定する。ロータ位置は測定されたインダクタンスから推定される。
非特許文献3では同様な異方性原理に基づく手法をCorley及びLorenzが提案するが、この手法では注入される高周波電圧が電流コントローラからPWMモジュールへと渡される基準電圧に重畳される。
特許文献1では、INFORM手法に非常に似た電圧パルス注入法の概要が示される。電圧パルスは次々に各モータ相に注入され、並びに、これらに続く電流パルスの大きさが測定及び比較されて磁石が配置されている60°の扇形域を推定する。この手法はとても単純であるがインバータ歪み及びサンプリング瞬間に非常に敏感である。説明された手法が運転中にも機能するか不明であるため、該文献は動作中に使用されるバックEMFに基づく手法も説明する。
検出される角度についてπの多義性があるため、上述の手順によっては磁束の極性は検出されない。
全ての方法は、直接的又は間接的に何らかの励起を注入して、測定された出力に対しての該入力の影響を関係式(1)を用いて測定する。推定される位置の精度を制限する主たるボトルネックは3つある。後述する問題点は、これまでに提案されてきた全てのセンサレス制御スキームにとって重要であり、我々の手法によって解決される。
静止時及び極低速時の電流波形に対してインバータ歪みが与える影響から第1の問題は生じる。負荷サイクルは静止時及び低速時においては非常に小さく、インターロック時間に匹敵する。このため、スイッチ電圧及び電流の立ち上がり及び下降時間がもはや無視できるものではなくなる。この理由により、システムに印加された電圧を正確に決定することが困難となる。インターロック時間は通常は比較的正確に把握されているが、全部の状況下において印加された波形を決定するのに十分な程度に電流を正確に測定することはできない。また、立ち上がり及び下降時間はスイッチ特性及び動作ポイントに依存し、並びに、スイッチング中の電圧波形は回路の寄生容量及びインダクタンスに依存する。これらの事象は電圧寄与分をもたらし、これはインターロック時間をスイッチング時間で除してこの値にDC電圧を乗じることによって近似することができる。この値は一般的には低速時に印加される電圧と同程度であり、このことは誤差が印加された大きさと同程度であることを意味し、また、この情報を安定的に活用することができない。第1の問題は通常、致命的である。何故ならば、センサレス制御技術の殆どはシステム入力とその出力との間の関係から位置を推定するからである。位置情報は、推定された出力と実際の出力との間の偏差から推定されるか、又は、所定の入力励起に対しての出力応答から直接的に推定される。入力については正確に把握できていないため、この不確定性から派生する誤差にこの情報が重畳される。求めている偏差信号より不確定性が大きくなるような速度においては、位置を推定することが不可能となる。
第2の問題は、印加された制御信号と電流サンプルの測定との間の遅延である。従来的なスキームは、位置情報を伝える信号を復調するのに注入された信号を用いるため、遅延に敏感である。
第3の問題は、DC電圧リップルである。非常に小さい異方性を有するモータの位置を推定するに際しては、電源からの非常に小さいリップルですらバイアスをもたらし得る。また、リップルは入力と相関している場合があり、これはバイアスを増大させ得る。
3.1 本願発明及び好適実施形態の概要
本願発明の課題は、静止時及び/又は極低速時においてロータ位置の正確な決定を可能とする一般的な方法を提示することにある。
− モータの相に第1の電圧パルスを印加するステップであって、該電圧パルスの後にはゼロ電圧が印加される第1のゼロ電圧期間が続く、ステップと、
− 第1のゼロ電圧期間内の第1の時点において、相にて第1の電流値を測定するステップと、
− 第1の時点に続く第1のゼロ電圧期間内の第2の時点において、相にて第2の電流値を測定するステップと、
− モータの相に第2の電圧パルスを印加するステップであって、該電圧パルスの後にはゼロ電圧が印加される第2のゼロ電圧期間が続く、ステップと、
− 第2のゼロ電圧期間内の第1の時点において、相にて第1の電流値を測定するステップと、
− 第1の時点に続く第2のゼロ電圧期間内の第2の時点において、相にて第2の電流値を測定するステップ。
既存の高周波信号注入手法は、1つ又は2つの時点における測定値に基づいたマシンのモデルを直接的に反転させて位置を推定することに基づいており、これらはノイズに敏感である。また、これらの手法は、システム入力(即ち印加電圧)とシステム出力(即ち測定された電流)との関係を用いることに基づいており、このためこれらは静止状態及び極低速時におけるインバータ歪みに敏感である。
ステータインダクタンスが位置に依存する関係を、殆どのセンサレス制御の手法は直接的又は間接的に活用する。本願発明によれば、モータのステータ電流ダイナミクスは直接的に特定されている。電流ダイナミクスがロータ位置に依存することを活用してロータ磁束位置を推定する。多量の測定値からシステムダイナミクスをモデル化する体系立てられた方法として、動的システム特定を用いる。これはノイズに対して良好な耐性をもたらす。また、制御システムを自動的に合成するために特定したモデルを用いることができ、これによって全てのモータについて制御システムを構成する必要性が削減される。
− システムによって与えられる入力は、全システムモードを特定することができる程に十分にリッチかつ持続的であり、
− システムによって与えられる入力及び状態が既知又は測定済みである必要がある。
図3(a)に示した標準的なセンタリングされたパルスを用いるPWMの戦略を用いると、スイッチング期間全体にわたってスイッチング瞬間が分布する。静止時及び低速時では、スイッチング期間のおよそ25%及び75%に遷移が集中する。即ち、2つの連続するスイッチング瞬間は、最大でスイッチング期間の半分の時間離されていることになる。時定数の行列を特定するのに用いられる一連のサンプルは、図1(a)及び図3(a)に示したように、この短い時間間隔で取得されなければならない。PWM戦略を変更することによって、インバータの遷移間の最大時間が完全なスイッチング期間のほぼ1回分にまで増加する。静止時におけるスイッチング周波数を減じることによって、スイッチング間の時間をさらに増やすことができる。図1(b)及び図3(b)に示したPWMスキームにて表されるこれらの変更を適用することによって、電流測定帯域及びADサンプリング周波数に関しての要求をかなり緩和することができ、他方で、時定数テンソル及びその結果得られるロータ位置の取得精度は増す。
我々の実験的研究によれば、一部の同期モータのステータダイナミクスはロータ及び電流双方の方向に依存することが分かった。即ち、ダイナミクスは単にd及びq軸(ロータ座標系)の関数であるだけではなく、ステータ電流のα及びβ成分(ステータ座標系)にも関係することを意味する。個々の電流角度がそれぞれ異なるダイナミクスを発現させることが分かった。ダイナミクスはロータ及びステータ磁束の関数であるから、このことを直感的に理解することができる。個々のロータ及び電流角度について電流の自律的変遷は次式で表される:
ここで、行列ASはおよそ
であり、θrはロータ角度であり、θiはステータ電流(即ち、励起)の角度であり:
図4は、スタートアップ時に印加した励起パターンを示す。ロータを静止状態に保つために(α/β座標系での)対称回転電圧パターンを印加する。電流は電圧パターンを正確に追従するようにみえる。
Claims (16)
- 特に静止時における多相モータのロータ位置、即ちロータ角度を、決定する方法であって、
− 前記モータの相に電圧を印加するステップと、
− 前記相における電流を測定するステップと、
− 前記測定された電流に基づいて前記ロータ位置を決定するステップ
とを備える方法であって、前記ロータ位置の決定は各々の前記相にゼロ電圧が印加されている期間中に測定された電流値に基づくことを特徴とする、方法。 - 前記ロータ位置の決定は、各々の前記相にゼロ電圧が印加されている期間中に測定された電流値に専ら基づく、請求項1に記載の方法。
- 前記ロータ位置の決定は、時定数の特定に基づく、請求項1又は2に記載の方法。
- − 前記モータの前記相に第1の電圧パルスを印加するステップであって、該電圧パルスの後にはゼロ電圧が印加される第1のゼロ電圧期間が続く、ステップと、
− 前記第1のゼロ電圧期間内の第1の時点において、前記相にて第1の電流値を測定するステップと、
− 前記第1の時点に続く前記第1のゼロ電圧期間内の第2の時点において、前記相にて第2の電流値を測定するステップと、
− 前記モータの前記相に第2の電圧パルスを印加するステップであって、該電圧パルスの後にはゼロ電圧が印加される第2のゼロ電圧期間が続く、ステップと、
− 前記第2のゼロ電圧期間内の第1の時点において、前記相にて第1の電流値を測定するステップと、
− 前記第1の時点に続く前記第2のゼロ電圧期間内の第2の時点において、前記相にて第2の電流値を測定するステップ
とを備える、請求項1〜3のいずれか1つに記載の方法。 - 前記モータの前記相に複数の電圧パルスが印加され、各電圧パルスの後にはゼロ電圧が印加されるゼロ電圧期間が続き、前記各ゼロ電圧期間内の第1の時点及び第2の時点において各々第1及び第2の電流値が測定される、請求項4に記載の方法。
- 前記第1のゼロ電圧期間内の複数の時点において前記相にて第1の電流値セットが測定され、前記第1のゼロ電圧期間内の定数タイムシフトを受けた複数の時点において前記相にて第2の電流値セットが測定される、請求項4又は5に記載の方法。
- 少なくとも6つの、好適には少なくとも12の、より好適には少なくとも24の電圧パルスが印加される、請求項5又は6に記載の方法。
- 電圧パルスの結果としてもたらされる励起角度は、先行する電圧パルスの結果としてもたらされる励起角度と異なる、請求項4〜7のいずれか1つに記載の方法。
- 前記電圧パルスの結果としてもたらされる前記励起角度は、前記複数の電圧パルスによって前記ロータに対して加えられる総合トルクがゼロとなるように選定される、請求項8に記載の方法。
- 前記ロータ位置の決定は、ステータ座標系(α,β)に関しての次式によって表されるステータ電流ダイナミクスのモデルに基づく、請求項1〜9のいずれか1つに記載の方法。
- 各ゼロ電圧期間について、前記第1の電流値セットから第1の結果としてもたらされる電流ベクトルが決定され、及び、前記第2の電流値セットから第2の結果としてもたらされる電流ベクトルが決定され、前記第1及び第2の結果としてもたらされる電流ベクトル間の変化は前記ロータ位置及び前記励起角度に依存する変化ベクトルに前記第1の結果としてもたらされる電流ベクトルの量を乗じたものとして表され、前記変化ベクトルは削減された個数の調和関数によって前記励起角度の関数として特徴づけられ、前記ロータ角度は前記削減された個数の調和関数の係数ベクトルを決定することによって推定される、請求項1〜10のいずれか1つに記載の方法。
- 前記第1及び第2の結果としてもたらされる電流ベクトル間の変化は、次の関数によってモデル化される、請求項11に記載の方法。
- 前記変化ベクトルは、次のように削減された個数の調和関数によって特徴づけられる、請求項12に記載の方法。
- 前記電圧はパルス幅変調インバータによって前記モータの前記相に印加され、前記モータの静止時におけるパルス幅変調周波数は高速回転時の周波数に比して減じられている、請求項1〜13のいずれか1つに記載の方法。
- 前記パルス幅変調周波数は、少なくとも50%、好適には少なくとも65%、より好適には少なくとも80%減じられる、請求項14に記載の方法。
- 前記モータの相における電流を測定するために用いられるサンプリング周波数が前記パルス幅変調周波数の少なくとも10倍、好適には少なくとも20倍高いものとなるように、前記パルス幅変調周波数を減じる、請求項15に記載の方法。
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