JP2015114366A - 光学系 - Google Patents
光学系 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2015114366A JP2015114366A JP2013254099A JP2013254099A JP2015114366A JP 2015114366 A JP2015114366 A JP 2015114366A JP 2013254099 A JP2013254099 A JP 2013254099A JP 2013254099 A JP2013254099 A JP 2013254099A JP 2015114366 A JP2015114366 A JP 2015114366A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- group
- lens
- lens group
- refractive power
- object side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
【課題】諸収差を良好に補正し画面全域で良好な画質を得、製品の小型化を図り、交換レンズに適した大口径の光学系を提供する。
【解決手段】物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２とからなり、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負屈折力の第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正屈折力の１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなり、第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面Ｉ側の面は、像面Ｉ側に凹面を向け、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の面は、物体側に凹面を向け、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面Ｉ側の面は、像面Ｉ側に凸面を向け、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正屈折力の第２レンズ群前群Ｇ２Ａと正屈折力の第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとからなり、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像面Ｉ側から物体側へ移動すること。
【選択図】図１
【解決手段】物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２とからなり、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負屈折力の第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正屈折力の１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなり、第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面Ｉ側の面は、像面Ｉ側に凹面を向け、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の面は、物体側に凹面を向け、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面Ｉ側の面は、像面Ｉ側に凸面を向け、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正屈折力の第２レンズ群前群Ｇ２Ａと正屈折力の第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとからなり、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像面Ｉ側から物体側へ移動すること。
【選択図】図１
Description
本発明はスチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に好適な撮影レンズのうち、大口径レンズに用いられる光学系に関し、特に歪曲収差や軸上色収差等の諸収差を強く補正した光学系に関する。
開放Ｆ値の明るい大口径レンズに於いては、その焦点深度の浅さから球面収差やコマ収差等の諸収差が特に問題になるが、エレメントを絞りに対し前後対称の形に配置した光学系の場合、コマ収差等は前後の構成で互いに打ち消しあう。こうした前後対称のエレメント配置を持つ大口径単焦点光学系として、光学系の最も物体側から順に正、負、負、正の屈折力を持つレンズエレメントを配置した、所謂ダブルガウス型の光学系が提案されている（例えば特許文献１）。
一方、光学系にミラーアップ機構を採用する一眼レフシステムの交換レンズにダブルガウス型の光学系を適用するためには、一定以上のバックフォーカスを確保しておかなくてはならず、特に広角レンズに於いてはしばしば問題となる。そこで、こうした長いバックフォーカスを持つ広角単焦点光学系として、光学系の最も物体側から順に負、正の屈折力を持つエレメントを配置した、所謂レトロフォーカス型の光学系が提案されている（例えば特許文献２）。
ダブルガウス型の光学系は、前述した広角レンズに適用した際のバックフォーカスの問題に加えて、サジタルコマ収差の補正が難しい、Ｃ線とＦ線の色消し条件ではｇ線の軸上色収差が目立ちやすいと言った課題を有する。
一方、レトロフォーカス型の光学系は、屈折力の配置が前後非対称であるため、倍率色収差や歪曲収差が発生し易い。また、大口径比とした場合、物体側に配置した負の屈折力を持つエレメントによりマージナル光線が光軸から離れる方向に屈折するため、像側のエレメントや光学絞りが径方向に大型化し易いという課題を有する。
こうした課題を解決する為、特許文献１に開示されている光学系は、主に光学面の一部を非球面とすることで、ダブルガウス型でありながら球面収差やコマ収差の補正を実現している。しかしながら、非球面によるサジタルコマフレアに対する補正効果が不十分であり、十分な周辺光量の導入と結像性能の両立が難しい。また、非球面を絞り直後の強い曲率を持つ面に設定しているため、偏芯による性能の変化が著しいという課題を有している。
また、特許文献２に開示されている光学系は、最も物体側にある負のレンズの像面側に強い正の屈折力を持つレンズを配置することで、大口径比のレトロフォーカス型でありながらレンズ径の大型化を抑制し、更に硝材を適切に選択することで倍率色収差を抑えているものの、像面湾曲が著しく、軸上色収差も大きいという課題を有している。
本発明によれば、球面収差、軸上色収差、像面湾曲、及びコマ収差等の諸収差を良好に補正し画面全域で良好な画質を得る事が可能で、絞りモータやオートフォーカス機構を省略することなく製品の小型化を図り、マウント径やフランジバック、サイズなどが交換レンズに適した大口径の光学系を提供することができる。
上記課題を解決するための手段である第１の発明は、物体側から像面側の順に、第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とからなり、
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像面側の順に、前記第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負の屈折力を持つ第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正の屈折力を持つ第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなり、
前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面は、像面側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面は、物体側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面は、像面側に凸面を向けており、
前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像面側の順に、正の屈折力を持つ第２レンズ群前群Ｇ２Ａと正の屈折力を持つ第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとからなり、
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像面側から物体側へ移動し、以下に示す条件式（１）乃至（３）を満足することを特徴とする光学系である。
（１） １．５０＜｜Ｒ１ｂｒ／Ｒ１ａｒ｜＜６．００
（２） ０．３５＜Ｔ／ｆ＜０．５５
（３） ０．５０＜｜ｆ／Ｒ１ｂｆ｜＜１．５０
ｆ ：無限遠物体合焦時における光学系全系の焦点距離
Ｒ１ａｒ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｆ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｒ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｔ ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面から前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像側の光学面までの光軸上の距離
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像面側の順に、前記第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負の屈折力を持つ第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正の屈折力を持つ第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなり、
前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面は、像面側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面は、物体側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面は、像面側に凸面を向けており、
前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像面側の順に、正の屈折力を持つ第２レンズ群前群Ｇ２Ａと正の屈折力を持つ第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとからなり、
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像面側から物体側へ移動し、以下に示す条件式（１）乃至（３）を満足することを特徴とする光学系である。
（１） １．５０＜｜Ｒ１ｂｒ／Ｒ１ａｒ｜＜６．００
（２） ０．３５＜Ｔ／ｆ＜０．５５
（３） ０．５０＜｜ｆ／Ｒ１ｂｆ｜＜１．５０
ｆ ：無限遠物体合焦時における光学系全系の焦点距離
Ｒ１ａｒ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｆ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｒ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｔ ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面から前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像側の光学面までの光軸上の距離
また、前述の課題を解決するための手段である第２の発明は、第１の発明である光学系であって、前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、その最も物体側に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を持つレンズを有し、前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、その最も像面側に、正の屈折力を持つレンズを有することを特徴とする。
また、前述の課題を解決するための手段である第３の発明は、第１の発明または第２の発明である光学系であってさらに、前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａと前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、前記第２レンズ群Ｇ２の中で最も長い光軸上の空気間隔で隔てられ、以下に示す条件式（４）乃至（５）を満足することを特徴とする。
（４） １．８０＜ｎｄ２ｐ
（５） ０．５０＜｜Ｒ２ｂｆ／Ｒ２ａｒ｜＜１．５０
ｎｄ２ｐ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も屈折率の高い正の屈折力を持つレンズの屈折率
Ｒ２ａｒ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も像側の光学面の曲率半径
Ｒ２ｂｆ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
（４） １．８０＜ｎｄ２ｐ
（５） ０．５０＜｜Ｒ２ｂｆ／Ｒ２ａｒ｜＜１．５０
ｎｄ２ｐ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も屈折率の高い正の屈折力を持つレンズの屈折率
Ｒ２ａｒ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も像側の光学面の曲率半径
Ｒ２ｂｆ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
また、前述の課題を解決するための手段である第４の発明は、第１の発明乃至第３の発明のいずれかの発明である光学系であってさらに、以下に示す条件式（６）乃至（８）を満足することを特徴とする。
（６） ０．２０＜｜ｆ／ｆ１ａ｜＜０．５０
（７） ０．２０＜ｆ／ｆ１ｂ＜０．６０
（８） ０．２０＜ｆ／ｆ２ａ＜０．６０
（９） ０．５０＜ｆ／ｆ２ｂ＜１．００
ｆ ：無限遠物体合焦時における光学系全系の焦点距離
ｆ１ａ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１ｂ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離
ｆ２ａ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの焦点距離
ｆ２ｂ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの焦点距離
（６） ０．２０＜｜ｆ／ｆ１ａ｜＜０．５０
（７） ０．２０＜ｆ／ｆ１ｂ＜０．６０
（８） ０．２０＜ｆ／ｆ２ａ＜０．６０
（９） ０．５０＜ｆ／ｆ２ｂ＜１．００
ｆ ：無限遠物体合焦時における光学系全系の焦点距離
ｆ１ａ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１ｂ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離
ｆ２ａ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの焦点距離
ｆ２ｂ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの焦点距離
本発明によれば、球面収差、軸上色収差、像面湾曲、及びコマ収差等の諸収差を良好に補正し画面全域で良好な画質を得る事が可能で、絞りモータやオートフォーカス機構を省略することなく製品の小型化を図り、マウント径やフランジバック、サイズなどが交換レンズに適した大口径の光学系を提供することができる。
本発明の光学系は、第１の発明として、図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６及び図３１に示す本発明の実施例の構成図からわかるように、物体側から像面側の順に、第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とからなり、
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像面側の順に、前記第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負の屈折力を持つ第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正の屈折力を持つ第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなり、
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像面側の順に、前記第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負の屈折力を持つ第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正の屈折力を持つ第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなり、
前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面は、像面側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面は、物体側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面は、像面側に凸面を向けており、
前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像面側の順に、正の屈折力を持つ第２レンズ群前群Ｇ２Ａと正の屈折力を持つ第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとからなり、
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像面側から物体側へ移動し、以下に示す条件式（１）乃至（３）を満足することを特徴とする光学系。
（１） １．５０＜｜Ｒ１ｂｒ／Ｒ１ａｒ｜＜６．００
（２） ０．３５＜Ｔ／ｆ＜０．５５
（３） ０．５０＜｜ｆ／Ｒ１ｂｆ｜＜１．５０
ｆ ：無限遠物体合焦時における光学系全系の焦点距離
Ｒ１ａｒ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｆ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｒ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｔ ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面から前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像側の光学面までの光軸上の距離
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像面側の順に、前記第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負の屈折力を持つ第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正の屈折力を持つ第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなり、
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像面側の順に、前記第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負の屈折力を持つ第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正の屈折力を持つ第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなり、
前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面は、像面側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面は、物体側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面は、像面側に凸面を向けており、
前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像面側の順に、正の屈折力を持つ第２レンズ群前群Ｇ２Ａと正の屈折力を持つ第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとからなり、
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像面側から物体側へ移動し、以下に示す条件式（１）乃至（３）を満足することを特徴とする光学系。
（１） １．５０＜｜Ｒ１ｂｒ／Ｒ１ａｒ｜＜６．００
（２） ０．３５＜Ｔ／ｆ＜０．５５
（３） ０．５０＜｜ｆ／Ｒ１ｂｆ｜＜１．５０
ｆ ：無限遠物体合焦時における光学系全系の焦点距離
Ｒ１ａｒ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｆ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｒ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｔ ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面から前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像側の光学面までの光軸上の距離
第１の発明である光学系の第１レンズ群Ｇ１は、その最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負の屈折力を持つ第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正の屈折力を持つ第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなる。このような構成を取る事により、第１レンズ群Ｇ１がマージナル光線と光軸との距離を離すワイドコンバージョンレンズとして機能し、画角を広角化しつつバックフォーカスを確保する事が可能になった。
条件式（１）は前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面と前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面の曲率半径の比を規定するものである。この条件式を満たすことで、双方の面で発生したコマ収差や非点収差を適切に打ち消しあい良好な収差補正となる。
条件式（１）の上限値を超え、第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面の曲率が強くなると、この面で発生するコマ収差を補正することが困難になる。また、条件式（１）の下限値を超え、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面の曲率が強くなると、この面で発生する非点収差や歪曲収差を補正することが困難になる。
なお、上述した条件式（１）について、その下限値をさらに２．００に、また、上限値をさらに５．５０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。
条件式（２）は第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの光軸上の全長を規定するものである。この条件式を満たすことで、第１レンズ群Ｇ１のワンドコンバージョンレンズとしての効果を確保しつつ、光学系の小型化に貢献し、製造誤差敏感度を抑制する事ができる。
条件式（２）の上限値を超え、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの全長が長くなると、光学全長が増大する他、像側のレンズの径が拡大し、偏芯等の製造公差による性能低下が発生し易くなる。また、条件式（２）の下限値を超え、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの全長が短くなると、第２レンズ群Ｇ２に入射するマージナル光線と光軸との距離が十分離す事ができず、バックフォーカスの確保が困難になる。
なお、上述の条件式（２）について、その下限値をさらに０．４０に、また、上限値をさらに０．５０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。
条件式（３）は前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径を規定するものである。この条件式を満たすことで、第１レンズ群Ｇ１内で歪曲収差等の諸収差を適切に補正する効果が得られる。
条件式（３）の上限値を超え、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面の曲率が強くなると、負の歪曲収差を補正する事が困難になる他、偏芯等の製造公差による性能低下が発生し易くなる。また、条件式（３）の下限値を超え、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面の曲率が弱くなると、正の歪曲収差や非点収差を補正する事が困難になる。
なお、上述の条件式（３）について、その下限値をさらに０．５５に、また、上限値をさらに１．２０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。
また第２の発明である光学系は、第１の発明であって、さらに前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、その最も物体側に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を持つレンズを有し、前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、その最も像面側に、正の屈折力を持つレンズを有することを特徴とする。
第２の発明である光学系の第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、その最も物体側に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を持つレンズを有し、前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、その最も像面側に、正の屈折力を持つレンズを有する。このような構成を取る事により、第１レンズ群Ｇ１がレンズの径方向のサイズを抑制しながらワンドコンバージョンレンズとしての効果を確保しつつ、群内で歪曲収差を補正でき、全合焦域で歪曲収差を抑える事が可能となる。
また第３の発明である光学系は、第１の発明または第２の発明であって、さらに前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａと前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、前記第２レンズ群Ｇ２の中で最も長い光軸上の空気間隔で隔てられ、以下に示す条件式（４）乃至（５）を満足することを特徴とする。
（４） １．８０＜ｎｄ２ｐ
（５） ０．５０＜｜Ｒ２ｂｆ／Ｒ２ａｒ｜＜１．５０
ｎｄ２ｐ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も屈折率の高い正の屈折力を持つレンズの屈折率
Ｒ２ａｒ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も像側の光学面の曲率半径
Ｒ２ｂｆ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
（４） １．８０＜ｎｄ２ｐ
（５） ０．５０＜｜Ｒ２ｂｆ／Ｒ２ａｒ｜＜１．５０
ｎｄ２ｐ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も屈折率の高い正の屈折力を持つレンズの屈折率
Ｒ２ａｒ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も像側の光学面の曲率半径
Ｒ２ｂｆ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
第３の発明である光学系の第２レンズ群前群Ｇ２ａと第２レンズ群後群Ｇ２ｂは、第２レンズ群Ｇ２の中で最も長い光軸上の空気間隔で隔てられる。このような構成を取る事で、第２レンズ群前群Ｇ２ａと第２レンズ群後群Ｇ２ｂの間に光学絞りやフィルタ等を挿入するスペースを確保する事が可能となる。
条件式（４）は第２レンズ群前群Ｇ２Ａを構成する正の屈折力を持つレンズの内で、最も屈折率が高いレンズの屈折率を規定するものである。この条件式を満たすことで、第２レンズ群Ｇ２の中の、他の正の屈折力を持つレンズに、軸上色収差の補正上有利な特殊低分散ガラス等の屈折率の低い材料を採用しても、非点収差や像面湾曲を抑制する事が可能となる。
条件式（４）の下限値を超え、第２レンズ群前群Ｇ２Ａを構成する正の屈折力を持つレンズの最大の屈折率が低くなると、非点収差や像面湾曲の補正と軸上色収差の補正を両立させることが困難になる。
なお、条件式（４）について、その下限値をさらに１．８５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。
条件式（５）は第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も像面側の光学面と第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径の比を規定するものである。この条件式を満たすことで、双方の面で発生したコマ収差や歪曲収差を適切に打ち消しあい良好な収差補正となる。
条件式（５）の上限値を超え、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの最も物体側の光学面の曲率に対する第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も像面側の光学面の曲率が強くなると、この面で発生する高次のコマ収差や歪曲収差を補正することが困難になる。また、条件式（５）の下限値を超え、第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も像面側の光学面の曲率に対する第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの最も物体側の光学面の曲率が強くなると、この面で発生するコマ収差を補正することが困難になる。
なお、条件式（５）について、その下限値をさらに０．７０に、また、上限値をさらに１．２０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。
また第４の発明である光学系は、第１の発明乃至第３の発明のいずれかであって、さらに以下に示す条件式（６）乃至（８）を満足することを特徴とする。
（６） ０．２０＜｜ｆ／ｆ１ａ｜＜０．５０
（７） ０．２０＜ｆ／ｆ１ｂ＜０．６０
（８） ０．２０＜ｆ／ｆ２ａ＜０．６０
（９） ０．５０＜ｆ／ｆ２ｂ＜１．００
ｆ ：無限遠物体合焦時における光学系全系の焦点距離
ｆ１ａ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１ｂ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離
ｆ２ａ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの焦点距離
ｆ２ｂ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの焦点距離
（６） ０．２０＜｜ｆ／ｆ１ａ｜＜０．５０
（７） ０．２０＜ｆ／ｆ１ｂ＜０．６０
（８） ０．２０＜ｆ／ｆ２ａ＜０．６０
（９） ０．５０＜ｆ／ｆ２ｂ＜１．００
ｆ ：無限遠物体合焦時における光学系全系の焦点距離
ｆ１ａ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１ｂ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離
ｆ２ａ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの焦点距離
ｆ２ｂ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの焦点距離
条件式（６）は第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離を規定するものである。この条件式を満たすことで、第１レンズ群Ｇ１のワンドコンバージョンレンズとしての効果を確保しつつ、光学系のサイズを抑え、歪曲収差等の諸収差を補正する事ができる。
条件式（６）の上限値を超え、第１レンズ群前群Ｇ１Ａの負の屈折力が強くなると、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの径が拡大し製品の径が拡大する他、コマ収差や歪曲収差を補正することが困難になる。また、条件式（６）の下限値を超え、第１レンズ群前群Ｇ１Ａの負の屈折力が弱くなると、バックフォーカスを確保する事が困難になる他、物体側のレンズの径が拡大し易くなる。
なお、条件式（６）について、その下限値をさらに０．２５に、また、上限値をさらに０．４５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。
条件式（７）は第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離を規定するものである。この条件式を満たすことで、光学系のサイズを抑えつつ、コマ収差等の諸収差、製造誤差敏感度を改善する事ができる。
条件式（７）の上限値を超え、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの正の屈折力が強くなると、偏芯等の製造公差による性能低下が発生し易くなる他、コマ収差や非点収差を補正することが困難になる。また、条件式（７）の下限値を超え、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの正の屈折力が弱くなると、第２レンズ群Ｇ２の径が拡大し製品の径も拡大する他、第２レンズ群前群Ｇ２Ａの正のパワーの負担が増え、収差を補正する上で好ましくない。
なお、条件式（７）について、その下限値をさらに０．２２に、また、上限値をさらに０．５５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。
条件式（８）は第２レンズ群前群Ｇ２Ａの焦点距離を規定するものである。この条件式を満たすことで、光学系のサイズを抑えつつ、軸上色収差と非点収差をバランスよく改善する事ができる。
条件式（８）の上限値を超え、第１レンズ群前群Ｇ２Ａの正の屈折力が強くなると、軸上色収差を抑制しつつ球面収差や非点収差を補正することが困難になる。また、条件式（８）の下限値を超え、第２レンズ群前群Ｇ２Ａの正の屈折力が弱くなると、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂと歪曲収差補正等のバランスを取る事が困難になる他、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの間に光学絞りを配置する場合、光学絞りの径が拡大する。
なお、条件式（８）について、その下限値をさらに０．２５に、また、上限値をさらに０．５５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。
条件式（９）は第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの焦点距離を規定するものである。この条件式を満たすことで、光学系のサイズを抑えつつ、軸上色収差と非点収差をバランスよく改善する事ができる。
条件式（９）の上限値を超え、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの正の屈折力が強くなると、軸上色収差を抑制しつつコマ収差や非点収差を補正することが困難になる。また、条件式（９）の下限値を超え、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの正の屈折力が弱くなると、第２レンズ群Ｇ２の径が拡大し製品の径が拡大する他、第２レンズ群前群Ｇ２Ａの正の屈折力の負担が増え、収差補正上好ましくない。
なお、条件式（９）について、その下限値をさらに０．６０に、また、上限値をさらに０．８０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。
以下に前述した本発明の光学系に係る実施例１乃至８の数値データを示す。
［面データ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面又は開口絞りの番号、ｒは各面の曲率半径、ｄは各面の間隔、ｎｄはｄ線（波長λ=５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ=５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。
面番号に付した＊（アスタリスク）は、そのレンズ面形状が非球面であることを示している。また、ＢＦはバックフォーカスを表している。
面番号に付した（絞り）は、その位置に開口絞りＳが位置していることを示している。平面又は開口絞りＳに対する曲率半径には∞（無限大）を記入している。（フレアカット絞り）はフレアカット絞り面を示している。
［非球面データ］には、［面データ］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える各係数値を示している。非球面の形状は、非球面の形状は、光軸に直行する方向への光軸からの変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、基準球面の曲率半径をｒ、コーニック係数をＫ、４、６、８、１０次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０と置くとき、非球面の座標が以下の式で表されるものとする。
［各種データ］には、各焦点距離状態における焦点距離等の値を示している。
［可変間隔データ］には、各レンズ群を構成する最も物体側の面番号及び群全体の合成焦点距離を示している。
なお、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、レンズ面間隔ｄ、その他の長さの他には特記のない限りミリメートル（ｍｍ）を使用するが、光学系では比例拡大と比例縮小とにおいても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
また、各実施例に対応する収差図において、ｄ、ｇ、Ｃはそれぞれｄ線、ｇ線、Ｃ線を表しており、ΔＳ、ΔＭはそれぞれサジタル像面、メリジオナル像面を表している。
さらに、図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６、図３１及び図３６に示すレンズ構成図において、Ｉは像面、中心を通る一点鎖線は光軸である。
次に、本発明の光学系に係る実施例のレンズ構成について説明する。なお、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像面側の順番で記載する。
図１は、本発明の実施例１の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成図である。
図１の光学系は、物体側から像面側の順に、全体として正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群前群Ｇ１Ａと第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから成る。また、第１レンズ群Ｇ１は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して像面に対する位置が固定である。
第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され、全体として負の屈折力を持つ。
第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズと両凸レンズとから成る正の屈折力を持つ３枚接合レンズで構成される。また、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの像面側にフレアカット絞りを設ける。
第２レンズ群Ｇ２は、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとから成り、全体として正の屈折力を持つ。また、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、互いに独立して物体側へ移動する。
第２レンズ群前群Ｇ２Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、及び両凸レンズと両凹レンズとから成る負の屈折力を持つ接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を持つ。
開口絞りＳは、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとの間に配置され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂと同じ軌跡で物体側へ移動する。
第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、両凸レンズと両凹レンズから成る正の屈折力を持つ接合レンズ、及び物体側像面側両面に非球面を形成した両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
続いて、以下に実施例１に係る光学系の諸元値を示す。
数値実施例1
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 59.9687 7.5464 1.91082 35.25
2 178.4018 0.6242
3 192.0154 2.0000 1.62588 35.74
4 28.7552 16.1562
5 -67.9622 10.7338 1.49700 81.61
6 -26.2761 1.5000 1.54814 45.82
7 43.9346 10.7524 1.88300 40.81
8 -94.4447 0.0000
9(フレアカット絞り) ∞ (d9)
10 49.8944 3.9121 1.92286 20.88
11 108.4891 0.1500
12 47.6761 8.0538 1.72916 54.67
13 -69.2432 0.9500 1.72825 28.32
14 31.4317 (d14)
15(絞り) ∞ 4.6436
16 -31.6556 0.9500 1.62588 35.74
17 71.6171 4.6610 1.59282 68.62
18 -96.5972 0.1500
19 85.5221 6.6571 1.59282 68.62
20 -40.3262 0.9500 1.51742 52.15
21 57.5543 0.9291
22* 77.4702 5.8822 1.77250 49.47
23* -47.5092 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
22面 23面
K 0.00000 0.00000
A4 -9.93095E-07 3.17495E-06
A6 1.24366E-09 -1.01711E-10
A8 -7.51084E-13 2.00250E-12
A10 0.00000E+00 -1.26705E-15
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 49.58 48.35
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 47.19 43.47
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 9.9796 1.2000
d14 6.0186 5.8989
BF 38.7999 47.6991
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 282.98
G1A 1 -153.20
G1B 5 114.66
G2A 10 173.27
G2B 15 65.28
数値実施例1
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 59.9687 7.5464 1.91082 35.25
2 178.4018 0.6242
3 192.0154 2.0000 1.62588 35.74
4 28.7552 16.1562
5 -67.9622 10.7338 1.49700 81.61
6 -26.2761 1.5000 1.54814 45.82
7 43.9346 10.7524 1.88300 40.81
8 -94.4447 0.0000
9(フレアカット絞り) ∞ (d9)
10 49.8944 3.9121 1.92286 20.88
11 108.4891 0.1500
12 47.6761 8.0538 1.72916 54.67
13 -69.2432 0.9500 1.72825 28.32
14 31.4317 (d14)
15(絞り) ∞ 4.6436
16 -31.6556 0.9500 1.62588 35.74
17 71.6171 4.6610 1.59282 68.62
18 -96.5972 0.1500
19 85.5221 6.6571 1.59282 68.62
20 -40.3262 0.9500 1.51742 52.15
21 57.5543 0.9291
22* 77.4702 5.8822 1.77250 49.47
23* -47.5092 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
22面 23面
K 0.00000 0.00000
A4 -9.93095E-07 3.17495E-06
A6 1.24366E-09 -1.01711E-10
A8 -7.51084E-13 2.00250E-12
A10 0.00000E+00 -1.26705E-15
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 49.58 48.35
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 47.19 43.47
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 9.9796 1.2000
d14 6.0186 5.8989
BF 38.7999 47.6991
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 282.98
G1A 1 -153.20
G1B 5 114.66
G2A 10 173.27
G2B 15 65.28
図６は、本発明の実施例２の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成図である。
図６の光学系は、物体側から像面側の順に、全体として正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群前群Ｇ１Ａと第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから成る。また、第１レンズ群Ｇ１は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して像面に対する位置が固定である。
第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され、全体として負の屈折力を持つ。
第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズと両凸レンズとから成る正の屈折力を持つ３枚接合レンズで構成される。また、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの像面側にフレアカット絞りを設ける。
第２レンズ群Ｇ２は、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとから成り、全体として正の屈折力を持つ。また、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、互いに独立して物体側へ移動する。
第２レンズ群前群Ｇ２Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、及び両凸レンズと両凹レンズとから成る負の屈折力を持つ接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を持つ。
開口絞りＳは、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとの間に配置され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂと同じ軌跡で物体側へ移動する。
第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズから成る正の屈折力を持つ接合レンズ、及び物体側像面側両面に非球面を形成した両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
続いて、以下に実施例２に係る光学系の諸元値を示す。
数値実施例2
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 67.5814 5.3292 1.95375 32.32
2 130.0875 0.4000
3 94.5475 2.0000 1.58144 40.89
4 27.9000 18.2013
5 -59.3951 10.9270 1.55332 71.68
6 -25.1731 1.4000 1.60342 38.01
7 44.6540 10.8848 1.88300 40.81
8 -85.7707 0.0000
9(フレアカット絞り) ∞ (d9)
10 52.6706 4.6589 1.92286 20.88
11 216.9523 0.1500
12 47.4352 8.1142 1.72916 54.67
13 -94.6784 0.9500 1.72825 28.32
14 31.2801 (d14)
15(絞り) ∞ 5.5017
16 -31.0428 0.9000 1.64769 33.84
17 49.6877 5.6695 1.59282 68.62
18 -84.4975 0.1500
19 -549.5685 4.9878 1.59282 68.62
20 -36.1297 0.9000 1.51742 52.15
21 -386.2514 0.3595
22* 180.2764 6.2315 1.77250 49.47
23* -44.1428 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
22面 23面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.99497E-06 2.23091E-06
A6 8.32607E-10 -6.25203E-10
A8 -5.11430E-12 -1.61803E-12
A10 3.33468E-15 0.00000E+00
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 47.24 46.37
Fナンバー 1.46 1.69
全画角2ω 49.17 45.50
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 8.4672 1.2000
d14 7.0173 5.8935
BF 38.8001 47.1911
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 640.64
G1A 1 -149.73
G1B 5 150.39
G2A 10 107.16
G2B 15 71.85
数値実施例2
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 67.5814 5.3292 1.95375 32.32
2 130.0875 0.4000
3 94.5475 2.0000 1.58144 40.89
4 27.9000 18.2013
5 -59.3951 10.9270 1.55332 71.68
6 -25.1731 1.4000 1.60342 38.01
7 44.6540 10.8848 1.88300 40.81
8 -85.7707 0.0000
9(フレアカット絞り) ∞ (d9)
10 52.6706 4.6589 1.92286 20.88
11 216.9523 0.1500
12 47.4352 8.1142 1.72916 54.67
13 -94.6784 0.9500 1.72825 28.32
14 31.2801 (d14)
15(絞り) ∞ 5.5017
16 -31.0428 0.9000 1.64769 33.84
17 49.6877 5.6695 1.59282 68.62
18 -84.4975 0.1500
19 -549.5685 4.9878 1.59282 68.62
20 -36.1297 0.9000 1.51742 52.15
21 -386.2514 0.3595
22* 180.2764 6.2315 1.77250 49.47
23* -44.1428 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
22面 23面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.99497E-06 2.23091E-06
A6 8.32607E-10 -6.25203E-10
A8 -5.11430E-12 -1.61803E-12
A10 3.33468E-15 0.00000E+00
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 47.24 46.37
Fナンバー 1.46 1.69
全画角2ω 49.17 45.50
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 8.4672 1.2000
d14 7.0173 5.8935
BF 38.8001 47.1911
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 640.64
G1A 1 -149.73
G1B 5 150.39
G2A 10 107.16
G2B 15 71.85
図１１は、本発明の実施例３の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成図である。
図１１の光学系は、物体側から像面側の順に、全体として正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群前群Ｇ１Ａと第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから成る。また、第１レンズ群Ｇ１は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して像面に対する位置が固定である。
第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され、全体として負の屈折力を持つ。
第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズと両凸レンズから成る正の屈折力を持つ３枚接合レンズで構成される。また、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの像面側にフレアカット絞りを設ける。
第２レンズ群Ｇ２は、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとから成り、全体として正の屈折力を持つ。また、第２レンズ群Ｇ２は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、一体として物体側へ移動する。
第２レンズ群前群Ｇ２Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、及び両凸レンズと両凹レンズとから成る負の屈折力を持つ接合レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
開口絞りＳは、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとの間に配置され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２と同じ軌跡で物体側へ移動する。
第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、及び物体側像面側両面に非球面を形成した両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
続いて、以下に実施例３に係る光学系の諸元値を示す。
数値実施例3
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 69.3268 5.7689 1.91082 35.25
2 150.8995 0.4000
3 111.8401 2.0000 1.51742 52.15
4 27.5900 19.1543
5 -56.3775 10.7794 1.49700 81.61
6 -25.5196 1.4000 1.58144 40.89
7 47.7869 10.9813 1.88300 40.81
8 -72.9205 0.0000
9(フレアカット絞り) ∞ (d9)
10 52.0348 4.7594 2.00100 29.13
11 353.4283 0.1500
12 67.3442 7.6358 1.59282 68.62
13 -56.4856 0.9500 1.72825 28.32
14 35.4963 5.4034
15(絞り) ∞ 5.5130
16 -31.4067 0.9000 1.58144 40.89
17 93.2099 4.9486 1.59282 68.62
18 -67.8887 0.1500
19 -212.6632 4.4855 1.59282 68.62
20 -37.9803 0.9000 1.51742 52.15
21 424.1691 0.7700
22* 143.2209 7.0329 1.77250 49.47
23* -42.7183 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
22面 23面
K 0.00000 0.00000
A4 -2.15210E-06 2.13955E-06
A6 1.16820E-09 -7.09088E-10
A8 -3.35193E-12 7.15990E-13
A10 3.62418E-15 0.00000E+00
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 46.93 45.97
Fナンバー 1.46 1.69
全画角2ω 49.57 46.01
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 9.1175 1.2000
BF 38.7998 46.7173
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 283.39
G1A 1 -169.69
G1B 5 127.43
G2A 10 163.95
G2B 15 64.95
数値実施例3
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 69.3268 5.7689 1.91082 35.25
2 150.8995 0.4000
3 111.8401 2.0000 1.51742 52.15
4 27.5900 19.1543
5 -56.3775 10.7794 1.49700 81.61
6 -25.5196 1.4000 1.58144 40.89
7 47.7869 10.9813 1.88300 40.81
8 -72.9205 0.0000
9(フレアカット絞り) ∞ (d9)
10 52.0348 4.7594 2.00100 29.13
11 353.4283 0.1500
12 67.3442 7.6358 1.59282 68.62
13 -56.4856 0.9500 1.72825 28.32
14 35.4963 5.4034
15(絞り) ∞ 5.5130
16 -31.4067 0.9000 1.58144 40.89
17 93.2099 4.9486 1.59282 68.62
18 -67.8887 0.1500
19 -212.6632 4.4855 1.59282 68.62
20 -37.9803 0.9000 1.51742 52.15
21 424.1691 0.7700
22* 143.2209 7.0329 1.77250 49.47
23* -42.7183 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
22面 23面
K 0.00000 0.00000
A4 -2.15210E-06 2.13955E-06
A6 1.16820E-09 -7.09088E-10
A8 -3.35193E-12 7.15990E-13
A10 3.62418E-15 0.00000E+00
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 46.93 45.97
Fナンバー 1.46 1.69
全画角2ω 49.57 46.01
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 9.1175 1.2000
BF 38.7998 46.7173
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 283.39
G1A 1 -169.69
G1B 5 127.43
G2A 10 163.95
G2B 15 64.95
図１６は、本発明の実施例４の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成図である。
図１６の光学系は、物体側から像面側の順に、全体として正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群前群Ｇ１Ａと第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから成る。また、第１レンズ群Ｇ１は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して像面に対する位置が固定である。
第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ及び両凹レンズから構成され、全体として負の屈折力を持つ。
第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
第２レンズ群Ｇ２は、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとから成り、全体として正の屈折力を持つ。また、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、互いに独立して物体側へ移動する。
第２レンズ群前群Ｇ２Ａは、両凸レンズ、及び両凸レンズ及び両凹レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を持つ。
開口絞りＳは、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとの間に配置され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂと同じ軌跡で物体側へ移動する。
第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、両凸レンズと両凹レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、及び物体側像面側両面に非球面を形成した両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
続いて、以下に実施例４に係る光学系の諸元値を示す。
数値実施例4
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 60.7903 8.8428 2.00100 29.13
2 300.3415 1.9380
3 -2651.9755 2.0000 1.64769 33.84
4 29.0684 13.3974
5 -81.9097 1.5000 1.62588 35.74
6 88.6016 9.0900
7 73.2400 9.0246 1.80420 46.50
8 -83.4926 (d8)
9 47.5968 6.3990 1.95375 32.32
10 -516.1485 0.1981
11 754.2127 4.5821 1.49700 81.61
12 -64.2559 1.9846 1.80518 25.46
13 52.7297 (d13)
14(絞り) ∞ 4.6336
15 -46.9274 1.0000 1.58144 40.89
16 62.9033 4.2357 1.59282 68.62
17 -229.6247 0.1500
18 986.1933 6.8302 1.59282 68.62
19 -26.7075 1.0000 1.51742 52.15
20 92.4851 0.5450
21* 77.1764 7.7735 1.77250 49.47
22* -52.7466 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
21面 22面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.05814E-06 4.04323E-06
A6 -3.34540E-09 -5.46959E-09
A8 2.15521E-11 2.71991E-11
A10 0.00000E+00 -2.00988E-15
[各種データ]
INF 398mm
焦点距離 48.50 47.65
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 48.25 44.39
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 140.13 140.13
[可変間隔データ]
INF 398mm
d0 ∞ 258.0000
d8 10.5828 1.2000
d13 5.6275 6.7324
BF 38.7999 47.0779
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 272.31
G1A 1 -152.19
G1B 5 112.68
G2A 9 185.34
G2B 14 66.52
数値実施例4
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 60.7903 8.8428 2.00100 29.13
2 300.3415 1.9380
3 -2651.9755 2.0000 1.64769 33.84
4 29.0684 13.3974
5 -81.9097 1.5000 1.62588 35.74
6 88.6016 9.0900
7 73.2400 9.0246 1.80420 46.50
8 -83.4926 (d8)
9 47.5968 6.3990 1.95375 32.32
10 -516.1485 0.1981
11 754.2127 4.5821 1.49700 81.61
12 -64.2559 1.9846 1.80518 25.46
13 52.7297 (d13)
14(絞り) ∞ 4.6336
15 -46.9274 1.0000 1.58144 40.89
16 62.9033 4.2357 1.59282 68.62
17 -229.6247 0.1500
18 986.1933 6.8302 1.59282 68.62
19 -26.7075 1.0000 1.51742 52.15
20 92.4851 0.5450
21* 77.1764 7.7735 1.77250 49.47
22* -52.7466 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
21面 22面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.05814E-06 4.04323E-06
A6 -3.34540E-09 -5.46959E-09
A8 2.15521E-11 2.71991E-11
A10 0.00000E+00 -2.00988E-15
[各種データ]
INF 398mm
焦点距離 48.50 47.65
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 48.25 44.39
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 140.13 140.13
[可変間隔データ]
INF 398mm
d0 ∞ 258.0000
d8 10.5828 1.2000
d13 5.6275 6.7324
BF 38.7999 47.0779
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 272.31
G1A 1 -152.19
G1B 5 112.68
G2A 9 185.34
G2B 14 66.52
図２１は、本発明の実施例５の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成図である。
図２１の光学系は、物体側から像面側の順に、全体として正の屈折力を持つ第１レンズと、全体として正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群前群Ｇ１Ａと第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから成る。また、第１レンズ群Ｇ１は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して像面に対する位置が固定である。
第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ及び両凹レンズから構成され、全体として負の屈折力を持つ。
第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
第２レンズ群Ｇ２は、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとから成り、全体として正の屈折力を持つ。また、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、互いに独立して物体側へ移動する。
第２レンズ群前群Ｇ２Ａは、両凸レンズ、及び両凸レンズと両凹レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を持つ。
開口絞りＳは、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとの間に配置され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂと同じ軌跡で物体側へ移動する。
第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、両凸レンズと両凹レンズから成る正の屈折力を持つ接合レンズ、及び物体側像面側両面に非球面を形成した両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
続いて、以下に実施例５に係る光学系の諸元値を示す。
数値実施例5
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 59.1787 9.1320 1.95375 32.32
2 311.5111 1.9221
3 -2148.9683 2.0000 1.64769 33.84
4 29.0524 13.3413
5 -83.6747 1.6130 1.62588 35.74
6 89.4776 9.1265
7 72.6692 9.0316 1.80420 46.50
8 -84.0466 (d8)
9 46.6909 6.4070 2.00100 29.13
10 -669.2278 0.2934
11 773.5381 4.5435 1.49700 81.61
12 -65.5618 1.0000 1.80518 25.46
13 48.9240 (d13)
14(絞り) ∞ 4.5718
15 -47.4197 1.0000 1.60342 38.01
16 43.9470 4.6019 1.59282 68.62
17 -5000.0000 0.1500
18 193.3916 7.4101 1.59282 68.62
19 -26.2375 1.0000 1.51742 52.15
20 177.2481 0.2905
21* 100.8101 7.0602 1.77250 49.47
22* -52.7466 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
21面 22面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.17521E-06 3.97830E-06
A6 -3.24487E-09 -5.63388E-09
A8 2.35948E-11 3.06394E-11
A10 0.00000E+00 -4.71092E-15
[各種データ]
INF 398mm
焦点距離 48.50 47.67
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 48.30 44.40
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 139.83 139.83
[可変間隔データ]
INF 398mm
d0 ∞ 258.0000
d8 10.7108 1.2000
d13 5.8214 7.0974
BF 38.7999 47.0347
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 262.98
G1A 1 -149.73
G1B 5 110.03
G2A 9 180.40
G2B 14 67.11
数値実施例5
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 59.1787 9.1320 1.95375 32.32
2 311.5111 1.9221
3 -2148.9683 2.0000 1.64769 33.84
4 29.0524 13.3413
5 -83.6747 1.6130 1.62588 35.74
6 89.4776 9.1265
7 72.6692 9.0316 1.80420 46.50
8 -84.0466 (d8)
9 46.6909 6.4070 2.00100 29.13
10 -669.2278 0.2934
11 773.5381 4.5435 1.49700 81.61
12 -65.5618 1.0000 1.80518 25.46
13 48.9240 (d13)
14(絞り) ∞ 4.5718
15 -47.4197 1.0000 1.60342 38.01
16 43.9470 4.6019 1.59282 68.62
17 -5000.0000 0.1500
18 193.3916 7.4101 1.59282 68.62
19 -26.2375 1.0000 1.51742 52.15
20 177.2481 0.2905
21* 100.8101 7.0602 1.77250 49.47
22* -52.7466 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
21面 22面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.17521E-06 3.97830E-06
A6 -3.24487E-09 -5.63388E-09
A8 2.35948E-11 3.06394E-11
A10 0.00000E+00 -4.71092E-15
[各種データ]
INF 398mm
焦点距離 48.50 47.67
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 48.30 44.40
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 139.83 139.83
[可変間隔データ]
INF 398mm
d0 ∞ 258.0000
d8 10.7108 1.2000
d13 5.8214 7.0974
BF 38.7999 47.0347
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 262.98
G1A 1 -149.73
G1B 5 110.03
G2A 9 180.40
G2B 14 67.11
図２６は、本発明の実施例６の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成図である。
図２６の光学系は、物体側から像面側の順に、全体として正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群前群Ｇ１Ａと第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから成る。また、第１レンズ群Ｇ１は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して像面に対する位置が固定である。
第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され、全体として負の屈折力を持つ。
第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ、及び両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
第２レンズ群Ｇ２は、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとから成り、全体として正の屈折力を持つ。また、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、互いに独立して物体側へ移動する。
第２レンズ群前群Ｇ２Ａは、両凸レンズ、及び両凸レンズと両凹レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
開口絞りＳは、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとの間に配置され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂと同じ軌跡で物体側へ移動する。
第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、両凸レンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズから成る正の屈折力を持つ接合レンズ、及び物体側像面側両面に非球面を形成した両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
続いて、以下に実施例６に係る光学系の諸元値を示す。
数値実施例6
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 60.8145 9.7817 2.00100 29.13
2 961.2391 0.4514
3 1040.2761 2.0000 1.70154 41.15
4 28.6634 15.9911
5 -40.7492 1.5000 1.84666 23.78
6 -565.0365 3.8873
7 -61.9388 5.5803 1.88100 40.14
8 -40.5080 0.1500
9 52.2341 9.0758 1.59282 68.62
10 -149.8277 (d10)
11 52.0046 5.7073 2.00100 29.13
12 -3629.6800 0.1500
13 269.7091 4.8326 1.49700 81.61
14 -69.2869 1.0000 1.64769 33.84
15 43.0996 (d15)
16(絞り) ∞ 5.2887
17 -35.8562 1.0000 1.58144 40.89
18 54.8872 3.9938 1.59282 68.62
19 -1000.0000 0.1500
20 1000.0000 6.8905 1.59282 68.62
21 -25.3861 1.0000 1.58144 40.89
22 -349.2909 0.1500
23* 168.8265 7.4914 1.77250 49.47
24* -42.9103 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
23面 24面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.01132E-06 4.20558E-06
A6 -5.37917E-09 -6.54219E-09
A8 2.98408E-11 3.12080E-11
A10 0.00000E+00 -6.26392E-16
[各種データ]
INF 399mm
焦点距離 48.50 47.22
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 47.62 44.39
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 141.29 141.29
[可変間隔データ]
INF 399mm
d0 ∞ 258.0000
d10 10.2359 1.2000
d15 6.1802 6.8588
BF 38.8002 47.1575
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 202.73
G1A 1 -173.82
G1B 5 106.30
G2A 11 156.41
G2B 16 73.42
数値実施例6
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 60.8145 9.7817 2.00100 29.13
2 961.2391 0.4514
3 1040.2761 2.0000 1.70154 41.15
4 28.6634 15.9911
5 -40.7492 1.5000 1.84666 23.78
6 -565.0365 3.8873
7 -61.9388 5.5803 1.88100 40.14
8 -40.5080 0.1500
9 52.2341 9.0758 1.59282 68.62
10 -149.8277 (d10)
11 52.0046 5.7073 2.00100 29.13
12 -3629.6800 0.1500
13 269.7091 4.8326 1.49700 81.61
14 -69.2869 1.0000 1.64769 33.84
15 43.0996 (d15)
16(絞り) ∞ 5.2887
17 -35.8562 1.0000 1.58144 40.89
18 54.8872 3.9938 1.59282 68.62
19 -1000.0000 0.1500
20 1000.0000 6.8905 1.59282 68.62
21 -25.3861 1.0000 1.58144 40.89
22 -349.2909 0.1500
23* 168.8265 7.4914 1.77250 49.47
24* -42.9103 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
23面 24面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.01132E-06 4.20558E-06
A6 -5.37917E-09 -6.54219E-09
A8 2.98408E-11 3.12080E-11
A10 0.00000E+00 -6.26392E-16
[各種データ]
INF 399mm
焦点距離 48.50 47.22
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 47.62 44.39
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 141.29 141.29
[可変間隔データ]
INF 399mm
d0 ∞ 258.0000
d10 10.2359 1.2000
d15 6.1802 6.8588
BF 38.8002 47.1575
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 202.73
G1A 1 -173.82
G1B 5 106.30
G2A 11 156.41
G2B 16 73.42
図３１は、本発明の実施例７の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成図である。
図３１の光学系は、物体側から像面側の順に、全体として正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を持つ第２のレンズ群Ｇ２とから構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群前群Ｇ１Ａと第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから成る。また、第１レンズ群Ｇ１は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して像面に対する位置が固定である。
第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され、全体として負の屈折力を持つ。
第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、及び両凸レンズから構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとから成り、全体として正の屈折力を持つ。また、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、互いに独立して物体側へ移動する。
第２レンズ群前群Ｇ２Ａは、両凸レンズと物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズとから成る正の屈折力を持つ３枚接合レンズで構成される。
開口絞りＳは、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとの間に配置され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群後群Ｇ２Ｂと同じ軌跡で物体側へ移動する。
第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、両凹レンズと両凸レンズから成る正の屈折力を持つ接合レンズ、及び物体側像面側両面に非球面を形成した両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
続いて、以下に実施例７に係る光学系の諸元値を示す。
数値実施例7
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 61.5553 9.1056 2.00100 29.13
2 416.8509 1.2069
3 2077.2771 2.0000 1.64769 33.84
4 26.5881 14.7728
5 -66.4944 10.0841 1.49700 81.61
6 -26.1053 1.5000 1.60342 38.01
7 266.0512 1.5163
8 80.2575 9.4664 1.80420 46.50
9 -65.4401 (d9)
10 54.7291 6.3242 2.00100 29.13
11 -190.2656 4.9430 1.59282 68.62
12 -43.4725 1.0517 1.64769 33.84
13 50.6721 (d13)
14(絞り) ∞ 4.4632
15 -46.6787 1.0000 1.67270 32.17
16 114.7391 4.7250 1.43700 95.10
17 -56.3927 1.0346
18 -41.7538 1.0000 1.58144 40.89
19 37.9020 6.7490 1.72916 54.67
20 -75.5083 0.1500
21* 1000.0000 6.5783 1.77250 49.47
22* -46.9507 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
21面 22面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.59572E-06 3.90584E-06
A6 -4.50908E-09 -5.65822E-09
A8 3.83392E-11 3.86862E-11
A10 0.00000E+00 7.01344E-15
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 48.50 47.20
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 47.67 44.48
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 9.8338 1.2000
d13 5.6952 5.9008
BF 38.7998 47.2280
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 223.63
G1A 1 -135.14
G1B 5 97.97
G2A 9 123.14
G2B 14 78.83
数値実施例7
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 61.5553 9.1056 2.00100 29.13
2 416.8509 1.2069
3 2077.2771 2.0000 1.64769 33.84
4 26.5881 14.7728
5 -66.4944 10.0841 1.49700 81.61
6 -26.1053 1.5000 1.60342 38.01
7 266.0512 1.5163
8 80.2575 9.4664 1.80420 46.50
9 -65.4401 (d9)
10 54.7291 6.3242 2.00100 29.13
11 -190.2656 4.9430 1.59282 68.62
12 -43.4725 1.0517 1.64769 33.84
13 50.6721 (d13)
14(絞り) ∞ 4.4632
15 -46.6787 1.0000 1.67270 32.17
16 114.7391 4.7250 1.43700 95.10
17 -56.3927 1.0346
18 -41.7538 1.0000 1.58144 40.89
19 37.9020 6.7490 1.72916 54.67
20 -75.5083 0.1500
21* 1000.0000 6.5783 1.77250 49.47
22* -46.9507 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
21面 22面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.59572E-06 3.90584E-06
A6 -4.50908E-09 -5.65822E-09
A8 3.83392E-11 3.86862E-11
A10 0.00000E+00 7.01344E-15
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 48.50 47.20
Fナンバー 1.46 1.67
全画角2ω 47.67 44.48
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 9.8338 1.2000
d13 5.6952 5.9008
BF 38.7998 47.2280
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 223.63
G1A 1 -135.14
G1B 5 97.97
G2A 9 123.14
G2B 14 78.83
図３６は、本発明の実施例８の光学系の無限遠合焦時におけるレンズ構成図である。
図３６の光学系は、物体側から像面側の順に、全体として負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とから構成される。
第１レンズ群Ｇ１は、第１レンズ群前群Ｇ１Ａと第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから成る。また、第１レンズ群Ｇ１は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して像面に対する位置が固定である。
第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズから構成され、全体として負の屈折力を持つ。
第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズと両凸レンズとから成る正の屈折力を持つ３枚接合レンズで構成される。また、第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの像面側にフレアカット絞りを設ける。
第２レンズ群Ｇ２は、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとから成り、
全体として正の屈折力を持つ。また、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、互いに独立して物体側絵移動する。
全体として正の屈折力を持つ。また、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、互いに独立して物体側絵移動する。
第２レンズ群前群Ｇ２Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、及び両凸レンズと両凹レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を持つ。
開口絞りＳは、第２レンズ群前群Ｇ２Ａと第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとの間に配置され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ郡後群Ｇ２Ｂと同じ軌跡で物体側へ移動する。
第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、両凹レンズと両凸レンズから成る負の屈折力を持つ接合レンズ、両凸レンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズから成る正の屈折力を持つ接合レンズ、及び物体側像面側両面に非球面を形成した両凸レンズから構成され、全体として正の屈折力を持つ。
続いて、以下に実施例８に係る光学系の諸元値を示す。
数値実施例8
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 68.6980 5.5111 1.95375 32.32
2 140.4190 0.4000
3 90.0805 2.0000 1.59551 39.22
4 28.0310 17.4906
5 -57.6273 11.4150 1.59282 68.62
6 -24.7074 1.4000 1.62588 35.74
7 43.6599 10.7365 1.88300 40.81
8 -95.6712 0.0000
9(フレアカット絞り) ∞ (d9)
10 57.2684 4.4674 1.92286 20.88
11 247.3667 0.1500
12 39.3575 7.5133 1.72916 54.67
13 -842.9948 0.9500 1.64769 33.84
14 27.3663 (d14)
15(絞り) ∞ 5.3318
16 -32.3508 0.9000 1.64769 33.84
17 41.2236 5.0135 1.59282 68.62
18 -469.6114 0.1500
19 186.8195 6.9513 1.59282 68.62
20 -27.7493 0.9000 1.58144 40.89
21 -106.1094 0.1500
22* 338.5122 5.3034 1.77250 49.47
23* -44.4036 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
22面 23面
K 0.00000 0.00000
A4 -2.02470E-06 2.15920E-06
A6 7.06100E-12 -9.75660E-10
A8 -4.96280E-13 1.51180E-12
A10 2.34710E-15 0.00000E+00
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 47.17 46.51
Fナンバー 1.46 1.69
全画角2ω 49.24 45.33
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 8.2225 1.2000
d14 8.2436 6.6132
BF 38.8001 47.4530
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 -12811.28
G1A 1 -158.83
G1B 5 202.30
G2A 10 89.30
G2B 15 73.81
数値実施例8
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 68.6980 5.5111 1.95375 32.32
2 140.4190 0.4000
3 90.0805 2.0000 1.59551 39.22
4 28.0310 17.4906
5 -57.6273 11.4150 1.59282 68.62
6 -24.7074 1.4000 1.62588 35.74
7 43.6599 10.7365 1.88300 40.81
8 -95.6712 0.0000
9(フレアカット絞り) ∞ (d9)
10 57.2684 4.4674 1.92286 20.88
11 247.3667 0.1500
12 39.3575 7.5133 1.72916 54.67
13 -842.9948 0.9500 1.64769 33.84
14 27.3663 (d14)
15(絞り) ∞ 5.3318
16 -32.3508 0.9000 1.64769 33.84
17 41.2236 5.0135 1.59282 68.62
18 -469.6114 0.1500
19 186.8195 6.9513 1.59282 68.62
20 -27.7493 0.9000 1.58144 40.89
21 -106.1094 0.1500
22* 338.5122 5.3034 1.77250 49.47
23* -44.4036 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
22面 23面
K 0.00000 0.00000
A4 -2.02470E-06 2.15920E-06
A6 7.06100E-12 -9.75660E-10
A8 -4.96280E-13 1.51180E-12
A10 2.34710E-15 0.00000E+00
[各種データ]
INF 400mm
焦点距離 47.17 46.51
Fナンバー 1.46 1.69
全画角2ω 49.24 45.33
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 142.00 142.00
[可変間隔データ]
INF 400mm
d0 ∞ 258.0000
d9 8.2225 1.2000
d14 8.2436 6.6132
BF 38.8001 47.4530
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 -12811.28
G1A 1 -158.83
G1B 5 202.30
G2A 10 89.30
G2B 15 73.81
また、これらの各実施例における条件式の対応値の一覧を示す。
[条件式対応値]
条件式／実施例 1 2 3 4
(1) 1.50＜|R1br／R1ar|＜6.0 3.28 3.07 2.64 2.87
(2) 0.35＜T／f＜0.55 0.46 0.49 0.49 0.40
(3) 0.50＜|f／R1bf|＜1.50 0.73 0.80 0.83 0.59
(4) 1.80＜nd2p 1.92 1.92 2.00 1.95
(5) 0.50＜|R2bf／R2ar|＜1.5 1.01 0.99 0.88 0.89
(6) 0.20＜|f／f1a|＜0.50 0.32 0.32 0.28 0.32
(7) 0.20＜f／f1b＜0.60 0.43 0.31 0.37 0.43
(8) 0.20＜f／f2a＜0.60 0.29 0.44 0.29 0.26
(9) 0.50＜f／f2b＜1.00 0.76 0.66 0.72 0.73
条件式／実施例 5 6 7 8
(1) 1.50＜|R1br／R1ar|＜6.0 2.89 5.23 2.46 3.41
(2) 0.35＜T／f＜0.55 0.41 0.42 0.47 0.50
(3) 0.50＜|f／R1bf|＜1.50 0.58 1.19 0.73 0.82
(4) 1.80＜nd2p 2.00 2.00 2.00 1.92
(5) 0.50＜|R2bf／R2ar|＜1.5 0.97 0.83 0.92 1.18
(6) 0.20＜|f／f1a|＜0.50 0.32 0.28 0.36 0.30
(7) 0.20＜f／f1b＜0.60 0.44 0.46 0.50 0.23
(8) 0.20＜f／f2a＜0.60 0.27 0.31 0.39 0.53
(9) 0.50＜f／f2b＜1.00 0.72 0.66 0.62 0.64
[条件式対応値]
条件式／実施例 1 2 3 4
(1) 1.50＜|R1br／R1ar|＜6.0 3.28 3.07 2.64 2.87
(2) 0.35＜T／f＜0.55 0.46 0.49 0.49 0.40
(3) 0.50＜|f／R1bf|＜1.50 0.73 0.80 0.83 0.59
(4) 1.80＜nd2p 1.92 1.92 2.00 1.95
(5) 0.50＜|R2bf／R2ar|＜1.5 1.01 0.99 0.88 0.89
(6) 0.20＜|f／f1a|＜0.50 0.32 0.32 0.28 0.32
(7) 0.20＜f／f1b＜0.60 0.43 0.31 0.37 0.43
(8) 0.20＜f／f2a＜0.60 0.29 0.44 0.29 0.26
(9) 0.50＜f／f2b＜1.00 0.76 0.66 0.72 0.73
条件式／実施例 5 6 7 8
(1) 1.50＜|R1br／R1ar|＜6.0 2.89 5.23 2.46 3.41
(2) 0.35＜T／f＜0.55 0.41 0.42 0.47 0.50
(3) 0.50＜|f／R1bf|＜1.50 0.58 1.19 0.73 0.82
(4) 1.80＜nd2p 2.00 2.00 2.00 1.92
(5) 0.50＜|R2bf／R2ar|＜1.5 0.97 0.83 0.92 1.18
(6) 0.20＜|f／f1a|＜0.50 0.32 0.28 0.36 0.30
(7) 0.20＜f／f1b＜0.60 0.44 0.46 0.50 0.23
(8) 0.20＜f／f2a＜0.60 0.27 0.31 0.39 0.53
(9) 0.50＜f／f2b＜1.00 0.72 0.66 0.62 0.64
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ１Ａ 第１レンズ群前群
Ｇ１Ｂ 第１レンズ群後群
Ｇ２Ａ 第２レンズ群前群
Ｇ２Ｂ 第２レンズ群後群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
ｄ ｄ線
Ｃ Ｃ線
ｇ ｇ線
Ｆ Ｆナンバー
△Ｓ サジタル像面
△Ｍ メリジオナル像面
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ１Ａ 第１レンズ群前群
Ｇ１Ｂ 第１レンズ群後群
Ｇ２Ａ 第２レンズ群前群
Ｇ２Ｂ 第２レンズ群後群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
ｄ ｄ線
Ｃ Ｃ線
ｇ ｇ線
Ｆ Ｆナンバー
△Ｓ サジタル像面
△Ｍ メリジオナル像面
Claims (4)
- 物体側から像面側の順に、第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とからなり、
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像面側の順に、前記第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い光軸上の空気間隔を隔てて、負の屈折力を持つ第１レンズ群前群Ｇ１Ａと正の屈折力を持つ第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとからなり、
前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面は、像面側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面は、物体側に凹面を向けており、
前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面は、像面側に凸面を向けており、
前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像面側の順に、正の屈折力を持つ第２レンズ群前群Ｇ２Ａと正の屈折力を持つ第２レンズ群後群Ｇ２Ｂとからなり、
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って像面側から物体側へ移動し、以下に示す条件式（１）乃至（３）を満足することを特徴とする光学系。
（１） １．５０＜｜Ｒ１ｂｒ／Ｒ１ａｒ｜＜６．００
（２） ０．３５＜Ｔ／ｆ＜０．５５
（３） ０．５０＜｜ｆ／Ｒ１ｂｆ｜＜１．５０
ｆ ：無限遠物体合焦時における光学系全系の焦点距離
Ｒ１ａｒ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｆ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
Ｒ１ｂｒ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像面側の光学面の曲率半径
Ｔ ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も物体側の光学面から前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの最も像側の光学面までの光軸上の距離
- 前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、その最も物体側に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を持つレンズを有し、前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは、その最も像面側に、正の屈折力を持つレンズを有することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
- 前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａと前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂは、前記第２レンズ群Ｇ２の中で最も長い光軸上の空気間隔で隔てられ、以下に示す条件式（４）乃至（５）を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の光学系。
（４） １．８０＜ｎｄ２ｐ
（５） ０．５０＜｜Ｒ２ｂｆ／Ｒ２ａｒ｜＜１．５０
ｎｄ２ｐ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も屈折率の高い正の屈折力を持つレンズの屈折率
Ｒ２ａｒ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの最も像側の光学面の曲率半径
Ｒ２ｂｆ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの最も物体側の光学面の曲率半径
- 以下に示す条件式（６）乃至（８）を満足することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の光学系。
（６） ０．２０＜｜ｆ／ｆ１ａ｜＜０．５０
（７） ０．２０＜ｆ／ｆ１ｂ＜０．６０
（８） ０．２０＜ｆ／ｆ２ａ＜０．６０
（９） ０．５０＜ｆ／ｆ２ｂ＜１．００
ｆ１ａ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１ｂ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離
ｆ２ａ：前記第２レンズ群前群Ｇ２Ａの焦点距離
ｆ２ｂ：前記第２レンズ群後群Ｇ２Ｂの焦点距離
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013254099A JP6219699B2 (ja) | 2013-12-09 | 2013-12-09 | 光学系 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013254099A JP6219699B2 (ja) | 2013-12-09 | 2013-12-09 | 光学系 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2015114366A true JP2015114366A (ja) | 2015-06-22 |
| JP6219699B2 JP6219699B2 (ja) | 2017-10-25 |
Family
ID=53528244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013254099A Active JP6219699B2 (ja) | 2013-12-09 | 2013-12-09 | 光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6219699B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015146015A (ja) * | 2014-01-06 | 2015-08-13 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 単焦点レンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム |
| JP2016161650A (ja) * | 2015-02-27 | 2016-09-05 | 株式会社タムロン | 光学系及び撮像装置 |
| JP2017078835A (ja) * | 2015-10-22 | 2017-04-27 | 株式会社ニコン | 撮影レンズ、撮影レンズを備えた光学機器、および撮影レンズの製造方法 |
| JP2018005099A (ja) * | 2016-07-07 | 2018-01-11 | 株式会社シグマ | 大口径レンズ |
| JP2019049646A (ja) * | 2017-09-11 | 2019-03-28 | キヤノン株式会社 | 光学系及びそれを有する撮像装置 |
| JP2019066585A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | キヤノン株式会社 | 単焦点レンズおよび撮像装置 |
| JP2019139158A (ja) * | 2018-02-14 | 2019-08-22 | 株式会社リコー | 撮影レンズ系および撮像装置 |
| JP2021076740A (ja) * | 2019-11-11 | 2021-05-20 | 株式会社コシナ | 大口径撮像光学系 |
| CN112882197A (zh) * | 2016-12-28 | 2021-06-01 | 三星电机株式会社 | 光学成像系统 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5849734A (ja) * | 1982-09-06 | 1983-03-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電気絶縁用難燃性樹脂組成物 |
| US5703726A (en) * | 1995-08-28 | 1997-12-30 | Eastman Kodak Company | Reverse telephoto lens |
| JP2007225804A (ja) * | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Mamiya Digital Imaging Co Ltd | レトロフォーカス型超広角レンズ |
| JP2014048359A (ja) * | 2012-08-30 | 2014-03-17 | Olympus Imaging Corp | 結像光学系及びそれを備えた撮像装置 |
-
2013
- 2013-12-09 JP JP2013254099A patent/JP6219699B2/ja active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5849734A (ja) * | 1982-09-06 | 1983-03-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電気絶縁用難燃性樹脂組成物 |
| US5703726A (en) * | 1995-08-28 | 1997-12-30 | Eastman Kodak Company | Reverse telephoto lens |
| JP2007225804A (ja) * | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Mamiya Digital Imaging Co Ltd | レトロフォーカス型超広角レンズ |
| JP2014048359A (ja) * | 2012-08-30 | 2014-03-17 | Olympus Imaging Corp | 結像光学系及びそれを備えた撮像装置 |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015146015A (ja) * | 2014-01-06 | 2015-08-13 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 単焦点レンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム |
| JP2016161650A (ja) * | 2015-02-27 | 2016-09-05 | 株式会社タムロン | 光学系及び撮像装置 |
| JP2017078835A (ja) * | 2015-10-22 | 2017-04-27 | 株式会社ニコン | 撮影レンズ、撮影レンズを備えた光学機器、および撮影レンズの製造方法 |
| JP2018005099A (ja) * | 2016-07-07 | 2018-01-11 | 株式会社シグマ | 大口径レンズ |
| US12092798B2 (en) | 2016-12-28 | 2024-09-17 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Optical imaging system |
| US11635594B2 (en) | 2016-12-28 | 2023-04-25 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Optical imaging system |
| CN112882197A (zh) * | 2016-12-28 | 2021-06-01 | 三星电机株式会社 | 光学成像系统 |
| JP2019049646A (ja) * | 2017-09-11 | 2019-03-28 | キヤノン株式会社 | 光学系及びそれを有する撮像装置 |
| US11016274B2 (en) | 2017-09-29 | 2021-05-25 | Canon Kabushiki Kaisha | Fixed focal length lens and image pickup apparatus |
| JP2019066585A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | キヤノン株式会社 | 単焦点レンズおよび撮像装置 |
| JP7035592B2 (ja) | 2018-02-14 | 2022-03-15 | 株式会社リコー | 撮影レンズ系および撮像装置 |
| US11397309B2 (en) | 2018-02-14 | 2022-07-26 | Ricoh Company, Ltd. | Imaging lens system and imaging apparatus incorporating the same |
| US20220291481A1 (en) * | 2018-02-14 | 2022-09-15 | Ricoh Company, Ltd. | Imaging lens system and imaging apparatus incorporating the same |
| JP2019139158A (ja) * | 2018-02-14 | 2019-08-22 | 株式会社リコー | 撮影レンズ系および撮像装置 |
| US11934036B2 (en) | 2018-02-14 | 2024-03-19 | Ricoh Company, Ltd. | Imaging lens system and imaging apparatus incorporating the same |
| JP2021076740A (ja) * | 2019-11-11 | 2021-05-20 | 株式会社コシナ | 大口径撮像光学系 |
| JP7514503B2 (ja) | 2019-11-11 | 2024-07-11 | 株式会社コシナ | 大口径撮像光学系 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6219699B2 (ja) | 2017-10-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6219699B2 (ja) | 光学系 | |
| US8503110B2 (en) | Lens system, wide-angle lens, optical apparatus equipped with lens system, and method for manufacturing lens system | |
| US7982965B2 (en) | Zoom lens, optical apparatus equipped therewith and method for manufacturing the zoom lens | |
| JP5495800B2 (ja) | 光学系及びそれを有する撮像装置 | |
| US7903348B2 (en) | Rear-focus optical system, imaging apparatus and method for focusing the same | |
| JP5729431B2 (ja) | 撮像光学系およびカメラ装置および携帯情報端末装置 | |
| JP5455572B2 (ja) | ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 | |
| US8107174B2 (en) | Wide-angle lens, imaging apparatus, and method for manufacturing wide-angle lens | |
| US8369021B2 (en) | Zoom lens system, optical apparatus equipped therewith, and method for zooming zoom lens system | |
| US8970968B2 (en) | Photographing lens system | |
| US20090153980A1 (en) | Macro lens, optical apparatus, and method for manufacturing the macro lens | |
| WO2015146067A1 (ja) | ズームレンズ系、交換レンズ装置、及びカメラシステム | |
| JP2004334185A (ja) | ズームレンズ | |
| JP6046504B2 (ja) | 撮像レンズ系 | |
| JP6749632B2 (ja) | 大口径レンズ | |
| CN105308491A (zh) | 单焦点透镜系统 | |
| JP2019191502A (ja) | インナーフォーカス式撮像レンズ及び撮像装置 | |
| JP6665615B2 (ja) | 大口径望遠レンズ | |
| JP2007206420A (ja) | ズームレンズ及びそれを有する画像投射装置 | |
| US9001441B2 (en) | Imaging lens, optical apparatus equipped therewith, and method for manufacturing imaging lens | |
| JP2018045097A (ja) | ズームレンズ | |
| JP5854944B2 (ja) | インナーフォーカス式レンズ | |
| JP2010014897A (ja) | レンズ系及び光学装置 | |
| JP2006065026A (ja) | ズームレンズ及びそれを有する画像投射装置 | |
| JP2023032221A (ja) | インナーフォーカス光学系 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160609 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170420 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170530 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170622 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170926 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170928 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6219699 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |