JP2015113801A - 圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】冷媒の漏れ損失を低減して効率を向上できると共に、製造および管理コストを低減できる圧縮機を提供する。【解決手段】シリンダ室（２２）の真円の内周面の内径をφＤs、ローラ部（２６）の真円の外周面の外径をφＤr、偏心部（１２２）の主軸（１２１）に対する偏心量をεとしたとき、（φＤs−φＤr）／２＜εを満たす。フロント側軸受部およびリア側軸受部は、滑り軸受である。フロント側軸受部の中心（５２ａ）およびリア側軸受部の中心（６２ａ）は、シリンダ室（２２）の中心（２２ａ）に対して、中心角度が１８０?以上でかつ２７０?以下の方向に、偏心している。ローラ部（２６）の外周面とシリンダ室（２２）の内周面とは、中心角度が１８０?以上でかつ２７０?以下の範囲で、互いに対向する第１対向部分（２６１，２１１）を有し、シリンダ室（２２）の内周面の第１対向部分（２１１）に、第１切り欠き部（２１１ａ）が設けられている。【選択図】図３

Description

この発明は、圧縮機に関する。

従来、圧縮機としては、特開２００３−２１４３６９号公報（特許文献１）に記載されたものがある。この圧縮機は、シリンダ室を有するシリンダと、偏心部を有するシャフトと、ローラ部を有するローラピストンとを備え、偏心部は、シリンダ室に位置し、ローラ部は、偏心部に嵌合していた。そして、ローラ部が、シリンダ室内を旋回することで、シリンダ室の冷媒は、圧縮されていた。

上記シリンダ室の内周面は、真円の曲率を含まない複数の曲率よりなる非円形に、形成され、運転中のローラ部の外周面とシリンダ室の内周面との径方向の隙間（以下、ＣＰ隙間という）を小さくして、冷媒の漏れ損失を低減し効率を向上させていた。

特開２００３−２１４３６９号公報

ところで、上記従来の圧縮機では、上記シリンダ室の内周面は、真円の曲率を含まない複数の曲率よりなる非円形に、形成されているので、シリンダ室の内周面の加工には、高度なＮＣ制御された加工機が必要であり、コストがかかっていた。また、ＣＰ隙間が、ローラ部の１回転において、微少でかつ均一であることを保証するために、加工されたシリンダの形状の管理が、煩雑でコストがかかっていた。

そこで、この発明の課題は、冷媒の漏れ損失を低減して効率を向上できると共に、製造および管理コストを低減できる圧縮機を提供することにある。

上記課題を解決するため、この発明の圧縮機は、
シリンダ室を有するシリンダと、
主軸と、上記主軸に固定され上記シリンダ室に位置する偏心部とを有するシャフトと、
上記偏心部に嵌合するローラ部を有するローラピストンと、
上記シリンダに固定され、上記主軸を支持する軸受部と
を備え、
上記シリンダ室の真円の内周面の内径をφＤs、上記ローラ部の真円の外周面の外径をφＤr、上記偏心部の上記主軸に対する偏心量をεとしたとき、（φＤs−φＤr）／２＜εを満たし、
上記軸受部は、滑り軸受であり、
上記主軸の中心方向からみて、上記シリンダ室の中心を原点とし、上記ローラピストンの上死点の中心角度を０°とし、上記ローラピストンの回転方向を正方向としたとき、
上記軸受部の中心は、上記シリンダ室の中心に対して、上記中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の方向に、偏心しており、
上記ローラ部の外周面と上記シリンダ室の内周面とは、上記中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の範囲で、互いに対向する第１対向部分を有し、
上記ローラ部の外周面の上記第１対向部分、または、上記シリンダ室の内周面の上記第１対向部分の少なくとも一方に、第１切り欠き部が設けられていることを特徴としている。

この発明の圧縮機によれば、（φＤs−φＤr）／２＜εであるので、シリンダと軸受部を意識せずに固定組立すると運転中にローラ部がシリンダ室の内周面にぶつかってしまう。しかし、軸受部は、滑り軸受であるので、運転中に、シャフトは、軸受部とのクリアランスを移動する。また、軸受部の中心は、シリンダ室の中心に対して、中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の方向に、偏心し、ローラ部の外周面とシリンダ室の内周面とは、中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の範囲で、互いに対向する第１対向部分を有し、ローラ部の外周面の第１対向部分、または、シリンダ室の内周面の第１対向部分の少なくとも一方に、第１切り欠き部が設けられているので、この第１切り欠き部により、ローラ部の外周面とシリンダ室の内周面とが互いに干渉しない。これにより、ローラ部は、シリンダ室の内周面にぶつからず、しかも、ローラ部の外周面とシリンダ室の内周面との径方向の隙間（以下、ＣＰ隙間という）を小さくすることができる。

また、シリンダ室の内周面とローラ部の外周面は、第１切り欠き部を除いて真円であるので、シリンダ室の内周面の形状やローラ部の外周面の形状を、真円の曲率を含まない複数の曲率よりなる非円形とする場合に比べて、製造および管理コストを低減できる。

したがって、運転中のローラ部の外周面とシリンダ室の内周面との隙間を小さくして、冷媒の漏れ損失を低減し効率を向上できると共に、シリンダおよびローラピストンの製造および管理コストを低減できる。

また、一実施形態の圧縮機では、
上記ローラ部の外周面と上記シリンダ室の内周面とは、上記中心角度が９０°以上でかつ１８０°以下の範囲で、互いに対向する第２対向部分を有し、
上記ローラ部の外周面の上記第２対向部分、または、上記シリンダ室の内周面の上記第２対向部分の少なくとも一方に、第２切り欠き部が設けられている。

この実施形態の圧縮機によれば、ローラ部の外周面とシリンダ室の内周面とは、中心角度が９０°以上でかつ１８０°以下の範囲で、互いに対向する第２対向部分を有し、ローラ部の外周面の第２対向部分、または、シリンダ室の内周面の第２対向部分の少なくとも一方に、第２切り欠き部が設けられている。これにより、第２切り欠き部は、ローラ部の外周面とシリンダ室の内周面との干渉を、吸収でき、ローラ部は、シリンダ室の内周面にぶつからない。

また、一実施形態の圧縮機では、上記シリンダ室の内周面の上記第１対向部分は、上記第１切り欠き部を有する。

この実施形態の圧縮機によれば、上記シリンダ室の内周面の上記第１対向部分は、上記第１切り欠き部を有するので、ロータリ圧縮機およびスイング圧縮機の両方に適用できる。

また、一実施形態の圧縮機では、
上記シリンダ室の内周面の上記第１対向部分は、上記第１切り欠き部を有し、
上記シリンダ室の内周面の上記第２対向部分は、上記第２切り欠き部を有する。

この実施形態の圧縮機によれば、上記シリンダ室の内周面の上記第１対向部分は、上記第１切り欠き部を有し、上記シリンダ室の内周面の上記第２対向部分は、上記第２切り欠き部を有するので、ロータリ圧縮機およびスイング圧縮機の両方に適用できる。

また、一実施形態の圧縮機では、
上記ローラピストンは、上記ローラ部に固定されたブレード部を有し、
上記ローラ部の外周面の上記第１対向部分は、上記第１切り欠き部を有する。

この実施形態の圧縮機によれば、上記ローラ部の外周面の上記第１対向部分は、上記第１切り欠き部を有するので、ローラ部が自転しないスイング圧縮機に適用できる。

また、一実施形態の圧縮機では、
上記ローラピストンは、上記ローラ部に固定されたブレード部を有し、
上記ローラ部の外周面の上記第１対向部分は、上記第１切り欠き部を有し、
上記ローラ部の外周面の上記第２対向部分は、上記第２切り欠き部を有する。

この実施形態の圧縮機によれば、上記ローラ部の外周面の上記第１対向部分は、上記第１切り欠き部を有し、上記ローラ部の外周面の上記第２対向部分は、上記第２切り欠き部を有するので、ローラ部が自転しないスイング圧縮機に適用できる。

また、一実施形態の圧縮機では、上記シリンダ室内に流入される冷媒は、Ｒ３２である。

この実施形態の圧縮機によれば、上記シリンダ室内に流入される冷媒は、Ｒ３２であるため、冷媒による環境負荷を少なくできる。Ｒ３２は、圧縮温度が高くなりやすい性質を有するが、本実施形態では、この冷媒の漏れを抑制できて、シリンダから吐出される冷媒の温度を低減できる。

この発明の圧縮機によれば、（φＤs−φＤr）／２ ＜ εを満たし、軸受部は、滑り軸受であり、軸受部の中心は、シリンダ室の中心に対して、中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の方向に、偏心しており、ローラ部の外周面の第１対向部分、または、シリンダ室の内周面の第１対向部分の少なくとも一方に、第１切り欠き部が設けられている。これにより、冷媒の漏れ損失を低減して効率を向上できると共に、製造および管理コストを低減できる。

本発明の第１実施形態の圧縮機を示す縦断面図である。 圧縮要素の平面図である。 圧縮要素の要部拡大図である。 ローラピストンの回転角度とＣＰ隙間との関係を示すグラフである。 本発明の第２実施形態の圧縮機を示す要部拡大図である。

以下、この発明を図示の実施の形態により詳細に説明する。

（第１の実施形態）
図１は、この発明の圧縮機の第１実施形態である縦断面図を示している。この圧縮機は、密閉容器１と、この密閉容器１内に配置された圧縮要素２と、上記密閉容器１内に配置され、上記圧縮要素２をシャフト１２を介して駆動するモータ３とを備えている。

この圧縮機は、いわゆる縦置きの高圧ドーム型のロータリ圧縮機であって、上記密閉容器１内に、上記圧縮要素２を下に、上記モータ３を上に、配置している。このモータ３のロータ６によって、上記シャフト１２を介して、上記圧縮要素２を駆動するようにしている。

上記圧縮要素２は、アキュームレータ１０から吸入管１１を通して冷媒ガスを吸入する。この冷媒ガスは、この圧縮機とともに、冷凍システムの一例としての空気調和機を構成する図示しない凝縮器、膨張機構、蒸発器を制御することによって得られる。冷媒としては、Ｒ３２を用いる。この場合、Ｒ３２からなる単一冷媒であってもよく、または、Ｒ３２を主成分とする混合冷媒であってもよい。

上記圧縮機では、上記圧縮要素２にて圧縮した高温高圧の冷媒ガスを、圧縮要素２から吐出して密閉容器１の内部に満たすと共に、モータ３のステータ５とロータ６との間の隙間を通して、モータ３を冷却した後、上記モータ３の上側に設けられた吐出管１３から外部に吐出するようにしている。

上記密閉容器１内の高圧領域の下部には、潤滑油が溜められた油溜まり部９が形成されている。この潤滑油は、油溜まり部９から、シャフト１２に設けられた油通路を通って、圧縮要素２やモータ３のベアリング等の摺動部に移動して、この摺動部を潤滑する。この潤滑油は、例えば、（ポリエチレングリコールやポリプロピレングリコール等の）ポリアルキレングリコール油や、エーテル油や、エステル油や、鉱油である。

上記モータ３は、ロータ６と、このロータ６の外周側を囲むように配置されたステータ５とを有する。

上記ロータ６は、円筒形状のロータコア６１０と、このロータコア６１０に埋設された複数の磁石６２０とを有する。ロータコア６１０は、例えば積層された電磁鋼板からなる。ロータコア６１０の中央の孔部には、上記シャフト１２が取り付けられている。磁石６２０は、平板状の永久磁石である。複数の磁石６２０は、ロータコア６１０の周方向に等間隔の中心角度で、配列されている。

上記ステータ５は、円筒形状のステータコア５１０と、このステータコア５１０に巻き付けられたコイル５２０とを有する。ステータコア５１０は、積層された複数の鋼板からなり、密閉容器１に、焼き嵌めなどによって、嵌め込まれている。コイル５２０は、ステータコア５１０の各ティース部にそれぞれ巻かれており、このコイル５２０は、いわゆる集中巻きである。

上記圧縮要素２は、上記シャフト１２を支持するフロント側軸受部５０およびリア側軸受部６０と、上記フロント側軸受部５０と上記リア側軸受部６０との間に配置されるシリンダ２１と、上記シリンダ２１内に配置されるローラピストン２５とを有する。

上記シリンダ２１は、密閉容器１の内周面に取り付けられている。シリンダ２１は、シリンダ室２２を有する。上記フロント側軸受部５０は、リア側軸受部６０よりも、モータ３側（上側）に配置されている。フロント側軸受部５０は、シリンダ２１の上側の開口端に、固定され、リア側軸受部６０は、シリンダ２１の下側の開口端に、固定されている。

上記シャフト１２は、主軸１２１と、主軸１２１に固定されシリンダ室２２に位置する偏心部１２２とを有する。この偏心部１２２には、ローラピストン２５が、嵌合されている。ローラピストン２５は、シリンダ室２２に公転可能に配置され、シリンダ室２２を偏心回動して、シリンダ室２２の冷媒を圧縮する。

上記フロント側軸受部５０は、円板状の端板部５１と、この端板部５１の中央でシリンダ２１と反対側（上方）に設けられたボス部５２とを有する。ボス部５２は、シャフト１２の主軸１２１を支持している。フロント側軸受部５０は、滑り軸受であり、ボス部５２と主軸１２１との径方向の隙間に、潤滑油が介在している。

上記端板部５１には、上記シリンダ室２２に連通する吐出孔５１ａが設けられている。端板部５１に関してシリンダ２１と反対側に位置するように、端板部５１に吐出弁３１が取り付けられている。吐出弁３１は、例えば、リード弁であり、吐出孔５１ａを開閉する。

上記端板部５１には、シリンダ２１と反対側に、吐出弁３１を覆うように、カップ型のマフラカバー４０が取り付けられている。マフラカバー４０には、ボス部５２が貫通している。

上記マフラカバー４０の内部は、吐出孔５１ａを介して、シリンダ室２２に連通している。マフラカバー４０は、マフラカバー４０の内側と外側とを連通する孔部４３を有する。

上記リア側軸受部６０は、円板状の端板部６１と、この端板部６１の中央でシリンダ２１と反対側（下方）に設けられたボス部６２とを有する。ボス部６２は、シャフト１２の主軸１２１を支持している。リア側軸受部６０は、滑り軸受であり、ボス部６２と主軸１２１との径方向の隙間に、潤滑油が介在している。

図２は、上記圧縮要素２の平面図を示す。図２に示すように、上記ローラピストン２５は、ローラ部２６と、ローラ部２６の外周面に固定されたブレード部２７とを有する。

上記ブレード部２７でシリンダ室２２内を仕切っている。シリンダ室２２には、吐出孔５１ａと、吸入管１１が連通する吸入孔２１ａとが、開口する。

上記ブレード部２７は、シリンダ室２２を、吸入孔２１ａに通じる低圧室（吸入室）２２１と吐出孔５１ａに通じる高圧室（吐出室）２２２とに、区画する。すなわち、ブレード部２７の右側の室は、低圧室２２１を形成し、ブレード部２７の左側の室は、高圧室２２２を形成している。

上記ブレード部２７の両面には、半円柱状の揺動ブッシュ２８，２８が密着して、シールを行っている。ブレード部２７と揺動ブッシュ２８，２８との間は、潤滑油で潤滑を行っている。

上記揺動ブッシュ２８，２８は、シリンダ室２２に臨んで形成されたブッシュ嵌合穴２１ｂ内に回動自在に嵌合され、ブレード部２７を両側から挟んで揺動自在にかつ進退自在に支持する。

上記ローラ部２６は、偏心部１２２に嵌合する。偏心部１２２が、偏心回転することで、ローラ部２６は、このローラ部２６の外周面をシリンダ室２２の内周面に接して、公転する。

上記ローラ部２６は、シリンダ室２２内で公転するに伴って、ブレード部２７は、このブレード部２７の両側面を揺動ブッシュ２８，２８によって保持されて進退動する。すると、吸入管１１から低圧の冷媒ガスを低圧室２２１に吸入して、高圧室２２２で圧縮して高圧にした後、吐出孔５１ａから高圧の冷媒ガスを吐出する。この吐出孔５１ａから吐出された冷媒ガスは、マフラカバー４０の外側に排出される。

上記シリンダ室２２の内周面は、真円であり、上記ローラ部２６の外周面は、真円である。ここで、シリンダ室２２の内周面の内径をφＤsとし、ローラ部２６の外周面の外径をφＤrとし、偏心部１２２の中心１２２ａの主軸１２１の中心１２１ａに対する偏心量をεとしたとき、（φＤs−φＤr）／２＜εを満たす。

上記フロント側軸受部５０（ボス部５２）の中心５２ａおよび上記リア側軸受部６０（ボス部６２）の中心６２ａは、上記シリンダ室２２の中心２２ａに対して偏心している。なお、図２では、主軸１２１の中心１２１ａは、フロント側軸受部５０の中心５２ａおよびリア側軸受部６０の中心６２ａに一致しているが、厳密には、運転中、主軸１２１の中心１２１ａは、フロント側軸受部５０の中心５２ａおよびリア側軸受部６０の中心６２ａに対してずれた位置にある。

上記主軸１２１の中心１２１ａ方向からみて、上記シリンダ室２２の中心２２ａを原点とし、上記ローラピストン２５の上死点の中心角度を０°とし、上記ローラピストン２５の回転方向を正方向としたとき、フロント側軸受部５０の中心５２ａおよびリア側軸受部６０の中心６２ａは、シリンダ室２２の中心２２ａに対して、中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の方向に、偏心している。ローラピストン２５の上死点とは、ブレード部２７がブッシュ嵌合穴２１ｂに最も進入した位置にあるときをいう。

上記吐出孔５１ａは、中心角度が２７０°〜３６０°の範囲で、３６０°に近い位置に、開口している。上記吸入孔２１ａは、中心角度が０°〜９０°の範囲で、０°に近い位置に、開口している。

図３に示すように、上記ローラ部２６の外周面と上記シリンダ室２２の内周面とは、上記中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の範囲で、互いに接近して対向する第１対向部分２６１，２１１を有する。シリンダ室２２の内周面の第１対向部分２１１に、第１切り欠き部２１１ａが設けられている。

上記ローラ部２６の外周面と上記シリンダ室２２の内周面とは、上記中心角度が９０°以上でかつ１８０°以下の範囲で、互いに接近して対向する第２対向部分２６２，２１２を有する。シリンダ室２２の内周面の第２対向部分２１２に、第２切り欠き部２１２ａが設けられている。

上記第１切り欠き部２１１ａと上記第２切り欠き部２１２ａは、連続しており、仮想線にて示す真円よりも、径方向外側に位置する。第１、第２切り欠き部２１１ａ，２１２ａは、例えば、同一の曲率半径を有する。第１、第２切り欠き部２１１ａ，２１２ａは、例えば、中心角度が１３５°以上でかつ２１０°以下の範囲に位置する。

上記構成の圧縮機によれば、（φＤs−φＤr）／２＜εであるので、シリンダ２１とフロント側軸受部５０およびリア側軸受部６０とを意識せずに固定組立すると運転中にローラ部２６がシリンダ室２２の内周面にぶつかってしまう。しかし、フロント側軸受部５０およびリア側軸受部６０は、滑り軸受であるので、運転中に、シャフト１２は、フロント側軸受部５０およびリア側軸受部６０とのクリアランスを移動する。また、フロント側軸受部５０の中心５２ａおよびリア側軸受部６０の中心６２ａは、シリンダ室２２の中心２２ａに対して、中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の方向に、偏心しており、シリンダ室２２の内周面の第１対向部分２１１に、第１切り欠き部２１１ａが設けられているので、この第１切り欠き部２１１ａにより、ローラ部２６の外周面とシリンダ室２２の内周面とが互いに干渉しない。これにより、ローラ部２６は、シリンダ室２２の内周面にぶつからず、しかも、ローラ部２６の外周面とシリンダ室２２の内周面との径方向の隙間（以下、ＣＰ隙間という）を小さくすることができる。

上記フロント側軸受部５０の中心５２ａおよびリア側軸受部６０の中心６２ａは、シリンダ室２２の中心２２ａに対して、中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の方向に、偏心している。これにより、フロント側軸受部５０の中心５２ａおよびリア側軸受部６０の中心６２ａを、圧縮される冷媒の圧力が高くなるローラピストン２５の回転角度の方向に、偏心させており、このローラピストン２５の回転角度におけるＣＰ隙間を低減でき、高圧の冷媒の漏れ損失を有効に低減できる。以下、具体的に説明する。

図４は、ローラピストン２５の回転角度とＣＰ隙間との関係を示すグラフである。実線は、実施例１を示し、点線は、実施例２を示し、仮想線は、比較例を示す。

実施例１では、（φＤs−φＤr）／２＜εであり、フロント側軸受部５０の中心５２ａおよびリア側軸受部６０の中心６２ａが、シリンダ室２２の中心２２ａに対して、中心角度が２４０°の方向に、偏心している。実施例１によれば、運転中のＣＰ隙間の変化を抑えることができて、漏れ損失を低減できる。

実施例２では、（φＤs−φＤr）／２＜εであり、フロント側軸受部５０の中心５２ａおよびリア側軸受部６０の中心６２ａが、シリンダ室２２の中心２２ａに対して、中心角度が２６０°の方向に、偏心している。実施例２によれば、運転中のＣＰ隙間の変化を抑えることができて、漏れ損失を低減できる。

比較例では、（φＤs−φＤr）／２＞εであり、フロント側軸受部の中心およびリア側軸受部の中心が、シリンダ室の中心に対して、中心角度が２７０°の方向に、偏心している。比較例によれば、運転中のＣＰ隙間の変化が大きくなって、漏れ損失が大きくなる。 ここで、比較例において、（φＤs−φＤr）／２＞εとしているのは、従前では、加工精度がよくなく、シリンダ室の内径やローラ部の外径のばらつきが、大きかったためである。要するに、（φＤs−φＤr）／２＞εとしないと、ＣＰ隙間にて、この製品毎のばらつきを吸収できず、ローラ部がシリンダ室の内周面にぶつかるおそれがある。

これに対して、実施例１、２において、（φＤs−φＤr）／２＜εとしているのは、現在では、加工精度がよくなり、シリンダ室２２の内径やローラ部２６の外径のばらつきが、小さくなったためである。要するに、（φＤs−φＤr）／２＜εとしても、ＣＰ隙間にて、この製品毎のばらつきを吸収でき、ローラ部２６がシリンダ室２２の内周面にぶつかるおそれがない。

また、上記構成の圧縮機によれば、シリンダ室２２の内周面は、第１、第２切り欠き部２１１ａ，２１２ａを除いて真円であり、ローラ部２６の外周面は、真円であるので、シリンダ室２２の内周面の形状やローラ部２６の外周面の形状を、真円の曲率を含まない複数の曲率よりなる非円形とする場合に比べて、製造および管理コストを低減できる。要するに、シリンダ室２２の内周面の加工には、高度なＮＣ制御された加工機が必要でない。また、加工されたシリンダ２１の形状を管理しなくても、ＣＰ隙間を微少でかつ均一とできる。

したがって、上記構成の圧縮機によれば、運転中のローラ部２６の外周面とシリンダ室２２の内周面との隙間を小さくして、冷媒の漏れ損失を低減し効率を向上できると共に、シリンダ２１およびローラピストン２５の製造および管理コストを低減できる。

上記構成の圧縮機によれば、シリンダ室２２の内周面の第２対向部分２１２に、第２切り欠き部２１２ａが設けられているので、この第２切り欠き部２１２ａにより、ローラ部２６の外周面とシリンダ室２２の内周面とが互いに干渉しない。

上記構成の圧縮機によれば、上記シリンダ室２２内に流入される冷媒は、Ｒ３２であるため、冷媒による環境負荷を少なくできる。Ｒ３２は、圧縮温度が高くなりやすい性質を有するが、本実施形態では、この冷媒の漏れを抑制できて、シリンダ２１から吐出される冷媒の温度を低減できる。

これに対して、冷媒が漏れ出ると、シリンダ２１から吐出される冷媒の温度が高くなる。この結果、圧縮機を構成する部材に対して、熱劣化や、熱膨張が発生して、品質が低下する。

（第２の実施形態）
図５は、この発明の第２実施形態の圧縮機を示す要部拡大図である。この第２の実施形態は、上記第１の実施形態とは、切り欠き部の構成のみが相違する。この相違する構成のみを以下に説明する。なお、この第２の実施形態において、上記第１の実施形態と同一の符号は、上記第１の実施形態と同じ構成であるため、その説明を省略する。

図５に示すように、上記ローラ部２６の外周面と上記シリンダ室２２の内周面とは、中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の範囲で、互いに接近して対向する第１対向部分２６１，２１１を有する。ローラ部２６の外周面の第１対向部分２６１に、第１切り欠き部２６１ａが設けられている。

上記ローラ部２６の外周面と上記シリンダ室２２の内周面とは、中心角度が９０°以上でかつ１８０°以下の範囲で、互いに接近して対向する第２対向部分２６２，２１２を有する。ローラ部２６の外周面の第２対向部分２６２に、第２切り欠き部２６２ａが設けられている。

上記第１切り欠き部２６１ａと上記第２切り欠き部２６２ａは、連続しており、仮想線にて示す真円よりも、径方向内側に位置する。第１、第２切り欠き部２６１ａ，２６２ａは、例えば、同一の曲率半径を有する。

要するに、上記第２実施形態の圧縮機では、シリンダ室２２の内周面でなく、ローラ部２６の外周面に、第１、第２切り欠き部２６１ａ，２６２ａを設けている。つまり、シリンダ室２２の内周面は、真円である一方、ローラ部２６の外周面は、第１、第２切り欠き部２６１ａ，２６２ａを除いて真円である。

上記構成の圧縮機によれば、上記第１実施形態の作用効果に加え、さらに、ローラ部２６の外周面は、第１、第２切り欠き部２６１ａ，２６２ａを有するので、ローラ部２６が自転しないスイング圧縮機に好適である。

なお、この発明は上述の実施形態に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で設計変更可能である。

上記第１、上記第２実施形態では、冷媒として、Ｒ３２を用いたが、二酸化炭素や、ＨＣや、Ｒ４１０Ａ等のＨＦＣや、Ｒ２２等のＨＣＦＣ等の冷媒を用いてもよい。

上記第１、上記第２実施形態では、シリンダの数量を１つとしたが、シリンダの数量を２つ以上としてもよい。

上記第１、上記第２実施形態では、ローラピストンにおいて、ブレード部をローラ部に一体に固定したが、ブレード部をローラ部と別体としてもよい。つまり、スイング圧縮機の代わりに、ロータリ圧縮機としてもよい。そして、このロータリ圧縮機では、切り欠き部を、ローラ部の外周面でなく、シリンダ室の内周面に設ける。

上記第１、上記第２実施形態において、中心角度が２７０°以上でかつ３６０°以下の範囲で、ローラ部の外周面とシリンダ室の内周面との互いに対向する第３対向部分において、ローラ部の外周面の第３対向部分、または、シリンダ室の内周面の第３対向部分の少なくとも一方に、第３切り欠き部を設けるようにしてもよい。

上記第１、上記第２実施形態では、切り欠き部を、シリンダ室の内周面またはローラ部の外周面の何れか一方に設けたが、シリンダ室の内周面およびローラ部の外周面の両方に設けるようにしてもよい。

上記第１実施形態では、シリンダ室の内周面に、第１切り欠き部と第２切り欠き部を設けたが、第１切り欠き部のみ設けるようにしてもよい。

上記第２実施形態では、ローラ部の外周面に、第１切り欠き部と第２切り欠き部を設けたが、第１切り欠き部のみ設けるようにしてもよい。

上記第１、上記第２実施形態では、シャフトの偏心部に関して、ローラピストンのローラ部を支持する軸受としての作用を説明していないが、偏心部をすべり軸受とすると、運転中に、ローラ部は、偏心部とのクリアランスを移動することになって、ローラ部は、益々、シリンダ室の内面にぶつからなくなる。

１ 密閉容器
２ 圧縮要素
３ モータ
１２ シャフト
１２１ 主軸
１２１ａ 中心
１２２ 偏心部
１２２ａ 中心
２１ シリンダ
２１１ 第１対向部分
２１１ａ 第１切り欠き部
２１２ 第２対向部分
２１２ａ 第２切り欠き部
２２ シリンダ室
２２ａ 中心
２５ ローラピストン
２６ ローラ部
２６１ 第１対向部分
２６１ａ 第１切り欠き部
２６２ 第２対向部分
２６２ａ 第２切り欠き部
２７ ブレード部
５０ フロント側軸受部
５１ 端板部
５２ ボス部
５２ａ 中心
６０ リア側軸受部
６１ 端板部
６２ ボス部
６２ａ 中心

Claims (7)

1. シリンダ室（２２）を有するシリンダ（２１）と、
   主軸（１２１）と、上記主軸（１２１）に固定され上記シリンダ室（２２）に位置する偏心部（１２２）とを有するシャフト（１２）と、
   上記偏心部（１２２）に嵌合するローラ部（２６）を有するローラピストン（２５）と、
   上記シリンダ（２１）に固定され、上記主軸（１２１）を支持する軸受部（５０，６０）と
   を備え、
   上記シリンダ室（２２）の真円の内周面の内径をφＤs、上記ローラ部（２６）の真円の外周面の外径をφＤr、上記偏心部（１２２）の上記主軸（１２１）に対する偏心量をεとしたとき、（φＤs−φＤr）／２＜εを満たし、
   上記軸受部（５０，６０）は、滑り軸受であり、
   上記主軸（１２１）の中心（１２１ａ）方向からみて、上記シリンダ室（２２）の中心（２２ａ）を原点とし、上記ローラピストン（２５）の上死点の中心角度を０°とし、上記ローラピストン（２５）の回転方向を正方向としたとき、
   上記軸受部（５０，６０）の中心（５２ａ，６２ａ）は、上記シリンダ室（２２）の中心（２２ａ）に対して、上記中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の方向に、偏心しており、
   上記ローラ部（２６）の外周面と上記シリンダ室（２２）の内周面とは、上記中心角度が１８０°以上でかつ２７０°以下の範囲で、互いに対向する第１対向部分（２６１，２１１）を有し、
   上記ローラ部（２６）の外周面の上記第１対向部分（２６１）、または、上記シリンダ室（２２）の内周面の上記第１対向部分（２１１）の少なくとも一方に、第１切り欠き部（２６１ａ，２１１ａ）が設けられていることを特徴とする圧縮機。
2. 請求項１に記載の圧縮機において、
   上記ローラ部（２６）の外周面と上記シリンダ室（２２）の内周面とは、上記中心角度が９０°以上でかつ１８０°以下の範囲で、互いに対向する第２対向部分（２６２，２１２）を有し、
   上記ローラ部（２６）の外周面の上記第２対向部分（２６２）、または、上記シリンダ室（２２）の内周面の上記第２対向部分（２１２）の少なくとも一方に、第２切り欠き部（２６２ａ，２１２ａ）が設けられていることを特徴とする圧縮機。
3. 請求項１に記載の圧縮機において、
   上記シリンダ室（２２）の内周面の上記第１対向部分（２１１）は、上記第１切り欠き部（２１１ａ）を有することを特徴とする圧縮機。
4. 請求項２に記載の圧縮機において、
   上記シリンダ室（２２）の内周面の上記第１対向部分（２１１）は、上記第１切り欠き部（２１１ａ）を有し、
   上記シリンダ室（２２）の内周面の上記第２対向部分（２１２）は、上記第２切り欠き部（２１２ａ）を有することを特徴とする圧縮機。
5. 請求項１に記載の圧縮機において、
   上記ローラピストン（２５）は、上記ローラ部（２６）に固定されたブレード部（２７）を有し、
   上記ローラ部（２６）の外周面の上記第１対向部分（２６１）は、上記第１切り欠き部（２６１ａ）を有することを特徴とする圧縮機。
6. 請求項２に記載の圧縮機において、
   上記ローラピストン（２５）は、上記ローラ部（２６）に固定されたブレード部（２７）を有し、
   上記ローラ部（２６）の外周面の上記第１対向部分（２６１）は、上記第１切り欠き部（２６１ａ）を有し、
   上記ローラ部（２６）の外周面の上記第２対向部分（２６２）は、上記第２切り欠き部（２６２ａ）を有することを特徴とする圧縮機。
7. 請求項１から６の何れか一つに記載の圧縮機において、
   上記シリンダ室（２２）内に流入される冷媒は、Ｒ３２であることを特徴とする圧縮機。

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