JP2015102733A - リアコンバータレンズ、光学装置、リアコンバータレンズの製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】良好な光学性能を有するリアコンバータレンズ、光学装置、及びリアコンバータレンズの製造方法を提供する。
【解決手段】マスタレンズＭＬの像側に配置され、マスタレンズＭＬとの合成焦点距離がマスタレンズＭＬの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズＲＣであって、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｌ１と、負の屈折力を有する第２レンズ成分Ｌ２と、負の屈折力を有する第３レンズ成分Ｌ３と、正の屈折力を有する第４レンズ成分Ｌ４とで構成され、４つのレンズ成分Ｌ１〜Ｌ４のうちの少なくとも３つが接合レンズであることを特徴とする。
【選択図】図１
【解決手段】マスタレンズＭＬの像側に配置され、マスタレンズＭＬとの合成焦点距離がマスタレンズＭＬの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズＲＣであって、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｌ１と、負の屈折力を有する第２レンズ成分Ｌ２と、負の屈折力を有する第３レンズ成分Ｌ３と、正の屈折力を有する第４レンズ成分Ｌ４とで構成され、４つのレンズ成分Ｌ１〜Ｌ４のうちの少なくとも３つが接合レンズであることを特徴とする。
【選択図】図１
Description
本発明は、リアコンバータレンズ、光学装置、リアコンバータレンズの製造方法に関する。
従来、負の焦点距離を有しており、レンズ交換式カメラのマスタレンズとカメラ本体との間に配置されて該マスタレンズの焦点距離を拡大するリアコンバータレンズが知られている（例えば、特許文献１を参照。）。
しかしながら、上述のような従来のリアコンバータレンズは、十分な光学性能を有していないため、高画素化された近年のカメラに用いられた場合に良好な結像性能を得ることができないという問題があった。
そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、良好な光学性能を有するリアコンバータレンズ、光学装置、及びリアコンバータレンズの製造方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決するために本発明は、
マスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズであって、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成され、
４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つが接合レンズであることを特徴とするリアコンバータレンズを提供する。
マスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズであって、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成され、
４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つが接合レンズであることを特徴とするリアコンバータレンズを提供する。
また本発明は、
前記リアコンバータレンズを有することを特徴とする光学装置を提供する。
前記リアコンバータレンズを有することを特徴とする光学装置を提供する。
また本発明は、
マスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズの製造方法であって、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成し、
４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つを接合レンズにすることを特徴とするリアコンバータレンズの製造方法を提供する。
マスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズの製造方法であって、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成し、
４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つを接合レンズにすることを特徴とするリアコンバータレンズの製造方法を提供する。
本発明によれば、良好な光学性能を有するリアコンバータレンズ、光学装置、及びリアコンバータレンズの製造方法を提供することができる。
以下、本願のリアコンバータレンズ、光学装置、及びリアコンバータレンズの製造方法について説明する。
本願のリアコンバータレンズは、撮影レンズや対物レンズ等のマスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズであって、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成されていることを特徴としている。このような簡単な構成により、本願のリアコンバータレンズは、拡大倍率があまり大きくないリアコンバータレンズで不足しがちなバックフォーカスを十分に確保することができる。
なお、本願において「レンズ成分」とは、２枚以上のレンズを接合してなる接合レンズ、或いは単レンズをいう。
本願のリアコンバータレンズは、撮影レンズや対物レンズ等のマスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズであって、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成されていることを特徴としている。このような簡単な構成により、本願のリアコンバータレンズは、拡大倍率があまり大きくないリアコンバータレンズで不足しがちなバックフォーカスを十分に確保することができる。
なお、本願において「レンズ成分」とは、２枚以上のレンズを接合してなる接合レンズ、或いは単レンズをいう。
また、本願のリアコンバータレンズは、４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つが接合レンズであることを特徴としている。この構成により、画質を悪化させる要因の１つである偏芯の要素、即ち偏芯するレンズの数をできるだけ少なくすることができる。このため、本願のリアコンバータレンズのペッツバール和を小さくすることができ、その結果、良好な結像面を得ることができる。
以上の構成により、良好な光学性能を有するリアコンバータレンズを実現することができる。
以上の構成により、良好な光学性能を有するリアコンバータレンズを実現することができる。
また、本願のリアコンバータレンズは、前記第１レンズ成分が接合レンズであることが望ましい。本願のリアコンバータレンズにおいて、Ｆナンバーが最小になる光束は、第１レンズ成分中を光軸から離れた高い位置で通過する。このため、第１レンズ成分を接合レンズとすることで、各波長での球面収差を良好に補正することができる。
また、本願のリアコンバータレンズは、前記第４レンズ成分が接合レンズであることが望ましい。これにより、コマ収差や色収差をより良好に補正することができる。特に、軸外光線の第４レンズ成分に対する入射高が大きいため、倍率色収差を効果的に補正することができる。また、構成を簡単にすることができ、さらにレンズの偏芯の影響を小さくすることもできる。
また、本願のリアコンバータレンズは、前記第２レンズ成分が接合レンズであることが望ましい。これにより、簡単な構成で、コマ収差や色収差をより良好に補正することができる。
また、本願のリアコンバータレンズは、前記第４レンズ成分が負レンズを有する接合レンズであり、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１） １３．００ ＜ ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＜ ３０．００
但し、
ν４ｎ：前記第４レンズ成分中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
ｆ４ｎ：前記第４レンズ成分中の前記負レンズの焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ成分の焦点距離
（１） １３．００ ＜ ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＜ ３０．００
但し、
ν４ｎ：前記第４レンズ成分中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
ｆ４ｎ：前記第４レンズ成分中の前記負レンズの焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ成分の焦点距離
条件式（１）は、第４レンズ成分が負レンズを有する接合レンズである場合の当該負レンズのアッベ数と焦点距離を規定する条件式である。本願のリアコンバータレンズは、条件式（１）を満足することにより、倍率色収差やコマ収差を良好に補正することができる。
本願のリアコンバータレンズの条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、正の屈折力を有する接合レンズである第４レンズ成分中の負レンズの屈折力が小さくなる。このため、倍率色収差が補正不足になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を１６．００とすることがより好ましい。
一方、本願のリアコンバータレンズの条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ成分中の負レンズの屈折力が大きくなる。このため、倍率色収差が補正過剰になるばかりでなく、コマ収差を補正することが困難になってしまう。特に、最大像高におけるコマ収差が悪化してしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を２５．００とすることがより好ましい。
また、本願のリアコンバータレンズは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） ０．０４２ ＜ Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ））
但し、
ｎｐ：前記リアコンバータレンズ中の正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率
ｆｐ：前記リアコンバータレンズ中の前記正レンズの焦点距離
（２） ０．０４２ ＜ Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ））
但し、
ｎｐ：前記リアコンバータレンズ中の正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率
ｆｐ：前記リアコンバータレンズ中の前記正レンズの焦点距離
条件式（２）は、本願のリアコンバータレンズのペッツバール和に関するものであり、本願のリアコンバータレンズ中の各正レンズの屈折率と焦点距離を規定する条件式である。詳細には、条件式（２）中の「Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ））」は、本願のリアコンバータレンズ中の全ての正レンズについて「１／（ｎｐ×ｆｐ）」の値をそれぞれ求め、求めた「１／（ｎｐ×ｆｐ）」の値を全て足し合わせたものを示す。一般に、リアコンバータレンズはマスタレンズの焦点距離を拡大するために負の屈折力を有しているため、リアコンバータレンズ全体のペッツバール和は負で絶対値が大きい傾向にある。このため、リアコンバータレンズ中の正レンズの屈折率や焦点距離を大きくすれば、ペッツバール和の絶対値を小さくすることができる。条件式（２）はこれを実現するための条件式である。本願のリアコンバータレンズは、条件式（２）を満足することにより、像面湾曲の発生を抑えることができる。
本願のリアコンバータレンズの条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、本願のリアコンバータレンズ全体のペッツバール和が負で絶対値が大きくなるため、像面湾曲が生じてしまうので好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．０４４とすることがより好ましい。
また、条件式（２）の上限値を０．０７０に設定することがより好ましい。本願のリアコンバータレンズの条件式（２）の対応値が当該上限値を下回ることにより、本願の効果をより確実にすることができる。
また、条件式（２）の上限値を０．０７０に設定することがより好ましい。本願のリアコンバータレンズの条件式（２）の対応値が当該上限値を下回ることにより、本願の効果をより確実にすることができる。
また、本願のリアコンバータレンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） ０．２５ ＜ Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＜ ０．５０
但し、
Ｔｄ：前記リアコンバータレンズ中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
ｆｔｃ：前記リアコンバータレンズの焦点距離
（３） ０．２５ ＜ Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＜ ０．５０
但し、
Ｔｄ：前記リアコンバータレンズ中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
ｆｔｃ：前記リアコンバータレンズの焦点距離
条件式（３）は、本願のリアコンバータレンズのコンパクト性に関するものであり、本願のリアコンバータレンズ中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離を規定する条件式である。本願のリアコンバータレンズは、条件式（３）を満足することにより、バックフォーカスを確保しながら、球面収差、非点収差及び像面湾曲を良好に補正することができる。
本願のリアコンバータレンズの条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、本願のリアコンバータレンズが薄肉化する。このため、収差補正の自由度が低下し、球面収差や非点収差を適切に補正することが困難になってしまう。また、本願のリアコンバータレンズ中のレンズ成分を接合レンズにすることも困難になり、色収差の補正が非常に困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２６とすることがより好ましい。
一方、本願のリアコンバータレンズの条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、本願のリアコンバータレンズの全長が大きくなり、所望のバックフォーカスを確保することが困難になってしまう。また、所望のバックフォーカスを確保しようとすれば、マスタレンズと本願のリアコンバータレンズとの間隔が小さくなって衝突してしまう。また、本願のリアコンバータレンズの負の屈折力が大きくなり、ペッツバール和が負で絶対値が大きくなる。このため、像面湾曲が大きくなり、像面の平坦性を保つことが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．４０とすることがより好ましい。
また、本願のリアコンバータレンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） ０．７５ ＜ （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＜ ２．００
但し、
Ｇ２ｒ２：前記第２レンズ成分中の最も像側のレンズ面の曲率半径
Ｇ３ｒ１：前記第３レンズ成分中の最も物体側のレンズ面の曲率半径
（４） ０．７５ ＜ （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＜ ２．００
但し、
Ｇ２ｒ２：前記第２レンズ成分中の最も像側のレンズ面の曲率半径
Ｇ３ｒ１：前記第３レンズ成分中の最も物体側のレンズ面の曲率半径
条件式（４）は、球面収差と像面湾曲の補正に関するものであり、第２レンズ成分と第３レンズ成分との間に形成される所謂空気レンズの形状を規定する条件式である。本願のリアコンバータレンズは、条件式（４）を満足することにより、像面湾曲や球面収差を良好に補正することができる。
本願のリアコンバータレンズの条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、像面湾曲が大きくなり、像面の平面性を保つことができなくなってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．７８とすることがより好ましい。
一方、本願のリアコンバータレンズの条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、球面収差が大きくなり、画面中心の結像性能が劣化してしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を１．５５とすることがより好ましい。
本願の光学装置は、上述した構成のリアコンバータレンズを有することを特徴としている。これにより、良好な光学性能を有する光学装置を実現することができる。
本願のリアコンバータレンズの製造方法は、マスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズの製造方法であって、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成し、４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つを接合レンズにすることを特徴としている。これにより、良好な光学性能を有するリアコンバータレンズを製造することができる。
以下、本願の数値実施例に係るリアコンバータレンズを添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着した様子を示す断面図である。
図１に示すように、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、マスタレンズＭＬの焦点距離を拡大するためのレンズであり、マスタレンズＭＬの像側に着脱自在に装着して用いられる。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着した様子を示す断面図である。
図１に示すように、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、マスタレンズＭＬの焦点距離を拡大するためのレンズであり、マスタレンズＭＬの像側に着脱自在に装着して用いられる。
本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｌ１と、負の屈折力を有する第２レンズ成分Ｌ２と、負の屈折力を有する第３レンズ成分Ｌ３と、正の屈折力を有する第４レンズ成分Ｌ４とから構成されている。
第１レンズ成分Ｌ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合正レンズである。
第２レンズ成分Ｌ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズである。
第３レンズ成分Ｌ３は、両凹形状の負レンズＬ３１である。
第４レンズ成分Ｌ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズである。
第１レンズ成分Ｌ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合正レンズである。
第２レンズ成分Ｌ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズである。
第３レンズ成分Ｌ３は、両凹形状の負レンズＬ３１である。
第４レンズ成分Ｌ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズである。
上記構成のリアコンバータレンズＲＣを装着したマスタレンズＭＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
なお、第１レンズ群Ｇ１中の最も物体側には、保護ガラスＰＧが配置されている。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には、開口絞りＳが配置されている。第３レンズ群Ｇ３の像側には、差込フィルタＦＬが配置されている。
斯かる構成のマスタレンズＭＬでは、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
なお、第１レンズ群Ｇ１中の最も物体側には、保護ガラスＰＧが配置されている。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には、開口絞りＳが配置されている。第３レンズ群Ｇ３の像側には、差込フィルタＦＬが配置されている。
斯かる構成のマスタレンズＭＬでは、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表１に、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳの諸元の値を掲げる。
表１の［面データ］において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面と第n+1面との光軸上の間隔（nは整数））、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、絞りＳは開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示しており、屈折率ｎｄ＝1.000000は空気の屈折率を表している。
表１の［面データ］において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面と第n+1面との光軸上の間隔（nは整数））、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、絞りＳは開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示しており、屈折率ｎｄ＝1.000000は空気の屈折率を表している。
［各種データ］において、ｆ（ＭＬ）はマスタレンズＭＬの焦点距離を示し、ｆは光学系ＯＳの焦点距離、即ちマスタレンズＭＬとリアコンバータレンズＲＣとの合成焦点距離を示す。ＦＮＯ（ＭＬ）はマスタレンズＭＬのＦナンバーを示し、ＦＮＯは光学系ＯＳのＦナンバー、即ちマスタレンズＭＬとリアコンバータレンズＲＣとの合成Ｆナンバーを示す。２ωは光学系ＯＳの画角、即ちマスタレンズＭＬとリアコンバータレンズＲＣとの合成画角（単位は「°」）を示す。βはリアコンバータレンズＲＣの拡大倍率を示し、Ｒは撮影距離を示す。Ｙは光学系ＯＳの像高を示し、Ｂｆは光学系ＯＳのバックフォーカス（最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離）を示す。
［条件式対応値］には、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣの各条件式の対応値を示す。
［条件式対応値］には、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣの各条件式の対応値を示す。
ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１）第１実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.0000 1.516800 64.12
2 ∞ 0.6000 1.000000
3 173.8655 12.0000 1.497820 82.52
4 -978.0647 0.2000 1.000000
5 134.2050 15.0000 1.497820 82.52
6 -460.5750 5.0000 1.804000 46.57
7 332.9139 46.3000 1.000000
8 99.3587 3.5000 1.743997 44.79
9 55.6910 15.9000 1.497820 82.52
10 -1333.1846 29.7073 1.000000
11 -169.9686 2.7000 1.516800 64.05
12 67.2847 4.5100 1.000000
13 -192.9273 7.0000 1.803840 33.89
14 -43.0810 2.8000 1.589130 61.29
15 83.8867 20.1028 1.000000
16(絞りＳ) ∞ 1.7000 1.000000
17 203.1344 5.1000 1.518601 69.92
18 -99.7742 3.0570 1.000000
19 -42.9950 2.5000 1.795040 28.48
20 -61.8480 9.1000 1.000000
21 -176.5352 4.7000 1.518601 69.92
22 -53.3740 30.6000 1.000000
23 ∞ 2.0000 1.516800 64.12
24 ∞ 26.2535 1.000000
25 1248.9254 6.2000 1.647690 33.72
26 -31.7990 1.6000 1.850260 32.35
27 -54.2525 0.1000 1.000000
28 -416.0382 1.7000 1.729160 54.61
29 21.6656 7.1000 1.581440 40.98
30 3624.4529 3.7000 1.000000
31 -51.6910 1.7000 1.772500 49.62
32 97.8569 0.1000 1.000000
33 43.4154 7.8000 1.581440 40.98
34 -43.4050 1.7000 1.808090 22.74
35 -171.6744 41.2100 1.000000
像面 ∞
［各種データ］
β 1.400
ｆ（ＭＬ） 293.79786
ＦＮＯ（ＭＬ） 2.87875
Ｒ ∞
ｆ 411.39648
ＦＮＯ 4.03103
２ω 6.03366
Ｙ 21.6
Ｂｆ 41.21005
［条件式対応値］
ν４ｎ ＝ 22.74
ｆ４ｎ ＝-72.31737
ｆ４ ＝77.67513
（１） ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＝ 21.171
（２） Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ）） ＝ 0.046
（３） Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＝ 0.269
（４） （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＝ 1.029
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.0000 1.516800 64.12
2 ∞ 0.6000 1.000000
3 173.8655 12.0000 1.497820 82.52
4 -978.0647 0.2000 1.000000
5 134.2050 15.0000 1.497820 82.52
6 -460.5750 5.0000 1.804000 46.57
7 332.9139 46.3000 1.000000
8 99.3587 3.5000 1.743997 44.79
9 55.6910 15.9000 1.497820 82.52
10 -1333.1846 29.7073 1.000000
11 -169.9686 2.7000 1.516800 64.05
12 67.2847 4.5100 1.000000
13 -192.9273 7.0000 1.803840 33.89
14 -43.0810 2.8000 1.589130 61.29
15 83.8867 20.1028 1.000000
16(絞りＳ) ∞ 1.7000 1.000000
17 203.1344 5.1000 1.518601 69.92
18 -99.7742 3.0570 1.000000
19 -42.9950 2.5000 1.795040 28.48
20 -61.8480 9.1000 1.000000
21 -176.5352 4.7000 1.518601 69.92
22 -53.3740 30.6000 1.000000
23 ∞ 2.0000 1.516800 64.12
24 ∞ 26.2535 1.000000
25 1248.9254 6.2000 1.647690 33.72
26 -31.7990 1.6000 1.850260 32.35
27 -54.2525 0.1000 1.000000
28 -416.0382 1.7000 1.729160 54.61
29 21.6656 7.1000 1.581440 40.98
30 3624.4529 3.7000 1.000000
31 -51.6910 1.7000 1.772500 49.62
32 97.8569 0.1000 1.000000
33 43.4154 7.8000 1.581440 40.98
34 -43.4050 1.7000 1.808090 22.74
35 -171.6744 41.2100 1.000000
像面 ∞
［各種データ］
β 1.400
ｆ（ＭＬ） 293.79786
ＦＮＯ（ＭＬ） 2.87875
Ｒ ∞
ｆ 411.39648
ＦＮＯ 4.03103
２ω 6.03366
Ｙ 21.6
Ｂｆ 41.21005
［条件式対応値］
ν４ｎ ＝ 22.74
ｆ４ｎ ＝-72.31737
ｆ４ ＝77.67513
（１） ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＝ 21.171
（２） Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ）） ＝ 0.046
（３） Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＝ 0.269
（４） （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＝ 1.029
図２は、本願の第１実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着してなる光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角（単位：「°」）をそれぞれ示す。ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各半画角Ａにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
各収差図より、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
図３は、本願の第２実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着した様子を示す断面図である。
図３に示すように、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、マスタレンズＭＬの焦点距離を拡大するためのレンズであり、マスタレンズＭＬの像側に着脱自在に装着して用いられる。
図３は、本願の第２実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着した様子を示す断面図である。
図３に示すように、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、マスタレンズＭＬの焦点距離を拡大するためのレンズであり、マスタレンズＭＬの像側に着脱自在に装着して用いられる。
本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｌ１と、負の屈折力を有する第２レンズ成分Ｌ２と、負の屈折力を有する第３レンズ成分Ｌ３と、正の屈折力を有する第４レンズ成分Ｌ４とから構成されている。
第１レンズ成分Ｌ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合正レンズである。
第２レンズ成分Ｌ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズである。
第３レンズ成分Ｌ３は、両凹形状の負レンズＬ３１である。
第４レンズ成分Ｌ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズである。
第１レンズ成分Ｌ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合正レンズである。
第２レンズ成分Ｌ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズである。
第３レンズ成分Ｌ３は、両凹形状の負レンズＬ３１である。
第４レンズ成分Ｌ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズである。
なお、上記構成のリアコンバータレンズＲＣを装着したマスタレンズＭＬは、上記第１実施例と同様である。
以下の表２に、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳの諸元の値を掲げる。
以下の表２に、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳの諸元の値を掲げる。
（表２）第２実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.0000 1.516800 64.12
2 ∞ 0.6000 1.000000
3 173.8655 12.0000 1.497820 82.52
4 -978.0647 0.2000 1.000000
5 134.2050 15.0000 1.497820 82.52
6 -460.5750 5.0000 1.804000 46.57
7 332.9139 46.3000 1.000000
8 99.3587 3.5000 1.743997 44.79
9 55.6910 15.9000 1.497820 82.52
10 -1333.1846 42.4274 1.000000
11 -169.9686 2.7000 1.516800 64.05
12 67.2847 4.5100 1.000000
13 -192.9273 7.0000 1.803840 33.89
14 -43.0810 2.8000 1.589130 61.29
15 83.8867 7.3827 1.000000
16(絞りＳ) ∞ 1.7000 1.000000
17 203.1344 5.1000 1.518601 69.92
18 -99.7742 3.0570 1.000000
19 -42.9950 2.5000 1.795040 28.48
20 -61.8480 9.1000 1.000000
21 -176.5352 4.7000 1.518601 69.92
22 -53.3740 30.6000 1.000000
23 ∞ 2.0000 1.516800 64.12
24 ∞ 26.2535 1.000000
25 261.4403 6.1000 1.647690 33.72
26 -30.0548 1.6000 1.903660 31.27
27 -50.3086 0.1000 1.000000
28 -192.6512 1.7000 1.741000 52.76
29 21.9602 7.3000 1.581440 40.98
30 1702.8418 3.7000 1.000000
31 -51.3063 1.7000 1.729160 54.61
32 89.1378 0.1000 1.000000
33 43.8067 7.3000 1.581440 40.98
34 -65.1997 1.7000 1.945944 17.98
35 -182.5011 41.1506 1.000000
像面 ∞
［各種データ］
β 1.400
ｆ（ＭＬ） 293.79786
ＦＮＯ（ＭＬ） 2.87875
Ｒ ∞
ｆ 411.30019
ＦＮＯ 4.03103
２ω 6.02284
Ｙ 21.6
Ｂｆ 41.15063
［条件式対応値］
ν４ｎ ＝ 17.98
ｆ４ｎ ＝-107.99722
ｆ４ ＝77.79603
（１） ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＝ 24.960
（２） Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ）） ＝ 0.045
（３） Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＝ 0.269
（４） （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＝ 1.062
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.0000 1.516800 64.12
2 ∞ 0.6000 1.000000
3 173.8655 12.0000 1.497820 82.52
4 -978.0647 0.2000 1.000000
5 134.2050 15.0000 1.497820 82.52
6 -460.5750 5.0000 1.804000 46.57
7 332.9139 46.3000 1.000000
8 99.3587 3.5000 1.743997 44.79
9 55.6910 15.9000 1.497820 82.52
10 -1333.1846 42.4274 1.000000
11 -169.9686 2.7000 1.516800 64.05
12 67.2847 4.5100 1.000000
13 -192.9273 7.0000 1.803840 33.89
14 -43.0810 2.8000 1.589130 61.29
15 83.8867 7.3827 1.000000
16(絞りＳ) ∞ 1.7000 1.000000
17 203.1344 5.1000 1.518601 69.92
18 -99.7742 3.0570 1.000000
19 -42.9950 2.5000 1.795040 28.48
20 -61.8480 9.1000 1.000000
21 -176.5352 4.7000 1.518601 69.92
22 -53.3740 30.6000 1.000000
23 ∞ 2.0000 1.516800 64.12
24 ∞ 26.2535 1.000000
25 261.4403 6.1000 1.647690 33.72
26 -30.0548 1.6000 1.903660 31.27
27 -50.3086 0.1000 1.000000
28 -192.6512 1.7000 1.741000 52.76
29 21.9602 7.3000 1.581440 40.98
30 1702.8418 3.7000 1.000000
31 -51.3063 1.7000 1.729160 54.61
32 89.1378 0.1000 1.000000
33 43.8067 7.3000 1.581440 40.98
34 -65.1997 1.7000 1.945944 17.98
35 -182.5011 41.1506 1.000000
像面 ∞
［各種データ］
β 1.400
ｆ（ＭＬ） 293.79786
ＦＮＯ（ＭＬ） 2.87875
Ｒ ∞
ｆ 411.30019
ＦＮＯ 4.03103
２ω 6.02284
Ｙ 21.6
Ｂｆ 41.15063
［条件式対応値］
ν４ｎ ＝ 17.98
ｆ４ｎ ＝-107.99722
ｆ４ ＝77.79603
（１） ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＝ 24.960
（２） Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ）） ＝ 0.045
（３） Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＝ 0.269
（４） （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＝ 1.062
図４は、本願の第２実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着してなる光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
図５は、本願の第３実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着した様子を示す断面図である。
図５に示すように、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、マスタレンズＭＬの焦点距離を拡大するためのレンズであり、マスタレンズＭＬの像側に着脱自在に装着して用いられる。
図５は、本願の第３実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着した様子を示す断面図である。
図５に示すように、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、マスタレンズＭＬの焦点距離を拡大するためのレンズであり、マスタレンズＭＬの像側に着脱自在に装着して用いられる。
本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｌ１と、負の屈折力を有する第２レンズ成分Ｌ２と、負の屈折力を有する第３レンズ成分Ｌ３と、正の屈折力を有する第４レンズ成分Ｌ４とから構成されている。
第１レンズ成分Ｌ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合正レンズである。
第２レンズ成分Ｌ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズである。
第３レンズ成分Ｌ３は、両凹形状の負レンズＬ３１である。
第４レンズ成分Ｌ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズである。
第１レンズ成分Ｌ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合正レンズである。
第２レンズ成分Ｌ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズである。
第３レンズ成分Ｌ３は、両凹形状の負レンズＬ３１である。
第４レンズ成分Ｌ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズである。
なお、上記構成のリアコンバータレンズＲＣを装着したマスタレンズＭＬは、上記第１実施例と同様である。
以下の表３に、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳの諸元の値を掲げる。
以下の表３に、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳの諸元の値を掲げる。
（表３）第３実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.0000 1.516800 64.12
2 ∞ 0.6000 1.000000
3 173.8655 12.0000 1.497820 82.52
4 -978.0647 0.2000 1.000000
5 134.2050 15.0000 1.497820 82.52
6 -460.5750 5.0000 1.804000 46.57
7 332.9139 46.3000 1.000000
8 99.3587 3.5000 1.743997 44.79
9 55.6910 15.9000 1.497820 82.52
10 -1333.1846 42.4274 1.000000
11 -169.9686 2.7000 1.516800 64.05
12 67.2847 4.5100 1.000000
13 -192.9273 7.0000 1.803840 33.89
14 -43.0810 2.8000 1.589130 61.29
15 83.8867 7.3827 1.000000
16(絞りＳ) ∞ 1.7000 1.000000
17 203.1344 5.1000 1.518601 69.92
18 -99.7742 3.0570 1.000000
19 -42.9950 2.5000 1.795040 28.48
20 -61.8480 9.1000 1.000000
21 -176.5352 4.7000 1.518601 69.92
22 -53.3740 30.6000 1.000000
23 ∞ 2.0000 1.516800 64.12
24 ∞ 26.2535 1.000000
25 198.8418 5.3676 1.639800 34.55
26 -40.2555 1.6000 1.903660 31.27
27 -63.5690 0.1000 1.000000
28 -541.9982 1.7000 1.741000 52.76
29 20.7442 7.0764 1.581440 40.98
30 248.4512 3.5709 1.000000
31 -52.8474 1.7000 1.729160 54.61
32 84.1266 0.1000 1.000000
33 41.5378 8.3849 1.581440 40.98
34 -39.7055 1.7000 1.860740 23.08
35 -124.6023 41.0711 1.000000
像面 ∞
［各種データ］
β 1.400
ｆ（ＭＬ） 293.79786
ＦＮＯ（ＭＬ） 2.87875
Ｒ ∞
ｆ 411.302
ＦＮＯ 4.03011
２ω 6.03586
Ｙ 21.6
Ｂｆ 41.07114
［条件式対応値］
ν４ｎ ＝ 23.08
ｆ４ｎ ＝-68.33674
ｆ４ ＝72.28773
（１） ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＝ 21.819
（２） Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ）） ＝ 0.045
（３） Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＝ 0.267
（４） （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＝ 1.540
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.0000 1.516800 64.12
2 ∞ 0.6000 1.000000
3 173.8655 12.0000 1.497820 82.52
4 -978.0647 0.2000 1.000000
5 134.2050 15.0000 1.497820 82.52
6 -460.5750 5.0000 1.804000 46.57
7 332.9139 46.3000 1.000000
8 99.3587 3.5000 1.743997 44.79
9 55.6910 15.9000 1.497820 82.52
10 -1333.1846 42.4274 1.000000
11 -169.9686 2.7000 1.516800 64.05
12 67.2847 4.5100 1.000000
13 -192.9273 7.0000 1.803840 33.89
14 -43.0810 2.8000 1.589130 61.29
15 83.8867 7.3827 1.000000
16(絞りＳ) ∞ 1.7000 1.000000
17 203.1344 5.1000 1.518601 69.92
18 -99.7742 3.0570 1.000000
19 -42.9950 2.5000 1.795040 28.48
20 -61.8480 9.1000 1.000000
21 -176.5352 4.7000 1.518601 69.92
22 -53.3740 30.6000 1.000000
23 ∞ 2.0000 1.516800 64.12
24 ∞ 26.2535 1.000000
25 198.8418 5.3676 1.639800 34.55
26 -40.2555 1.6000 1.903660 31.27
27 -63.5690 0.1000 1.000000
28 -541.9982 1.7000 1.741000 52.76
29 20.7442 7.0764 1.581440 40.98
30 248.4512 3.5709 1.000000
31 -52.8474 1.7000 1.729160 54.61
32 84.1266 0.1000 1.000000
33 41.5378 8.3849 1.581440 40.98
34 -39.7055 1.7000 1.860740 23.08
35 -124.6023 41.0711 1.000000
像面 ∞
［各種データ］
β 1.400
ｆ（ＭＬ） 293.79786
ＦＮＯ（ＭＬ） 2.87875
Ｒ ∞
ｆ 411.302
ＦＮＯ 4.03011
２ω 6.03586
Ｙ 21.6
Ｂｆ 41.07114
［条件式対応値］
ν４ｎ ＝ 23.08
ｆ４ｎ ＝-68.33674
ｆ４ ＝72.28773
（１） ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＝ 21.819
（２） Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ）） ＝ 0.045
（３） Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＝ 0.267
（４） （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＝ 1.540
図６は、本願の第３実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着してなる光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
図７は、本願の第４実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着した様子を示す断面図である。
図７に示すように、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、マスタレンズＭＬの焦点距離を拡大するためのレンズであり、マスタレンズＭＬの像側に着脱自在に装着して用いられる。
図７は、本願の第４実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着した様子を示す断面図である。
図７に示すように、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、マスタレンズＭＬの焦点距離を拡大するためのレンズであり、マスタレンズＭＬの像側に着脱自在に装着して用いられる。
本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｌ１と、負の屈折力を有する第２レンズ成分Ｌ２と、負の屈折力を有する第３レンズ成分Ｌ３と、正の屈折力を有する第４レンズ成分Ｌ４とから構成されている。
第１レンズ成分Ｌ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合正レンズである。
第２レンズ成分Ｌ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズである。
第３レンズ成分Ｌ３は、両凹形状の負レンズＬ３１である。
第４レンズ成分Ｌ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズである。
第１レンズ成分Ｌ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合正レンズである。
第２レンズ成分Ｌ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合負レンズである。
第３レンズ成分Ｌ３は、両凹形状の負レンズＬ３１である。
第４レンズ成分Ｌ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズである。
なお、上記構成のリアコンバータレンズＲＣを装着したマスタレンズＭＬは、上記第１実施例と同様である。
以下の表４に、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳの諸元の値を掲げる。
以下の表４に、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳの諸元の値を掲げる。
（表４）第４実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.0000 1.516800 64.12
2 ∞ 0.6000 1.000000
3 173.8655 12.0000 1.497820 82.52
4 -978.0647 0.2000 1.000000
5 134.2050 15.0000 1.497820 82.52
6 -460.5750 5.0000 1.804000 46.57
7 332.9139 46.3000 1.000000
8 99.3587 3.5000 1.743997 44.79
9 55.6910 15.9000 1.497820 82.52
10 -1333.1846 42.4274 1.000000
11 -169.9686 2.7000 1.516800 64.05
12 67.2847 4.5100 1.000000
13 -192.9273 7.0000 1.803840 33.89
14 -43.0810 2.8000 1.589130 61.29
15 83.8867 7.3827 1.000000
16(絞りＳ) ∞ 1.7000 1.000000
17 203.1344 5.1000 1.518601 69.92
18 -99.7742 3.0570 1.000000
19 -42.9950 2.5000 1.795040 28.48
20 -61.8480 9.1000 1.000000
21 -176.5352 4.7000 1.518601 69.92
22 -53.3740 30.6000 1.000000
23 ∞ 2.0000 1.516800 64.12
24 ∞ 26.2535 1.000000
25 -1597.6122 6.1000 1.647690 33.72
26 -33.4031 1.6000 1.903660 31.27
27 -52.3450 0.1000 1.000000
28 -288.0073 1.7000 1.729160 54.61
29 23.4149 7.3000 1.581440 40.98
30 -427.3736 3.7000 1.000000
31 -52.4462 1.7000 1.729160 54.61
32 94.6610 0.1000 1.000000
33 42.8245 8.0000 1.581440 40.98
34 -42.8245 1.7000 1.846663 23.78
35 -227.9067 41.1510 1.000000
像面 ∞
［各種データ］
β 1.400
ｆ（ＭＬ） 293.79786
ＦＮＯ（ＭＬ） 2.87875
Ｒ ∞
ｆ 411.40478
ＦＮＯ 4.03111
２ω 6.0352
Ｙ 21.6
Ｂｆ 41.151
［条件式対応値］
ν４ｎ ＝ 23.78
ｆ４ｎ ＝-62.54699
ｆ４ ＝88.94829
（１） ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＝ 16.722
（２） Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ）） ＝ 0.045
（３） Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＝ 0.274
（４） （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＝ 0.781
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.0000 1.516800 64.12
2 ∞ 0.6000 1.000000
3 173.8655 12.0000 1.497820 82.52
4 -978.0647 0.2000 1.000000
5 134.2050 15.0000 1.497820 82.52
6 -460.5750 5.0000 1.804000 46.57
7 332.9139 46.3000 1.000000
8 99.3587 3.5000 1.743997 44.79
9 55.6910 15.9000 1.497820 82.52
10 -1333.1846 42.4274 1.000000
11 -169.9686 2.7000 1.516800 64.05
12 67.2847 4.5100 1.000000
13 -192.9273 7.0000 1.803840 33.89
14 -43.0810 2.8000 1.589130 61.29
15 83.8867 7.3827 1.000000
16(絞りＳ) ∞ 1.7000 1.000000
17 203.1344 5.1000 1.518601 69.92
18 -99.7742 3.0570 1.000000
19 -42.9950 2.5000 1.795040 28.48
20 -61.8480 9.1000 1.000000
21 -176.5352 4.7000 1.518601 69.92
22 -53.3740 30.6000 1.000000
23 ∞ 2.0000 1.516800 64.12
24 ∞ 26.2535 1.000000
25 -1597.6122 6.1000 1.647690 33.72
26 -33.4031 1.6000 1.903660 31.27
27 -52.3450 0.1000 1.000000
28 -288.0073 1.7000 1.729160 54.61
29 23.4149 7.3000 1.581440 40.98
30 -427.3736 3.7000 1.000000
31 -52.4462 1.7000 1.729160 54.61
32 94.6610 0.1000 1.000000
33 42.8245 8.0000 1.581440 40.98
34 -42.8245 1.7000 1.846663 23.78
35 -227.9067 41.1510 1.000000
像面 ∞
［各種データ］
β 1.400
ｆ（ＭＬ） 293.79786
ＦＮＯ（ＭＬ） 2.87875
Ｒ ∞
ｆ 411.40478
ＦＮＯ 4.03111
２ω 6.0352
Ｙ 21.6
Ｂｆ 41.151
［条件式対応値］
ν４ｎ ＝ 23.78
ｆ４ｎ ＝-62.54699
ｆ４ ＝88.94829
（１） ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＝ 16.722
（２） Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ）） ＝ 0.045
（３） Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＝ 0.274
（４） （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＝ 0.781
図８は、本願の第４実施例に係るリアコンバータレンズをマスタレンズに装着してなる光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係るリアコンバータレンズＲＣをマスタレンズＭＬに装着してなる光学系ＯＳは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
上記各実施例によれば、簡単な構成でありながら諸収差、特に像面湾曲や倍率色収差を補正して良好な光学性能を有しており、高画素化された近年のデジタルカメラ等に用いた場合にも良好な結像性能を得ることが可能なリアコンバータレンズを実現することができる。
なお、上記各実施例においてマスタレンズＭＬは同じものが用いられている。しかしながら、上記各実施例ではマスタレンズＭＬの一具体例を示したに過ぎず、マスタレンズＭＬの構成は上記のものに限られない。
なお、上記各実施例においてマスタレンズＭＬは同じものが用いられている。しかしながら、上記各実施例ではマスタレンズＭＬの一具体例を示したに過ぎず、マスタレンズＭＬの構成は上記のものに限られない。
また、上記各実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願のリアコンバータレンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本願のリアコンバータレンズの数値実施例として４つのレンズ成分からなる所謂４成分構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の構成（例えば、５成分等）のリアコンバータレンズを構成することもできる。具体的には、本願のリアコンバータレンズの最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。
本願のリアコンバータレンズの数値実施例として４つのレンズ成分からなる所謂４成分構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の構成（例えば、５成分等）のリアコンバータレンズを構成することもできる。具体的には、本願のリアコンバータレンズの最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。
また、本願のリアコンバータレンズは、いずれかのレンズ成分を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させることで合焦を行う構成とすることもできる。特に、本願のリアコンバータレンズでは第１〜第４レンズ成分のうちの少なくとも一つを合焦レンズ群とすることが好ましい。斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。
また、本願のリアコンバータレンズは、いずれかのレンズ成分を防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、手ぶれ等によって生じる像ぶれを補正する構成とすることもできる。特に、本願のリアコンバータレンズでは第１〜第４レンズ成分のうちの少なくとも一つを防振レンズ群とすることが好ましい。
また、本願のリアコンバータレンズを構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
また、本願のリアコンバータレンズを構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
次に、本願のリアコンバータレンズを備えたカメラを図９に基づいて説明する。
図９は、本願のリアコンバータレンズを備えたカメラの構成を示す図である。
本カメラ１は、レンズ交換式のデジタル一眼レフカメラであり、マスタレンズである撮影レンズ２の像側に上記第１実施例に係るリアコンバータレンズＲＣを装着してなる光学系を搭載している。
図９は、本願のリアコンバータレンズを備えたカメラの構成を示す図である。
本カメラ１は、レンズ交換式のデジタル一眼レフカメラであり、マスタレンズである撮影レンズ２の像側に上記第１実施例に係るリアコンバータレンズＲＣを装着してなる光学系を搭載している。
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、前記光学系で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
ここで、本カメラ１に搭載した上記第１実施例に係るリアコンバータレンズＲＣは、上述のように良好な光学性能を有している。即ち本カメラ１は、良好な結像性能を実現することができる。なお、上記第２〜第４実施例に係るリアコンバータレンズＲＣを搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラー３を有しない構成のカメラに上記各実施例に係るリアコンバータレンズＲＣを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
最後に、本願のリアコンバータレンズの製造方法の概略を図１０に基づいて説明する。
図１０は本願のリアコンバータレンズの製造方法の概略を示す図である。
図１０に示す本願のリアコンバータレンズの製造方法は、マスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズの製造方法であって、以下のステップＳ１、Ｓ２を含むものである。
図１０は本願のリアコンバータレンズの製造方法の概略を示す図である。
図１０に示す本願のリアコンバータレンズの製造方法は、マスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズの製造方法であって、以下のステップＳ１、Ｓ２を含むものである。
ステップＳ１：リアコンバータレンズを、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成し、各レンズ成分を鏡筒内に物体側から順に配置する。
ステップＳ２：４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つを接合レンズにする。
ステップＳ２：４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つを接合レンズにする。
斯かる本願のリアコンバータレンズの製造方法によれば、良好な光学性能を有するリアコンバータレンズを製造することができる。
ＲＣ リアコンバータレンズ
Ｌ１ 第１レンズ成分
Ｌ２ 第２レンズ成分
Ｌ３ 第３レンズ成分
Ｌ４ 第４レンズ成分
ＯＳ 光学系
ＭＬ マスタレンズ
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
Ｌ１ 第１レンズ成分
Ｌ２ 第２レンズ成分
Ｌ３ 第３レンズ成分
Ｌ４ 第４レンズ成分
ＯＳ 光学系
ＭＬ マスタレンズ
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
Claims (10)
- マスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズであって、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成され、
４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つが接合レンズであることを特徴とするリアコンバータレンズ。 - 前記第１レンズ成分が接合レンズであることを特徴とする請求項１に記載のリアコンバータレンズ。
- 前記第４レンズ成分が接合レンズであることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のリアコンバータレンズ。
- 前記第２レンズ成分が接合レンズであることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のリアコンバータレンズ。
- 前記第４レンズ成分が負レンズを有する接合レンズであり、
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のリアコンバータレンズ。
１３．００ ＜ ν４ｎ×（−ｆ４ｎ）／ｆ４ ＜ ３０．００
但し、
ν４ｎ：前記第４レンズ成分中の前記負レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
ｆ４ｎ：前記第４レンズ成分中の前記負レンズの焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ成分の焦点距離 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のリアコンバータレンズ。
０．０４２ ＜ Σ（１／（ｎｐ×ｆｐ））
但し、
ｎｐ：前記リアコンバータレンズ中の正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率
ｆｐ：前記リアコンバータレンズ中の前記正レンズの焦点距離 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか一項に記載のリアコンバータレンズ。
０．２５ ＜ Ｔｄ／（−ｆｔｃ） ＜ ０．５０
但し、
Ｔｄ：前記リアコンバータレンズ中の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
ｆｔｃ：前記リアコンバータレンズの焦点距離 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項７のいずれか一項に記載のリアコンバータレンズ。
０．７５ ＜ （Ｇ２ｒ２−Ｇ３ｒ１）／（Ｇ２ｒ２＋Ｇ３ｒ１） ＜ ２．００
但し、
Ｇ２ｒ２：前記第２レンズ成分中の最も像側のレンズ面の曲率半径
Ｇ３ｒ１：前記第３レンズ成分中の最も物体側のレンズ面の曲率半径 - 請求項１から請求項８のいずれか一項に記載のリアコンバータレンズを有することを特徴とする光学装置。
- マスタレンズの像側に配置され、前記マスタレンズとの合成焦点距離が前記マスタレンズの焦点距離よりも大きくなるリアコンバータレンズの製造方法であって、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、負の屈折力を有する第３レンズ成分と、正の屈折力を有する第４レンズ成分とで構成し、
４つの前記レンズ成分のうちの少なくとも３つを接合レンズにすることを特徴とするリアコンバータレンズの製造方法。
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|---|---|---|---|---|
| CN113253442A (zh) * | 2021-06-16 | 2021-08-13 | 舜宇光学(中山)有限公司 | 长焦防振镜头 |
| JPWO2022085208A1 (ja) * | 2020-10-22 | 2022-04-28 |
-
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- 2013-11-26 JP JP2013243893A patent/JP2015102733A/ja active Pending
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| JPWO2022085208A1 (ja) * | 2020-10-22 | 2022-04-28 | ||
| WO2022085208A1 (ja) * | 2020-10-22 | 2022-04-28 | 株式会社ニコン | 光学系、光学機器および光学系の製造方法 |
| CN115244444A (zh) * | 2020-10-22 | 2022-10-25 | 株式会社尼康 | 光学系统、光学设备及光学系统的制造方法 |
| JP7306587B2 (ja) | 2020-10-22 | 2023-07-11 | 株式会社ニコン | 光学系、光学機器および光学系の製造方法 |
| CN115244444B (zh) * | 2020-10-22 | 2024-04-05 | 株式会社尼康 | 光学系统及光学设备 |
| CN113253442A (zh) * | 2021-06-16 | 2021-08-13 | 舜宇光学(中山)有限公司 | 长焦防振镜头 |
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