JP2015071890A - 動力伝達装置 - Google Patents
動力伝達装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2015071890A JP2015071890A JP2013207805A JP2013207805A JP2015071890A JP 2015071890 A JP2015071890 A JP 2015071890A JP 2013207805 A JP2013207805 A JP 2013207805A JP 2013207805 A JP2013207805 A JP 2013207805A JP 2015071890 A JP2015071890 A JP 2015071890A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- torque
- power transmission
- pipe
- transmission device
- casing tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Earth Drilling (AREA)
Abstract
【解決手段】
チュービング装置3により回転、押し込みにより挿入されたケーシングチューブ4内をケリーバ9と掘削バケットからなる内部掘削装置により内部掘削するときに、チュービング装置3がケーシングチューブ4を回転させる力をケリーバ9に伝達する動力伝達装置2である。また、伝達するトルクが、予め設定された上限トルクを越えたときに、ケーシングチューブ4とケリーバ9との動力伝達を切断するトルクリミッタ本体部20を有する。また、トルクリミッタ本体部20が油圧モータ10を有し、油圧モータ10の出口ポートを、リリーフバルブ121を介して、入口ポートと接続することにより、上限トルクを設定する。
【選択図】 図3
Description
この場合には、オールケーシング工法に用いられているチュービング装置の回転力を用いて、ケリーバを介して掘削バケットを回転させれば、ケリーバを回転させるためのケリードライブを別に必要としないため、コストダウンを実現できる。
そのため、従来、ケーシングチューブとケリーバとをダイレクトに連結して、チュービング装置の油圧モータにより、ケーシングチューブを回転させ、その回転トルクを直接ケリーバに伝達する動力伝達装置が考えられていた。例えば、オールケーシング工法によるものとして特許文献1に示すチュービング装置などが存在する。
チュービング装置の油圧モータの定格トルクが、1000〜2000kN・m程度である一方、ケリーバに回転トルクを与えるケリードライブの油圧モータの定格トルクは、100kN・m程度である。すなわち、ケリーバや掘削バケットの上限トルクは、一般的に言って、チュービング装置の油圧モータの定格トルクの1/10程度なのである。
そのため、ケリーバにより掘削を行っている時に、掘削バケットが岩盤に突き当たると、上限トルク以上の過大なトルクがケリーバや掘削バケットに作用して、ケリーバあるいは掘削バケットが破損する問題があった。
図15に示すように、ケーシングチューブ901の上端にケーシング902がボルト902aにより連結されている。ケーシング902の上端面には、トルクを伝達するための凸部903が2個形成されている。
一方、ケリーバ906は、図13に示すように、トルクリミッタ装置904に、ケリーバガイドバー907により回転方向において連結されている。トルクリミッタ装置904の外周には、2本の延設部905が形成されている。延設部905は、凸部903と係合して、トルクを伝達する。
図13に示すように、トルクリミッタ装置904は、内側ケース910と外側ケース911とを有する。内側ケース910の外周には、8カ所に三角凸部912が形成されている。外側ケース911の内周には、8カ所に凹部が形成され、皿バネ908に付勢された先端断面が三角形状の摺動部材909が、摺動可能に保持されている。
ケリーバ906の上限トルク内で作用している場合には、内側ケース910の三角凸部912と、外側ケース911の摺動部材909とが係合している。そのため、内側ケース910と外側ケース911とは、一体的に回転しており、ケーシングチューブ901の回転トルクが、そのままケリーバ906に伝達されている。
そして、ケリーバ906に上限トルクを越える過大なトルクが作用した場合、皿バネ908が圧縮されて、摺動部材909が皿バネ908方向に引き込められるため、摺動部材909と三角凸部912との係合状態が解除され、滑る状態となりケーシングチューブとケリーバ906との動力伝達が切断される。そのため、ケリーバ906の上限トルクを超える過大な回転トルクは、それ以上ケリーバ906に伝達されることがない。
ケーシングチューブ901の上端は、外側に延設され、延設円板901aが形成されている。延設円板901aは、ケーシング902の内部に付設されている一対のブレーキパッド922,923により挟み込まれている。ブレーキパッド922には、油圧ブレーキ921により、所定の押圧力が付与されている。このような油圧ブレーキが複数個所に設けられている。
第2の参考例では、ケリーバ906は、延設部905と常に一体的に回転する。
ケリーバ906の上限トルク内で作用している場合には、ブレーキパッド922,923と、延設円板901aとが係合しているため、ケーシング902と延設円板901aとは、一体的に回転しており、ケーシングチューブ901の回転トルクが、そのままケリーバ906に伝達されている。
そして、ケリーバ906に上限トルクを越える過大なトルクが作用した場合、ブレーキパッド922、923と延設円板901aとの間に滑りが発生しケーシングチューブとケリーバ906との動力伝達が切断される。そのため、ケリーバ906の上限トルクを超える過大な回転トルクは、それ以上ケリーバ906に伝達されることがない。
すなわち、ケリーバ906の先に取り付けられている図示しない掘削バケットは、大きさにより、例えば、100kN・m、75kN・m、50kN・m等、複数の許容トルクを定格としている。そのため、掘削バケットを交換するたびに、トルクリミッタ装置の上限トルクを変更しなければならない。第1の参考例では、8個の皿バネ908を交換する必要があり、手間と時間が係る問題があった。同様に、第2の参考例では、複数個所の油圧ブレーキを交換する必要があり、手間と時間が係る問題があった。また、機械的な摩耗による係合であるため、摩擦部での摩耗は避けられない。
(1)チュービング装置により回転、押し込みにより挿入されたケーシングチューブ内をケリーバと掘削バケットからなる内部掘削装置により掘削するときに、前記チュービング装置が前記ケーシングチューブを回転させる力を前記内部掘削装置のケリーバや掘削バケットに伝達する動力伝達装置において、伝達するトルクが、予め設定された上限トルクを越えたときに、前記ケーシングチューブと前記ケリーバとの動力伝達を切断するトルクリミッタを有すること、前記トルクリミッタが油圧モータを有すること、前記油圧モータの出口ポートを、リリーフバルブを介して、入口ポートと接続することにより、前記上限トルクを設定すること、を特徴とする。
(第1実施形態)
<動力伝達装置の全体構成>
動力伝達装置2は、後述するチュービング装置3の動力をケリーバ9及びその先端に取り付けられた掘削バケットに動力を伝達するための装置である。
図1に示すように、動力伝達装置2は、大きくは外筒のトルクリミッタ本体部20と内筒のケリーバ回転体29との二重構造である。
また、図1にトルクリミッタ本体部20の上方には、油圧モータ10、トルク調整部17、及びリリーフバルブ121が取り付けられている。図3に示すように、油圧モータ10には、出力軸11が回転可能に保持され、出力軸11には小歯車12が付設されている。小歯車12は、後述するケリーバ回転体29の外周に形成された大歯車28と噛合している。
油圧モータ10は、本実施形態においてはアキシャルピストンモータを使用しているが、他の油圧モータを使用することもできる。油圧モータ10の定格油圧は30MPaである。
図3に示すように、ケリーバ回転体29の外周円盤部29aには大歯車28が付設されている。外周円盤部29aの上下位置には、一対の軸受30が取り付けられており、ケリーバ回転体29はトルクリミッタ本体部20に対して回転可能に保持されている。
また、ケリーバ回転体29の上位置には上部ダンパ25が付設され、下位置には下部ダンパ26が付設されている。
図3に示すように、油圧モータ10には、第1ポート101、第2ポート102、ドレンポート103が形成されている。
例えば、第1ポート101は、出力軸11が右回転する場合には、第1ポート101が入口ポートとなり第2ポート102が出口ポートとなる。出力軸11が左回転する場合には、第1ポート101が出口ポートとなり第2ポート102が入口ポートとなる。
第1ポート101と連通する第1配管151は、第1逆止弁141を介して第3配管153と連通している。第3配管153は、第2逆止弁142を介して第2配管152と連通している。第2配管152は第2ポート102と連通している。
第1逆止弁141は、第1配管151からの流れは流し、第3配管153からの逆流を止める逆止弁である。第2逆止弁142は、第2配管152からの流れは流し、第3配管153からの逆流を止める逆止弁である。
第3逆止弁143は、第4配管154からの流れを流し、第1配管151からの逆流を止める逆止弁である。第4逆止弁144は、第4配管154からの流れは流し、第2配管152からの逆流を止める逆止弁である。
第3配管153には第5配管155が連通し、第5配管155はリリーフバルブ121を介して第6配管156と連通している。第6配管156と第4配管154は連通する。
例えば、ケリーバ9の先端に取り付けられている上限トルクが100kN・mのドリルバケット41を使用する時には設定油圧20MPa、上限トルクが75kN・mの時には設定油圧15MPa、上限トルクが50kN・mの拡底バケット42を使用する時には設定油圧10MPaになるように、リリーフバルブ121のパイロット配管157の接続先を変更することで、ケリーバ9に伝達される上限トルクを任意に変更することができる。
また、第1接続配管117につながる第1油圧設定バルブ122,第2接続配管118につながる第2油圧設定バルブ123,第3接続配管119につながる第3油圧設定バルブ124の各々について、工事現場における工事作業工程で使用する複数のケリーバに対応する設定油圧20MPa,15MPa,10MPaに調整しておけば、現場で調整する手間が省けるため、工事の効率化を図ることができる。
第1油圧設定バルブ122、第2油圧設定バルブ123、及び第3油圧設定バルブ124はともにリザーバタンク126と連結するリザーブ配管114と連結している。
図3に示すように、ドレンポート103はリザーバタンク126と連結するドレン配管160と連結している。
次に、本動力伝達装置を用いたケリーバ9と掘削バケットによる掘削作業について、図8乃至図12を用いて説明する。
動力伝達装置2には、ケーシングチューブ4から回転力が伝達される。
本実施形態では、図8に示すようにあらかじめチュービング装置3を地盤Jに固定する。その状態で、ケーシングチューブ4の外周を把持部材35で把持してケーシングチューブ4を回転させながら軸方向に押し下げることによりケーシングチューブ4を地盤Jに掘削して押し込む。ケーシングチューブ4の最上部には、係合凹部45が来るようにセットする。係合凹部45は、ケーシングチューブ4の最上面の対角線上の4箇所に固設されている。チュービング装置3の作用効果は従来技術と異なるところがないため詳細な説明を割愛する。ケーシングチューブ4が挿入された後に、図8に示すように、動力伝達装置2をケーシングチューブ4の上方に位置させる。
動力伝達装置2により、ケリーバ9を回転させその先端のドリルバケット41によりケーシングチューブ4内の土砂を掘削する。目標まで土砂を掘削したときに掘削を終了する。
図10に示すように、動力伝達装置2を地上にもち上げ、ケリーバ9先端に取り付けられたドリルバケット41を拡底バケット42に付け替える。
図11に示すように、ケーシングチューブ4の上端に付設されている係合凹部45と動力伝達装置2の係合部22を係合させる。それにより、ケーシングチューブ4の動力をケリーバ9に伝達することができる。
次いで、図12に示すよう、動力伝達装置2により、ケリーバ9を回転させその先端の拡底バケット42を拡径させ、底部を拡大する。それにより拡底杭を造成することができる。
以上により掘削作業を終了する。
・通常時の使用状態
本実施形態では、図3に示す第1ポート101が出口ポートであり、第2ポート102が入口ポートである。
通常時は、第1ポート101へと流出する油が第1配管151及び第1逆止弁141を介し第3配管153内の圧力を高める。第3配管153に流出しようとする油は第2逆止弁142により第2配管152へ流出することはない。
リリーフバルブ121が作動しないことにより、第1ポート101と第2ポート102は非連通状態にあり、出力軸11は回転しない。そのため、出力軸11は常に大歯車28と一体化して回転する。
例えば、チュービング装置3の油圧モータの定格トルクが、1000〜2000kN・m程度である一方、ケリーバ9に回転トルクを与える油圧モータ10の定格トルクは、100kN・m程度である。すなわち、ケリーバ9や、その先端に取り付けられた掘削バケットの上限トルクは、一般的に言って、チュービング装置3の定格トルクの1/10程度である。
そのため、ケリーバ9と掘削バケットにより掘削を行っている時に、掘削バケットが岩盤に突き当たると、上限トルク以上の過大なトルクがケリーバ9と掘削バケットに作用して、ケリーバ9又は掘削バケットが破損する可能性がある。
本実施形態においては、掘削バケットが岩盤等に突き当たり伝達するトルクが、予め設定された上限トルクを越えたときに、油圧モータ10がケーシングチューブ4とケリーバ9との動力伝達を切断する。そのため、上限トルク以上の過大なトルクがケリーバ9に作用して、ケリーバ9又は掘削バケットが破損することがない。
上限トルクを超えた過大なトルクがケリーバ9にかかった時には、過大なトルクが小歯車12を介し出力軸11が受ける。そのため、出力軸11に過大なトルクがかかることで第3配管153内に流出している油の圧力が高まり上限油圧の20MPaを超える。したがって、第3配管153内の圧力が上限油圧の20MPaを超えて高まり、リリーフバルブ121が作動し、開弁状態となる。
第1ポート101と第2ポート102が連通することにより、出力軸11は回転し、出力軸11と大歯車28は一体化状態から解放されフリーな状態となる。
例えば、図8に示すように、ドリルバケット41を使用する際には上限油圧を20MPaとするためパイロット配管157を第1接続配管117と接続する。それに対して、図11及び図12に示すように、拡底バケット42を使用する際には上限油圧を10MPaとするためパイロット配管157を第3接続配管119と接続する。本実施形態においては、リリーフバルブ121のパイロット配管157の接続先を変更することで、上限トルクを容易に変更することができる。
上限トルクを超えた過大なトルクがケリーバ9にかかった時には、過大なトルクが小歯車12を介し出力軸11が受ける。そのため、出力軸11に過大なトルクがかかることで第3配管153内に流出している油の圧力が高まり上限油圧の10MPaを超える。したがって、第3配管153内の圧力が上限油圧の10MPaを超えて高まり、リリーフバルブ121が作動し、開弁状態となる。
第1ポート101と第2ポート102が連通することにより、出力軸11は回転し、出力軸11と大歯車28は一体化状態から解放されフリーな状態となる。
(1)チュービング装置3により回転、押し込みにより挿入されたケーシングチューブ4内をケリーバ9と掘削バケットからなる内部掘削装置により内部掘削するときに、チュービング装置3がケーシングチューブ4を回転させる力をケリーバ9と掘削バケットからなる内部掘削装置のケリーバ9に伝達する動力伝達装置2である。また、伝達するトルクが、予め設定された上限トルクを越えたときに、ケーシングチューブ4とケリーバ9との動力伝達を切断するトルクリミッタ本体部20を有する。また、トルクリミッタ本体部20が油圧モータ10を有し、油圧モータ10の出口ポートを、リリーフバルブ121を介して、入口ポートと接続することにより、上限トルクを設定する。
それにより、トルクを油圧モータ10の油圧に変換して管理しているため、例えばドリルバケット41を使用するときにはリリーフバルブ121と第1油圧設定バルブ122を接続し、拡底バケット42を使用するときにはリリーフバルブ121と第3油圧設定バルブ124を接続することによりトルクを管理することができる。そのため、ドリルバケット41及び拡底バケット42を変更した時に、リリーフバルブ121と第1油圧設定バルブ122、第2油圧設定バルブ123、第3油圧設定バルブ124との接続を変更するだけで、トルクリミッタ本体部20の上限トルクを変更することができるため、容易にドリルバケット41及び拡底バケット42の交換に対応することができる。
それにより、トルクを油圧モータ10の油圧に変換して管理することができる。
第2実施形態は、第1実施形態と油圧回路の構成が異なるのみで、その他は同様の構成を取るため、異なる構成の油圧回路を説明する。
図5に油圧回路210を示す。図5のうち図3に示す第1実施形態にかかる油圧回路110と同様の部分については同様の符号を示す。
図5に示すように、リリーフバルブ121はパイロット配管157と連通する。パイロット配管157は、第1手動弁211を介して連結配管213及び第1接続配管117と連通している。連結配管213は、第2手動弁212を介して第2接続配管118及び第3接続配管119と連通している。
リリーフバルブ121は、第1手動弁211及び第2手動弁212のON/OFFの切り替えにより、接続先を第1油圧設定バルブ122、第2油圧設定バルブ123、第3油圧設定バルブ124に変更することができ上限トルクを調整することができる。
・上限トルクを超える過大なトルクがケリーバに作用した使用状態
第2実施形態の動力伝達装置の作用効果も第1実施形態の動力伝達装置の作用効果と同一である。異なる作用効果についてのみ以下説明する。
例えば、本実施形態においては、ドリルバケット41と拡底バケット42では、上限トルクが異なる。その理由は、下方向に掘削をするドリルバケット41に比べて、拡底バケット42は拡径するため形状が複雑である。そのため、拡底バケット42の方が故障頻度が高いため上限トルクが小さい必要がある。
例えば、図9に示すように、ドリルバケット41を使用する際には上限油圧を20MPaとするため第1手動弁211をON状態にする。それに対して、図11及び図12に示すように、拡底バケット42を使用する際には上限油圧を10MPaとするため第1手動弁211をOFF状態にし、第2手動弁212をOFF状態にする。本実施形態においては、第1手動弁211及び第2手動弁212のON/OFFの切り替えにより、リリーフバルブ121の接続先を変更することができ上限トルクを調整することができる。そのため、第1実施形態と比較してパイロット配管157を接続変更することなく上限トルクを調整することができるため、作業性がよい。
また、第1手動弁211がOFF状態で、第2手動弁212がON状態にある場合には、パイロット配管157は、第1手動弁211、第1連結配管213、第2手動弁212を介し第2接続配管118に連通する。さらに、第2油圧設定バルブ123と連通するため定格油圧15MPa以上となるとリリーフバルブ121が開弁する。
また、第1手動弁211がOFF状態で、第2手動弁212がOFF状態にある場合には、パイロット配管157は、第1手動弁211、第1連結配管213、第2手動弁212を介し第3接続配管119に連通する。さらに、第3油圧設定バルブ124と連通するため定格油圧10MPa以上となるとリリーフバルブ121が開弁する。
また、第1手動弁211及び第2手動弁212を操作するだけで、配管をつなぎ直す必要がないため、さらに工事の効率化を図ることができる
第3実施形態は、第1実施形態と油圧回路の構成が異なるのみで、その他は同様の構成を取るため、異なる構成の油圧回路を説明する。
図6に油圧回路310を示す。図6のうち図3に示す第1実施形態にかかる油圧回路110と同様の部分については同様の符号を示す。
図6に示すように、第1ポート101と第2ポート102は、配管により連結され油圧回路310を形成する。油圧回路310は、図3に示す第1実施形態における油圧回路110と比較してリリーフバルブ121に接続配管が接続していない。上限トルクを簡単に変更する必要のない場合の最小構成である。
そのため、リリーフバルブ121以外の油圧設定バルブを必要としないため、設備費用を低減することができる。また、リリーフバルブ121に付設されているバネを変更することにより設定油圧を変更することは可能である。
動力伝達装置の作用効果は、接続配管を変更して上限トルクを簡単に変更できないこと以外は第1実施形態と同様である。
第4実施形態は、第1実施形態と油圧回路の構成が異なるのみで、その他は同様の構成を取るため、異なる構成の油圧回路を説明する。
図7に油圧回路410を示す。図7のうち図3に示す第1実施形態にかかる油圧回路110と同様の部分については同様の符号を示す。
第1ポート101と連通する第1配管151は、第1逆止弁141Cを介して第3配管153Cと連通している。第3配管153Cはリリーフバルブ155Cを介して第2配管152と連通している。また、第3配管153Cは第6配管156Cとも連通している。第2配管152は第2ポート102と連通している。
第1逆止弁141Cは、第1配管151からの逆流は止め、第2配管152Cからの流れは流す逆止弁である。
第3逆止弁143Cは、第1配管151からの流れは流し、第6配管156Cからの逆流を止める逆止弁である。第2逆止弁142Cは、第2配管152からの逆流は止め、第4配管154Cからの流れを流す逆止弁である。第6配管156Cは、リザーバタンク126にも連通している。
・上限トルクを超える過大なトルクがケリーバに作用した使用状態
例えば、過大なトルクがケリーバ9に右回転方向にかかっている時には、過大なトルクが小歯車12を介し出力軸11が受ける。そのため、出力軸11にケリーバ9の右回転に対応する方向に過大なトルクがかかることで第1配管151内に流出している油の圧力が高まる。したがって、第1配管151C内の圧力が20MPaを超えて高まり、リリーフバルブ159Cが作動し、開弁状態となる。
第1ポート101と第2ポート102が連通することにより、出力軸11は回転し、出力軸11と大歯車28は一体化されない。
尚、本発明は、上記実施の形態に限定されることなく、発明の趣旨を逸脱することのない範囲で色々な応用が可能である。
例えば、本実施形態においては設定油圧の異なる油圧設定バルブを3つ設置することとしたが、4つ以上設置することもできる。4つ以上設置することにより上限トルクを4つ以上に変更することができる。また、油圧設定バルブが2つである場合には油圧設定を変更することができる。
例えば、本実施形態においては延設部21の下面には、ケーシングチューブ4に固設されている係合凹部45と係合する係合部22が付設することとしたが、延設部21の下面に係合凹部を付設し、ケーシングチューブ4に係合凸部を付設することもできる。
2 動力伝達装置
3 チュービング装置
4 ケーシングチューブ
9 ケリーバ
10 油圧モータ
20 トルクリミッタ本体部
121 リリーフバルブ
Claims (3)
- チュービング装置により回転、押し込みにより挿入されたケーシングチューブ内をケリーバと掘削バケットからなる内部掘削装置により内部掘削するときに、前記チュービング装置が前記ケーシングチューブを回転させる力を前記内部掘削装置のケリーバに伝達する動力伝達装置において、
伝達するトルクが、予め設定された上限トルクを越えたときに、前記ケーシングチューブと前記ケリーバとの動力伝達を切断するトルクリミッタを有すること、
前記トルクリミッタが油圧モータを有すること、
前記油圧モータの出口ポートを、リリーフバルブを介して、入口ポートと接続することにより、前記上限トルクを設定すること、
を特徴とする動力伝達装置。 - 請求項1に記載する動力伝達装置において、
前記油圧モータの本体は、前記ケーシングチューブと係合するトルクリミッタ本体部に固設され、前記油圧モータの出力軸は歯車を介して、前記ケリーバに連結していること、
動力伝達時は、前記リリーフバルブが閉状態で、前記油圧モータの出力軸が固定状態にあり、トルクオーバー時には、前記リリーフバルブが開状態で、前記油圧モータの出力軸がフリーな状態であること、
を特徴とする動力伝達装置。 - 請求項1または請求項2に記載する動力伝達装置において、
前記油圧モータの本体が取り付けられた動力伝達装置本体が、複数の延設部を有し、前記複数の延設部が、前記ケーシングチューブの上端面に形成された凹凸部と係合すること、
前記油圧モータの出力軸に取り付けられた小歯車が、前記ケリーバと連結した大歯車と係合していること、
を特徴とする動力伝達装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013207805A JP6210825B2 (ja) | 2013-10-03 | 2013-10-03 | 動力伝達装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013207805A JP6210825B2 (ja) | 2013-10-03 | 2013-10-03 | 動力伝達装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015071890A true JP2015071890A (ja) | 2015-04-16 |
JP6210825B2 JP6210825B2 (ja) | 2017-10-11 |
Family
ID=53014436
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013207805A Active JP6210825B2 (ja) | 2013-10-03 | 2013-10-03 | 動力伝達装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6210825B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2022029103A (ja) * | 2020-08-04 | 2022-02-17 | 株式会社オーク | 掘削装置及びその方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6319328A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-27 | Nisshin Kiso Kogyo Kk | 回転圧入式大口径鋼管類建込み工法およびその装置 |
JPH0849485A (ja) * | 1994-08-05 | 1996-02-20 | Nippon Sharyo Seizo Kaisha Ltd | 建設機械用トルクリミッタ |
US5653556A (en) * | 1995-10-10 | 1997-08-05 | American Piledriving Equipment, Inc. | Clamping apparatus and methods for driving caissons into the earth |
JP2001317282A (ja) * | 2000-05-11 | 2001-11-16 | Katou Kenki Kk | 地盤削孔装置及び地盤削孔方法 |
JP2004203576A (ja) * | 2002-12-26 | 2004-07-22 | Nippon Yusoki Co Ltd | 荷役フォークの駆動装置 |
JP2012233392A (ja) * | 2011-04-22 | 2012-11-29 | System Keisoku Kk | 掘削装置 |
JP2014080752A (ja) * | 2012-10-15 | 2014-05-08 | Hoei Sangyo Kk | 掘削装置 |
-
2013
- 2013-10-03 JP JP2013207805A patent/JP6210825B2/ja active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6319328A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-27 | Nisshin Kiso Kogyo Kk | 回転圧入式大口径鋼管類建込み工法およびその装置 |
JPH0849485A (ja) * | 1994-08-05 | 1996-02-20 | Nippon Sharyo Seizo Kaisha Ltd | 建設機械用トルクリミッタ |
US5653556A (en) * | 1995-10-10 | 1997-08-05 | American Piledriving Equipment, Inc. | Clamping apparatus and methods for driving caissons into the earth |
JP2001317282A (ja) * | 2000-05-11 | 2001-11-16 | Katou Kenki Kk | 地盤削孔装置及び地盤削孔方法 |
JP2004203576A (ja) * | 2002-12-26 | 2004-07-22 | Nippon Yusoki Co Ltd | 荷役フォークの駆動装置 |
JP2012233392A (ja) * | 2011-04-22 | 2012-11-29 | System Keisoku Kk | 掘削装置 |
JP2014080752A (ja) * | 2012-10-15 | 2014-05-08 | Hoei Sangyo Kk | 掘削装置 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2022029103A (ja) * | 2020-08-04 | 2022-02-17 | 株式会社オーク | 掘削装置及びその方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6210825B2 (ja) | 2017-10-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2013309107B2 (en) | Motor and rotor catch assembly | |
WO2009048774A3 (en) | Downhole motor assembly with torque regulation | |
AU2015210448B2 (en) | Fluid coupling drive system for a drill rig air compressor | |
US11319773B2 (en) | Fully electric downhole safety tool | |
JP6210825B2 (ja) | 動力伝達装置 | |
CN202381448U (zh) | 一种液压油缸及液压系统 | |
CN102877783A (zh) | 旋挖钻机及其回转液压系统 | |
JP6250410B2 (ja) | 動力伝達装置 | |
JP6144569B2 (ja) | 動力伝達装置 | |
JP2008202375A (ja) | ストライカー方式による流体圧一流路切替式拡大ヘッド | |
AU2016308437B2 (en) | Actuator for a reactionless rock bolt tensioner | |
KR101420918B1 (ko) | 지반 천공 장치 | |
CN201103356Y (zh) | 带蝶簧的石油钻机水龙头冲管用盘根密封装置 | |
NO20131122A1 (no) | Anordning ved stigerørsstrupning | |
US10954718B2 (en) | Transmission device | |
US10597955B1 (en) | Torque impact mitigator for power tong | |
CN201334864Y (zh) | 高温深井螺杆钻具 | |
CN109667543B (zh) | 振动可调节的周向振动工具 | |
JP6039498B2 (ja) | 掘削ヘッド | |
CN102022091B (zh) | 下潜式水龙头 | |
US10724597B2 (en) | Torque impact mitigator for power tong | |
JP5093767B2 (ja) | 正逆回転動作による流体圧一流路切替式拡大ヘッド | |
JP2016094805A (ja) | 杭圧入引抜機 | |
JP2008025155A (ja) | 杭打機 | |
CN201513143U (zh) | 下潜式水龙头 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160905 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170524 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170711 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170831 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170912 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170912 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6210825 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |