JP2015052365A - 転がり軸受 - Google Patents

Abstract

【課題】潤滑油が軸方向に貫流する転がり軸受において、良好な潤滑を確保しつつ、潤滑油の撹拌抵抗に起因するトルク上昇を抑制する。【解決手段】内輪10と、外輪20と、複数の転動体40と、転動体40を円周方向で所定間隔に保持する保持器30とからなり、潤滑油が軸方向に貫流する転がり軸受において、内輪10の、潤滑油入口側の外周に、遠心力で拡径する弾性リング52を取り外し可能に取り付け、保持器30と弾性リング52との間の半径方向すきまを内輪回転数に応じて変化させる。【選択図】図1

Description

この発明は転がり軸受に関する。
また、この発明は、アンギュラ玉軸受や円すいころ軸受のような、保持器の断面形状が左右非対称な転がり軸受に利用することができるが、断面形状は左右対称であっても潤滑油を軸方向に貫流させるようにしたものにも適用することができる。

呼び接触角が０°を超え４５°以下のラジアル玉軸受をアンギュラコンタクト玉軸受といい、３点接触、４点接触を除く単列および複列のこの種の軸受を略してアンギュラ玉軸受という。接触角とは、軸受の中心軸に垂直な平面（ラジアル平面）と転動体荷重（転動体と軌道輪との接触部に働く力）の合成力の作用線とのなす角をいう。

従来のアンギュラ玉軸受に使用されている保持器は、玉を保持するためのポケットの壁面が玉の外周面に沿う単一曲率の曲面でできており、断面形状が左右非対称であることが一般的である（特許文献１）。円すいころ軸受の場合、転動面が円すい面形状をした円すいころを使用し、内輪の軌道面および外輪の軌道面も円すい面形状であることから、保持器の断面形状は左右非対称となる。

特許文献１に記載してあるアンギュラ玉軸受は、図４に示すように、肩おとし内輪２と、肩おとし外輪４と、複数の玉６と、保持器８とを備えている。保持器８は合成樹脂製で、内輪２の肩おとし部（カウンターボア）と外輪４の肩部との間に収まる小環状部８ａと、外輪４の肩おとし部（カウンターボア）と内輪２の肩部との間に収まる大環状部８ｂと、小環状部８ａと大環状部８ｂとを連結する柱部８ｃとを有する。保持器８の柱部８ｃは円周方向に等配してあり、隣り合った柱部８ｃと柱部８ｃとの間に窓形のポケット８ｄが形成され、このポケット８ｄに玉６が収容される。保持器８はそのポケット８ｄの形態から窓形樹脂保持器と呼ばれている。一般に、窓形樹脂保持器のポケットの壁面は、単一曲率半径の部分球面状に形成されている。

図４では接触角を符号αで示してある。そして、接触角側の内輪２の肩部を高くしたいため、保持器８の大環状部８ｂの内径は、玉セットのピッチ径（以下、ＰＣＤという）よりも大きくしてある。また、接触角側の外輪４の肩部を高くしたいため、保持器８の小環状部８ａの外径をＰＣＤよりも小さくしてある。そして、小環状部８ａと大環状部８ｂを連結する柱部８ｃは、内径側が凹円すい面状、外径側が凸円すい面状となっている。なお、図４に破線で示すように柱部８ｃの断面は紡錘形状である。

実開平０４−７８３３１号公報 特開２０１３−７２４５１号公報

近時、自動車用途の軸受では、燃費向上等の環境問題からトルク低減が求められている。軸受トルクに影響を与える要素の主要なものには、転動体が軌道面上を転動するときに発生する潤滑油の粘性に基づく粘性抵抗、潤滑油中を転動体が移動するときに受ける撹拌抵抗、転動体が保持器との間のすきまを通過する際に発生する油膜のせん断抵抗がある。

アンギュラ玉軸受や円すいころ軸受といった断面形状が左右非対称の転がり軸受は、回転に伴う遠心力の作用でポンプ作用が働き、過度の潤滑油が軸受内部に流入して撹拌抵抗を増大させることが知られている。ポンプ作用は回転数に応じて高くなるため、回転数が高いほど潤滑油の流入量も増加して、その分撹拌抵抗が大きくなる。撹拌抵抗の増加は軸受のトルク増大につながる。

過度の潤滑油の流入を防止するために、保持器内径ａと内輪外径ｂとの間のすきまを小さくする手法も考えられるが（図３参照）、流入量を必要以上にさえぎると潤滑不良の懸念もあることから、ある程度の潤滑油は必要である。

特許文献２にも、保持器内径と内輪外径との間のすきま（クリアランス）を内輪外径の２．０％以下とすることにより、軸受内に進入する潤滑油の進入量をコントロールしてトルク損失の低減を図るようにした技術が記載されている。しかし、これは、軸受の一部が油浴に浸かること、かつ、軸受内への潤滑油の供給がポンプ作用によるため進入量が多いことを前提としている。すなわち、軸受内部に多くの潤滑油が進入すると、軸受回転時に公転する玉によって撹拌されて大きな回転抵抗となるため、トルク損失が大きくなることから、必要最小限の潤滑油が軸受内部に供給されるように意図したものである。そこでは潤滑不良の問題は捨象されている。

この発明の課題は、潤滑油が軸方向に貫流する転がり軸受において、良好な潤滑を確保しつつ、潤滑油の撹拌抵抗に起因するトルク上昇を抑制することにある。

この発明は、軸受内に流入する潤滑油量を回転数に応じて可変にコントロールする機構を採用することによって課題を解決した。

すなわち、この発明は、内輪と、外輪と、複数の転動体と、前記転動体を円周方向で所定間隔に保持する保持器とからなり、潤滑油が軸方向に貫流する転がり軸受を前提とする。そして、前記内輪の、潤滑油入口側の端部外周に、遠心力で拡径する弾性リングを設け、前記保持器と前記弾性リングとの間の半径方向すきまを内輪回転数に応じて変化させるようにしたことを特徴とする。弾性リングは、遠心力で拡径することにより、撹拌抵抗が比較的小さい、回転数の低い領域では、十分な潤滑油流入量を確保し、一方、回転数の高い領域では流入量を制限する。

この発明によれば、回転数に応じて保持器と内輪との間のすきまを調整することができる。そのため、低回転領域では十分な潤滑油を確保し、高回転領域では必要最小限の潤滑油流入量とすることで、良好な潤滑状態と、高回転領域での撹拌抵抗の低減を両立することが可能となる。したがって、この発明の転がり軸受によれば低トルク化が実現する。

（Ａ）は実施の形態を示すアンギュラ玉軸受の断面図、（Ｂ）はピン部分の拡大図である。 図１（Ｂ）のII−II断面図である。 比較例を示す断面図である。 従来の技術を示す断面図である。 （Ａ）は二分割保持器を用いた深溝玉軸受の断面図、（Ｂ）は部分拡大図である。 （Ａ）は図５における保持器の部分展開図、（Ｂ）は分解展開図である。 （Ａ）別の実施の形態を示す深溝玉軸受の断面図、（Ｂ）は止め輪の正面図である。

以下、図面を参照してこの発明の実施の形態を説明する。なお、すべての図を通じて実質的に同一の部品あるいは部位には同じ符号をあて、重複した記載を省略することとする。

図１に示すアンギュラ玉軸受は、内輪１０と、外輪２０と、玉４０と、保持器３０とを備えている。ここでは、内輪回転を前提とするため、内輪１０が回転側軌道輪、外輪２０が静止側軌道輪となる。そして、内輪１０は図示しない回転軸とはめ合わせ、外輪２０は図示しないハウジングに固定する。

なお、図１は、ポケットすきまが円周方向、軸方向および径方向の各両側に均等な状態すなわち中立状態で、軸受中心軸および円周方向に等配した玉４０の中心を含む断面を示している。ここで、軸方向とは、軸受中心軸に沿った方向のことをいう。径方向とは、軸方向に対して垂直な方向のことをいう。円周方向とは、軸受中心軸回りの円周方向のことをいう。

内輪１０は単列で、軌道１２の片側に肩部１４を有し、片側の肩をおとした肩おとし内輪である。肩おとし部１６は、軌道１２の、肩部１４とは反対側に位置する外周面部からなり、カウンターボアと呼ばれる部分である。

外輪２０は単列で、軌道２２の片側に肩部２４を有し、片側の肩をおとした肩おとし外輪である。肩おとし部２６は、軌道２２の、肩部２４とは反対側に位置する内周面部からなり、カウンターボアと呼ばれる部分である。

保持器３０は、小環状部３２と、大環状部３４と、複数の柱部３６とからなり、柱部３６と柱部３６の間に窓形のポケット３８が形成され、各ポケット３８に玉４０が収容される。保持器３０は合成樹脂製で、たとえば射出成型により製造することができる。

小環状部３２と大環状部３４は、それぞれ、保持器中心軸と同軸の円筒面形状である。小環状部３２の外径はＰＣＤよりもわずかに小さく、小環状部３２の内径は内輪１０の肩部１４の外径よりも小さい。大環状部３４の内径はＰＣＤよりもわずかに大きく、大環状部３４の外径は外輪２０の肩部２４の内径よりも大きい。

そして、内輪１０の肩おとし部１６上には、肩部１４の外径よりも小径な環状空間が存在し、小環状部３２は、内輪１０の肩おとし部１６と外輪２０の肩部２４との間の環状空間に収まる。外輪２０の肩おとし部２６上には、肩部２４の内径よりも大径な環状空間が存在し、大環状部３４は、外輪２０の肩おとし部２６と内輪１０の肩部１４との間の環状空間に収まる。

図示するように、中立状態では、保持器３０の中心軸と軸受中心軸は同軸になっている。

柱部３６は、断面形状が紡錘状で、内径面は、小環状部３２の内径面と同径の円筒面部分と、その円筒面部分と大環状部３４の内径面とを結ぶ凹円すい面部分とからなる。柱部３６の外径面は、大環状部３４の外径面と同径の円筒面部分と、その円筒面部分と小環状部３２の外径面とを結ぶ凸円すい面部分とからなる。

保持器３０は、転動体案内方式になっており、内輪１０との間、外輪２０との間には比較的大きなすきまが設けてある。ポケット３８の壁面と玉４０との間には、ポケットすきまが確保されている。

内輪１０の肩おとし部１６に環状溝１８が形成してあり、環状溝１８の底面１８ａに、ピン５０が固定してある。ピン５０は内輪１０の半径方向に延び、先端が内輪１０の肩おとし部１６の外周面よりも大径の位置にある。

環状溝１８には、さらに弾性リング５２が装着してある。図２からわかるように、弾性リング５２は円周方向の１箇所にスリット５４を形成してあり、弾性的に拡径、縮径が可能である。したがって、弾性リング５２は内輪１０に対して取り付け、取り外しが可能である。弾性リング５２のスリット５４内にピン５０が配置してある。

弾性リング５２が最大限拡径しても保持器３０と接触することがないように、弾性リング５２の潤滑油出口側（図１では右側）の端面は、保持器３０の小環状部３２の端面よりも潤滑油入口側（図１では左側）に位置するように設定する。

次に、上記構成の作用を説明する。

内輪１０が回転すると、玉４０が自転しつつ公転し、玉４０の公転に伴い、保持器３０も回転する。すると、保持器３０の断面形状に起因してポンプ作用が発生して、軸受内部の潤滑油を内輪１０側から外輪２０側へ、かつ、図１の左側から右側へ流動させる。したがって、図１の左側を潤滑油入口側、右側を潤滑油出口側と呼ぶこととする。

内輪１０の回転に伴って弾性リング５２も回転する。すなわち、内輪１０に固定したピン５０を介して弾性リング５２に回転力が伝わる。その結果、回転速度に応じて弾性リング５２が拡径または縮径し、回転速度に応じて保持器３０と弾性リング５２との間のクリアランスが狭まったり広がったりする。このクリアランスは、より詳しく述べるならば、保持器３０の小環状部３２の内径面と内輪１０の肩おとし部１６の外径面との間の環状すきまを意味し、潤滑油入口側に位置することから潤滑油入口開口と呼ぶことができる。

したがって、そのクリアランスが、上述のように回転速度に応じて拡径または縮径することで、軸受内部に流入する潤滑油量が回転速度に応じて制限されることとなる。回転速度が低いときは、弾性リング５２の拡径量が少なく、比較的大きなクリアランスが確保されるため、潤滑油不足を招来する心配がない。回転速度が高いときは、弾性リング５２の拡径量が多く、クリアランスが小さくなって潤滑油流入量を制限し、過度の潤滑油流入に起因するトルク増大を防止する。このようにして、低トルク化が実現する。

上記クリアランスは、保持器３０と内輪１０との間の潤滑油入口開口であって、実施例の弾性リング５２は保持器３０と外輪２０との間の潤滑油入口開口に関しては関与しない。しかしながら、たとえば弾性リングの幅を変更するなどして後者に関しても関与するようにすることはもちろん可能である。

また、保持器３０と内輪１０との間の空間に流入する潤滑油量を制限することで、せん断抵抗の抑制にも寄与するという側面がある。すなわち、保持器３０と内輪１０との間の空間に流入する潤滑油には、そのまま軸方向に流下する部分と、保持器３０と玉４０の間のすきま（ポケットすきま）を通過して外輪２０側へ至る部分とがある。そして、潤滑油がポケットすきまを通過するときのせん断抵抗も軸受トルクの発生要因であることから、ポケットすきまを通過する潤滑油の量が過度になるとトルク増大につながる。

せん断抵抗は、一般に、Ｆ＝η（ｕ／ｈ）Ｓで求められる。ここに、Ｆ：せん断抵抗、η：潤滑油の粘度、ｕ：すべり速度、ｈ：油膜厚さ、Ｓ：すべり面積である。ポケットすきまは油膜厚さｈに相当する。

上述の実施例の効果をまとめると次のとおりである。

回転側軌道輪である内輪１０と、静止側軌道輪である外輪２０と、内輪１０の軌道１２と外輪２０の軌道２２との間に介在する複数の転動体４０と、転動体４０を円周方向で所定間隔に保持する保持器３０とからなり、潤滑油が軸方向に貫流する転がり軸受を前提とし、内輪１０の、潤滑油入口側の外周に、遠心力で拡径する弾性リング５２を取り外し可能に取り付け、保持器３０と弾性リング５２との間の半径方向すきまを内輪回転数に応じて変化させるようにした転がり軸受において、弾性リング５２は、内輪１０の回転数が上昇すると拡径して前記半径方向すきまを減少させ、内輪１０の回転数が低下すると縮径して前記半径方向すきまを増加させる。これにより、回転数の低い比較的撹拌抵抗の小さい領域では、十分な潤滑油流入量を確保し、回転数の高い領域では潤滑油流入量を制限して撹拌抵抗を抑制する。

弾性リング５２の潤滑油出口側の端面は、保持器３０の潤滑油入口側の端面よりも潤滑油入口側に位置するように設定する。これにより、弾性リング５２が拡径したとき、保持器３０と接触する心配がない。

内輪１０にピン５０を固定し、弾性リング５２の円周方向の１箇所にスリット５４を設け、スリット５４内にピン５０を配置することにより、弾性リング５２のまわり止めをすることができる。そして、内輪１０が回転すると、ピン５０を介して弾性リング５２も回転し、遠心力が作用する。

内輪１０の外周面に環状溝１８を形成し、環状溝１８の中に、ピン５０を固定するとともに弾性リング５２を収容することにより、弾性リング５２が内輪１０と一体的にユニット化されるため、取扱いが容易であるばかりでなく、使用中に外れてしまう心配もない。なお、弾性リング５２は取り外し可能であるため、例えば潤滑油流入量を制限する必要のない用途では、弾性リング５２を内輪１０から取り外してもよい。

弾性リング５２を合成樹脂製とすることにより、弾性リング５２の拡径、縮径が無理なく行なえる。また、軸受全体の重量を大幅に増加させることもない。さらに、拡径したときに万一保持器と接触しても、保持器を傷つけたり損傷させたりする心配がない。

潤滑油が軸方向に貫流する転がり軸受とは、保持器の断面形状が左右非対称である転がり軸受、具体的には、アンギュラ玉軸受や円すいころ軸受が該当する。また、特開２０１３−７２４５１号公報に記載された深溝玉軸受は、内輪および外輪の肩高さが左右で異なるほか、断面形状が左右非対称になった保持器を使用していることから、ポンプ作用が生じて潤滑油が軸方向に貫流する。したがって、このような転がり軸受についてもこの発明を適用することができる。さらに、保持器の断面形状が左右対称の転がり軸受であっても、潤滑油を軸方向の一方から供給するものは潤滑油が軸方向に貫流する転がり軸受に該当する。

次に、特開２０１３−７２４５１号公報に記載された深溝玉軸受の基本的構成について、図５および図６を参照して説明する。
図５に示す深溝玉軸受は、内輪１１０と、外輪１２０と、複数の玉１３０と、保持器１４０とからなる。内輪１１０は外周に軌道溝１１２を有し、外輪１２０は内周に軌道溝１２２を有し、内輪１１０の軌道溝１１２と外輪１２０の軌道溝１２２との間に玉１３０が組み込まれ、保持器１４０は玉１３０を円周方向で所定間隔に保持する役割を果たす。

内輪１１０の軌道溝１１２の両側に肩１１４、１１６が形成してあり、図５および図６で軌道溝１１２の右側に位置する肩１１６は左側に位置する肩１１４よりも高くなっている。また、外輪１２０の軌道溝１２２の両側に肩１２４、１２６が形成してあり、図５および図６で軌道溝１２２の左側に位置する肩１２４は右側に位置する肩１２６よりも高くなっている。

ここで、低い方の肩１１４、１２６の肩高さは、例えば、標準型の深溝玉軸受における肩と同じ高さとすることができる。

なお、説明の都合上、高い方の肩１１６、１２４をスラスト負荷側の肩といい、低い方の肩１１４、１２６をスラスト非負荷側の肩という。

スラスト負荷側の肩１１６、１２４の肩高さをＨ_１とし、玉１３０の径すなわち玉直径をｄとすると、玉直径ｄに対する肩高さＨ_１の比Ｈ_１／ｄの値は、０．２５〜０．５０の範囲とするのが好ましい。玉直径ｄに対する肩高さＨ_１の比Ｈ_１／ｄの値を０．２５以上とすることにより、玉１３０が肩１１６、１２４に乗り上げるのを確実に防止することができる。

保持器１４０は、第一分割体１４０Ａと第二分割体１４０Ｂとからなる二分割保持器で、第一分割体１４０Ａの内側に第二分割体１４０Ｂがはめ込んである。

第一分割体１４０Ａは、図６に示すように、合成樹脂から成形した環状体１４２からなり、円周方向に所定間隔で複数のポケット１４４が形成してある。各ポケット１４４は環状体１４２を半径方向にくりぬいた部分円筒孔形状で、その周壁は半円を超えている。つまり、ポケット１４４は環状体１４２の軸方向の一方に開口しており、その開口部に、ポケット１４４を挟んで向き合った一対のポケット爪１４６が設けてある。

環状体１４２の内径は図５（Ｂ）に示す玉１３０のピッチ円径（ＰＣＤ）にほぼ等しく、外径は、外輪１２０のスラスト負荷側の肩１２４の内径よりも大きく、スラスト非負荷側の肩１２６の内径よりも小さい。したがって、第一分割体１４０Ａは、外輪１２０のスラスト非負荷側の肩１２６側から軸受内に挿入可能な寸法である。

第二分割体１４０Ｂは、図６に示すように、合成樹脂から成形した環状体１５２からなり、円周方向に所定間隔で複数のポケット１５４が形成してある。各ポケット１５４は環状体１５２を半径方向にくりぬいた部分円筒孔形状で、その周壁は半円を超えている。つまり、ポケット１５４は環状体１５２の軸方向の一方に開口しており、その開口部に、ポケット１５４を挟んで向き合った一対のポケット爪１５６が設けてある。

環状体１５２の内径は図５（Ｂ）に示す玉１３０のピッチ円径（ＰＣＤ）にほぼ等しく、内径は、内輪１１０のスラスト負荷側の肩１１４の外径よりも大きく、スラスト非負荷側の肩１１６の外径よりも小さい。したがって、第二分割体１４０Ｂは、内輪１１０のスラスト非負荷側の肩１１４側から軸受内に挿入可能な寸法である。

図５および図６に示すように、第一分割体１４０Ａと第二分割体１４０Ｂの相互間には、軸方向に非分離とするための連結手段Ｘが設けてある。連結手段Ｘは、第一分割体１４０Ａの係合爪１４８と第二分割体１４０Ｂの係合凹部１６０との係合、および、第二分割体１４０Ｂの係合爪１５８と第一分割体１４０Ａの係合凹部１５０との係合によって、第一分割体１４０Ａと第二分割体１４０Ｂとを軸方向に非分離とする構造である。

より具体的に述べるならば次のとおりである。すなわち、第一分割体１４０Ａの隣接するポケット１４４のポケット爪１４６間に内径側に突出した係合爪１４８が設けてあり、かつ、環状体１４２の内周面に、係合爪１４８と同一軸線上に、溝状の係合凹部１５０が形成してある。同様に、第二分割体１４０Ｂの隣接するポケット１５４のポケット爪１５６間に外径側に突出した係合爪１５８が設けてあり、かつ、環状体１５２の外径面に、係合爪１５８と同一軸線上に、溝状の係合凹部１６０が形成してある。

述べたような構造からなる深溝玉軸受の組立てに際しては、外輪１２０の内側に内輪１１０を挿入し、その内輪１１０の軌道溝１１２と外輪１２０の軌道溝１２２との間に所要数の玉１３０を組み込む。このとき、内輪１１０を外輪１２０に対して径方向にオフセットさせて、内輪１１０の外径面の一部を外輪１２０の内径面の一部に接触させ、その接触部位から周方向に１８０度ずれた位置に三日月形の空間を形成して玉１３０を組み込む。

玉１３０の組込みに際して、内輪１１０のスラスト負荷側の肩１１６や外輪１２０のスラスト負荷側の肩１２４の肩高さＨ_１が必要以上に高いと、玉１３０の組込みを阻害することになる。そこで、玉直径ｄに対する肩高さＨ_１の比Ｈ_１／ｄの値が０．５０を超えることのない肩高さに設定することにより、内輪１１０と外輪１２０との間に玉１３０を確実に組み込むことができる。すべての玉１３０を組み込んでから、内輪１１０の中心と外輪１２０の中心を一致させて玉１３０を周方向に等間隔に配置する。

続いて、外輪１２０のスラスト非負荷側の肩１２６側から内輪１１０と外輪１２０との間に第一分割体１４０Ａを、その第一分割体１４０Ａのポケット１４４内に玉１３０がはまり込むようにして挿入する。同様に、内輪１１０のスラスト非負荷側の肩１１４側から内輪１１０と外輪１２０との間に第二分割体１４０Ｂを、その第二分割体１４０Ｂのポケット１５４内に玉１３０がはまり込むようにして挿入する。そして、第一分割体１４０Ａの内側に第二分割体１４０Ｂをはめ込む。

第一分割体１４０Ａに第二分割体１４０Ｂをはめ込むことにより、図５（Ｂ）および図６（Ａ）に示すように、各分割保持器１４０Ａ、１４０Ｂの係合爪１４８、１５８が相手方の分割保持器の係合凹部１６０、１５０に係合するに至る。これにより、二分割型にして非分離の分割保持器１４０を備えた深溝玉軸受の組立てが完了する。

この深溝玉軸受の運転時には、内輪１１０が外輪１２０に対して相対回転し、玉１３０が自転しつつ公転する。玉１３０の公転に伴って保持器１４０も回転する。このとき、保持器１４０は、第一分割体１４０Ａと第二分割体１４０Ｂをはめ合わせた構造で、第一分割体１４０Ａと第二分割体１４０Ｂは外径が相違している。この外径の相違により周速が異なるため、いわゆるポンプ作用が生じ、潤滑油が第二分割体１４０Ｂの内周面と内輪１１０の肩１１４の外周面との間に形成される空間から軸受内に送り込まれることになる。

次に、図７に示す実施の形態について説明する。
図７に示す転がり軸受は、内輪１６２と、外輪１６４と、複数の玉１６６と、分割型保持器１６８を有し、基本的構成に関する限り、図５に示した深溝玉軸受と実質的に同一である。しかし、両者は、断面形状が左右非対称であるため回転に伴ってポンプ作用が発生し軸受の軸方向に潤滑油が貫流する点で共通するものの、この実施の形態では止め輪１７０を設けた点で異なる。

止め輪１７０は、図７（Ａ）に示すように、内輪１６２の肩に環状溝を設けてその中に装着する。止め輪１７０は合成樹脂製で、切込みを入れて弾性的に拡径、縮径が可能なリングの形態をしている。図７（Ｂ）は縮径した状態の止め輪１７０を示している。止め輪１７０を内輪１６２に取り付けたり、内輪１６２から取り外したりするときは、拡径させていわゆるＣ型止め輪のように開口部を設けた状態で行う。

軸受の軸方向で見た止め輪１７０を配置すべき場所は、軸受内部を貫流する潤滑油の下流側である。これにより、止め輪１７０によって潤滑油の流出量を制限することができる。したがって、潤滑油の供給量が少ない場合に潤滑油をためておく作用が得られるため良好な潤滑を確保する上で有用である。

止め輪１７０を用いる図７の実施の形態を弾性リング５２を用いる図１の実施の形態と組み合わせることで、例えば弾性リング５２によって過度に潤滑油の流入が阻止されるような場合であっても、ある程度の潤滑油を軸受内部にためておくことができる。したがって、トルク低減だけでなく良好な潤滑も達成すべき場合などに採用し得る実施の形態と言える。

以上、図面に例示したアンギュラ玉軸受や深溝玉軸受に適用した場合を例にとって説明したが、この発明は、特許請求の範囲を逸脱することなく種々の改変を加えて実施をすることができる。例えば、すでに述べたように、図１に示した弾性リング５２を用いる実施の形態と、図７に示した止め輪１７０を用いる実施の形態は、互いに組み合わせて実施をすることもできる。その場合、それぞれの構成に基づく相乗的な作用効果が得られることは言うまでもない。また、図１に示した弾性リング５２と、図７に示した止め輪１７０を、図５に示した二分割保持器１４０を用いる深溝玉軸受に適用することも可能である。さらに、図１に示した弾性リング５２を、図５に示した二分割保持器１４０を用いる深溝玉軸受に適用することも可能である。

１０ 内輪
１２ 軌道
１４ 肩
１６ 肩おとし部（カウンターボア）
１８ 溝
１８ａ 底面
２０ 外輪
２２ 軌道
２４ 肩
２６ 肩おとし部（カウンターボア）
３０ 保持器
３２ 小環状部
３４ 大環状部
３６ 柱部
３８ ポケット
４０ 玉（転動体）
５０ ピン
５２ 弾性リング
５４ スリット
１４０ 二分割保持器
１４０Ａ 第一分割体
１４０Ｂ 第二分割体
１７０ 止め輪

Claims (8)

1. 内輪と、外輪と、複数の転動体と、前記転動体を円周方向で所定間隔に保持する保持器とからなり、潤滑油が軸方向に貫流する転がり軸受において、
   前記内輪の、潤滑油入口側の外周に、遠心力で拡径する弾性リングを取り外し可能に取り付け、前記保持器と前記弾性リングとの間の半径方向すきまを内輪回転数に応じて変化させるようにした転がり軸受。
2. 前記弾性リングは、前記内輪の回転数が上昇すると拡径して前記半径方向すきまを減少させ、前記内輪の回転数が低下すると縮径して前記半径方向すきまを増加させる、請求項１の転がり軸受。
3. 前記弾性リングの潤滑油出口側の端面は、前記保持器の潤滑油入口側の端面よりも潤滑油入口側に位置している請求項１または２の転がり軸受。
4. 前記内輪にピンを固定し、前記弾性リングの円周方向の１箇所にスリットを設け、前記スリット内に前記ピンを配置した請求項１、２または３の転がり軸受。
5. 前記内輪の外周面に周方向溝を形成し、前記周方向溝の中に前記ピンを固定した請求項１、２または３の転がり軸受。
6. 前記弾性リングは合成樹脂製である請求項１から５のいずれか１項の転がり軸受。
7. 前記内輪の、潤滑油出口側の外周に、止め輪を設けた請求項１から６のいずれか１項の転がり軸受。
8. 前記保持器の断面形状が左右非対称である請求項１から７のいずれか１項の転がり軸受。

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