JP2015011875A

JP2015011875A - Gas circuit breaker

Info

Publication number: JP2015011875A
Application number: JP2013136777A
Authority: JP
Inventors: 新海　健; Takeshi Shinkai; 健新海; ビスワスデバシス; Biswas Debasis; 神保　智彦; Tomohiko Jinbo; 智彦神保; 旭島村; Akira Shimamura; 彰石井; Akira Ishii; 周也真島; Shuya Majima; 野澤　優; Masaru Nozawa; 優野澤
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 2013-06-28
Filing date: 2013-06-28
Publication date: 2015-01-19
Anticipated expiration: 2033-06-28
Also published as: JP6139299B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a gas circuit breaker which smoothly exhaust high-temperature gas during current interruption and has a high current interruption performance even in any current region.SOLUTION: The inside of an insulation nozzle 23 includes a reduction part which is positioned at a downstream side of a voltage accumulation space and in which a sectional area of a flow passage is gradually reduced; a throat part 5b which is positioned at a downstream side of the reduction part and in which the sectional area of the flow passage becomes minimum; and an expansion part 5c which is positioned at a downstream side of the throat part 5b and in which the sectional area is gradually expanded. When a sectional area S1 of the throat part 5b is defined as S1, a sectional area of a throttle part that is a gap between an inner surface of the insulation nozzle 23 and a distal end portion of an outer surface of an opposite arc contact 11 is defined as S2, a sectional area of a lower outflow port of the insulation nozzle 23 is defined as S3, a distance between the throat part 5b of the insulation nozzle 23 and the throttle part is defined as L1 and a distance between the throttle part and an outlet is defined as L2, 5.0S1>S2>2.0S1, 10.0S1>S3>2.5S1 and L2>0.2 L1 are satisfied.

Description

本発明の実施形態は、電力系統において電流遮断を行うガス遮断器に関する。 Embodiments described herein relate generally to a gas circuit breaker that performs current interruption in a power system.

電力系統において、事故電流を含む電流開閉のためにガス遮断器が使用されている。ガス遮断器は、遮断過程に接触子を機械的に切り離し、この切り離しによって発生したアークを絶縁媒体および消弧媒体の吹き付けによって消弧する。 In an electric power system, a gas circuit breaker is used for current switching including an accident current. The gas circuit breaker mechanically disconnects the contactor during the disconnection process, and extinguishes the arc generated by the disconnection by blowing an insulating medium and an arc-extinguishing medium.

上記のようなガス遮断器は、現在パッファ形と呼ばれるタイプが広く普及している（例えば、特許文献１参照）。パッファ形ガス遮断器は、消弧性ガスが充填された密閉容器内に、対向アーク接触子及び対向通電接触子と、可動アーク接触子及び可動通電接触子とがそれぞれ対向して配置され、それぞれを機械的な駆動力によって接触又は離反させることで電流を導通し又は遮断する。 The type of gas circuit breaker as described above is now widely used as a puffer type (see, for example, Patent Document 1). The puffer-type gas circuit breaker is arranged in an airtight container filled with an arc extinguishing gas, with an opposing arc contact and an opposing energizing contact, and a movable arc contact and an energizing energizing contact respectively facing each other. Is brought into contact or separated by a mechanical driving force to conduct or cut off the current.

このガス遮断器には、接触子の離反に伴って容積が減少し、内部の消弧性ガスが蓄圧される蓄圧空間と、両アーク接触子を取り囲むように配置され、蓄圧空間の消弧性ガスをアークに誘導する絶縁ノズルが設けられている。遮断過程においては、対向アーク接触子と可動アーク接触子が離反することで、両アーク接触子間にアークが発生する。接触子の離反に伴って蓄圧空間で十分蓄圧された消弧性ガスを、絶縁ノズルを介してアークに強力に吹き付けることにより、両アーク接触子の絶縁性能を回復させ、アークを消弧し、電流の遮断を完了させる。 In this gas circuit breaker, the volume decreases with the separation of the contacts, and the pressure-accumulating space in which the arc-extinguishing gas is accumulated and the arc-contacting properties of the pressure-accumulating space are arranged so as to surround both arc contacts. An insulating nozzle is provided to guide the gas to the arc. In the interruption process, an arc is generated between the arc contacts because the opposed arc contact and the movable arc contact are separated. The arc-extinguishing gas, which is sufficiently accumulated in the accumulator space with the separation of the contacts, is strongly blown to the arc through the insulation nozzle, thereby restoring the insulation performance of both arc contacts, extinguishing the arc, Complete the current interruption.

このガス遮断器には、接触子の離反に伴って容積が減少し、内部の消弧性ガスが蓄圧される蓄圧空間と、両アーク接触子を取り囲むように配置され、蓄圧空間の消弧性ガスをアーク放電に誘導する絶縁ノズルが設けられている。遮断過程においては、対向アーク接触子と可動アーク接触子が離反することで、両アーク接触子間にアーク放電が発生する。接触子の離反に伴って蓄圧空間で十分蓄圧された消弧性ガスを、絶縁ノズルを介してアーク放電に強力に吹き付けることにより、両アーク接触子の絶縁性能を回復させ、アーク放電を消弧し、電流の遮断を完了させる。 In this gas circuit breaker, the volume decreases with the separation of the contacts, and the pressure-accumulating space in which the arc-extinguishing gas is accumulated and the arc-contacting properties of the pressure-accumulating space are arranged so as to surround both arc contacts. An insulating nozzle is provided to guide the gas to arc discharge. In the interruption process, arc discharge occurs between the arc contacts because the opposed arc contact and the movable arc contact are separated. The arc extinguishing gas, which has been sufficiently accumulated in the accumulator space with the separation of the contacts, is strongly blown to the arc discharge through the insulation nozzle, thereby restoring the insulation performance of both arc contacts and extinguishing the arc discharge. To complete the current interruption.

消弧性ガスは、蓄圧空間から絶縁ノズルへ流れ込み、絶縁ノズルの最も流路が狭まったスロート部において一般的に最も流速が速くなる。アーク放電には電流が流れているためジュール発熱により高温の状態となっており、その周囲に低温の消弧性ガスが高速で流れる。 The arc extinguishing gas flows from the pressure accumulation space into the insulating nozzle, and generally has the highest flow velocity in the throat portion where the flow path of the insulating nozzle is narrowest. Since an electric current flows in the arc discharge, it is in a high temperature state due to Joule heat generation, and a low temperature arc extinguishing gas flows at high speed around it.

従って、アーク遮断過程におけるスロート部における温度分布は、アーク放電が発弧する中心領域では温度が高く、スロート部の内壁面に近づくほど温度が低くなっており、その温度勾配は急峻である。このため、アーク放電から周辺の低温かつ高速で流れるガスへと向かう熱の流れが生じ、アーク放電は冷却される。 Therefore, the temperature distribution in the throat portion in the arc interruption process is high in the central region where arc discharge is generated, and the temperature is lower as it approaches the inner wall surface of the throat portion, and the temperature gradient is steep. For this reason, a heat flow is generated from the arc discharge toward the surrounding low-temperature and high-speed gas, and the arc discharge is cooled.

アーク放電の導電率は温度低下に対して単調に減少する。そのため、アーク放電は冷却に伴い導電性を著しく失い、最終的には絶縁物となるまで冷却され、電流零点に至って消弧され、電流の遮断は完了する。この電流零点において、アーク放電が周囲の低温の消弧性ガスと広い面積で接触し、熱移動が効率的であれば、交流電流は速やかに遮断されることとなる。 The arc discharge conductivity decreases monotonically with decreasing temperature. For this reason, the arc discharge loses its conductivity remarkably with cooling and is finally cooled until it becomes an insulator, reaches the current zero point, is extinguished, and the interruption of the current is completed. At this current zero point, if the arc discharge comes into contact with the surrounding low-temperature arc extinguishing gas over a wide area and the heat transfer is efficient, the alternating current is quickly cut off.

特公昭６１−０５８９３５号公報Japanese Examined Patent Publication No. 61-058935

アーク放電を効果的に冷却するために、ガス流の排気流量を高め、パッファ室内の圧を著しく上昇させる必要がある。パッファ室内の圧力上昇は、パッファピストンに作用する圧力が開極駆動する際の駆動反力として作用し、大きな駆動力を必要とする。大きな駆動力のためには、駆動する装置の大型化が必要である。また、パッファ室内の圧が上昇すると、圧に耐えうるように機械的強度を上げるためにパッファ室を含む可動接触子部の重力が増加し、さらに駆動エネルギーの増加をしなければならないという問題点があった。 In order to effectively cool the arc discharge, it is necessary to increase the exhaust flow rate of the gas flow and to significantly increase the pressure in the puffer chamber. The pressure rise in the puffer chamber acts as a driving reaction force when the pressure acting on the puffer piston is driven to open, and requires a large driving force. For a large driving force, it is necessary to increase the size of the driving device. In addition, when the pressure in the puffer chamber increases, the gravity of the movable contact portion including the puffer chamber increases to increase the mechanical strength so that it can withstand the pressure, and the drive energy must be increased. was there.

そのため、近年では、パッファ室を小型化し反動力を低減する方法や、アーク放電により加熱される高温の消弧性ガスを用いてパッファ室の蓄圧をある自力効果を用いる方法も知られている。 Therefore, in recent years, a method of reducing the reaction force by reducing the size of the puffer chamber and a method of using a self-powered effect of accumulating the puffer chamber using a high-temperature arc extinguishing gas heated by arc discharge are also known.

しかしながら、パッファピストンを小型化すると、アーク放電に対して吹き付けるガスの質量が減少し、ガス密度の低下や、消弧性ガスの温度が上昇するといった問題点がある。ガス密度の低下は、動圧の低下につながり、また、消弧性ガスの温度上昇が局所的に起こると、パッファ室から下流空間にかけての圧力分布が単調減少とならず、いずれにしても流速が減少したり、消弧性ガスの流れが淀み、十分な消弧性ガスの排出が妨げられる。 However, when the puffer piston is downsized, there is a problem that the mass of the gas blown against the arc discharge is reduced, the gas density is lowered, and the temperature of the arc extinguishing gas is raised. A decrease in gas density leads to a decrease in dynamic pressure, and if the temperature of the arc extinguishing gas locally increases, the pressure distribution from the puffer chamber to the downstream space does not decrease monotonously, and in any case the flow velocity And the flow of arc-extinguishing gas is stagnated, and sufficient arc-extinguishing gas discharge is prevented.

本実施形態に係るガス遮断器は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、電流遮断時における高温ガスのスムースな排気を実現し、いかなる電流領域においても、優れた電流遮断性能を有するガス遮断器を提供することを目的とする。 The gas circuit breaker according to the present embodiment is made to solve the above-described problems, and realizes smooth exhaustion of high-temperature gas at the time of current interruption, and excellent current interruption in any current region. An object is to provide a gas circuit breaker having performance.

上記の目的を達成するために、本実施形態のガス遮断器は、以下の構成を備えることを特徴とする。
（ａ）消弧性ガスが充填された絶縁性の密閉容器。
（ｂ）円筒状の絶縁ノズル。
（ｃ）前記密閉容器内に対向配置され、遮断動作に伴って開離し、前記絶縁ノズル内にアーク放電を発生させる可動アーク接触子及び対向アーク接触子。
（ｃ）前記消弧性ガスを蓄圧して前記絶縁ノズル内部の流路に放出する蓄圧空間とを備える。
（ｄ）前記絶縁ノズルの内部は、前記蓄圧空間の下流に位置し、前記流路の断面積が漸次縮小する縮小部と、前記縮小部の下流に位置し、前記流路の断面積が最小となるスロート部と、前記スロート部の下流に位置し、絶縁ノズルの端部に設けた出口部に向かい前記断面積が漸次拡大する拡大部と、を有する。
（ｅ）スロート部の断面積をＳ１、絶縁ノズルの内面と対向アーク接触子の先端部の外面との隙間である絞り部の断面積をＳ２、絶縁ノズルの出口部の内面と対向アーク接触子の外面との断面積をＳ３、絶縁ノズルのスロート部と絞り部との距離をＬ１、絞り部と出口部との距離をＬ２としたときに、
５．０Ｓ１＞Ｓ２＞２．０Ｓ１
１０．０Ｓ１＞Ｓ３＞２．５Ｓ１
Ｌ２＞０．２＞Ｌ１となる。 In order to achieve the above object, the gas circuit breaker of the present embodiment has the following configuration.
(A) An insulating sealed container filled with an arc extinguishing gas.
(B) A cylindrical insulating nozzle.
(C) A movable arc contact and a counter arc contact, which are opposed to each other in the sealed container, are separated in accordance with a shut-off operation, and generate an arc discharge in the insulating nozzle.
(C) a pressure accumulating space for accumulating the arc extinguishing gas and discharging it to the flow path inside the insulating nozzle.
(D) The interior of the insulating nozzle is located downstream of the pressure accumulating space, and the cross-sectional area of the flow path is gradually reduced. A throat portion, and an enlarged portion which is located downstream of the throat portion and whose cross-sectional area gradually expands toward an outlet portion provided at an end portion of the insulating nozzle.
(E) S1 is the cross-sectional area of the throat portion, S2 is the cross-sectional area of the throttle portion, which is the gap between the inner surface of the insulating nozzle and the outer surface of the tip of the counter arc contact, and the inner surface of the outlet portion of the insulating nozzle and the counter arc contact When the cross-sectional area with the outer surface of S3 is S3, the distance between the throat part and the throttle part of the insulating nozzle is L1, and the distance between the throttle part and the outlet part is L2,
5.0S1>S2> 2.0S1
10.0S1>S3> 2.5S1
L2>0.2> L1.

第１の実施形態に係るガス遮断器の投入時の全体構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the whole structure at the time of injection | throwing-in of the gas circuit breaker which concerns on 1st Embodiment. 第１の実施形態に係るガス遮断器の遮断時の全体構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the whole structure at the time of interruption | blocking of the gas circuit breaker which concerns on 1st Embodiment. 第１の実施形態に関し、アーク放電の橋絡を示す図である。It is a figure which shows the bridge | bridging of arc discharge regarding 1st Embodiment. 第１の実施形態に関し、ガス流の流れを示す図である。It is a figure which shows the flow of a gas flow regarding 1st Embodiment. 第２の実施形態に関し、ガス流の流れを示す図である。It is a figure which shows the flow of a gas flow regarding 2nd Embodiment. 第３の実施形態に関し、ガス流の流れを示す図である。It is a figure which shows the flow of a gas flow regarding 3rd Embodiment. 第４の実施形態に関し、ガス流の流れを示す図である。It is a figure which shows the flow of a gas flow regarding 4th Embodiment. 第５の実施形態に関し、ガス流の流れを示す図である。It is a figure which shows the flow of a gas flow regarding 5th Embodiment.

（第１の実施形態）
（構成）
以下、図１乃至４を参照しつつ、第１の実施形態に係るガス遮断器を説明する。ガス遮断器は、電路を構成する接触子同士を接離し、電流遮断と投入状態とを切り替える。電流遮断過程では、アーク放電５０により接触子間に橋絡させる。また、電流遮断過程では、消弧性ガスのガス流を生成し、そのガス流をアーク放電に案内して吹き付けることで、アーク放電を冷却し、電流零点で消弧させる。 (First embodiment)
(Constitution)
Hereinafter, the gas circuit breaker according to the first embodiment will be described with reference to FIGS. A gas circuit breaker contacts / separates the contacts which comprise an electric circuit, and switches an electric current interruption and an injection | throwing-in state. In the current interruption process, the arc discharge 50 causes bridging between the contacts. In the current interruption process, a gas flow of arc extinguishing gas is generated, and the gas flow is guided and blown to the arc discharge to cool the arc discharge and extinguish the arc at the current zero point.

図１乃至２に示すように、このガス遮断器は、消弧性ガスが充填された密閉容器６０を有する。密閉容器６０は、金属や碍子等からなり、接地されている。消弧性ガスは、六弗化硫黄ガス（ＳＦ_６ガス）、空気、二酸化炭素、酸素、窒素、またはそれらの混合ガス、その他の消弧性能及び絶縁性能に優れたガスである。望ましくは、消弧性ガスは、六弗化硫黄ガスよりも地球温暖化係数が低く、かつ分子量が小さく、かつ少なくとも１気圧以上及び摂氏２０度以下で気相であるガスの単体若しくは混合ガスである。 As shown in FIGS. 1 and 2, the gas circuit breaker has a sealed container 60 filled with an arc extinguishing gas. The sealed container 60 is made of metal, insulator or the like, and is grounded. The arc-extinguishing gas is sulfur hexafluoride gas (SF ₆ gas), air, carbon dioxide, oxygen, nitrogen, or a mixed gas thereof, and other gases excellent in arc extinguishing performance and insulation performance. Desirably, the arc-extinguishing gas is a single gas or a mixed gas of a gas having a global warming potential lower than that of sulfur hexafluoride gas, a low molecular weight, and at least 1 atm and 20 degrees centigrade, which is a gas phase. is there.

接触子は、大別すると対向接触子部１０と可動接触子部２０に別れ、密閉容器６０内に対向配置されている。対向接触子部１０と可動接触子部２０は、それぞれ、内部中空の円筒又は内部中実の円柱を基本形とする複数の部材で主に構成され、共通の中心軸を有する同心状配置となっており、径を合わせることで関係部材同士が対向して共同的に機能する。 The contacts are roughly divided into an opposed contact portion 10 and a movable contact portion 20, and are disposed in the sealed container 60 so as to face each other. The opposing contact portion 10 and the movable contact portion 20 are each mainly composed of a plurality of members having a basic shape of an internal hollow cylinder or an internal solid column, and have a concentric arrangement having a common central axis. In addition, by matching the diameters, the related members face each other and function together.

密閉容器６０の内壁面には絶縁支持部材１４が接合により立設されている。対向接触子部１０は、この絶縁支持部材１４に支持されて位置固定されている。可動接触子部２０は、操作ロッド２５を備え、操作ロッド２５に連動して、共通の中心軸に沿って対向接触子部１０から開離及び接触する方向に移動する。 An insulating support member 14 is erected on the inner wall surface of the sealed container 60 by bonding. The opposed contact portion 10 is supported and fixed by the insulating support member 14. The movable contact portion 20 includes an operation rod 25, and moves in the direction of opening and contacting from the opposing contact portion 10 along the common central axis in conjunction with the operation rod 25.

操作ロッド２５は、対向接触子部１０側に先端を向けて共通の中心軸線上に延びる内部中空の筒である。先端は筒の厚み分を残して開口し、中空部への入り口となっている。後端は駆動装置（不図示）に接続される。この操作ロッド２５は、駆動装置によって対向接触子部１０側へ押し込まれ、または対向接触子部１０とは反対側に引き離される。 The operation rod 25 is an internal hollow cylinder extending on a common central axis with its tip directed toward the opposing contact portion 10 side. The tip opens to leave the thickness of the cylinder and serves as an entrance to the hollow portion. The rear end is connected to a driving device (not shown). The operating rod 25 is pushed toward the opposing contact portion 10 by the driving device or is pulled away to the opposite side of the opposing contact portion 10.

可動接触子部２０の可動要素は、この操作ロッド２５に直接又は間接的に連結し、操作ロッド２５の押し引きに応じて対向接触子部１０に対して接離する。これにより、可動接触子部２０が対向接触子部１０に対して接離し、電流の投入と遮断、及びアーク放電５０の発弧及び消弧が実現する。 The movable element of the movable contact portion 20 is directly or indirectly connected to the operation rod 25, and contacts and separates from the opposing contact portion 10 in accordance with the push / pull of the operation rod 25. Thereby, the movable contact part 20 contacts / separates with respect to the opposing contact part 10, and injection | throwing-in and interruption | blocking of an electric current and the arc discharge and arc extinction are implement | achieved.

対向接触子部１０は、対向アーク接触子１１及び対向通電接触子１２を有する。可動接触子部２０は、可動アーク接触子２１及び可動通電接触子２２を有する。対向通電接触子１２と可動通電接触子２２とが対向し、また対向アーク接触子１１と可動アーク接触子２１とが対向し、これらの接離により電流の投入及び遮断が切り換えられる。また、対向アーク接触子１１と可動アーク接触子２１の開離により、その間にアーク放電５０が橋絡する。 The opposing contact portion 10 includes an opposing arc contact 11 and an opposing energizing contact 12. The movable contact portion 20 includes a movable arc contact 21 and a movable energizing contact 22. The opposed energizing contact 12 and the movable energizing contact 22 are opposed to each other, and the opposed arc contact 11 and the movable arc contact 21 are opposed to each other. Further, the arc discharge 50 is bridged between the opposed arc contact 11 and the movable arc contact 21 due to the separation.

対向通電接触子１２と可動通電接触子２２は、それぞれ両端面が開口した円筒形状を有する導体であり、一方の開口を向かい合わせて同一軸上に対向配置されている。対向通電接触子１２は、絶縁支持部材１４に外周面で接合されることで、密閉容器６０内に固定される。可動通電接触子２２は、操作ロッド２５と連結された後述のシリンダ２４の端面に立設することで、操作ロッド２５に連動して共通の中心軸方向に移動する。 The opposed energizing contact 12 and the movable energizing contact 22 are each a conductor having a cylindrical shape with both end faces opened, and are disposed opposite to each other on the same axis with one opening facing each other. The opposing energizing contact 12 is fixed in the sealed container 60 by being joined to the insulating support member 14 on the outer peripheral surface. The movable energizing contact 22 is erected on an end surface of a cylinder 24 described later connected to the operation rod 25, and moves in the common central axis direction in conjunction with the operation rod 25.

対向通電接触子１２の開口縁は内部に膨出しており、当該開口縁部分の内径と可動通電接触子２２の外径は一致している。対向通電接触子１２の開口に可動通電接触子２２が差し込まれることで、対向通電接触子１２の内面と可動通電接触子２２の外面とが接触し、電気的に導通できる状態となる。また、対向通電接触子１２の開口から可動通電接触子２２を引き抜くことで、対向通電接触子１２と可動通電接触子２２とが開離する。 The opening edge of the opposed energizing contact 12 bulges inward, and the inner diameter of the opening edge and the outer diameter of the movable energizing contact 22 are the same. When the movable energizing contact 22 is inserted into the opening of the opposed energizing contact 12, the inner surface of the opposed energizing contact 12 and the outer surface of the movable energizing contact 22 are brought into contact with each other, so that electrical conduction can be achieved. Further, by pulling out the movable energizing contact 22 from the opening of the opposing energizing contact 12, the opposing energizing contact 12 and the movable energizing contact 22 are separated.

対向アーク接触子１１は概略棒状の導体であり、可動アーク接触子２１は両端が開口した内部中空の円筒形状を有する導体であり、同一軸上に対向配置される。対向アーク接触子１１は、対向通電接触子１２の内周面に立設した固定支え１３に接合されて、対向通電接触子１２の内部に中心軸に沿って延びるように固定される。可動アーク接触子２１は、操作ロッド２５と同径で、操作ロッド２５の先端から引き続くように操作ロッド２５の先端縁に接合され、操作ロッド２５と連動して中心軸方向に移動する。 The counter arc contact 11 is a substantially bar-shaped conductor, and the movable arc contact 21 is a conductor having an internal hollow cylindrical shape with both ends opened, and is disposed opposite to each other on the same axis. The opposed arc contact 11 is joined to a fixed support 13 erected on the inner peripheral surface of the opposed energized contact 12 and is fixed inside the opposed energized contact 12 so as to extend along the central axis. The movable arc contact 21 has the same diameter as the operation rod 25, is joined to the tip end of the operation rod 25 so as to continue from the tip of the operation rod 25, and moves in the central axis direction in conjunction with the operation rod 25.

可動アーク接触子２１の一方の開口縁は、円周方向に分割され、可撓性を有する指状電極となっている。指状電極の内径は、開口縁が内側へ膨出することで、対向アーク接触子１１の外径より若干小さく窄められている。対向アーク接触子１１が可動アーク接触子２１の指状電極を押し広げるように差し込まれることで、対向アーク接触子１１の外面と可動アーク接触子２１の内面とが接触し、電気的に導通できる状態となる。また、対向アーク接触子１１が可動アーク接触子２１から引き抜かれることで、図３に示すように、対向アーク接触子１１と可動アーク接触子２１とが開離し、その間にアーク放電５０が橋絡する。 One opening edge of the movable arc contactor 21 is divided in the circumferential direction to form a finger electrode having flexibility. The inner diameter of the finger electrode is narrowed slightly smaller than the outer diameter of the opposed arc contact 11 due to the opening edge bulging inward. The opposing arc contact 11 is inserted so as to spread the finger electrode of the movable arc contact 21, so that the outer surface of the opposing arc contact 11 and the inner surface of the movable arc contact 21 come into contact with each other and can be electrically connected. It becomes a state. Further, as the counter arc contact 11 is pulled out from the movable arc contact 21, the counter arc contact 11 and the movable arc contact 21 are separated from each other as shown in FIG. To do.

アーク放電５０に吹き付けるガス流は、機械パッファ室２６により生成される。機械パッファ室２６は、可動接触子部２０に備えられ、操作ロッド２５の胴回りに設けられたトーラス形状の蓄圧空間を有する。この機械パッファ室２６は、操作ロッド２５と、操作ロッド２５に連結したシリンダ２４と、密閉容器６０内に固定されたピストン２７とにより構成されて、操作ロッド２５と連動したシリンダ２４のピストン２７に対する相対的な移動により容積可変となっており、機械的圧縮作用を利用して消弧性ガスを蓄圧し、その消弧性ガスを室外へ放出する。 A gas flow that blows against the arc discharge 50 is generated by the mechanical puffer chamber 26. The mechanical puffer chamber 26 is provided in the movable contact portion 20 and has a torus-shaped pressure accumulation space provided around the trunk of the operation rod 25. The mechanical puffer chamber 26 includes an operation rod 25, a cylinder 24 connected to the operation rod 25, and a piston 27 fixed in the hermetic container 60. The volume is variable by relative movement, and the arc-extinguishing gas is accumulated using a mechanical compression action, and the arc-extinguishing gas is discharged to the outside.

シリンダ２４は、一端が有底で他端が開口したコップ状の導体である。シリンダ２４の有底部内縁が操作ロッド２５の外周と接合され、操作ロッド２５と共に移動する。このシリンダ２４は、操作ロッド２５の外径よりも内径が大きく、操作ロッド２５と共通の中心軸を有する。有底部は、円盤状であり、操作ロッド２５の先端外周縁からフランジ状に拡がり、側周壁は、対向接触子部１０と反対方向に延びる。 The cylinder 24 is a cup-shaped conductor having one end with a bottom and the other end opened. The inner edge of the bottomed portion of the cylinder 24 is joined to the outer periphery of the operation rod 25 and moves together with the operation rod 25. The cylinder 24 has an inner diameter larger than the outer diameter of the operation rod 25 and has a common central axis with the operation rod 25. The bottomed portion has a disk shape, extends from the outer periphery of the tip of the operation rod 25 in a flange shape, and the side peripheral wall extends in the direction opposite to the opposed contact portion 10.

ピストン２７は、ドーナツ状の平板であり、開口に操作ロッド２５が摺動可能に貫通し、外径がシリンダ２４の内径と一致し、シリンダ２４に嵌め込まれる。このピストン２７は、ピストン支え２８によって密閉容器６０内で位置固定されている。ピストン支え２８は、ピストン２７と一体的に形成され、対向接触子部１０とは反対の方向に延びている。 The piston 27 is a donut-shaped flat plate, and the operation rod 25 is slidably passed through the opening. The outer diameter of the piston 27 matches the inner diameter of the cylinder 24 and is fitted into the cylinder 24. The piston 27 is fixed in position in the sealed container 60 by a piston support 28. The piston support 28 is formed integrally with the piston 27 and extends in a direction opposite to the facing contact portion 10.

機械パッファ室２６は、操作ロッド２５の移動に連動したシリンダ２４の移動により、シリンダ２４とピストン２７とにより画成される空間容積を減少させ、内部の消弧性ガスを蓄圧する。シリンダ２４の有底部には、可動アーク接触子２１の一回り外側に連通孔２４ａが貫設されており、この連通孔２４ａを通じて消弧性ガスのガス流を機械パッファ室２６外へ放出する。 The mechanical puffer chamber 26 reduces the space volume defined by the cylinder 24 and the piston 27 by the movement of the cylinder 24 in conjunction with the movement of the operation rod 25 and accumulates the arc extinguishing gas inside. A communication hole 24 a is provided in the bottomed portion of the cylinder 24 around the movable arc contact 21, and a gas flow of the arc extinguishing gas is discharged out of the mechanical puffer chamber 26 through the communication hole 24 a.

機械パッファ室２６から放出されたガス流は、絶縁ノズル２３によりアーク放電５０へ案内される。絶縁ノズル２３は、両端に開口を有し、ポリテトラフルオロエチレン等の耐熱性の絶縁物からなり、シリンダ２４の有底部に立設され、機械パッファ室２６の連通孔を包み込むように延びている。 The gas flow discharged from the mechanical puffer chamber 26 is guided to the arc discharge 50 by the insulating nozzle 23. The insulating nozzle 23 has openings at both ends, is made of a heat-resistant insulator such as polytetrafluoroethylene, is erected on the bottomed portion of the cylinder 24, and extends so as to wrap around the communication hole of the mechanical puffer chamber 26. .

図４は、図３のＡ１の部分の拡大図であり、図４に示すように、アーク放電５０に案内されたガス流２１ａは、対向接触子部１０側の流れ２１ｅと可動接触子部２０側の流れ２１ｂに分流され、密閉容器６０に放散する。対向接触子部１０側には、対向通電接触子１２の可動接触子部２０とは反対側の縁に延設された排気筒１５が設けられる。また、可動接触子部２０側には、操作ロッド２５の中程に中空部とロッド外部とを繋ぐ連通孔２５ｂが貫設されている。連通孔２５ｂはピストン２７の背後に形成される。連通孔２５ｂよりも後端側には、操作ロッド２５の先端側へ尖ったテーパ面２５ａが立ちはだかるように設けられ、連通孔２５ｂへガス流を案内する。 4 is an enlarged view of a portion A1 in FIG. 3. As shown in FIG. 4, the gas flow 21a guided by the arc discharge 50 includes a flow 21e on the counter contact portion 10 side and a movable contact portion 20. The flow is divided into the side flow 21 b and diffused into the sealed container 60. On the side of the opposing contact portion 10, an exhaust cylinder 15 is provided that extends to the edge of the opposing energizing contact 12 opposite to the movable contact portion 20. Further, on the movable contact portion 20 side, a communication hole 25 b that connects the hollow portion and the outside of the rod is provided in the middle of the operation rod 25. The communication hole 25 b is formed behind the piston 27. On the rear end side of the communication hole 25b, a tapered surface 25a sharpened toward the tip of the operation rod 25 is provided so as to guide the gas flow to the communication hole 25b.

（絶縁ノズル２３の形状）
本実施形態における絶縁ノズル２３の形状をより詳細に説明する。絶縁ノズル２３は、機械パッファ室２６の連通孔２４ａを包囲するように立設される。この絶縁ノズル２３は、可動アーク接触子２１を所定間隔隔てて包み込みながら対向アーク接触子１１側へ共通の中心軸に沿って延びる。また、絶縁ノズル２３は、更に対向アーク接触子１１側へ共通の中心軸に沿って延びる。 (Shape of insulating nozzle 23)
The shape of the insulating nozzle 23 in this embodiment will be described in more detail. The insulating nozzle 23 is erected so as to surround the communication hole 24 a of the mechanical puffer chamber 26. The insulating nozzle 23 extends along the common central axis toward the counter arc contact 11 while wrapping the movable arc contact 21 at a predetermined interval. Further, the insulating nozzle 23 further extends along the common central axis toward the counter arc contact 11 side.

絶縁ノズル２３の内部は、機械パッファ室２６から放出される消弧性ガスの流路が設けられる。この流路は、機械パッファ室２６の連通孔の出口に位置する縮小部５ａと、縮小部５ａの下流に位置し前記流路の断面積が最小となるスロート部５ｂと、前記スロート部５ｂの下流に位置し前記断面積が漸次拡大する拡大部５ｃに分けられる。すなわち、絶縁ノズル２３では、シリンダ２４の有底部に立設される部分の流路の断面積が一番大きい。この流路の断面積は、下流に進むにつれて漸次縮小し、対向アーク接触子１１の外径よりも若干大きい程度まで窄む。窄んだ部分の流路の断面積Ｓ１は、最小となり、この部分がスロート部５ｂとなる。このスロート部５ｂの対向アーク接触子１１側の流路の断面積は、絶縁ノズル２３の先端に向けて漸次拡大する。 Inside the insulating nozzle 23, a flow path for arc extinguishing gas discharged from the mechanical puffer chamber 26 is provided. This flow path includes a reduced portion 5a located at the outlet of the communication hole of the mechanical puffer chamber 26, a throat portion 5b located downstream of the reduced portion 5a and having a minimum cross-sectional area of the flow path, and the throat portion 5b. It is divided into an enlarged portion 5c located downstream and where the cross-sectional area gradually increases. That is, in the insulating nozzle 23, the cross-sectional area of the flow path of the portion standing on the bottomed portion of the cylinder 24 is the largest. The cross-sectional area of the flow path gradually decreases as it goes downstream, and is narrowed to a degree slightly larger than the outer diameter of the opposed arc contact 11. The cross-sectional area S1 of the flow path in the constricted portion is minimized, and this portion becomes the throat portion 5b. The cross-sectional area of the flow path on the counter arc contact 11 side of the throat portion 5 b gradually increases toward the tip of the insulating nozzle 23.

遮断時または投入時には、対向アーク接触子１１が絶縁ノズル２３内を移動する。図４は、対向アーク接触子１１が絶縁ノズル２３の拡大部５ｃに位置する場合を示す断面図である。図４に示すように、対向アーク接触子１１が絶縁ノズル２３の拡大部５ｃに位置する場合、絶縁ノズル２３の内面と、対向アーク接触子１１の先端部の外面との隙間が流路となる。この流路は、対向アーク接触子１１が円筒形状であり、絶縁ノズル２３の拡大部５ｃが流路の断面積を漸次拡大するように設けられている関係上、対向アーク接触子１１の先端部の外面と絶縁ノズル２３の内面との隙間である絞り部の断面積を断面積Ｓ２、絶縁ノズル２３の出口の内面と対向アーク接触子１１の先端部の外面との隙間である出口部分の断面積を断面積Ｓ３とすると、断面積Ｓ３の方が断面積Ｓ２よりも大きくなる。 The counter arc contact 11 moves in the insulating nozzle 23 at the time of interruption or closing. FIG. 4 is a cross-sectional view showing a case where the counter arc contact 11 is located in the enlarged portion 5 c of the insulating nozzle 23. As shown in FIG. 4, when the counter arc contact 11 is located in the enlarged portion 5 c of the insulating nozzle 23, a gap between the inner surface of the insulating nozzle 23 and the outer surface of the tip of the counter arc contact 11 becomes a flow path. . In this flow path, the opposed arc contact 11 is cylindrical, and the enlarged portion 5c of the insulating nozzle 23 is provided so as to gradually expand the cross-sectional area of the flow path. The sectional area of the throttle portion, which is a gap between the outer surface of the insulating nozzle 23 and the inner surface of the insulating nozzle 23, is a cross-sectional area S 2, and the outlet portion is a gap between the inner surface of the outlet of the insulating nozzle 23 and the outer surface of the tip of the counter arc contact 11. When the area is a cross-sectional area S3, the cross-sectional area S3 is larger than the cross-sectional area S2.

絞り部の断面積Ｓ２と出口部分の断面積Ｓ３とスロート部５ｂの断面積Ｓ１は、以下の式（１）（２）に示す相関関係を有する。
５．０Ｓ１＞Ｓ２＞２．０Ｓ１・・・・・・（１）
１０．０Ｓ１＞Ｓ３＞２．５Ｓ１・・・・・（２） The cross-sectional area S2 of the throttle portion, the cross-sectional area S3 of the outlet portion, and the cross-sectional area S1 of the throat portion 5b have a correlation represented by the following equations (1) and (2).
5.0S1>S2> 2.0S1 (1)
10.0S1>S3> 2.5S1 (2)

また、絶縁ノズル２３のスロート部５ｂと絞り部との距離をＬ１、絞り部と出口との距離をＬ２としたときに、（３）に示す相関関係を有する。
Ｌ２＞０．２Ｌ１・・・・・・・・・・・・（３） Further, when the distance between the throat portion 5b of the insulating nozzle 23 and the throttle portion is L1, and the distance between the throttle portion and the outlet is L2, the correlation shown in (3) is obtained.
L2> 0.2L1 (3)

（作用）
（遮断動作）
通電状態では、排気筒１５、固定支え１３、対向通電接触子１２、可動通電接触子２２、シリンダ２４が電気的に接続されており、これらの部材が電路の一つとなる。特に図示しないが、密閉容器には２本の導体がそれぞれスペーサによって対向接触子部１０側と可動接触子部２０側とに固定されている。スペーサは密閉容器と導体とを絶縁するとともに、導体を支持するものである。通電状態において電流は、ブッシング（図示しない）を介してガス遮断器に流れ込み、対向接触子部１０側の導体から上記電路となる部材、及び可動接触子部２０側の導体とブッシング（図示しない）を介してガス遮断器外部へ流れ出す。 (Function)
(Blocking operation)
In the energized state, the exhaust cylinder 15, the fixed support 13, the opposed energizing contact 12, the movable energizing contact 22, and the cylinder 24 are electrically connected, and these members become one of the electrical paths. Although not particularly illustrated, two conductors are fixed to the opposing contact portion 10 side and the movable contact portion 20 side by spacers in the sealed container, respectively. The spacer insulates the sealed container from the conductor and supports the conductor. In the energized state, the current flows into the gas circuit breaker through a bushing (not shown), and the member that becomes the above-mentioned electric path from the conductor on the opposed contact portion 10 side, and the conductor and the bushing on the movable contact portion 20 side (not shown) To the outside of the gas circuit breaker.

事故電流、進み小電流、リアクトル遮断等の遅れ負荷電流、又は極めて小さな事故電流の遮断を要する場合、操作ロッド２５は、駆動装置の操作力を受けて、対向接触子部１０とは反対の方向に中心軸に沿って移動する。そうすると、可動接触子部２０が対向接触子部１０に対し離れるように中心軸に沿って移動し、対向通電接触子１２に対して可動通電接触子２２が開離する。 When it is necessary to interrupt an accident current, a small advance current, a delayed load current such as a reactor cutoff, or an extremely small accident current, the operating rod 25 receives the operating force of the drive device and is in the direction opposite to the opposing contact portion 10. Move along the central axis. Then, the movable contact portion 20 moves along the central axis so as to be separated from the opposed contact portion 10, and the movable energized contact 22 is separated from the opposed energized contact 12.

また、可動接触子部２０の移動によって、操作ロッド２５に連結しているシリンダ２４は、その有底部が位置固定のピストン２７に対して接近するように移動するため、機械パッファ室２６の容積減少が発生し、ボイルの法則に従い機械パッファ室２６内の消弧性ガスが蓄圧される。 Further, as the movable contact portion 20 moves, the cylinder 24 connected to the operation rod 25 moves so that the bottomed portion thereof approaches the fixed position piston 27, so that the volume of the mechanical puffer chamber 26 is reduced. The arc extinguishing gas in the mechanical puffer chamber 26 is accumulated according to Boyle's law.

遮断動作が更に進行し、対向アーク接触子１１に対して可動アーク接触子２１が開離すると、対向アーク接触子１１と可動アーク接触子２１との間にはアーク放電５０が発弧する。 When the interruption operation further proceeds and the movable arc contact 21 is separated from the opposed arc contact 11, an arc discharge 50 is generated between the opposed arc contact 11 and the movable arc contact 21.

アーク放電５０は非常に高温であるため、アーク放電５０から高温ガスが発生し、またアーク放電５０に加熱された周囲の消弧性ガスも高温となる。更に遮断動作が進行し、対向アーク接触子１１と可動アーク接触子２１間の距離が十分開くと、機械パッファ室２６内の消弧性ガスが連通孔２４ａを通って絶縁ノズル２３内に噴出する。噴流となった消弧性ガスは、絶縁ノズル２３と可動アーク接触子２１との間をガス流路として、アーク放電５０に向けて案内され、アーク放電５０に強力に吹き付ける。そして、電流零点を迎えると、アーク放電５０は強力な消弧性ガスの吹き付けと相俟って消弧に至り、電流遮断が完了する。 Since the arc discharge 50 is very high temperature, high temperature gas is generated from the arc discharge 50, and the surrounding arc extinguishing gas heated by the arc discharge 50 also becomes high temperature. When the interruption operation further proceeds and the distance between the counter arc contact 11 and the movable arc contact 21 is sufficiently large, the arc extinguishing gas in the mechanical puffer chamber 26 is jetted into the insulating nozzle 23 through the communication hole 24a. . The arc-extinguishing gas that has become a jet is guided toward the arc discharge 50 using the gas flow path between the insulating nozzle 23 and the movable arc contact 21, and is strongly blown onto the arc discharge 50. When the current zero point is reached, the arc discharge 50 is extinguished in combination with the blowing of a strong arc extinguishing gas, and the current interruption is completed.

（消弧性ガスの排出について）
図４に示す矢印２１ａ〜２１ｅは、本実施形態の消弧性ガスの吹き付けの様子を示す。図４に示すように、機械パッファ室２６から噴出した消弧性ガスは、絶縁ノズル２３の縮小部５ａを流れ２１ａとして流れる。この流れ２１ａは、可動接触子部２０側へ流れる流れ２１ｂと、対向接触子部１０側へ流れる流れ２１ｃとに分離し、排出される。 (Discharge of arc-extinguishing gas)
Arrows 21a to 21e shown in FIG. 4 indicate how the arc-extinguishing gas is blown in the present embodiment. As shown in FIG. 4, the arc extinguishing gas ejected from the mechanical puffer chamber 26 flows as a flow 21a through the reduced portion 5a of the insulating nozzle 23. This flow 21a is separated into a flow 21b flowing toward the movable contact portion 20 side and a flow 21c flowing toward the opposing contact portion 10 side, and is discharged.

つまり、可動接触子部２０側へ流れる流れ２１ｂは、両端開口の筒状の可動アーク接触子２１、可動アーク接触子２１が立設する端面が開口した操作ロッド２５の中空内部を通り、途中に設けられたテーパ面２５ａで操作ロッド２５の側壁に連通孔２５ｂに案内されながら、密閉容器６０へ抜ける。 That is, the flow 21b flowing toward the movable contact portion 20 side passes through the hollow movable interior of the cylindrical movable arc contact 21 having both ends open and the operation rod 25 having an open end surface on which the movable arc contact 21 is erected. The taper surface 25a is provided on the side wall of the operating rod 25 and guided to the communication hole 25b, and then comes out to the sealed container 60.

また、対向接触子部１０側へ流れる流れ２１ｃは、絶縁ノズル２３のスロート部５ｂを通過し、拡大部５ｃを通過し、絶縁ノズル２３の出口へと流れる。遮断時には、対向アーク接触子１１が絶縁ノズル２３内部に位置することが多い。対向アーク接触子１１が絶縁ノズル２３内に位置する場合、拡大部５ｃ内の流路の断面積に対して、対向アーク接触子１１の径が大きいと、ガスの効果的な排出の妨げとなる。 Further, the flow 21c flowing toward the facing contact portion 10 side passes through the throat portion 5b of the insulating nozzle 23, passes through the enlarged portion 5c, and flows to the outlet of the insulating nozzle 23. At the time of interruption, the opposed arc contact 11 is often located inside the insulating nozzle 23. When the counter arc contact 11 is located in the insulating nozzle 23, if the diameter of the counter arc contact 11 is larger than the cross-sectional area of the flow path in the enlarged portion 5c, the gas is effectively prevented from being discharged. .

本実施形態では、絞り部の断面積Ｓ２を、スロート部５ｂの断面積Ｓ１の２倍超としている。そのため、対向アーク接触子１１がガスの排出に対する影響を抑えることができる。また、絞り部の断面積Ｓ２を、スロート部５ｂの断面積Ｓ１の５倍未満としている。そのため、断面積Ｓ２を大きくし膨張率の拡大による衝撃波の発生を抑制することもできる。 In the present embodiment, the sectional area S2 of the throttle portion is more than twice the sectional area S1 of the throat portion 5b. Therefore, the influence of the counter arc contact 11 on the gas discharge can be suppressed. Further, the sectional area S2 of the throttle portion is set to be less than five times the sectional area S1 of the throat portion 5b. Therefore, it is possible to suppress the generation of shock waves due to the expansion of the expansion coefficient by increasing the cross-sectional area S2.

さらに、出口部の断面積Ｓ３をスロート部５ｂの断面積Ｓ１の２．５倍超且つ１０．０倍未満としている。これにより、出口部を通過する流れ２１ｄの流速を適正に制御することができ、流れ２１ｅへと円滑な熱ガスの排出を行うことができる。 Furthermore, the cross-sectional area S3 of the outlet portion is more than 2.5 times and less than 10.0 times the cross-sectional area S1 of the throat portion 5b. Thereby, the flow velocity of the flow 21d passing through the outlet portion can be appropriately controlled, and the hot gas can be smoothly discharged to the flow 21e.

絶縁ノズル２３の出口の延長線上にある固定支え１３には、対向アーク接触子１１と対向通電接触子１２の立設領域以外に開口が形成されており、消弧性ガスは、対向アーク接触子１１と対向通電接触子１２との間をガス流路として流れ、固定支え１３から抜ける。 An opening is formed in the fixed support 13 on the extension line of the outlet of the insulating nozzle 23 except for the area where the opposed arc contact 11 and the opposed energized contact 12 are erected, and the arc extinguishing gas is used as the opposed arc contact. 11 and the counter energizing contact 12 flow as a gas flow path and come out of the fixed support 13.

（効果）
以上のように、本実施形態のガス遮断器は、対向接触子部１０へ流れる消弧性ガスの排出を円滑にするように制御するものである。そのために、遮断時に絶縁ノズル２３の拡大部５ｃに位置する、対向アーク接触子１１の影響を低減する措置を採ったものであり、その措置とは、絞り部の断面積Ｓ２と、出口部の断面積Ｓ３の大きさを規定したものである。 (effect)
As described above, the gas circuit breaker of the present embodiment controls the discharge of the arc-extinguishing gas flowing to the opposed contact portion 10 so as to be smooth. For this purpose, measures are taken to reduce the influence of the opposed arc contactor 11 located in the enlarged portion 5c of the insulating nozzle 23 at the time of shut-off. The measures include the cross-sectional area S2 of the throttle portion and the outlet portion. It defines the size of the cross-sectional area S3.

すなわち、スロート部５ｂからＬ１の距離に絞り部が位置し、絞り部からＬ２の距離に出口部が位置した場合に、絞り部の断面積Ｓ２を、５．０Ｓ１＞Ｓ２＞２．０Ｓ１とし、出口部の断面積Ｓ３を１０．０Ｓ１＞Ｓ３＞２．５Ｓ１とした。 That is, when the throttle portion is located at a distance of L1 from the throat portion 5b and the outlet portion is located at a distance of L2 from the throttle portion, the sectional area S2 of the throttle portion is set to 5.0S1> S2> 2.0S1, The cross-sectional area S3 of the exit portion was set to 10.0S1> S3> 2.5S1.

これにより、大電流の遮断時であっても、消弧性ガスの円滑な排気を実現することができるので、アーク放電５０を冷却する性能が向上し、以ってガス遮断器の遮断性能を向上させることができる。尚、このガス遮断器では、電流が小さい場合でも、対向アーク接触子１１の影響を低減することが可能であるため、進み小電流等の小さな電流を遮断するガス遮断器においても好適である。 As a result, smooth discharge of the arc extinguishing gas can be realized even at the time of interruption of a large current, so that the performance of cooling the arc discharge 50 is improved, and thus the interruption performance of the gas circuit breaker is improved. Can be improved. In addition, since this gas circuit breaker can reduce the influence of the opposed arc contact 11 even when the current is small, it is also suitable for a gas circuit breaker that cuts off a small current such as a small advance current.

（第２の実施形態）
次に、図５を参照しつつ、第２の実施形態に係るガス遮断器を説明する。このガス遮断器は、絶縁ノズル２３の拡大部５ｃの形状が第１の実施形態と異なる。その他の構成は同一構成につき、同一構成の説明は省略する。 (Second Embodiment)
Next, a gas circuit breaker according to a second embodiment will be described with reference to FIG. In this gas circuit breaker, the shape of the enlarged portion 5c of the insulating nozzle 23 is different from that of the first embodiment. Other configurations are the same, and the description of the same configuration is omitted.

（構成）
図５に示すように、このガス遮断器では、第１の実施形態と同じく絶縁ノズル２３内の流路の絞り部の断面積Ｓ２と出口部の断面積Ｓ３の大きさを規定するものであるが、絶縁ノズル２３の拡大部５ｃの下流に、流路の断面積が変化しない平行部５ｆを設けている。スロート部５ｂの下流に、拡大部５ｃを設けるため、断面積Ｓ３の方が断面積Ｓ２よりも大きくなるのは、第１の実施形態と同様である。 (Constitution)
As shown in FIG. 5, in this gas circuit breaker, the size of the cross-sectional area S2 of the throttle portion and the cross-sectional area S3 of the outlet portion of the flow path in the insulating nozzle 23 is defined as in the first embodiment. However, a parallel portion 5f where the cross-sectional area of the flow path does not change is provided downstream of the enlarged portion 5c of the insulating nozzle 23. Since the enlarged portion 5c is provided downstream of the throat portion 5b, the cross-sectional area S3 is larger than the cross-sectional area S2 as in the first embodiment.

（作用）
図５の矢印２１ｄ〜２１ｅは、本実施形態の消弧性ガスの吹き付けの様子を示す。図６に示すように、機械パッファ室２６から噴出した消弧性ガスは、絶縁ノズル２３の縮小部５ａを流れ２１ａとして流れる。この流れ２１ａは、可動接触子部２０側へ流れる流れ２１ｄと、対向接触子部１０側へ流れる流れ２１ｃとに分離し、排出される。 (Function)
Arrows 21d to 21e in FIG. 5 indicate how the arc extinguishing gas is blown in the present embodiment. As shown in FIG. 6, the arc extinguishing gas ejected from the mechanical puffer chamber 26 flows as a flow 21 a through the reduced portion 5 a of the insulating nozzle 23. This flow 21a is separated into a flow 21d that flows toward the movable contact portion 20 and a flow 21c that flows toward the opposing contact portion 10 and is discharged.

本実施形態でも、絞り部の断面積Ｓ２を、スロート部５ｂの断面積Ｓ１の２倍超としている。そのため、対向アーク接触子１１がガスの排出に対する影響を抑えることができる。また、絞り部の断面積Ｓ２を、スロート部５ｂの断面積Ｓ１の５倍未満としている。そのため、断面積Ｓ２を大きくすることによる膨張率の拡大に伴う衝撃波の発生を抑制することもできる。 Also in this embodiment, the cross-sectional area S2 of the throttle portion is more than twice the cross-sectional area S1 of the throat portion 5b. Therefore, the influence of the counter arc contact 11 on the gas discharge can be suppressed. Further, the sectional area S2 of the throttle portion is set to be less than five times the sectional area S1 of the throat portion 5b. Therefore, it is also possible to suppress the generation of shock waves accompanying the expansion of the expansion coefficient by increasing the cross-sectional area S2.

そして、拡大部５ｃに平行部５ｆを設けている。この平行部５ｆにより、対向アーク接触子１１により乱れた熱ガス流が、平行部５ｆにより整流されて排出される。つまり、拡大部５ｃの一部の断面積を不変とすることで、拡大部５ｃの一部が整流器として作用する。 And the parallel part 5f is provided in the expansion part 5c. By this parallel part 5f, the hot gas flow disturbed by the counter arc contact 11 is rectified and discharged by the parallel part 5f. That is, by making the partial cross-sectional area of the enlarged portion 5c unchanged, a part of the enlarged portion 5c acts as a rectifier.

（効果）
以上のように、本実施形態のガス遮断器では、絶縁ノズル２３の拡大部５ｃの一部に断面積が変化しない平行部５ｆを設けた。この平行部５ｆは、対向アーク接触子１１により乱された熱ガスに対する整流器として作用する。中小電流の遮断時の動圧は低いため、吹き付け力が弱い。吹き付け力が弱い中での、気流の乱れによる流速の低下は、熱ガスの排出に大きな影響を与える。本実施形態では、その影響を低減することが可能であり、第１の実施形態の効果を中小電力遮断時において、更に発揮することが可能である。 (effect)
As described above, in the gas circuit breaker according to the present embodiment, the parallel portion 5f whose cross-sectional area does not change is provided in a part of the enlarged portion 5c of the insulating nozzle 23. The parallel portion 5 f acts as a rectifier for the hot gas disturbed by the counter arc contact 11. Since the dynamic pressure at the time of cutting off the small and medium current is low, the blowing force is weak. A decrease in the flow velocity due to the turbulence of the air flow while the blowing force is weak has a great influence on the discharge of the hot gas. In the present embodiment, the influence can be reduced, and the effect of the first embodiment can be further exhibited at the time of cutting off the small and medium power.

（第３の実施形態）
次に、図６を参照しつつ、第３の実施形態に係るガス遮断器を説明する。このガス遮断器は、絶縁ノズル２３の下流にディフューザ４０を設けた点で第１の実施形態と異なる。その他の構成は同一構成につき、同一構成の説明は省略する。 (Third embodiment)
Next, a gas circuit breaker according to a third embodiment will be described with reference to FIG. This gas circuit breaker differs from the first embodiment in that a diffuser 40 is provided downstream of the insulating nozzle 23. Other configurations are the same, and the description of the same configuration is omitted.

（構成）
図６に示すように、このガス遮断器では、第１の実施形態と同じ絶縁ノズル２３の下流にディフューザ４０を設けている。このディフューザ４０は、絶縁ノズル２３の外面と、ディフューザ４０の内面が接するように配置される。このディフューザ４０は、内部の断断面積が漸次拡大するものであり、内部を熱ガスが流れることにより、熱ガスの流速を低下させるような構成である。 (Constitution)
As shown in FIG. 6, in this gas circuit breaker, a diffuser 40 is provided downstream of the same insulating nozzle 23 as in the first embodiment. The diffuser 40 is disposed so that the outer surface of the insulating nozzle 23 and the inner surface of the diffuser 40 are in contact with each other. The diffuser 40 has a configuration in which the internal cross-sectional area gradually increases, and the flow rate of the hot gas is reduced by the flow of the hot gas therein.

絶縁ノズル２３の出口部分の断面積Ｓ３と、ディフューザ４０の出口部４０ｂの断面積Ｓ４とは、式（４）に示す相関関係を有する。
５．０Ｓ３＞Ｓ４＞１．２Ｓ３・・・・・・（４） The cross-sectional area S3 of the outlet portion of the insulating nozzle 23 and the cross-sectional area S4 of the outlet portion 40b of the diffuser 40 have a correlation shown in Expression (4).
5.0S3>S4> 1.2S3 (4)

（作用）
図６の矢印２１ａ〜２１ｆは、本実施形態の消弧性ガスの吹き付けの様子を示す。図６に示すように、機械パッファ室２６から噴出した消弧性ガスは、絶縁ノズル２３の縮小部５ａを流れ２１ａとして流れる。この流れ２１ａは、可動接触子部２０側へ流れる流れ２１ｄと、対向接触子部１０側へ流れる流れ２１ｃとに分離し、排出される。 (Function)
Arrows 21a to 21f in FIG. 6 indicate how the arc extinguishing gas is blown in the present embodiment. As shown in FIG. 6, the arc extinguishing gas ejected from the mechanical puffer chamber 26 flows as a flow 21 a through the reduced portion 5 a of the insulating nozzle 23. This flow 21a is separated into a flow 21d that flows toward the movable contact portion 20 and a flow 21c that flows toward the opposing contact portion 10 and is discharged.

対向接触子部１０側へ流れる流れ２１ｃは、対向アーク接触子１１により流れ２１ｄとなり、拡大部５ｃを通過し絶縁ノズル２３の出口へと流れる。絶縁ノズル２３の出口部を通過したガス流は、ディフューザ４０内に流れ込む。ディフューザ４０の内部の断面積は、入口から出口にかけて漸次拡大しているため、ディフューザ４０内を流れるガス流２１ｅの流速は低下する。 The flow 21c flowing toward the opposed contact portion 10 side becomes a flow 21d by the opposed arc contact 11, passes through the enlarged portion 5c, and flows to the outlet of the insulating nozzle 23. The gas flow that has passed through the outlet of the insulating nozzle 23 flows into the diffuser 40. Since the cross-sectional area inside the diffuser 40 gradually increases from the inlet to the outlet, the flow velocity of the gas flow 21e flowing through the diffuser 40 decreases.

ガス流の流速によっては、絶縁ノズル２３やディフューザ４０の出口付近で、動圧が静圧に変換されることにより、ガス流が滞留することがあり、ガスの効果的な排出の妨げとなる。 Depending on the flow rate of the gas flow, the dynamic pressure may be converted into a static pressure near the outlet of the insulating nozzle 23 or the diffuser 40, so that the gas flow may stay, which hinders effective gas discharge.

本実施形態では、ディフューザ４０の出口部４０ｂの断面積Ｓ４を、絶縁ノズル２３の出口部分の断面積Ｓ３の１．２倍超としている。これにより、ディフューザ４０内を流れるガスの流速を適正に制御することができ、下流空間へと円滑な熱ガスの排出を行うことができる。 In the present embodiment, the cross-sectional area S4 of the outlet portion 40b of the diffuser 40 is more than 1.2 times the cross-sectional area S3 of the outlet portion of the insulating nozzle 23. Thereby, the flow velocity of the gas flowing through the diffuser 40 can be appropriately controlled, and the hot gas can be smoothly discharged to the downstream space.

さらに、ディフューザ４０の出口部分４０ｂの断面積Ｓ４を、絶縁ノズル２３の出口部分の断面積Ｓ３の５．０未満としている。これにより、膨張率の拡大によるス流が滞留を抑制することもできる。 Further, the sectional area S4 of the outlet portion 40b of the diffuser 40 is set to be less than 5.0 of the sectional area S3 of the outlet portion of the insulating nozzle 23. Thereby, the stagnation by expansion of an expansion coefficient can also suppress retention.

（効果）
以上のように、本実施形態のガス遮断器では、絶縁ノズル２３の下流に、ガスの流速を制御を目的として、ディフューザ４０を設けた。このディフューザ４０は、ガス流の減速装置として作用する。特に中小電流の遮断時の動圧は低いため、吹き付け力が弱い。吹き付け力が弱い中での絶縁ノズル２３やディフューザ４０の出口におけるガスの滞留は、熱ガスの排出に大きな影響を与える。本実施形態では、その影響を低減することが可能であり、第１の実施形態の効果を中小電力遮断時において、更に発揮することが可能である。 (effect)
As described above, in the gas circuit breaker according to the present embodiment, the diffuser 40 is provided downstream of the insulating nozzle 23 for the purpose of controlling the gas flow rate. The diffuser 40 acts as a gas flow reduction device. In particular, the spraying force is weak because the dynamic pressure at the time of cutting off the small and medium current is low. The retention of gas at the outlet of the insulating nozzle 23 and the diffuser 40 while the blowing force is weak has a great influence on the discharge of the hot gas. In the present embodiment, the influence can be reduced, and the effect of the first embodiment can be further exhibited at the time of cutting off the small and medium power.

（第４の実施形態）
次に、図７を参照しつつ、第４の実施形態に係るガス遮断器を説明する。このガス遮断器は、絶縁ノズル２３の下流にディフューザ４０内に、断面積が不変である平行部４０ｃを設けた点で第３の実施形態と異なる。その他の構成は同一構成につき、同一構成の説明は省略する。 (Fourth embodiment)
Next, a gas circuit breaker according to a fourth embodiment will be described with reference to FIG. This gas circuit breaker is different from the third embodiment in that a parallel portion 40c having a constant cross-sectional area is provided in the diffuser 40 downstream of the insulating nozzle 23. Other configurations are the same, and the description of the same configuration is omitted.

（構成）
図７に示すように、このガス遮断器では、第３の実施形態と同じ絶縁ノズル２３の下流にディフューザ４０を設けている。このディフューザ４０は、絶縁ノズル２３の外面と、ディフューザ４０の内面が接するように配置される。このディフューザ４０は、ディフューザ４０全体では内部の断面積が拡大するものであり、内部を熱ガスが流れることにより、熱ガスの流速を低下させるような構成である。 (Constitution)
As shown in FIG. 7, in this gas circuit breaker, a diffuser 40 is provided downstream of the same insulating nozzle 23 as in the third embodiment. The diffuser 40 is disposed so that the outer surface of the insulating nozzle 23 and the inner surface of the diffuser 40 are in contact with each other. The diffuser 40 has a configuration in which the internal cross-sectional area of the diffuser 40 as a whole is enlarged, and the flow rate of the hot gas is reduced by the flow of the hot gas therein.

このディフューザ４０のガス流路に対して上流には、流路の断面積が不変である平行部４０ｃが設けられる。すなわち、ディフューザ４０の絶縁ノズル２３側の入り口部分の断面積は、絶縁ノズル２３の外面に合わせた大きさとなっている。ディフューザ４０の平行分の断面積は、絶縁ノズル２３の外面に合わせた大きさで不変である。ディフューザ４０の平行部４０ｃの下流には、ディフューザ４０の拡大部４０ａが設けられる。 A parallel portion 40c in which the cross-sectional area of the flow path is unchanged is provided upstream of the gas flow path of the diffuser 40. That is, the cross-sectional area of the entrance portion of the diffuser 40 on the insulating nozzle 23 side is sized to match the outer surface of the insulating nozzle 23. The cross sectional area of the parallel portion of the diffuser 40 is invariable with a size matched to the outer surface of the insulating nozzle 23. An enlarged portion 40 a of the diffuser 40 is provided downstream of the parallel portion 40 c of the diffuser 40.

ディフューザ４０の平行部４０ｃの断面積Ｓ４と、ディフューザ４０の出口部分４０ｂの断面積Ｓ５とは、以下の式（５）に示す相関関係を有する。
Ｓ５＞Ｓ４・・・・・・（５） The cross-sectional area S4 of the parallel portion 40c of the diffuser 40 and the cross-sectional area S5 of the outlet portion 40b of the diffuser 40 have a correlation represented by the following formula (5).
S5> S4 (5)

さらに、絶縁ノズル２３の出口部分の断面積Ｓ３と、ディフューザ４０の出口部分４０ｂの断面積Ｓ５とは、式（６）に示す相関関係を有しても良い。
５．０Ｓ３＞Ｓ５＞１．２Ｓ３・・・・・・（６） Furthermore, the cross-sectional area S3 of the outlet portion of the insulating nozzle 23 and the cross-sectional area S5 of the outlet portion 40b of the diffuser 40 may have a correlation shown in Expression (6).
5.0S3>S5> 1.2S3 (6)

（作用）
図７の矢印２１ａ〜２１ｇは、本実施形態の消弧性ガスの吹き付けの様子を示す。図７に示すように、機械パッファ室２６から噴出した消弧性ガスは、絶縁ノズル２３の縮小部５ａを流れ２１ａとして流れる。この流れ２１ａは、可動接触子部２０側へ流れる流れ２１ｄと、対向接触子部１０側へ流れる流れ２１ｃとに分離し、排出される。 (Function)
Arrows 21a to 21g in FIG. 7 indicate how the arc-extinguishing gas is blown in the present embodiment. As shown in FIG. 7, the arc extinguishing gas ejected from the mechanical puffer chamber 26 flows as a flow 21 a through the reduced portion 5 a of the insulating nozzle 23. This flow 21a is separated into a flow 21d that flows toward the movable contact portion 20 and a flow 21c that flows toward the opposing contact portion 10 and is discharged.

対向接触子部１０側へ流れる流れ２１ｃは、対向アーク接触子１１により流れ２１ｄとなり、拡大部を通過し絶縁ノズル２３の出口へと流れる。絶縁ノズル２３の出口部を通過したガス流は、ディフューザ４０内に流れ込む。ディフューザ４０の平行部４０ｃの断面積は、不変であるため、ディフューザ４０内を流れるガス流２１ｅの流速は低下せず一定である。その後、ディフューザ４０の拡大部４０ａの断面積は、上流から下流にかけて漸次拡大しているため、ディフューザ４０の拡大部４０ａを流れるガス流２１ｆの流速は低下する。 The flow 21c that flows toward the opposed contact portion 10 becomes the flow 21d by the opposed arc contact 11, passes through the enlarged portion, and flows to the outlet of the insulating nozzle 23. The gas flow that has passed through the outlet of the insulating nozzle 23 flows into the diffuser 40. Since the cross-sectional area of the parallel portion 40c of the diffuser 40 is unchanged, the flow velocity of the gas flow 21e flowing through the diffuser 40 is constant without decreasing. Thereafter, since the cross-sectional area of the enlarged portion 40a of the diffuser 40 gradually increases from upstream to downstream, the flow velocity of the gas flow 21f flowing through the enlarged portion 40a of the diffuser 40 decreases.

本実施形態では、ディフューザ４０の平行部４０ｃの断面積Ｓ４を、不変としている。これにより、絶縁ノズル２３から任意の距離離れた場所まで、ガス流の２１ｅの流速を低下させることなく、流すことが可能となる。そして、例えば、第３の実施形態と同様に、ディフューザ４０の出口部分４０ｂの断面積Ｓ４を、絶縁ノズル２３の出口部分の断面積のＳ３の１．２倍超と設定する。これにより、ディフューザ４０内を流れるガスの流速を適正に制御することができ、下流空間へと円滑な熱ガスの排出を行うことができる。 In the present embodiment, the cross-sectional area S4 of the parallel portion 40c of the diffuser 40 is not changed. Thereby, it is possible to flow the gas flow 21e to a place away from the insulating nozzle 23 without reducing the flow velocity of the gas flow 21e. For example, similarly to the third embodiment, the sectional area S4 of the outlet portion 40b of the diffuser 40 is set to be more than 1.2 times the sectional area S3 of the outlet portion of the insulating nozzle 23. Thereby, the flow velocity of the gas flowing through the diffuser 40 can be appropriately controlled, and the hot gas can be smoothly discharged to the downstream space.

さらに、ディフューザ４０の出口部分４０ｂの断面積Ｓ４を、絶縁ノズル２３の出口部分の断面積のＳ３の５．０未満と設定する。これにより、膨張率の拡大によるガス流の滞留を抑制することもできる。 Furthermore, the sectional area S4 of the outlet portion 40b of the diffuser 40 is set to be less than 5.0 of S3 of the sectional area of the outlet portion of the insulating nozzle 23. Thereby, the residence of the gas flow by expansion of an expansion coefficient can also be suppressed.

（効果）
以上のように、本実施形態のガス遮断器では、第３の実施形態と同様に、絶縁ノズル２３の下流に、ガスの流速の制御を目的として、ディフューザ４０を設けた。このディフューザ４０は、流路断面積が不変である平行部４０ｃを設けており、この平行部４０ｃは、ガス流を絶縁ノズル２３の下流の位置まで、ガス流の流速を低下させず流す。これにより、下流の空間を有効に活用することができ、より下流にガスを排出することが可能となる。 (effect)
As described above, in the gas circuit breaker according to the present embodiment, the diffuser 40 is provided downstream of the insulating nozzle 23 for the purpose of controlling the gas flow rate, as in the third embodiment. The diffuser 40 is provided with a parallel portion 40c whose flow path cross-sectional area is unchanged, and the parallel portion 40c allows the gas flow to flow to a position downstream of the insulating nozzle 23 without reducing the flow rate of the gas flow. Thereby, the downstream space can be used effectively, and the gas can be discharged further downstream.

特に、中小電流の遮断時の吹き付け力が弱い中でも、より下流にガスを排出することが可能となり、第３の実施形態の効果を中小電力遮断時において、更に発揮することが可能である。 In particular, even when the blowing force at the time of cutting off the small and medium current is weak, the gas can be discharged further downstream, and the effect of the third embodiment can be further exhibited at the time of cutting off the small and medium power.

（第５の実施形態）
次に、図８を参照しつつ、第５の実施形態に係るガス遮断器を説明する。このガス遮断器は、絶縁ノズル２３の下流にディフューザ４０内に、流路の断面積が漸次縮小する縮小部４０ｄを設けた点で第４の実施形態と異なる。その他の構成は同一構成につき、同一構成の説明は省略する。 (Fifth embodiment)
Next, a gas circuit breaker according to a fifth embodiment will be described with reference to FIG. This gas circuit breaker is different from the fourth embodiment in that a reduction portion 40d in which the cross-sectional area of the flow path gradually decreases is provided in the diffuser 40 downstream of the insulating nozzle 23. Other configurations are the same, and the description of the same configuration is omitted.

（構成）
図８に示すように、このガス遮断器では、第３の実施形態と同じ絶縁ノズル２３の下流にディフューザ４０を設けている。このディフューザ４０は、絶縁ノズル２３の外面と、ディフューザ４０の内面が接するように配置される。 (Constitution)
As shown in FIG. 8, in this gas circuit breaker, a diffuser 40 is provided downstream of the same insulating nozzle 23 as in the third embodiment. The diffuser 40 is disposed so that the outer surface of the insulating nozzle 23 and the inner surface of the diffuser 40 are in contact with each other.

このディフューザ４０のガス流路に対して上流には、流路の断面積が不変である平行部４０ｃが設けられる。すなわち、ディフューザ４０の絶縁ノズル２３側の入り口部分の断面積は、絶縁ノズル２３の外面に合わせた大きさとなっている。ディフューザ４０の平行分の断面積は、絶縁ノズル２３の外面に合わせた大きさで不変である。 A parallel portion 40c in which the cross-sectional area of the flow path is unchanged is provided upstream of the gas flow path of the diffuser 40. That is, the cross-sectional area of the entrance portion of the diffuser 40 on the insulating nozzle 23 side is sized to match the outer surface of the insulating nozzle 23. The cross sectional area of the parallel portion of the diffuser 40 is invariable with a size matched to the outer surface of the insulating nozzle 23.

ディフューザ４０の平行部４０ｃの下流には、ディフューザ４０の流路が漸次縮小する縮小部４０ｄが設けられる。縮小部４０ｄの下流には、ディフューザ４０の流路が漸次拡大する拡大部４０ａが設けられる。縮小部４０ｄと、拡大部４０ａの間には、ディフューザ４０内で流路断面積が最小となるスロート部４０ｅが設けられる。 Downstream of the parallel part 40c of the diffuser 40 is provided a reduction part 40d in which the flow path of the diffuser 40 is gradually reduced. An enlarged portion 40a in which the flow path of the diffuser 40 gradually expands is provided downstream of the reduced portion 40d. A throat portion 40e having a minimum flow path cross-sectional area in the diffuser 40 is provided between the reduction portion 40d and the enlargement portion 40a.

ディフューザ４０の平行部４０ｃの断面積Ｓ４と、ディフューザ４０のスロート部４０ｅの断面積Ｓ５とは、以下の式（５）に示す相関関係を有する。
Ｓ５＜Ｓ４・・・・・・（７） The cross-sectional area S4 of the parallel part 40c of the diffuser 40 and the cross-sectional area S5 of the throat part 40e of the diffuser 40 have a correlation represented by the following formula (5).
S5 <S4 (7)

さらに、ディフューザ４０のスロート部４０ｅの断面積Ｓ５、ディフューザ４０の出口部分４０ｂの断面積Ｓ６とは、式（８）に示す相関関係を有する。
Ｓ５＜Ｓ６・・・・・・（８） Furthermore, the cross-sectional area S5 of the throat portion 40e of the diffuser 40 and the cross-sectional area S6 of the outlet portion 40b of the diffuser 40 have a correlation represented by the equation (8).
S5 <S6 (8)

（作用）
図８の矢印２１ａ〜２１ｈは、本実施形態の消弧性ガスの吹き付けの様子を示す。図８に示すように、機械パッファ室２６から噴出した消弧性ガスは、絶縁ノズル２３の縮小部５ａを流れ２１ａとして流れる。この流れ２１ａは、可動接触子部２０側へ流れる流れ２１ｄと、対向接触子部１０側へ流れる流れ２１ｃとに分離し、排出される。 (Function)
Arrows 21a to 21h in FIG. 8 indicate how the arc extinguishing gas is blown in the present embodiment. As shown in FIG. 8, the arc extinguishing gas ejected from the mechanical puffer chamber 26 flows as a flow 21 a through the reduced portion 5 a of the insulating nozzle 23. This flow 21a is separated into a flow 21d that flows toward the movable contact portion 20 and a flow 21c that flows toward the opposing contact portion 10 and is discharged.

対向接触子部１０側へ流れる流れ２１ｃは、対向アーク接触子１１により流れ２１ｄとなり、拡大部５ｃを通過し絶縁ノズル２３の出口へと流れる。絶縁ノズル２３の出口部を通過したガス流は、ディフューザ４０内に流れ込む。ディフューザ４０の平行部４０ｃの断面積は、不変であるため、ディフューザ４０内を流れるガス流２１ｅの流速は低下せず一定である。その後、ディフューザ４０の縮小部４０ｄの断面積は、上流から下流にかけて漸次縮小しているため、ディフューザ４０の拡大部４０ａを流れるガス流２１ｆの流速は上昇する。 The flow 21c flowing toward the opposed contact portion 10 side becomes a flow 21d by the opposed arc contact 11, passes through the enlarged portion 5c, and flows to the outlet of the insulating nozzle 23. The gas flow that has passed through the outlet of the insulating nozzle 23 flows into the diffuser 40. Since the cross-sectional area of the parallel portion 40c of the diffuser 40 is unchanged, the flow velocity of the gas flow 21e flowing through the diffuser 40 is constant without decreasing. Thereafter, since the cross-sectional area of the reduced portion 40d of the diffuser 40 is gradually reduced from the upstream to the downstream, the flow velocity of the gas flow 21f flowing through the enlarged portion 40a of the diffuser 40 increases.

ディフューザ４０のスロート部４０ｅを通過後、ディフューザ４０の拡大部４０ａの断面積は、上流から下流にかけて漸次拡大しているため、ディフューザ４０の拡大部４０ａを流れるガス流２１ｇの流速は低下する。 After passing through the throat portion 40e of the diffuser 40, the cross-sectional area of the enlarged portion 40a of the diffuser 40 gradually increases from upstream to downstream, so the flow rate of the gas flow 21g flowing through the enlarged portion 40a of the diffuser 40 decreases.

本実施形態では、ディフューザ４０の平行部４０ｃの断面積Ｓ４を、不変としている。これにより、ディフューザ４０の平行部４０ｃを流れるガス流の２１ｅの流速を低下させることなく、流すことが可能となる。そして、ディフューザ４０の縮小部４０ｄにより流速を上昇させることができ、下流空間へと円滑な熱ガスの排出を行うことができる。 In the present embodiment, the cross-sectional area S4 of the parallel portion 40c of the diffuser 40 is not changed. Thereby, it becomes possible to flow without reducing the flow velocity of the gas flow 21e flowing through the parallel portion 40c of the diffuser 40. The flow velocity can be increased by the reduced portion 40d of the diffuser 40, and the hot gas can be smoothly discharged to the downstream space.

（効果）
以上のように、本実施形態のガス遮断器では、第３の実施形態と同様に、絶縁ノズル２３の下流に、ガスの流速の制御を目的として、ディフューザ４０を設けた。このディフューザ４０は、流路断面積が縮小する縮小部４０ｄを設けており、この縮小部４０ｄは、ガス流の流速を上昇させる。これにより、下流の空間を有効に活用することを目的とし、より下流にガスを排出することが可能となる。 (effect)
As described above, in the gas circuit breaker according to the present embodiment, the diffuser 40 is provided downstream of the insulating nozzle 23 for the purpose of controlling the gas flow rate, as in the third embodiment. The diffuser 40 is provided with a reduction part 40d in which the flow path cross-sectional area is reduced, and the reduction part 40d increases the flow rate of the gas flow. This makes it possible to exhaust gas further downstream with the aim of effectively utilizing the downstream space.

特に、中小電流の遮断時の吹き付け力が弱い中でも、流速を上昇させることが可能であり、前記の実施形態の効果を中小電力遮断時において、更に発揮することが可能である。 In particular, it is possible to increase the flow velocity even when the blowing force at the time of cutting off the small and medium current is weak, and it is possible to further demonstrate the effect of the above-described embodiment at the time of cutting off the small and medium power.

（その他の実施形態）
本明細書においては、本発明に係る複数の実施形態を説明したが、これらの実施形態は例として提示したものであって、発明の範囲を限定することを意図していない。具体的には、第１乃至第５の実施形態を全て又はいずれかを組み合わせたものも包含される。以上のような実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の範囲を逸脱しない範囲で、種々の省略や置き換え、変更を行うことができる。これらの実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。 (Other embodiments)
In the present specification, a plurality of embodiments according to the present invention have been described. However, these embodiments are presented as examples and are not intended to limit the scope of the invention. Specifically, a combination of all or any one of the first to fifth embodiments is also included. The above embodiments can be implemented in other various forms, and various omissions, replacements, and changes can be made without departing from the scope of the invention. These embodiments and modifications thereof are included in the invention described in the claims and equivalents thereof as well as included in the scope and gist of the invention.

例えば、第１乃至第５の実施形態では、対向接触子部１０を固定して、可動接触子部２０のみ軸方向に移動させるよう構成したが、対向接触子部１０に対して可動接触子部２０が相対的に移動するように、対向接触子部１０も軸方向に移動させ、相対的開極速度を向上させようとするいわゆるデュアルモーション機構にしても良い。 For example, in the first to fifth embodiments, the opposed contact portion 10 is fixed and only the movable contact portion 20 is moved in the axial direction. However, the movable contact portion 10 is moved with respect to the opposed contact portion 10. The counter contact portion 10 may also be moved in the axial direction so that 20 moves relatively, so that a so-called dual motion mechanism that improves the relative opening speed may be used.

また、第１乃至第５の実施形態では、駆動装置による機械的作用による蓄圧空間を有するガス遮断器を示したが、アークの熱エネルギーを取り込んで蓄圧する蓄圧空間を有するいわゆる自力効果を用いたタイプのガス遮断器や、機械的作用の蓄圧空間と熱エネルギー作用による蓄圧空間を有するガス遮断器に対しても適用可能である。 In the first to fifth embodiments, the gas circuit breaker having a pressure accumulating space due to a mechanical action by the driving device has been described. However, a so-called self-powered effect having a pressure accumulating space for taking in and storing the heat energy of the arc is used. The present invention can also be applied to a gas circuit breaker of a type and a gas circuit breaker having a pressure accumulation space by mechanical action and a pressure accumulation space by thermal energy action.

１０ … 対向接触子部
１１ … 対向アーク接触子
１２ … 対向通電接触子
１３ … 固定支え
１４ … 絶縁支持部材
１５ … 排気筒
２０ … 可動接触子部
２１ … 可動アーク接触子
２１ａ … ガス流
２１ｂ … ガス流
２１ｃ … ガス流
２１ｄ … ガス流
２１ｅ … ガス流
２１ｆ … ガス流
２１ｇ … ガス流
２２ … 可動通電接触子
２３ … 絶縁ノズル
２４ … シリンダ
２４ａ … 連通孔
２５ … 操作ロッド
２５ａ … テーパ面
２５ｂ … 連通孔
２６ … 機械パッファ室
２７ … ピストン
３０ … ディフューザ
４０ａ … 拡大部
４０ｂ … 出口部分
４０ｃ … 平行部
４０ｄ … 縮小部
４０ｅ … スロート部
５０ … アーク放電
５ａ … 縮小部
５ｂ … スロート部
５ｃ … 拡大部
５ｆ … 平行部
６０ … 密閉容器
Ｓ１ …断面積
Ｓ２ …断面積
Ｓ３ …断面積
Ｓ４ …断面積
Ｓ５ …断面積
Ｓ６ …断面積 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Opposing contact part 11 ... Opposing arc contact 12 ... Opposing energizing contact 13 ... Fixed support 14 ... Insulating support member 15 ... Exhaust tube 20 ... Movable contact part 21 ... Movable arc contact 21a ... Gas flow 21b ... Gas Gas flow 21d ... Gas flow 21e ... Gas flow 21f ... Gas flow 21g ... Gas flow 22 ... Movable conductive contact 23 ... Insulating nozzle 24 ... Cylinder 24a ... Communication hole 25 ... Operation rod 25a ... Tapered surface 25b ... Communication hole 26 ... Mechanical puffer chamber 27 ... Piston 30 ... Diffuser 40a ... Enlarged portion 40b ... Outlet portion 40c ... Parallel portion 40d ... Reduced portion 40e ... Throat portion 50 ... Arc discharge 5a ... Reduced portion 5b ... Throat portion 5c ... Enlarged portion 5f ... Parallel Portion 60 ... Sealed container S1 ... Cross-sectional area S2 ... Cross-sectional area S3 ... Cross-sectional area S4 ... Cross-sectional area S5 The cross-sectional area S6 ... the cross-sectional area

Claims

A gas circuit breaker that cuts off and puts in the current flowing in the electric circuit,
An insulating sealed container filled with arc-extinguishing gas;
A cylindrical insulating nozzle;
A movable arc contact and a counter arc contact that are arranged opposite to each other in the sealed container and are opened along with a shut-off operation to generate an arc discharge in the insulating nozzle,
A pressure accumulating space for accumulating the arc extinguishing gas and discharging the gas into the flow path inside the insulating nozzle;
With
The interior of the insulating nozzle is
A reduced portion that is located downstream of the pressure accumulation space and in which the cross-sectional area of the flow path gradually decreases,
A throat portion which is located downstream of the reduced portion and has a minimum cross-sectional area of the flow path;
An enlarged portion that is located downstream of the throat portion, and whose cross-sectional area gradually increases toward an outlet portion provided at an end portion of the insulating nozzle,
Consists of
The cross-sectional area of the throat portion is S1,
S2 represents a cross-sectional area of the throttle portion, which is a gap between the inner surface of the insulating nozzle and the outer surface of the tip portion of the counter arc contact,
A cross-sectional area between the inner surface of the outlet portion of the insulating nozzle and the outer surface of the counter arc contact is S3,
The distance between the throat portion of the insulating nozzle and the throttle portion is L1,
When the distance between the throttle part and the outlet part is L2,
5.0S1>S2> 2.0S1
10.0S1>S3> 2.5S1
L2> 0.2L1
A gas circuit breaker characterized by

2. The gas circuit breaker according to claim 1, wherein the enlarged portion of the insulating nozzle is provided with a parallel portion in which a flow path cross-sectional area does not change.

The gas circuit breaker according to claim 1 or 2, further comprising a diffuser whose flow path area gradually expands downstream of the expansion portion.

When the cross-sectional area at the outlet of the diffuser is S4,
5.0S3>S4> 1.2S3
The gas circuit breaker according to claim 3, wherein

The gas breaker according to claim 3 or 4, wherein the diffuser is provided with a parallel portion having a constant flow path cross-sectional area.

The diffuser has a reduced portion in which the flow path cross-sectional area gradually decreases,
An enlarged portion where the flow passage area gradually increases downstream,
The gas circuit breaker according to claim 5, wherein: