JP2014169503A - 耐溶融金属脆化特性に優れた高強度Zn−Al−Mg系めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】 590MPa以上の高強度を有し、耐溶融金属脆化特性および局部延性のいずれにも優れた特性を有するZn−Al−Mg系めっき鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】 C、Si,Mnを適宜含有する鋼に、TiC等を微細に析出させるとフェライトの強度が高くなり、フェライトとマルテンサイトの強度差が小さくなるため、590MPa以上の高強度鋼板を下地鋼とする溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の局部延性が大幅に改善できる。Ti添加を前提として、微量のBやNb,Mo,Crの一種または2種以上を添加することにより、590MPa以上の高強度鋼板においても耐溶融金属脆化特性が改善でき、更に、Cu,Niを添加することにより容易にマルテンサイト組織が得られるようになるため、安定して590MPa以上の強度が得られる。
【選択図】 図1
Description
本発明では、590MPa以上の高強度を有し、耐溶融金属脆化特性および局部延性のいずれにも優れた特性を有するZn−Al−Mg系めっき鋼板およびその製造方法を提供する事を目的とする。
マルテンサイト組織の強度は、C含有量の影響が大きい。本発明で狙いとする590MPa以上の強度レベルを得るためには、最低でも0.05%以上の添加が必要である。しかし、0.20%を超えて含有すると、強度レベルは高くなるものの局部延性が劣るようになる。したがって、本発明では、C:0.05〜0.20%に限定する。
Siは、固溶強化によってフェライトの強度アップに有効である。その効果を得るためには0.05%以上の添加が必要である。しかし、1.5%を超えて添加すると溶融めっき性が劣化する。したがって、本発明では、Si:0.05〜1.5%に限定する。
Mnは、固溶強化でフェライトの高強度化に有効な他、オーステナイトを安定にしてマルテンサイト等の低温変態相の生成を促進させるのに有効に作用する。これらの効果を得るためには、1.0%以上の添加が必要である。しかし、2.5%を超えて添加すると溶融めっき性が劣化する。したがって、本発明では、Mn:1.0〜2.5%に限定する。
Pは、固溶強化でフェライトの高強度化に有効な他、結晶粒界に偏析して溶接時の耐溶融金属脆化の抑制にも有効に作用する。その効果を得るためには、0.005%以上の添加が必要である。しかし、0.05%を超えて添加すると、低温靭性が劣化する。したがって、本発明では、P:0.005〜0.05%に限定する。
Sは、加工性に有害な硫化物を生成するため、できるだけ低減する必要がある。0.01%までは許容できるので、本願発明では、上限を0.01%に限定する。
酸可溶Alは、鋼の脱酸剤として添加する。その効果を得るためには0.005%以上の添加が必要である。しかし、0.1%を超えて添加しても、その効果が飽和するとともに、返って製造コストの上昇を招く。したがって、本発明では、酸可溶Al:0.005〜0.10%に限定する。
Tiは、TiC等としてフェライト中に析出してフェライト組織の強度を高め、局部延性を改善するために有効な元素である。その効果を得るためには、0.05%以上の添加が必要である。しかし、0.15%を超えて添加してもその改善効果が飽和するとともに、返って製造コストの上昇を招く。したがって、本発明では、Ti:0.05〜0.15%に限定する。
Bは、高温加熱時のオーステナイト粒界に偏析して耐溶融金属脆化特性の改善に有効な元素である。また、オーステナイトからフェライトへの変態を遅らせ、硬質なマルテンサイト組織を得るのにも有効に作用する。0.05%以上のTi添加を前提としている本願発明では、Bによる前記の効果を得るためには少なくとも0.0002%の添加が必要である。しかし、0.01%を超えて添加してもその効果が飽和するとともに、返って製造コストの上昇を招く。したがって、本発明では、B:0.0002〜0.01%に限定する。
Mo:0.05〜0.5%
Cr:0.05〜1.0%
Nb,MoおよびCrもBと同様に高温加熱時のオーステナイト粒界に偏析して耐溶融金属脆化特性の改善に有効な元素である。この効果を得るためには、単独添加では、Nb:0.005%以上、Mo:0.05%以上、Cr:0.05%以上が必要である。しかし、Nb:0.10%,Mo:0.5%およびCr:1.0%を超えて添加してもその改善効果が飽和するとともに返って製造コストの上昇を招く。なお、2種以上を複合添加してもその効果は妨げられることなく、同様な効果が得られるが、2種以上を複合添加する場合は、製造コストの観点から、合計で0.5%以下とすることが望ましい。したがって、本発明では、Nb:0.005〜0.10%,Mo:0.05〜0.5%,Cr:0.05〜1.0%の1種または2種以上を添加する。なお、MoおよびCrは、オーステナイトからフェライトへの変態を抑制する作用も有するため、マルテンサイト組織を安定して得るのにも有効である。しかし、製造コストの上昇を招くので、本願発明では前記の耐溶融金属脆化特性を考慮し、必要に応じて選択的に添加されるものである。
Ni:0.05〜0.5%
CuやNiもオーステナイトからフェライトへの変態を抑制する作用も有するため、マルテンサイト組織を安定して得るのにも有効である。この効果を得るためには、いずれも0.05%以上の添加が必要である。しかし、0.5%を超えて添加しても、その効果は飽和するとともに返って製造コストの上昇を招くので、添加量の上限を0.5%とした。なお、単独添加でも複合添加でも同様な効果が得られるが、2種を複合添加する場合は、合計して0.6%以下とすることが製造コストの観点から望ましい。したがって、本発明では、Cu:0.05〜0.5%,Ni:0.05〜0.5%の1種または2種を添加する。
巻取温度も必要とされる強度レベルに応じて適宜選択すれば良いが、50%以上のフェライト体積率を確保する観点から、500〜700℃とすることが望ましい。
また、酸洗条件にもとくに制約は無く、熱延で生成したスケールが完全に除去可能な一般的な条件であれば良い。
また、各めっき鋼板の下地鋼板の金属組織を走査電子顕微鏡にて観察し、1,000倍で10視野の画像解析を行い、フェライト面積率およびマルテンサイト面積率を算出した。
SiやMn含有量が、本発明範囲を超えて含有するM鋼(No.13)、O鋼(No.15)では、引張特性や耐溶融金属脆化割れ性は良好となるものの、不めっきが発生しめっき性に劣っている。Ti無添加のP鋼(No.16)では、Elvが小さくなるとともにボス溶接によって板厚を貫通する大きな割れを生じた。また、B添加量が本発明範囲より少ないQ鋼(No.17)でも板厚を貫通する溶融金属脆化割れが発生した。
2 クランプ
3 試験片
4 拘束板
5 実験台
6 溶接ビード
7 試験片全周溶接部の溶接ビード
8 溶接ビードの重なり部分
9 切断面
Claims (4)
- 重量%で、C:0.05〜0.20%,Si:0.05〜1.5%,Mn:1.0〜2.5%,P:0.005〜0.050%,S:0.01%以下,酸可溶Al:0.005〜0.10%,Ti:0.05〜0.15%, B:0.0002〜0.01%を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる組成を有するとともに、金属組織が体積率:50%以上のフェライトおよび体積率が5〜45%のマルテンサイトを含む組織であり、引張強さ(TS):590MPa以上、Elv10%以上であることを特徴とする耐溶融金属脆化特性および局部延性に優れた高強度Zn−Al−Mg系めっき鋼板。
- 重量%で、Nb:0.005〜0.10%,Mo:0.05〜0.5%,Cr:0.05%〜1.0%の1種または2種以上を含有する事を特徴とする請求項1に記載した耐溶融金属脆化特性および局部延性に優れた高強度Zn−Al−Mg系めっき鋼板。
- 重量%で、Cu:0.05〜0.5%,Ni:0.05〜0.5%の1種または2種を含有する事を特徴とする請求項1又は請求項2に記載した耐溶融金属脆化特性および局部延性に優れた高強度Zn−Al−Mg系めっき鋼板。
- 請求項1〜請求項3の化学組成を有するスラブを熱間圧延して酸洗後、または酸洗に引き続いて冷間圧延した後、連続溶融めっきラインに通板し、連続溶融めっきラインの還元焼鈍炉にて730℃〜900℃の温度域に加熱した後、平均冷却速度3〜10℃/秒で650℃まで冷却し、更に平均冷却速度:10℃/秒以上で440℃の温度域まで冷却後、浴温:440℃以下の溶融Zn−Al−Mg系めっき浴に導入、引き上げる事を特徴とする金属組織が体積率:50%以上のフェライトおよび体積率が5〜45%のマルテンサイトを含む組織であり、引張強さ(TS):590MPa以上、Elv10%以上であることを特徴とする耐溶融金属脆化特性および局部延性に優れた高強度Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法。
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