JP2014155427A - 電界結合並列共振型電力供給システム用フィルタ - Google Patents

Abstract

【課題】電力伝送効率が高い、並列共振型電力供給システム用フィルタを提供することを課題とする。
【解決手段】並列共振型電力システムにおいて、入力端、及び出力端に並列共振回路を有し、入力端と出力端共振器間を結合容量で接続されるＣ結合帯域通過フィルタにおいて、前記結合容量を２個の結合容量の直列接続で構成し、前記２個の結合容量の入出力端に接続されない端子と接地間にインダクタまたは容量を設けた事により、小さい結合容量を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ、及び前記フィルタの平衡型構成を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。
【選択図】図２

Description

本発明は、各種の負荷に対して電力供給を行うための電界結合並列共振型電力供給システム用フィルタに関するものである。

電界結合並列共振型電力供給システム用フィルタは特許文献１において、結合容量及びインダクタを用いた回路構成が開示され、一部試作結果も報告されている。
（例えば特許文献１）

並列共振型電力供給システム用フィルタは、特許文献２及び非特許文献１において、その回路構成が開示され、一部試作結果も報告されている。
（例えば特許文献２、非特許文献１参照。）

「電界結合・共振型ワイアレス電力伝送技術」、電子情報通信学会技報、ＷＰＯ２０１１−２４（２０１１−１２）、（ＰＰ１−ＰＰ６）

特開２０１０−１９３６９２号公報（段落００１４〜００２９、第２図） 特許文献１の第２図は、回路構成の入出力端に、二つのＬＣ並列共振回路を設け、その並列共振回路間の結合容量により、非接触給電を行う。このフィルタは、電力供給システムにおいて、電極の配置状態の変化に伴う電力変化の少ない、安定した電力供給を行うことが可能となる電力供給システムを提供することを目的とした回路構成である。

特開２００８−３１２２５２号公報 特開２０１０−１９３６９２号公報

「電界結合・共振型ワイアレス電力伝送技術」、電子情報通信学会技報、ＷＰＯ２０１１−２４（２０１１−１２）（ｐｐ１−ｐｐ６） 「トロイダル・コア活用百科」、ＣＱ出版社、１９８３、１０、３１、（ｐｐ２９６）

しかしながら、特許文献１は、電力を非接触で伝送するために必要な結合電極回路を構成するＬＣ素子値の決定手法、その回路実装構造に関するものある。安定した電力供給を行うことを目的とした回路実装構造に関するものであるため、並列共振型電力供給用フィルタとして、特性規格からそのフィルタに要求されるフィルタ特性、そのフィルタ特性からそのフィルタを構成する、ＬＣの素子値に関する課題がある。また、回路構成は、並列共振型電力供給用フィルタの基本回路構成に、入出力端にトランスを介したインピーダンス調整用並列共振回路が設けられている。図１に示される結合電極だけでは、並列共振型電力供給用フィルタに要求される特性を満足する事はできない。この要求特性を満足するフィルタを得るのが本発明の課題である。

また、特許文献１の並列共振型電力供給用フィルタは、非特許文献２にも示されているＣ結合帯域通過型フィルタ（ＢＰＦ）である。このＣ結合ＢＰＦの回路構成は、まず結合容量を想定して、他の構成素子値を決め、充電器特性を測定し、その測定した特性から、構成ＬＣを変化させ、充電器特性を満足するフィルタを得ている事が現状である。本発明の他の課題は、充電器として要求される電力伝送効率が高く、容量比の大きくした、インピーダンス調整用意な並列共振型電力供給システム用フィルタを提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、請求項１に記載の並列共振型電力供給用システムにおいて、広帯域効率特性を持ち、二つの入力端及び二つの出力端を有し、前記入力並列共振器と出力並列共振器間に、結合容量と理想変成器を設けた並列共振型電力供給システム用フィルタにおいて、前記結合容量は理想変成器を設けない場合より小さい値を有する事を特徴とする。

また、請求項２に記載の並列共振型電力供給用システムは、請求項１に記載の理想変成器の変成比を１．０から０．１の間に設定した事を特徴とする。

請求項３に記載の並列共振型電力供給用システムにおいて、広帯域効率特性を持ち、二つの入力端及び二つの出力端を有し、前記入力並列共振器と出力並列共振器間に、直列に二つの結合容量を設け、入出力並列共振器に接続されない二つの結合容量端と接地端の間にインダクタを設けた並列共振型電力供給システム用フィルタにおいて、前記結合容量はインダクタを設けない場合より小さい値を有する事を特徴とする。

また、請求項４記載の並列共振型電力供給用システムは、請求項３に記載の二つの結合容量に直列にインダクタを設けた事により、前記結合容量はインダクタを設けない場合より小さい値を有する事を特徴とする。

請求項５に記載の並列共振型電力供給用システムにおいて、広帯域効率特性を持ち、二つの入力端及び二つの出力端を有し、前記入力並列共振器と出力並列共振器間に、直列に二つの結合容量を設け、入出力並列共振器に接続されない二つの結合容量端と接地端の間に容量を設けた並列共振型電力供給システム用フィルタにおいて、前記結合容量は容量を設けない場合より小さい値を有する事を特徴とする。

また、請求項６記載の並列共振型電力供給用システムは、請求項５に記載の二つの結合容量に直列にインダクタを設けた事により、前記結合容量はインダクタを設けない場合より小さい値を有する事を特徴とする

請求項７記載の並列共振型電力供給用システムは請求項１から請求項６までの並列共振型電力供給システム用フィルタにおいて、結合容量に直列に設けられるインダクタは、二つの結合容量において、どちらか一つの結合容量にインダクタを設けられる事により、小さい結合を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。

請求項７記載の並列共振型電力供給用システムは請求項１から請求項８までの並列共振型電力供給システム用フィルタにおいて、前記並列共振型電力供給システム用フィルタは平衡型構成を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。

本発明によれば、結合容量の小さい値に設定された並列共振型電力供給用システム用フィルタにより、広帯域効率特性を有するフィルタが得られ、並列共振型電力供給用システム用フィルタはこの容量値を変化させても入出力並列共振器の共振周波数の変動が少なく、安定な効率特性で、インピーダンス調整を容易にした事を可能とする。
また、並列共振型電力供給用フィルタとして、請求項記載の結合容量に、入出力並列共振器の共振器インダクタ値以下のインダクタを結合容量に直列に設ける事により、広帯域効率特性の並列共振型電力供給用フィルタを得られるのが特徴である。

図１は本発明の電界結合型電力供給システム用フィルタの回路構成１である。 図２は本発明の電界結合型電力供給システム用フィルタの回路構成２である。 図３は本発明の電界結合型電力供給システム用フィルタの回路構成３である。 図４は本発明の電界結合型電力供給システム用フィルタの回路構成４である。 図５は本発明の電界結合型電力供給システム用フィルタの回路構成５である。 図６は本発明の電界結合型電力供給システム用フィルタの回路構成６である。 図７は非特許文献２に示されているＣ結合帯域通過型フィルタである。

並列共振型電力供給用フィルタは、非特許文献２に示されているごとく、図７のＣ結合ＢＰＦ回路構成を基本として、この回路は、その設計段階において、構成素子値を計算可能で、その素子値を用いて、充電器用フィルタが試作されると想定されるが、非特許文献１等から想定すると、試作においては、最初結合容量設定製作し、データを取得し、そのデータを基にして、入出力の並列共振器を設計試作する方法で、製作したフィルタを用いた電力供給システムに提供されているのが現状である。そこで、本発明の並列共振型電力供給用フィルタは、前記非特許文献２に示されている如く、入出力端に並列共振回路、及びその入出力並列共振器間に結合容量を介して接続されている図７のＣ結合ＢＰＦ構成を基本として、その結合容量を小さい値に設定できる事を特徴とする。

（１）本発明のシミュレーション
まず、本発明の回路構成１となるシミュレーションは、図１の回路構成１のＦ行列から、回路の周波数特性を示す（５）のＳ、効率特性を示す（７）のη２１を用いて、電界結合型電力供給システム用フィルタの回路構成１の特性を評価する。

通常電力供給システム用フィルタは、非特許文献２に示されている如く、（１）フィルタ条件、（２）力率条件、（３）整合条件の検討が必要である。ここでは、このフィルタ条件及び力率条件について評価検討した。評価の基準はＦ行列を用いた。このＦ行列は数（１）で与えられ、そのＡ・Ｂ・Ｃ・Ｄの四端子定数は下記数（２）に示される。

また、図１の回路構成（１）のＦ行列の各要素を数（３）で与えられる。
ここで、Ｙ＝Ｙ１＝Ｙ２＝ＬＣ並列共振回路のアドミタンス、Ｚは結合容量のインピーダンス、ｎは理想変成器の変成比である。
具体的、図１の回路構成の数（４）の各要素を計算すると数（４）で与えられる。

ここで、図１の回路構成の場合、Ｌ１＝Ｌ２、Ｃ１＝Ｃ２、結合容量Ｃ３１、及びｎ＝理想変成器の変成比である。この事は、結合容量調整において、結合容量を変化させると必ず関連する共振回路の共振周波数は変化する。したがって、Ｃ１とＣ３１の比Ｃ１／Ｃ３１を大きくなるように素子値を決める必要がある。このＣ１／Ｃ３１を容量比として、電界結合型電力供給システム用フィルタの特性を決める重要な因子である。したがって、駆動抵抗をＲＤ（Ω）及び終端抵抗をＲＬ（Ω）の場合、本発明の電界結合型電力供給システム用フィルタの伝送特性Ｓは、数（３）（４）の要素Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄから（５）のように評価される。本来は電力伝送特性について、評価する必要があるがここでは、まず伝送特性Ｓについて評価する。

次に、効率特性に関係するＳ行列のＳ２１要素は、数（５）の逆数（６）で与えられる。

また、電力伝送効率特性η２１は数（７）で得られる。

（２）シミュレーション、及び試作結果
本シミュレーションは１３，５６ＭＨｚ帯の並列共振型電力伝送システム用フィルタについておこなった。１３，５６ＭＨｚについては、通過帯域を±４．０ＭＨｚ、±３．０ＭＨｚとして構成素子値を求めた。構成素子値は全て、同じ無負荷Ｑを持つとしておこなった。この無負荷ＱはＱ＝５０として、結合容量値の小さくなる回路構成およびその最小化手法を求めた。

請求項１及び請求項２の場合について、１３，５６ＭＨｚにおいて、通過帯域を、±４．０ＭＨｚとして、算出した素子値を表１に示す。表１において、ｎは理想変成器の変成比を表す。
ここで、表１（ＮＯ１）は、ｎ＝１の場合で、通常のＣ結合ＢＰＦを示す。この場合、結合容量はＣ３１で、１０２ｐＦである。容量比Ｋ＝Ｃ１／Ｃ３１は３．１０である。ここで、このＣ結合ＢＰＦの結合容量と出力端並列共振器間に理想変成器を設けたのが、図１の本発明の回路構成１である。理想変成器の変成比ｎ及び入力出力端並列共振器のＬＣをパラメータとして、結合容量Ｃ３１の最適化を図った結果を表１（ＮＯ２、ＮＯ３）に示す。表１からわかるように、理想変成器の変成比ｎを１より小さい値にすると、結合容量値は確実に小さくなる事である。
本発明の回路構成１（ＮＯ３）、従来の表１（ＮＯ１）、Ｃ結合ＢＰＦを比較検討するため試作した。
表１（ＮＯ１）の並列共振器のＬＣ素子値は、Ｃ１＝Ｃ２＝３２０ｐｆとして、セラミックコンデンサを、インダクタは、形状Ｔ６８のトロイダルコアに、銅メツキ軟銅線０．４５（ＭＭ）を６（Ｔ）巻いて、Ｌ１、Ｌ２とした。
また、図１の理想変成器は、形状Ｔ６８のトロイダルコアに、銅メツキ軟銅線０．４５（ＭＭ）を、５（Ｔ）、２０（Ｔ）ペアに巻き、５（Ｔ）、２０（Ｔ）ペアの共通端を接地端に接続した。トロイダルコアに、銅メツキ軟銅線０．４５（ＭＭ）を、６（Ｔ）の他端を出力側の並列共振回路に接続し、２０（Ｔ）の他端を結合容量Ｃ３の一端に接続した。試作結果を表２に示す。結合容量Ｃ３１は、表１（ＮＯ１）においては、１００（ＰＦ）として、またｎ＝１の理想変成器を設けて測定した結果を、表２（１）に示す。この場合の理想変成器のＬは、５（Ｔ）側が０．５μＨ、２０（ｔ）側が３．５０μＨである。この場合の理想変成器のｎはＮ＝０．３３である。結合容量Ｃ３はＣ３＝４０ｐＦと、表１（ＮＯ１）の現状の結合容量が１００ｐＦである。試作した場合の特性比較を表２に示す。表２の試作データにおいて、Ｆ０は中心周波数、−３は通過帯域の低域における３ｄＢ降下周波数、３は通過帯域の高域側における３ｄＢ降下周波数、帯域幅は前記３ｄＢ周波数の差である。本発明の回路構成１は、従来のＣ結合ＢＰＦと比較して、３ｄＢ幅が広くなり、更に結合容量が１／２５である事が大きな特徴である。

請求項３の場合についての実施例２を示す。この場合、１３，５６ＭＨｚにおいて、通過帯域を、±３．０ＭＨｚとしての構成素子値を用いた。構成各ＬＣ素子のＱをＱ＝５０とした場合で、ただし式（４）のＦ行列の各要素は、実施例（１）の理想変成器を除いて、インダクダを加えた、Ｆ行列から、周波数特性は数（５）、及び効率特性は数（７）からシミュレーション特性を求め、８０％効率幅、容量比を求めた。
表３においては、Ｃ３１＝Ｃ３２の場合について、二つの結合容量の接続端と接地間に設けられるインダクタＬ３及び二つの結合容量を用いて、結合容量Ｃ３１（及びＣ３２）の最小化を検討した。
その場合の１手法を表３に示した。図２において、Ｃ３１、Ｃ３２及びＬ３のＴ型回路構成をπ型回路構成に変換し、このπ型回路においては、入力並列共振器と出力並列共振器表は直列共振回路により接続される。この直列共振回路を、決められた値にＬ３を設定すれば指定の結合容量が得られる。
この過程を、表３を用いて説明します。表３（１）はＬ３が無限大の場合で、従来のＣ結合ＢＰＦです。ここで、Ｃ３１及びＣ３２の結合容量を１９９ｐＦとして、表３（２）に示す前記π型回路の直列共振周波数のＦ０が８．８１ＭＨｚになるようにＬ３を決める。このＬ３は２．１５μＨとなり、指定の結合容量が得られ、所要の特性が得られる。以下同様にして、表３（３）は、結合容量が１８０ｐＦの場合で、表３（４）は結合容量が１６２ｐＦの場合を示している。請求項４は、図２の結合容量Ｃ３１及びＧ３２に直列にインダクタを設け、結合容量と直列インダクタの合成インピーダンスで、等価結合容量値の低下させるものである。本実用例は、多層基板による並列共振型電力伝送システム用フィルタを実用化する場合の薄板間の寄生インピーダンスが存在する場合有用な回路構成である。

請求項５及び請求項６の場合についての本発明の実施例を実施例３で示す。構成各ＬＣ素子のＱをＱ＝５０とした場合で、ただし式（４）のＦ行列の各要素は、実施例２の結合容量の一端から接地間に設けられるインダクダを容量に変えた、Ｆ行列から、周波数特性は数（５）、及び効率特性は数（７）からシミュレーション特性を求め、８０％効率幅、を求めた。
この図５の回路構成は、図４の回路構成（４）のインダクタＬ３に容量を用いたもので、その容量と結合容量Ｃ３１及び結合容量Ｃ３２で形成されるＴ型回路をπ型回路に等価変換した回路である。
表４においては、二つの結合容量の接続端と接地間に設けられるキャパシタＣ３及び二つの結合容量に直列に設けられるインダクタＬ３２を用いて、結合容量Ｃ３１の最小化を検討した。
その場合の一過程を表４に示した。まず、最初に、図５の回路構成において、Ｃ結合ＢＰＦの素子値の表３ＮＯ４においての素子値である効率特性における結合容量Ｃ３１は１０８ｐＦである事を確認する。表４の（ＮＯ１−ＮＯ３）の素子値においては、表４の（ＮＯ２）の結合容量Ｃ３１が８２．９ｐＦで最小の値である、この場合のＬ３２の値はＬ１の値と同じ値になる。表４のＮＯ１とＮＯ−３の場合の結合容量は１０３ｐＦで、この場合のＬ３２の値は７３ｎＨである。即ち、Ｌ１の０．２６７＊Ｌ１の値である。Ｌ３２は小さい値の変化でも結合容量は変化する事を意味する。
表４のシミュレーション特性を確認するため、表４（ＮＯ１）の構成素子値により、試作した。インダクタＬ１及びＬ２は形状Ｔ６８のトロイダルコアに、銅メツキ軟銅線０．４５（ＭＭ）を６（Ｔ）巻いて、Ｌ１、Ｌ２とした。Ｌ３２はＴ６８のトロイダルコアに、銅メツキ軟銅線０．４５（ＭＭ）を２（Ｔ）巻いて、０．０９μＨのものを用いた。結合容量はＣ３１＝１０５ｐｆとして、またＣ１１、Ｃ２２共にセラミックコンデンサを用いて試作した。
その周波数特性の最小損失周波数、低域側３ｄＢ損失周波数及び高域側３ｄＢ通過帯域幅は、表５に示すように、最小損失周波数は１４．８ＭＨｚ、３ｄＢ通過帯域幅は６．７ＭＨｚ共に試作サンプルの値が大きい。この値は、本発明の目的に間接的に関係し、結合容量Ｃ３１は回路構成５を用いると小さく出来る事を示している。

実施例４は、請求項４記載の並列共振型電力供給システム用フィルタを平衡型構成にした［請求項８］を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタである。回路構成は、図６に示す如く、結合容量として、Ｃ３１１及びＣ３２１、調整用インダクタとして、Ｌ３２が２個のＬＣ素子が図４に追加された回路構成になっています。構成各ＬＣ素子のＱをＱ＝５０とした場合で、ただし式（４）のＦ行列の各要素は、中間に平衡型Ｆ行列で構成した、Ｆ行列から、周波数特性は数（５）、及び効率特性は数（７）からシミュレーション特性を求め、８０％効率幅、を求めた。
この図６の回路構成の素子値は、結合容量はＣ３１＝Ｃ３１１＝Ｃ３２＝Ｃ３２１＝一定として、共振器素子も一定として、調整用インダクタＬ３２は用いない場合の、インダクタＬ３の変動による効率特性の変化をまず検討した。表６に示す如く、この平衡型構成の場合、インダクタＬ３を用いない場合の効率特性の８０％効率幅は、表６に示す如く、２．４０ＭＨｚで、インダクタＬ３を小さくした場合の、Ｌ３＝５．０μＨの場合、２．２ＭＨｚになり、Ｌ３をＬ３＝１．５．μＨの場合、効率特性の８０％効率幅は１．５０ＭＨｚになる。他の構成素子を調整すると、Ｌ３がない場合の効率特性の８０％効率幅より広くなる。
次に、この図６の回路構成において、調整用インダクタＬ３２は用いて、調整用インダクタＬ３２による効率特性の変化を検討し、表７に、その結果を示した。Ｌ３２＝４０，２ｎＨの場合、効率特性の８０％効率幅は２．４５ＭＨｚ，と広くなり、結合容量は５３６ｐＦと小さくなる。Ｌ３２を更に大きく、Ｌ３＝７５．２ｎＨの場合、効率特性の８０％効率幅は２．４５ＭＨｚ同じ値であるが、結合容量は４７６ｐＦになり、容量比も１．９１になる。Ｌ３２により、確実に容量比および効率特性の改善に効果がある。このＬ３２の値には限界があり、Ｌ３＝Ｌ１とすると、容量比および効率特性の改善は出来るが減衰帯域に変動がある場合があるので、Ｌ３２を大きくするときは減衰帯域の特性変動に注意が必要である。
また、実施例４においては、４個のＬ３２を用いているが、寄生インピーダンス等の回路構成において見積もり出来る素子値が存在する場合、４個以下のＬ３２でも、より小さい結合容量、８０％効率幅の広い特性が得られる。

従来、並列共振型電力供給用フィルタの構成素子値の事前決定は不可能とされていた。本発明示すようにＣ結合ＢＰＦを用いた構成を基本として、その設計段階において、その構成素子値を計算可能で、その素子値を用いて、結合容量がより小さい値を持つ、充電器として要求されるフィルタ特性が得られ、電力伝送効率が高く、小型化された、並列共振型電力供給システム用フィルタで、更に発生する雑音の少ない電力供給システムを提供することができる。ここでは、本発明の五つの回路構成から、三つの回路構成について、１３．５６ＭＨｚ帯域の実施例について、本発明の有用性を示した。この回路は、前記二つの周波数のみ成らずすべての周波数において適用可能と判断できる。本発明の五つの回路構成において、結合容量に直列に接続されるインダクタ、インダクタを含めた等価容量値を小さくする動作をするもので、インダクタ値は比較的に小さい値になる。

以上要するに、本発明によれば、並列共振型電力供給システムの事前検討時において、フィルタの回路構成、その素子値及び効率特性の杷握で、減衰帯域において、高減衰特性が得られ、しかも高調波において、高減衰となり、高効率特性の並列共振型電力供給システム用フィルタを提供できる。

Ｌ１・・・入力側インダクタ
Ｃ１・・・入力側キャパシタ
Ｌ２・・・出力側インダクタ
Ｃ２・・・出力側キャパシタ
Ｃ３１、Ｃ３１１・・・結合用キャパシタ
Ｃ３２、Ｃ３２１・・・結合用キャパシタ
Ｃ１１・・・結合回路用キャパシタ
Ｃ２２・・・結合回路用キャパシタ
Ｌ３・・・結合回路用インダクタ
Ｌ４・・・理想変成器用インダクタ
Ｌ５・・・理想変成器用インダクタ
Ｌ３２・・・結合容量用インダクタ
ｎ・・・変成比

Claims (8)

1. 並列共振型電力システムにおいて、入力端、及び出力端に並列共振回路を有し、入力端と出力端共振器間を結合容量で接続されるＣ結合帯域通過フィルタにおいて、前記結合容量と出力端共振器または入力端共振器間に、１対ｎの理想変成器を設け、前記結合容量が小さい値を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。
2. 請求項１記載の前記理想変成器において、前記理想変成器ｎの値を０．１Ωから０．８の間に設定した事を特徴とする並列共振型電力供給システム。
3. 並列共振型電力システムにおいて、入力端、及び出力端に並列共振回路を有し、入力端と出力端共振器間を結合容量で接続されるＣ結合帯域通過フィルタにおいて、前記結合容量を２個の結合容量の直列接続で構成し、前記２個の結合容量の入出力端に接続されない端子と接地間にインダクタを設けた事により、小さい結合容量を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。
4. 並列共振型電力システムにおいて、入力端、及び出力端に並列共振回路を有し、入力端と出力端共振器間を結合容量とインダクタの直列接続されるＣ結合帯域通過フィルタにおいて、前記インダクタと結合容量を２個のインダクタと２個の結合容量の直列接続で構成し、前記２個の結合容量と２個インダクタの入出力端に接続されない端子と接地間にインダクタを設けた事により、小さい結合容量を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。
5. 並列共振型電力システムにおいて、入力端、及び出力端に並列共振回路を有し、入力端と出力端共振器間を結合容量で接続されるＣ結合帯域通過フィルタにおいて、前記結合容量を２個の結合容量の直列接続で構成し、前記２個の結合容量の入出力端に接続されない端子と接地間に容量を設けた事により、小さい結合容量を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。
6. 並列共振型電力システムにおいて、入力端、及び出力端に並列共振回路を有し、入力端と出力端共振器間を結合容量とインダクタで接続される、Ｃ結合帯域通過フィルタにおいて、前記インダクタと結合容量を２個のインダクタと結合容量の直列接続で構成し、インダクタと結合容量の入出力端に接続されない端子と接地間に容量を設けた事により、小さい結合容量を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。
7. 請求項１から請求項６までの並列共振型電力供給システム用フィルタにおいて、結合容量に直列に設けられるインダクタは、二つの結合容量において、どちらか一つの結合容量にインダクタを設けられる事により、小さい結合を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。
8. 請求項１から請求項７までの並列共振型電力供給システム用フィルタにおいて、前記並列共振型電力供給システム用フィルタを平衡型構成を有した事を特徴とする並列共振型電力供給システム用フィルタ。