JP2014152625A - オイル供給システム - Google Patents

Abstract

【課題】一部のメイン摺動部の暖機を促進することが可能で、かつピン摺動部に所望量のオイルを供給することが可能なオイル供給システムを提供することを課題とする。
【解決手段】オイル供給システム８は、クランクシャフト９３の複数のメインジャーナル９３０と、複数のメインジャーナル９３０に環装される複数のメイン軸受８４と、の間に介在する複数のメイン摺動部Ｓ１と、クランクシャフト９３のクランクピン９３１と、クランクピン９３１に環装されるクランク軸受８５と、の間に介在するピン摺動部Ｓ２と、にオイルＯを供給する。複数のメイン摺動部Ｓ１のうち、一部はピン摺動部Ｓ２に連通する連通摺動部Ｓ１１であり、残部はピン摺動部Ｓ２に連通しない独立摺動部Ｓ１０である。冷間時において、連通摺動部Ｓ１１に供給されるオイルＯの流量は、独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量よりも、大きい。
【選択図】図１

Description

本発明は、クランクシャフトと軸受との間に介在する摺動部に、オイルを供給するオイル供給システムに関する。

エンジンには、複数の摺動部が存在する。これらの摺動部には、オイル供給システムを介して、オイルパンからオイルが供給されている。例えば、特許文献１に開示されているオイル供給システムには、リリーフバルブが配置されている。同文献の第１図に示すように、オイルポンプとメインオイルギャラリとの間には、リリーフ通路が分岐接続されている。リリーフバルブは、リリーフ通路に配置されている。同文献記載のリリーフバルブの開弁圧は、低温時において高く、高温時において低くなるように設定されている。このため、中速回転域における開弁圧を低くすることができる。したがって、中速回転域におけるエンジンの摩擦抵抗を小さくすることができる。

特開平４−１７７０８号公報

しかしながら、同文献記載のリリーフバルブによると、オイル供給システムに配置されている全ての摺動部に供給されるオイルの流量（単位時間あたりに流れるオイルの体積）を、統合的に調整している。このため、個々の摺動部ごとに、オイルの流量を調整することはできない。

図１３に、従来のオイル供給システムの配置図を示す。図１３に示すように、クランクシャフト１００のメインジャーナル１０１と、メイン軸受１０２と、の間には、メイン摺動部Ｓ１００が介在している。並びに、クランクシャフト１００のクランクピン１０３と、クランク軸受１０４と、の間には、ピン摺動部Ｓ１０１が介在している。

オイル１０５は、オイルパン１０６から、オイルポンプ１０７、オイルフィルタ１０８を経由して、メイン摺動部Ｓ１００に供給されている。また、オイル１０５は、メイン摺動部Ｓ１００から、クランクシャフト内部通路１０９を経由して、ピン摺動部Ｓ１０１に供給されている。

メイン摺動部Ｓ１００、ピン摺動部Ｓ１０１においては、早期に摩擦抵抗を小さくすることが望まれる。ここで、摩擦抵抗を小さくするためには、オイル１０５の粘度を下げればよい。オイル１０５の粘度を下げるためには、オイル１０５の温度を上昇させればよい。

このため、メイン摺動部Ｓ１００、ピン摺動部Ｓ１０１の場合、早期に摩擦抵抗を小さくするために、エンジン始動直後に、意図的にこれらの摺動部のオイルによる冷却効果を小さくし、当該摺動部の摩擦熱を利用して、メイン摺動部Ｓ１００、ピン摺動部Ｓ１０１の温度を早期に上昇させるという方法が考えられる。ここで、オイルによる冷却効果を小さくするためには、メイン摺動部Ｓ１００、ピン摺動部Ｓ１０１に供給されるオイル１０５の流量を小さくすればよい。

ところが、従来のオイル供給システムの場合、オイル１０５の流量は、リリーフバルブ１１０により、一括調整されている。一方、オイルフィルタ１０８の下流側には、クランクシャフト１００以外の機器も多数接続されている。このため、メイン摺動部Ｓ１００、ピン摺動部Ｓ１０１だけ、局所的に、オイル１０５の流量を小さくすることはできない。

また、エンジンが始動すると、クランクシャフト１００は、メインジャーナル１０１の軸周りに、回転する。当該回転に伴う遠心力を利用して、オイル１０５は、メイン摺動部Ｓ１００から、クランクシャフト内部通路１０９を経由して、ピン摺動部Ｓ１０１に供給されている。

このため、仮に、メイン摺動部Ｓ１００およびピン摺動部Ｓ１０１のオイル１０５の流量を小さくする場合、ピン摺動部Ｓ１０１に供給されるオイル１０５の流量が不足してしまうおそれがある。この場合、クランクシャフト内部通路１０９やピン摺動部Ｓ１０１において、キャビテーションが発生するおそれがある。したがって、ピン摺動部Ｓ１０１にエロージョンが発生するおそれがある。

以上説明したように、従来のオイル供給システムの場合、メイン摺動部Ｓ１００およびピン摺動部Ｓ１０１に供給されるオイル１０５の流量だけを、局所的に小さくすることはできない。このため、メイン摺動部Ｓ１００およびピン摺動部Ｓ１０１だけ、暖機を促進し、摩擦抵抗を早期に小さくすることができない。

また、仮に、メイン摺動部Ｓ１００およびピン摺動部Ｓ１０１に供給されるオイル１０５の流量だけを小さくすることが可能であったとしても、ピン摺動部Ｓ１０１に供給されるオイル１０５の流量が不足してしまうおそれがある。

そこで、本発明は、一部のメイン摺動部の暖機を促進することが可能で、かつピン摺動部に所望量のオイルを供給することが可能なオイル供給システムを提供することを目的とする。

（１）上記課題を解決するため、本発明のオイル供給システムは、クランクシャフトの複数のメインジャーナルと、複数の該メインジャーナルに環装される複数のメイン軸受と、の間に介在する複数のメイン摺動部と、該クランクシャフトのクランクピンと、該クランクピンに環装されるクランク軸受と、の間に介在するピン摺動部と、にオイルを供給するオイル供給システムであって、複数の前記メイン摺動部のうち、一部の該メイン摺動部は、前記ピン摺動部に連通する連通摺動部であり、複数の該メイン摺動部のうち、残部の該メイン摺動部は、該ピン摺動部に連通しない独立摺動部であり、エンジン始動直後であって、該エンジンの暖機が未完了の冷間時において、該連通摺動部に供給される前記オイルの流量の方が、該独立摺動部に供給される該オイルの流量よりも、大きいことを特徴とする。

本発明のオイル供給システムは、メイン摺動部とピン摺動部とにオイルを供給している。メイン摺動部は、連通摺動部と独立摺動部とを備えている。連通摺動部は、ピン摺動部に連通している。独立摺動部は、ピン摺動部に連通していない。

本発明のオイル供給システムによると、冷間時において、連通摺動部に供給されるオイルの流量は、独立摺動部に供給されるオイルの流量よりも、大きい。このため、連通摺動部に対しては、充分なオイル流量を確保することができる。したがって、ピン摺動部に所望量のオイルを供給することができる。よって、ピン摺動部において、キャビテーションが発生しにくい。また、ピン摺動部にエロージョンが発生しにくい。

一方、独立摺動部に対しては、冷間時に供給されるオイルの流量を、小さくすることができる。このため、独立摺動部の摩擦熱を利用して、独立摺動部の温度を、早期に上昇させることができる。したがって、早期にオイルの粘度を下げることができる。よって、早期に独立摺動部の摩擦抵抗を小さくすることができる。

また、クランクシャフト自身の熱伝導により、独立摺動部の熱は、連通摺動部やピン摺動部に伝達される。このため、独立摺動部に供給されるオイルの流量を小さくしない場合と比較して、連通摺動部、ピン摺動部の温度を、早期に上昇させることができる。したがって、連通摺動部、ピン摺動部の摩擦抵抗を、早期に小さくすることができる。

このように、本発明のオイル供給システムによると、独立摺動部の暖機を促進することができる。並びに、ピン摺動部に所望量のオイルを供給することができる。

（２）好ましくは、上記（１）の構成において、前記連通摺動部に供給される前記オイルの流量から、前記独立摺動部に供給される該オイルの流量を、差し引いた差分を流量差として、前記冷間時よりも、前記エンジンの暖機完了後の温間時の方が、該流量差が小さい構成とする方がよい。

本構成によると、冷間時においては、流量差（＝連通摺動部に供給されるオイルの流量−独立摺動部に供給されるオイルの流量）が大きい。このため、早期に独立摺動部の暖機を促進することができる。並びに、ピン摺動部に所望量のオイルを供給することができる。

一方、温間時においては、流量差が小さい。このため、メイン摺動部（独立摺動部、連通摺動部）、ピン摺動部に、所望量のオイルを供給することができる。すなわち、各摺動部を、冷却、潤滑するのに充分な量のオイルを供給することができる。

（３）好ましくは、上記（２）の構成において、さらに、前記独立摺動部に前記オイルを供給する独立側オイル通路と、前記連通摺動部に該オイルを供給する連通側オイル通路と、該独立側オイル通路に配置され、前記温間時と比較して、前記冷間時に、該独立摺動部に供給する該オイルの流量を小さくする油量調整装置と、を備える構成とする方がよい。

本構成によると、油量調整装置により、同一の独立摺動部に対して、冷間時に供給されるオイルの流量を、温間時に供給されるオイルの流量よりも、小さくすることができる。並びに、冷間時において、連通摺動部に供給されるオイルの流量を、独立摺動部に供給されるオイルの流量よりも、大きくすることができる。

（４）好ましくは、上記（３）の構成において、前記油量調整装置は、筒状のハウジングと、該ハウジングの内部に配置され、該ハウジングの軸方向に往復動可能なバルブと、該ハウジングの内部において、該バルブの表側に区画され、前記オイルが導入される第一室と、該ハウジングの内部において、該バルブの裏側に区画される第二室と、該第一室と該第二室との間に配置される内部通路と、該第一室と該ハウジングの外部との間に配置され、該オイルが流出する第一流出通路と、該第二室と該ハウジングの外部との間に配置され、該オイルが流出する第二流出通路と、を備え、該第一流出通路の方が、該第二流出通路よりも、該オイルの流量が大きくなるように設定されており、前記冷間時においては、該バルブが該第一流出通路を閉じ、該第一室、該内部通路、該第二室、該第二流出通路を有する小流量経路を経由して、該オイルが前記独立摺動部に供給される閉弁状態に、前記温間時においては、該バルブが該第一流出通路を開き、該第一室、該第一流出通路を有する大流量経路、および該小流量経路のうち、少なくとも該大流量経路を経由して、該オイルが該独立摺動部に供給される開弁状態に、切り替わる構成とする方がよい。

冷間時（つまり閉弁状態）においては、第一流出通路（つまり大流量経路）が閉じられている。このため、小流量経路を経由して、オイルが独立摺動部に供給される。これに対して、温間時（つまり開弁状態）においては、第一流出通路が開かれている。このため、大流量経路および小流量経路のうち、少なくとも大流量経路を経由して、オイルが独立摺動部に供給される。

このように、本構成によると、ハウジングの内部における、バルブの往復動を利用して、第一流出通路を開閉することができる。このため、独立摺動部に供給されるオイルの流量を調整することができる。

（５）好ましくは、上記（４）の構成において、前記内部通路の方が、前記第二流出通路よりも、前記オイルの粘度変化による流れの抵抗の変化が小さい構成とする方がよい。内部通路、第二流出通路共に、オイルの粘度が高くなると、流れの抵抗が大きくなる。反対に、内部通路、第二流出通路共に、オイルの粘度が低くなると、流れの抵抗が小さくなる。しかしながら、オイルの粘度による流れの抵抗の変化を比較すると、内部通路の方が、第二流出通路よりも、小さい。本構成によると、当該抵抗の変化の較差を利用して、圧力室の内圧を調整することができる。

（６）好ましくは、上記（５）の構成において、前記内部通路はオリフィスを有し、前記第二流出通路は、開口幅が該オリフィスより小さいリーク隙間である構成とする方がよい。本構成によると、内部通路の抵抗変化（詳しくは、オイルの粘度変化による流れの抵抗の変化）と、リーク隙間の抵抗変化と、の間に、簡単に較差を設定することができる。

（７）好ましくは、上記（６）の構成において、前記リーク隙間の方が、前記オリフィスよりも、総開口面積が大きい構成とする方がよい。本構成によると、内部通路の抵抗変化（詳しくは、オイルの粘度変化による流れの抵抗の変化）と、リーク隙間の抵抗変化と、の間に、簡単に較差を設定することができる。

（８）好ましくは、上記（６）または（７）の構成において、前記油量調整装置は、前記内部通路に配置され、前記リーク隙間を通過できない異物を前記オイルから除去するフィルタを備え、該内部通路は、前記バルブに配置されている構成とする方がよい。

本構成によると、フィルタにより、オイル中の異物（例えば、スラッジ、摩耗粉、ゴミ、エンジン製造時の加工粉など）を除去することができる。このため、リーク隙間（つまり小流量経路）が異物により閉塞するのを、抑制することができる。また、フィルタは、内部通路（つまりバルブ）に配置されている。フィルタに異物が詰まると、オイルがフィルタを、表側（第一室側）から裏側（第二室側）に通過しにくくなる。つまり、フィルタの通過抵抗が大きくなる。このため、表側からバルブに加わる荷重が大きくなる。したがって、バルブは裏側に移動し、油量調整装置は開弁状態に切り替わる。このように、本構成によると、フィルタに異物が詰まった場合であっても、開弁状態を確保することができる。このため、フィルタに異物が詰まった場合であっても、独立摺動部を冷却、潤滑するのに充分な、オイルの流量を確保することができる。

ところで、オイルは、エンジンを、一例として、オイルパン→オイルポンプ→オイルフィルタ→シリンダブロック→再びオイルパンという経路で循環している。エンジン製造直後においては、シリンダブロックに、エンジン製造時の加工粉が残留している場合がある。このため、エンジン製造直後にエンジンを駆動すると、加工粉は、オイルフィルタを通過する前に、独立摺動部に流れ込んでしまう。したがって、独立摺動部に異物が詰まりやすくなる。この点、本構成によると、エンジン製造直後にエンジンを駆動する場合であっても、オイルに混入した異物を、フィルタにより除去することができる。

また、仮に、バルブにフィルタが配置されていない場合、内部通路を通過した異物が、リーク隙間に詰まることも考えられる。この場合、第二室の内圧が高くなる。このため、裏側からバルブに加わる荷重が大きくなる。したがって、油量調整装置が開弁状態に切り替わりにくくなる。

この点、本構成によると、フィルタは、リーク隙間を通過できない異物を除去することができる。このため、異物が、リーク隙間に詰まりにくい。したがって、油量調整装置が開弁状態に切り替わりやすくなる。

（９）好ましくは、上記（６）ないし（８）のいずれかの構成において、前記油量調整装置は、前記バルブの裏側に配置され、隔壁側孔を有する隔壁と、該バルブの裏側に配置され、該隔壁側孔に挿通される固定シャフトと、を備え、前記リーク隙間は、該隔壁側孔の内周面と該固定シャフトの外周面との間に区画されている構成とする方がよい。本構成によると、相対的に移動不可能な隔壁側孔と固定シャフトとにより、リーク隙間を形成することができる。

（１０）好ましくは、上記（６）ないし（８）のいずれかの構成において、前記バルブは、バルブ本体と、該バルブ本体から裏側に突設される可動シャフトと、を有し、前記油量調整装置は、該バルブ本体の裏側に配置され、該可動シャフトが挿通される隔壁側孔を有する隔壁を備え、前記第二室は、該バルブ本体と該隔壁との間に区画され、前記リーク隙間は、該隔壁側孔の内周面と該可動シャフトの外周面との間に区画されている構成とする方がよい。

本構成によると、リーク隙間は、バルブの可動シャフトの外周面と、隔壁の隔壁側孔の内周面と、の間に区画されている。すなわち、リーク隙間を形成する部材のうち一つは、バルブと一体化されている。このため、可動シャフトとバルブとが別体である場合と比較して、部品点数が少なくて済む。また、ハウジング延いては油量調整装置の表裏方向長さ（軸方向長さ）を短くすることができる。すなわち、油量調整装置を小型化することができる。このため、油量調整装置の搭載性が向上する。

（１１）好ましくは、上記（１０）の構成において、前記隔壁側孔の内周面および前記可動シャフトの外周面のうち、少なくとも一方は、該隔壁側孔に対して該可動シャフトが移動するのに伴って、前記リーク隙間から異物を排出する異物排出部を有する構成とする方がよい。

本構成によると、ハウジングの内部をバルブが往復動する際、可動シャフトが隔壁側孔の径方向内側を移動する。この際、異物排出部は、リーク隙間に詰まった異物を排出することができる。このため、リーク隙間に異物が詰まりにくい。したがって、第二室の内圧を、確実に調整することができる。

（１１−１）好ましくは、上記（１１）の構成において、前記異物排出部は、径方向に突出する環状リブである構成とする方がよい。隔壁側孔の内周面に配置されている場合、環状リブは、径方向内側に突出している。一方、可動シャフトの外周面に配置されている場合、環状リブは、径方向外側に突出している。本構成によると、バルブの往復動に伴って、異物を、リーク隙間から排出することができる。

（１１−２）好ましくは、上記（１１−１）の構成において、前記環状リブが前記可動シャフトの外周面に配置されている場合、前記環状リブの表面は、裏側から表側に向かって縮径するテーパ面状を呈している構成とする方がよい。

本構成によると、異物が、表側（第二室側）から裏側（外部側）に移動しやすい。一方、異物が、裏側（外部側）から表側（第二室側）に移動しにくい。このため、異物を、リーク隙間から外部に排出しやすい。

（１１−３）好ましくは、上記（１１−１）の構成において、前記環状リブが前記隔壁側孔の内周面に配置されている場合、前記環状リブの表面は、表側から裏側に向かって縮径するテーパ面状を呈している構成とする方がよい。

本構成によると、異物が、表側（第二室側）から裏側（外部側）に移動しやすい。一方、異物が、裏側（外部側）から表側（第二室側）に移動しにくい。このため、異物を、リーク隙間から外部に排出しやすい。

（１１−４）好ましくは、上記（１１）の構成において、前記隔壁は、前記第二室に露出する表面に、前記隔壁側孔に向かって凹む異物収集凹部を有している構成とする方がよい。本構成によると、第二室の異物を、異物収集凹部に集めることができる。また、集めた異物を、異物排出部により、隔壁側孔を介して、外部に排出することができる。このように、本構成によると、リーク隙間のみならず、第二室から、簡単に異物を排出することができる。

（１２）好ましくは、上記（６）ないし（８）のいずれかの構成において、前記リーク隙間は、前記内部通路の延在方向に対して、交差する方向に延在している構成とする方がよい。

本構成によると、内部通路から流れ出た異物が、リーク隙間に流れ込みにくい。このため、リーク隙間に異物が詰まりにくい。したがって、第二室の内圧を、確実に調整することができる。

（１２−１）好ましくは、上記（１２）の構成において、前記内部通路は、前記ハウジングの軸方向に延在し、前記リーク隙間は、該ハウジングの側壁を、該ハウジングの該軸方向に対して交差する方向に貫通する構成とする方がよい。

本構成によると、内部通路は、ハウジングの軸方向に延在している。一方、リーク隙間は、軸方向に対して交差する方向に延在している。このため、リーク隙間に異物が詰まりにくい。

（１２−２）好ましくは、上記（１２−１）の構成において、前記ハウジングの前記軸方向は、上下方向である構成とする方がよい。異物は、自重により、第二室を下側に移動しやすい。これに対して、リーク隙間は、ハウジングの側壁を貫通している。このため、本構成によると、リーク隙間に異物が詰まりにくい。

（１２−３）好ましくは、上記（１２）の構成において、前記バルブは、前記第二室に配置され、前記内部通路の下流側の開口と、前記リーク隙間の上流側の開口と、が直線的に連通するのを遮断する仕切壁を有する構成とする方がよい。本構成によると、リーク隙間に対する異物の流入を、仕切壁が抑制することができる。このため、リーク隙間に異物が詰まりにくい。

（１３）好ましくは、上記（４）の構成において、前記油量調整装置は、前記バルブを、表側から裏側に向かう方向に付勢する形状記憶合金製の感温スプリングと、該バルブを、裏側から表側に向かう方向に付勢するバイアススプリングと、を備え、前記冷間時においては、該バイアススプリングの付勢力により、該バルブが前記第一流出通路を閉じ、前記温間時においては、該感温スプリングの付勢力により、該バルブが該第一流出通路を開く構成とする方がよい。

形状記憶合金製の感温スプリングの、バルブ往復動方向のばね定数は、冷間時に小さく、温間時に大きくなるように、設定されている。このため、冷間時においては、バイアススプリング（例えば、形状記憶合金以外の金属（例えば、ばね鋼など）製）の方が感温スプリングよりも、バルブに対する付勢力が大きくなる。したがって、バルブは、第一流出通路を閉じることができる。これに対して、温間時においては、感温スプリングの方がバイアススプリングよりも、バルブに対する付勢力が大きくなる。したがって、バルブは、第一流出通路を開くことができる。このように、本構成によると、形状記憶合金の特性を利用して、第一流出通路を開閉することができる。すなわち、独立摺動部に供給されるオイルの流量を調整することができる。

（１４）好ましくは、上記（１）ないし（１３）のいずれかの構成において、さらに、前記連通摺動部と前記ピン摺動部とを連通するクランクシャフト内部通路を備え、複数の前記メインジャーナルと前記クランクピンとは、前記クランクシャフトの軸方向に交互に並んでいる構成とする方がよい。本構成によると、複数のメイン摺動部のうち、一部を連通摺動部に、残部を独立摺動部に、簡単に割り当てることができる。また、クランクシャフト内部通路を介して、連通摺動部からピン摺動部に、オイルを供給することができる。

本発明によると、一部のメイン摺動部の暖機を促進することが可能で、かつピン摺動部に所望量のオイルを供給することが可能なオイル供給システムを提供することができる。

第一実施形態のオイル供給システムの配置図である。 同オイル供給システムの油量調整装置の斜視図である。 同油量調整装置の分解斜視断面図である。 同油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図である。 同油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図である。 第二実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図である。 第三実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図である。 図７の枠ＶＩＩＩ内の拡大図である。 第四実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の閉弁状態の上下方向拡大断面図である。 第五実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図である。 第六実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図である。 同油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図である。 従来のオイル供給システムの配置図である。

以下、本発明のオイル供給システムの実施の形態について説明する。

＜第一実施形態＞
［オイル供給システムの配置］
まず、本実施形態のオイル供給システムの配置について説明する。図１に、本実施形態のオイル供給システムの配置図を示す。図１に示すように、エンジン９は、シリンダブロック（図略）と、四つのピストン９１と、四つのコンロッド９２と、クランクシャフト９３と、五つのメイン軸受８４と、四つのクランク軸受８５と、を備えている。

クランクシャフト９３は、五つのメインジャーナル９３０と、四つのクランクピン９３１と、八つのクランクアーム９３２と、を備えている。五つのメインジャーナル９３０に対して、四つのクランクピン９３１は、八つのクランクアーム９３２を介して、偏心して接続されている。

五つのメイン軸受８４は、各々、メインジャーナル９３０に回転可能に環装されている。メイン軸受８４の内周面とメインジャーナル９３０の外周面との間には、メイン摺動部Ｓ１が設定されている。すなわち、メイン摺動部Ｓ１は、合計五つ配置されている。五つのメイン摺動部Ｓ１は、三つの独立摺動部Ｓ１０と、二つの連通摺動部Ｓ１１と、からなる。三つの独立摺動部Ｓ１０は、図１において左側から数えて、奇数番目（１番目、３番目、５番目）のメイン軸受８４とメインジャーナル９３０との間に、設定されている。二つの連通摺動部Ｓ１１は、図１において左側から数えて、偶数番目（２番目、４番目）のメイン軸受８４とメインジャーナル９３０との間に、設定されている。

五つのメイン軸受８４は、各々、シリンダブロックの支持部９００と、キャップ９０１と、の間に取り付けられている。すなわち、五つのメイン軸受８４は、シリンダブロックに対して、クランクシャフト９３を、回転可能に支持している。

四つのクランク軸受８５は、各々、クランクピン９３１に回転可能に環装されている。クランク軸受８５の内周面とクランクピン９３１の外周面との間には、ピン摺動部Ｓ２が設定されている。すなわち、ピン摺動部Ｓ２は、合計四つ配置されている。

四つのコンロッド９２は、各々、クランク軸受８５を介して、クランクピン９３１に回転可能に環装されている。四つのピストン９１は、各々、コンロッド９２に取り付けられている。

本実施形態のオイル供給システム８は、五つのメイン摺動部Ｓ１（三つの独立摺動部Ｓ１０と二つの連通摺動部Ｓ１１）と、四つのピン摺動部Ｓ２と、にオイルＯを供給している。

［オイル供給システムの構成］
次に、本実施形態のオイル供給システムの構成について説明する。本実施形態のオイル供給システム８は、吐出通路８０と、クランクシャフト側通路８１と、油量調整装置１と、を備えている。

（吐出通路８０）
吐出通路８０には、オイルパン８００と、オイルポンプ８０１と、リリーフバルブ８０２と、オイルフィルタ８０３と、が配置されている。オイルＯは、オイルパン８００に貯留されている。

オイルポンプ８０１から吐出されるオイルＯの流量は、リリーフバルブ８０２により、統合的に調整されている。すなわち、リリーフバルブ８０２の開弁圧を低く設定すると、リリーフバルブ８０２が開きやすくなる。このため、オイルポンプ８０１からオイルフィルタ８０３側に流れるオイルＯの流量を小さくすることができる。一方、リリーフバルブ８０２の開弁圧を高く設定すると、リリーフバルブ８０２が開きにくくなる。このため、オイルポンプ８０１からオイルフィルタ８０３側に流れるオイルＯの流量を大きくすることができる。

（クランクシャフト側通路８１）
クランクシャフト側通路８１は、吐出通路８０の下流側（具体的には、オイルフィルタ８０３の下流側）に配置されている。クランクシャフト側通路８１は、独立側メインオイルホール８１０ａと、連通側メインオイルホール８１０ｂと、三つの独立側クランクシャフト接続通路８１１ａと、二つの連通側クランクシャフト接続通路８１１ｂと、五つのメイン軸受内部通路８１２と、二つのクランクシャフト内部通路８１３と、を備えている。独立側メインオイルホール８１０ａは、本発明の「独立側オイル通路」の概念に含まれる。連通側メインオイルホール８１０ｂは、本発明の「連通側オイル通路」の概念に含まれる。

独立側メインオイルホール８１０ａと連通側メインオイルホール８１０ｂとは、オイルフィルタ８０３の下流側に、並列に分岐接続されている。三つの独立側クランクシャフト接続通路８１１ａは、各々、エンジンブロックの支持部９００の内部に形成されている。三つの独立側クランクシャフト接続通路８１１ａは、各々、独立側メインオイルホール８１０ａに分岐接続されている。二つの連通側クランクシャフト接続通路８１１ｂは、各々、エンジンブロックの支持部９００の内部に形成されている。二つの連通側クランクシャフト接続通路８１１ｂは、各々、連通側メインオイルホール８１０ｂに分岐接続されている。五つのメイン軸受内部通路８１２は、各々、メイン軸受８４の内部に形成されている。五つのメイン軸受内部通路８１２は、三つの独立側クランクシャフト接続通路８１１ａ、二つの連通側クランクシャフト接続通路８１１ｂに接続されている。

五つのメイン軸受内部通路８１２のうち、図１において左側から数えて、奇数番目（１番目、３番目、５番目）のメイン軸受内部通路８１２は、各々、独立摺動部Ｓ１０に接続されている。また、五つのメイン軸受内部通路８１２のうち、図１において左側から数えて、偶数番目（２番目、４番目）のメイン軸受内部通路８１２は、各々、連通摺動部Ｓ１１に接続されている。

二つのクランクシャフト内部通路８１３は、クランクシャフト９３の内部に形成されている。二つのクランクシャフト内部通路８１３は、各々、連通摺動部Ｓ１１と、当該連通摺動部Ｓ１１の左右方向（クランクシャフト９３の軸方向）両側の二つのピン摺動部Ｓ２と、を接続している。

すなわち、左右一対の連通摺動部Ｓ１１のうち、左側の連通摺動部Ｓ１１は、四つの前記ピン摺動部Ｓ２のうち、左側二つのピン摺動部Ｓ２に、左側のクランクシャフト内部通路８１３を介して連通している。

また、左右一対の連通摺動部Ｓ１１のうち、右側の連通摺動部Ｓ１１は、四つの前記ピン摺動部Ｓ２のうち、右側二つのピン摺動部Ｓ２に、右側のクランクシャフト内部通路８１３を介して連通している。

（油量調整装置１）
油量調整装置１は、独立側メインオイルホール８１０ａに配置されている。すなわち、油量調整装置１は、三つの独立側クランクシャフト接続通路８１１ａの上流側に配置されている。以下の図において、上側は、本発明の「表側」に対応している。また、下側は、本発明の「裏側」に対応している。また、上下方向は、本発明の「軸方向」に対応している。

図２に、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の斜視図を示す。図３に、同油量調整装置の分解斜視断面図を示す。図４に、同油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図を示す。図５に、同油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図を示す。図２〜図５に示すように、油量調整装置１は、ハウジング２と、バルブ４と、ホルダ５と、プラグ６と、コイルスプリング７０と、を備えている。

（ハウジング２）
ハウジング２は、鋼製であって、下側に開口するカップ状を呈している。ハウジング２は、取付部２０と、円筒部２１と、第一室２２と、第二室２３と、を備えている。取付部２０は、円板状を呈している。取付部２０は、独立側メインオイルホール８１０ａの段差部８１０ａａに固定されている。取付部２０の径方向中央には、流入通路２００が穿設されている。流入通路２００は、取付部２０を上下方向に貫通している。取付部２０の下面の径方向中央には、段差部２０１が凹設されている。

円筒部２１は、取付部２０の下面の段差部２０１の径方向外側部分から、下側に突出している。円筒部２１の外径は、取付部２０の外径よりも、小径である。円筒部２１の上端付近には、四つの第一流出通路２１０が穿設されている。四つの第一流出通路２１０は、各々、円筒部２１を径方向に貫通している。四つの第一流出通路２１０は、周方向に９０°ずつ離間して配置されている。円筒部２１の外周面と、独立側メインオイルホール８１０ａの内周面と、の間には、通路隙間Ｃ１が確保されている。

第一室２２および第二室２３は、ハウジング２の内部に区画されている。第一室２２と第二室２３とは、後述するバルブ４により、仕切られている。すなわち、第一室２２は、バルブ４の上側に配置されている。一方、第二室２３は、バルブ４の下側に配置されている。バルブ４の動きに応じて、第一室２２および第二室２３の体積は、変化する。

（バルブ４）
バルブ４は、バルブ本体４０を備えている。バルブ本体４０は、鋼製であって、下側に開口するカップ状を呈している。バルブ本体４０は、内部通路４００と、バルブ側スプリング座４０１と、を備えている。内部通路４００は、バルブ本体４０を上下方向に貫通している。内部通路４００の水平方向（径方向）断面は、真円状を呈している。内部通路４００の上端部分には、オリフィス（絞り部）Ａが配置されている。オリフィスＡの水平方向断面は、真円状を呈している。内部通路４００の水平方向の通路断面積は、オリフィスＡにおいて、局所的に縮小されている。バルブ側スプリング座４０１は、円環状を呈している。バルブ側スプリング座４０１は、バルブ本体４０の下端面に配置されている。

（ホルダ５、コイルスプリング７０）
ホルダ５は、鋼製であって、円筒状を呈している。ホルダ５は、隔壁５０と、円筒部５１と、支持部５２と、を備えている。隔壁５０は、ハウジング２の円筒部２１の下端開口を封止している。隔壁５０は、円板状を呈している。隔壁５０は、隔壁側孔５００と、隔壁側スプリング座５０１と、を備えている。隔壁側孔５００は、隔壁５０を上下方向に貫通している。隔壁側孔５００の水平方向断面は、真円状を呈している。隔壁側スプリング座５０１は、円環状を呈している。隔壁側スプリング座５０１は、隔壁５０の上面に配置されている。隔壁側スプリング座５０１とバルブ側スプリング座４０１とは、上下方向に対応している。

支持部５２は、支持孔５２０を備えている。支持部５２は、円板状を呈している。支持孔５２０は、支持部５２を上下方向に貫通している。支持孔５２０の水平方向断面は、真円状を呈している。

円筒部５１は、隔壁５０と支持部５２とを上下方向に連結している。円筒部５１は、四つの拡散流出通路５１０を備えている。四つの拡散流出通路５１０は、各々、円筒部５１を径方向に貫通している。四つの拡散流出通路５１０は、周方向に９０°ずつ離間して配置されている。

コイルスプリング７０は、鋼製であって、バルブ側スプリング座４０１と、隔壁側スプリング座５０１と、の間に介装されている。コイルスプリング７０は、バルブ４を、上側（開弁状態から閉弁状態に切り替える方向）に付勢している。

（プラグ６）
プラグ６は、鋼製であって、上側に突出する画鋲状を呈している。プラグ６は、ホルダ５の支持孔５２０を封止している。プラグ６は、被支持部６０と、固定シャフト６２と、を備えている。被支持部６０は、円板状を呈している。被支持部６０は、支持孔５２０に固定されている。固定シャフト６２の水平方向断面は、真円状を呈している。固定シャフト６２は、被支持部６０の上面の径方向中央から、上向きに突出している。固定シャフト６２は、隔壁側孔５００の径方向内側を貫通している。固定シャフト６２の上端面には、十字状の溝６２０が凹設されている。

固定シャフト６２と隔壁側孔５００とは、同軸上に配置されている。リーク隙間Ｂは、固定シャフト６２の外周面と、隔壁側孔５００の内周面と、の間に区画されている。リーク隙間Ｂは、円環状を呈している。リーク隙間Ｂの径方向幅（開口幅）は、オリフィスＡの直径（開口幅）よりも、小さく設定されている。また、リーク隙間Ｂの水平方向の通路断面積（総開口面積）は、オリフィスＡの水平方向の通路断面積（総開口面積）よりも、大きく設定されている。

［油量調整装置の動き］
次に、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の動きについて説明する。図４、図５に示すように、バルブ４の上面には、上側から、独立側メインオイルホール８１０ａのオイルＯの圧力による荷重Ｆｕ１が加わる。一方、バルブ４の下面には、下側から、コイルスプリング７０の付勢力による荷重Ｆｄ１が加わる。並びに、バルブ４の下面には、下側から、第二室２３の内圧（オイルＯの圧力）による荷重Ｆｄ２が加わる。

このように、バルブ４には、上側から荷重Ｆｕ１が、下側から荷重Ｆｄ１、Ｆｄ２が、加わる。これらの荷重の大小関係に応じて、バルブ４は、上下方向に往復動する。なお、バルブ４には、油量調整装置１の取付方向に応じて、バルブ４の自重や浮力などによる荷重も作用するが、ここでは、説明の便宜上、割愛する。

荷重Ｆｕ１、荷重Ｆｄ１、荷重Ｆｄ２の大小関係に応じて、バルブ４は、上下方向に往復動する。つまり、油量調整装置１は、図４に示す閉弁状態と、図５に示す開弁状態と、に切り替わる。

ここで、荷重Ｆｄ２を決定しているのは、第二室２３の内圧である。第二室２３内の内圧は、第二室２３に流入するオイルＯの流量Ｑ１と、第二室２３から流出するオイルＯの流量Ｑ２と、の関係により変化する。

すなわち、第二室２３には、オリフィスＡを経由して、オイルＯが流入する。このため、オイルＯの密度をρ、第一室２２内（つまり独立側メインオイルホール８１０ａ内）のオイルＯの圧力をＰａ、第二室２３内のオイルＯの圧力をＰｂ、流量係数をＫ１、オリフィスＡの流路断面積をＳとすると、ベルヌーイの定理により、オリフィスＡを通過するオイルＯの流量、つまり第二室２３に流入するオイルＯの流量Ｑ１は、以下の式（１）から導出される。

式（１）から、第二室２３に流入するオイルＯの流量Ｑ１は、オイルＯの密度ρの影響を受けることが判る。ここで、オイルＯの密度ρは、オイルＯの温度が変化しても、あまり変化しない。このため、冷間時から温間時に至るまで、オイルＯの密度ρは、あまり変化しない。したがって、冷間時から温間時に至るまで、第二室２３に流入するオイルＯの流量Ｑ１は、あまり変化しない。

これに対して、第二室２３からは、リーク隙間Ｂを経由して、オイルＯが流出する。このため、オイルＯの粘度をη、係数をＫ２、大気圧をＰｃとすると、ハーゲン・ポアズイユの法則により、リーク隙間Ｂを通過するオイルＯの流量、つまり第二室２３から流出するオイルＯの流量Ｑ２は、以下の式（２）から導出される。

式（２）から、第二室２３から流出するオイルＯの流量Ｑ２は、オイルＯの粘度ηの影響を受けることが判る。ここで、オイルＯの粘度ηは、オイルＯの温度が変化すると、大きく変化する。このため、冷間時から温間時に至る際に、オイルＯの粘度ηは、大きく変化する。したがって、冷間時から温間時に至る際に、第二室２３から流出するオイルＯの流量Ｑ２は、大きく変化する。具体的には、オイルＯの温度が上昇すると粘度ηは低下する。このため、式（２）から、流量Ｑ２は増加する。

このように、オイルＯの温度の変化に対する流量Ｑ１の変化に対して、オイルＯの温度の変化に対する流量Ｑ２の変化は、大きい。このため、オイルＯの温度が高いほど、リーク隙間ＢからオイルＯが漏れやすくなる。したがって、オイルＯの温度が高いほど、第二室２３内の内圧が小さくなる。よって、オイルＯの温度が高いほど、荷重Ｆｄ２は小さくなる。

オイルＯの温度が低い冷間時においては、荷重Ｆｄ２が大きい。このため、油量調整装置１を、図４に示す閉弁状態から、図５に示す開弁状態に、切り替える際、大きな荷重Ｆｕ１が必要になる。つまり、開弁圧が大きくなる。したがって、冷間時においては、図４に示すように、油量調整装置１は閉弁状態になりやすい。

一方、オイルＯの温度が高い温間時においては、荷重Ｆｄ２が小さい。このため、油量調整装置１を、図４に示す閉弁状態から、図５に示す開弁状態に、切り替える際、小さな荷重Ｆｕ１で足りる。つまり、開弁圧が小さくなる。したがって、温間時においては、図５に示すように、油量調整装置１は開弁状態になりやすい。

［オイル供給システムの動き］
次に、本実施形態のオイル供給システムの動きについて説明する。具体的には、冷間時および温間時における、オイル供給状態について説明する。

（冷間時）
まず、図１に示す、三つの独立摺動部Ｓ１０に対するオイルＯの供給状態について説明する。図４に示すように、冷間時において、油量調整装置１は閉弁状態になりやすい。閉弁状態においては、バルブ４は、段差部２０１に当接した位置（閉弁位置）で停止している。このため、流入通路２００（第一室２２）と第一流出通路２１０との連通は、バルブ４により、遮断されている。つまり、図５に示す大流量経路Ｌ１は、遮断されている。閉弁状態においては、図４に示す小流量経路Ｌ２を経由して、独立側メインオイルホール８１０ａから、図１に示す三つの独立摺動部Ｓ１０に、オイルＯが供給される。すなわち、小流量経路Ｌ２は、上流側から下流側に向かって、流入通路２００（第一室２２）、内部通路４００（オリフィスＡ）、第二室２３、リーク隙間Ｂ、四つの拡散流出通路５１０を備えている。独立側メインオイルホール８１０ａのオイルＯは、当該小流量経路Ｌ２、通路隙間Ｃ１、三つの独立側クランクシャフト接続通路８１１ａ、三つのメイン軸受内部通路８１２を介して、三つの独立摺動部Ｓ１０に供給される。

次に、図１に示す、二つの連通摺動部Ｓ１１、四つのピン摺動部Ｓ２に対するオイルＯの供給状態について説明する。連通側メインオイルホール８１０ｂには、油量調整装置１が配置されていない。連通側メインオイルホール８１０ｂのオイルＯは、二つの連通側クランクシャフト接続通路８１１ｂ、二つのメイン軸受内部通路８１２を介して、二つの連通摺動部Ｓ１１に供給される。また、二つの連通摺動部Ｓ１１のオイルＯは、二つのクランクシャフト内部通路８１３を介して、四つのピン摺動部Ｓ２に供給される。

このように、三つの独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量は、油量調整装置１により、絞られている。これに対して、二つの連通摺動部Ｓ１１、四つのピン摺動部Ｓ２に供給されるオイルＯの流量は、絞られていない。すなわち、連通側メインオイルホール８１０ｂの通路断面積（連通側メインオイルホール８１０ｂ全長における通路断面積の最小値）よりも、独立側メインオイルホール８１０ａの通路断面積（独立側メインオイルホール８１０ａ全長（油量調整装置１を含む）における通路断面積の最小値）の方が、小さい。このため、冷間時においては、三つの独立摺動部Ｓ１０よりも、二つの連通摺動部Ｓ１１および四つのピン摺動部Ｓ２の方が、供給されるオイルＯの流量が大きくなる。

（温間時）
まず、図１に示す、三つの独立摺動部Ｓ１０に対するオイルＯの供給状態について説明する。図５に示すように、温間時において、油量調整装置１は開弁状態になりやすい。開弁状態においては、バルブ４は、固定シャフト６２に当接した位置（開弁位置）で停止している。このため、第一室２２と第二室２３との連通は、固定シャフト６２上面の溝６２０により、確保されている。つまり、図４に示す小流量経路Ｌ２は、溝６２０により、確保されている。開弁状態においては、主に、図５に示す大流量経路Ｌ１を経由して、独立側メインオイルホール８１０ａから独立摺動部Ｓ１０に、オイルＯが供給される。すなわち、大流量経路Ｌ１は、上流側から下流側に向かって、流入通路２００、第一室２２、四つの第一流出通路２１０を備えている。独立側メインオイルホール８１０ａのオイルＯは、主に、当該大流量経路Ｌ１、通路隙間Ｃ１、三つの独立側クランクシャフト接続通路８１１ａ、三つのメイン軸受内部通路８１２を介して、三つの独立摺動部Ｓ１０に供給される。

次に、図１に示す、二つの連通摺動部Ｓ１１、四つのピン摺動部Ｓ２に対するオイルＯの供給状態について説明する。温間時における、二つの連通摺動部Ｓ１１、四つのピン摺動部Ｓ２に対するオイルＯの供給状態は、冷間時と同様である。

このように、三つの独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量は、油量調整装置１により、絞られていない。同様に、二つの連通摺動部Ｓ１１、四つのピン摺動部Ｓ２に供給されるオイルＯの流量は、絞られていない。すなわち、連通側メインオイルホール８１０ｂの通路断面積と、独立側メインオイルホール８１０ａの通路断面積と、は略同一である。このため、温間時においては、三つの独立摺動部Ｓ１０と、二つの連通摺動部Ｓ１１および四つのピン摺動部Ｓ２と、で供給されるオイルＯの流量は略等しくなる。

図４に示す小流量経路Ｌ２と、図５に示す大流量経路Ｌ１と、を比較すると、小流量経路Ｌ２の方が、大流量経路Ｌ１よりも、経路断面積（経路全長における経路断面積の最小値）が小さい。このため、小流量経路Ｌ２の方が、大流量経路Ｌ１よりも、オイルＯの流量が小さい。したがって、図４に示す閉弁状態の方が、図５に示す開弁状態よりも、独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量が小さくなる。つまり、冷間時の方が、温間時よりも、独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量が小さくなる。

［作用効果］
次に、本実施形態のオイル供給システムの作用効果について説明する。本実施形態のオイル供給システム８によると、冷間時において、図４に示すように、油量調整装置１が閉弁状態に切り替わる。このため、図１に示すように、単一の連通摺動部Ｓ１１に供給されるオイルＯの流量は、単一の独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルの流量よりも、大きくなる。したがって、クランクシャフト内部通路８１３を介して、ピン摺動部Ｓ２に、所望量のオイルＯを供給することができる。よって、ピン摺動部Ｓ２において、キャビテーションが発生しにくい。また、ピン摺動部Ｓ２にエロージョンが発生しにくい。

一方、独立摺動部Ｓ１０に対しては、冷間時に供給されるオイルＯの流量を、小さくすることができる。このため、独立摺動部Ｓ１０の摩擦熱を利用して、独立摺動部Ｓ１０の温度を早期に上昇させることができる。したがって、早期にオイルＯの粘度を下げることができる。よって、早期に独立摺動部Ｓ１０の摩擦抵抗を小さくすることができる。

また、クランクシャフト９３は金属製であり、熱伝導率が高い。このため、独立摺動部Ｓ１０の熱を、連通摺動部Ｓ１１やピン摺動部Ｓ２に、クランクシャフト９３自体を経由して伝達することができる。このため、独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量を小さくしない場合と比較して、連通摺動部Ｓ１１、ピン摺動部Ｓ２の温度を、早期に上昇させることができる。したがって、連通摺動部Ｓ１１、ピン摺動部Ｓ２の摩擦抵抗を、早期に小さくすることができる。

このように、本実施形態のオイル供給システム８によると、独立摺動部Ｓ１０の暖機を局所的に促進することができる。並びに、ピン摺動部Ｓ２に所望量のオイルＯを供給することができる。

また、本実施形態のオイル供給システム８によると、冷間時においては、流量差（＝（単一の連通摺動部Ｓ１１に供給されるオイルＯの流量）−（単一の独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量））が大きい。このため、早期に独立摺動部Ｓ１０の暖機を促進することができる。並びに、ピン摺動部Ｓ２に所望量のオイルＯを供給することができる。

一方、温間時においては、流量差が小さい。このため、メイン摺動部Ｓ１（独立摺動部Ｓ１０、連通摺動部Ｓ１１）、ピン摺動部Ｓ２に、所望量のオイルＯを供給することができる。すなわち、各摺動部を、冷却、潤滑するのに充分な量のオイルＯを供給することができる。

また、本実施形態のオイル供給システム８によると、油量調整装置１により、同一の独立摺動部Ｓ１０に対して、冷間時に供給されるオイルＯの流量を、温間時に供給されるオイルＯの流量よりも、小さくすることができる。また、冷間時において、連通摺動部Ｓ１１に供給されるオイルＯの流量を、独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量よりも、大きくすることができる。また、同一の独立摺動部Ｓ１０に対して、冷間時に供給されるオイルＯの流量を、油量調整装置１が配置されていない場合よりも、小さくすることができる。

また、本実施形態のオイル供給システム８の油量調整装置１によると、図４、図５に示すように、ハウジング２の内部における、バルブ４の往復動を利用して、第一流出通路２１０を開閉することができる。このため、独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量を調整することができる。

また、本実施形態のオイル供給システム８の油量調整装置１によると、第二室２３の内圧の変化を利用して、図５に示す開弁位置（開弁状態におけるバルブ４の位置）と図４に示す閉弁位置（閉弁状態におけるバルブ４の位置）との間で、バルブ４を往復動させることができる。すなわち、第二室２３の内圧の変化を利用して、独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量を調整することができる。

また、本実施形態のオイル供給システム８の油量調整装置１によると、図４、図５に示すように、オイルＯの温度に応じた流量調整を、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂ、コイルスプリング７０を用いて実行することができる。このため、油量調整装置１の構造が簡単である。また、部品点数が少ない。

また、図５に示すように、油量調整装置１の固定シャフト６２の上端面には、十字状の溝６２０が凹設されている。このため、開弁状態において、確実に、オリフィスＡと、リーク隙間Ｂと、を連通させることができる。すなわち、開弁状態において、第二室２３に、内圧調整用のオイルＯを供給することができる。

また、図５に示すように、開弁状態において、油量調整装置１のバルブ本体４０の下面は、固定シャフト６２の上端面に着座する。このため、バルブ本体４０の開弁位置を規制することができる。また、コイルスプリング７０の最大圧縮量を規制することができる。したがって、コイルスプリング７０がへたりにくい。

また、図１に示すように、エンジン９は、直列型（直列４気筒型）である。すなわち、エンジン９のクランクシャフト９３には、左側から右側に向かって、五つのメインジャーナル９３０（メイン摺動部Ｓ１）と、四つのクランクピン９３１（ピン摺動部Ｓ２）と、が交互に並んでいる。このため、五つのメイン摺動部Ｓ１のうち、二つのメイン摺動部Ｓ１を、各々、左右両側の二つのピン摺動部Ｓ２に分岐して連通させることにより、簡単に二つの連通摺動部Ｓ１１を設定することができる。並びに、簡単に三つの独立摺動部Ｓ１０を設定することができる。

＜第二実施形態＞
本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置と、第一実施形態のオイル供給システムの油量調整装置との相違点は、バルブの内部通路にフィルタが配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。図６に、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図を示す。なお、図５と対応する部位については、同じ符号で示す。

図６に示すように、バルブ本体４０の内部通路４００の上流端（オリフィスＡよりも上流側）には、フィルタ７５が配置されている。フィルタ７５は、短軸円柱状であって、鋼製のメッシュを備えている。フィルタ７５は、内部通路４００を通過するオイルから、異物Ｐを除去している。ここで、フィルタ７５のメッシュは、リーク隙間Ｂの径方向幅（開口幅）よりも、小さく設定されている。このため、リーク隙間Ｂを通過できない異物Ｐ（リーク隙間Ｂに詰まってしまう異物Ｐ）は、フィルタ７５により、濾し取られる。

本実施形態のオイル供給システムと、第一実施形態のオイル供給システムとは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１によると、フィルタ７５が、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの上流側に配置されている。また、「フィルタ７５のメッシュ」＜「リーク隙間Ｂの径方向幅（開口幅）」＜「オリフィスＡの直径（開口幅）」という大小関係が成立している。このため、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂに、異物Ｐが進入するのを、抑制することができる。

また、フィルタ７５は、バルブ本体４０に配置されている。フィルタ７５に異物が詰まると、オイルがフィルタ７５を、表側から裏側に通過しにくくなる。つまり、フィルタ７５の通過抵抗が大きくなる。このため、上側からバルブ本体４０に加わる荷重Ｆｕ１が大きくなる。したがって、バルブ４は下側に移動し、油量調整装置１は開弁状態になる。このように、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１によると、フィルタ７５に異物Ｐが詰まった場合であっても、開弁状態を確保することができる。このため、フィルタ７５に異物が詰まった場合であっても、独立摺動部を冷却、潤滑するのに充分な、オイルの流量を確保することができる。

また、エンジンの製造直後においては、シリンダブロックに、製造時の加工粉が残留している場合がある。このため、製造直後にエンジンを駆動すると、加工粉は、オイルフィルタを通過する前に、油量調整装置１に流れ込んでしまう。したがって、油量調整装置１に異物Ｐが詰まりやすくなる。

この点、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１によると、製造直後にエンジンを駆動する場合であっても、オイルに混入した異物Ｐを、フィルタ７５により除去することができる。このため、異物Ｐが、オリフィスＡやリーク隙間Ｂに詰まりにくい。

また、仮に、バルブ４にフィルタ７５が配置されていない場合、内部通路４００を通過した異物Ｐが、リーク隙間Ｂに詰まることも考えられる。この場合、第二室２３の内圧が高くなる。このため、下側からバルブ本体４０に加わる荷重Ｆｄ２が大きくなる。したがって、油量調整装置１が閉弁状態に切り替わりやすくなる。

この点、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１によると、フィルタ７５は、リーク隙間Ｂを通過できない異物Ｐを除去することができる。このため、異物Ｐが、リーク隙間Ｂに詰まりにくい。したがって、油量調整装置１が開弁状態に切り替わりやすくなる。

＜第三実施形態＞
本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置と、第一実施形態のオイル供給システムの油量調整装置との相違点は、固定シャフトの代わりに、バルブに可動シャフトが配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。図７に、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図を示す。図８に、図７の枠ＶＩＩＩ内の拡大図を示す。なお、図４と対応する部位については、同じ符号で示す。

図７に示すように、ハウジング２の円筒部２１の内周面には、支持リブ７３が配置されている。支持リブ７３は、鋼製であって、円環状を呈している。支持リブ７３は、径方向内側に張り出している。支持リブ７３は、バルブ４の下死点（開弁位置）を決定している。すなわち、開弁状態において、支持リブ７３は、バルブ本体４０を下側から支持している。図８に示すように、ホルダ５の隔壁５０の隔壁側スプリング座５０１には、隔壁側孔５００に向かって尖るテーパ面状の異物収集凹部５０１ａが形成されている。

バルブ本体４０の下面からは、可動シャフト４１が突設されている。可動シャフト４１は、バルブ本体４０の径方向中心に配置されている。可動シャフト４１は、上下方向に延びる長軸円柱状を呈している。可動シャフト４１の断面は、真円状を呈している。可動シャフト４１は、支持リブ７３の径方向内側に挿通されている。また、可動シャフト４１は、隔壁側孔５００の径方向内側に挿通されている。

可動シャフト４１の外周面には、複数の環状リブ４１０が形成されている。環状リブ４１０は、本発明の「異物排出部」の概念に含まれる。複数の環状リブ４１０は、各々、可動シャフト４１の外周面から径方向外側に突出している。複数の環状リブ４１０は、各々、可動シャフト４１の外周面を一周している。複数の環状リブ４１０は、各々、断面三角形状を呈している。具体的には、複数の環状リブ４１０の上下方向断面は、各々、下向きの直角三角形状を呈している。複数の環状リブ４１０は、閉弁状態から開弁状態に亘って、隔壁側孔５００の径方向内側に配置され続けるように、可動シャフト４１の外周面の軸方向所定区間に配置されている。可動シャフト４１の内部には、径方向に延在するシャフト側内部通路４１１が穿設されている。内部通路４００と、シャフト側内部通路４１１と、は連通している。

閉弁状態においては、小流量経路Ｌ２を経由して、独立側メインオイルホール８１０ａから独立摺動部に、オイルが供給される。すなわち、小流量経路Ｌ２は、上流側から下流側に向かって、流入通路２００（第一室２２）、内部通路４００（オリフィスＡ）、シャフト側内部通路４１１、第二室２３、リーク隙間Ｂを備えている。独立側メインオイルホール８１０ａのオイルは、当該小流量経路Ｌ２、メイン軸受内部通路を介して、独立摺動部に供給される。

本実施形態のオイル供給システムと、第一実施形態のオイル供給システムとは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１によると、開弁状態において、バルブ本体４０が支持リブ７３に当接する。このため、バルブ４の開弁位置を規制することができる。また、コイルスプリング７０の最大圧縮量を規制することができる。したがって、コイルスプリング７０がへたりにくい。

また、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１のリーク隙間Ｂは、可動シャフト４１の外周面（つまり複数の環状リブ４１０）と、隔壁側孔５００の内周面と、の間に区画されている。すなわち、リーク隙間Ｂを形成する部材のうち一つは、バルブ４と一体化されている。このため、可動シャフト４１とバルブ４とが別体である場合と比較して、部品点数が少なくて済む。また、ハウジング２延いては油量調整装置１の上下方向長さを短くすることができる。すなわち、油量調整装置１を小型化することができる。

また、バルブ４が上下方向に移動するのに伴って、可動シャフト４１は、隔壁側孔５００に対して、相対的に上下方向に移動する。このため、例えば、閉弁状態において、リーク隙間Ｂに異物Ｐが詰まっている場合であっても、開弁状態に切り替わる際に、可動シャフト４１が下降するのに伴って、複数の環状リブ４１０により、異物Ｐを、リーク隙間Ｂから外部に排出することができる。

同様に、開弁状態において、リーク隙間Ｂに異物Ｐが詰まっている場合であっても、閉弁状態に切り替わる際に、可動シャフト４１が上昇するのに伴って、複数の環状リブ４１０により、異物Ｐを、リーク隙間Ｂから第二室２３に排出することができる。したがって、本実施形態の油量調整装置１によると、リーク隙間Ｂに異物Ｐが詰まりにくい。よって、第二室２３の内圧を、確実に制御することができる。

また、複数の環状リブ４１０の上下方向断面は、各々、下向きの直角三角形状を呈している。すなわち、図８に示すように、環状リブ４１０の上面４１０ａは、下側から上側に向かって縮径するテーパ面状を呈している。一方、環状リブ４１０の下面４１０ｂは水平面状を呈している。上下方向に隣り合う一対の環状リブ４１０間の隙間４１０ｃは、上側の環状リブ４１０の下面４１０ｂと、下側の環状リブ４１０の上面４１０ａと、の間に区画されている。下面４１０ｂが水平面状に、上面４１０ａがテーパ面状に、各々延在しているため、当該隙間４１０ｃは、径方向外側および下側に開口している。このため、可動シャフト４１が上昇する際よりも、可動シャフト４１が下降する際の方が、異物Ｐを、リーク隙間Ｂから外部に排出しやすい。したがって、第二室２３に異物Ｐが溜まりにくい。

また、隔壁側孔５００の上端には、椀状の異物収集凹部５０１ａが配置されている。このため、第二室２３内の異物Ｐを、隔壁側孔５００に収集しやすい。この点においても、第二室２３に異物Ｐが溜まりにくい。

また、エンジンの製造直後においては、シリンダブロックに、製造時の加工粉が残留している場合がある。このため、製造直後にエンジンを駆動すると、加工粉は、オイルフィルタを通過する前に、油量調整装置１に流れ込んでしまう。したがって、リーク隙間Ｂに異物Ｐが詰まりやすくなる。この点、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１によると、製造直後にエンジンを駆動する場合であっても、リーク隙間Ｂから異物Ｐを排出することができる。

＜第四実施形態＞
本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置と、第三実施形態のオイル供給システムの油量調整装置との相違点は、可動シャフトの外周面ではなく、隔壁側孔の内周面に、環状リブが配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。図９に、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の閉弁状態の上下方向拡大断面図を示す。なお、図８と対応する部位については、同じ符号で示す。

図９に示すように、隔壁側孔５００の内周面には、複数の環状リブ５００ａが形成されている。環状リブ５００ａは、本発明の「異物排出部」の概念に含まれる。複数の環状リブ５００ａは、各々、隔壁側孔５００の内周面から径方向内側に突出している。複数の環状リブ５００ａは、各々、隔壁側孔５００の内周面を一周している。

本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置のように、隔壁側孔５００の内周面に環状リブ５００ａを配置しても、第三実施形態の油量調整装置と同様の作用効果を奏する発揮することができる。

＜第五実施形態＞
本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置と、第一実施形態のオイル供給システムの油量調整装置との相違点は、リーク隙間がハウジングの円筒部に配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。図１０に、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図を示す。なお、図４と対応する部位については、同じ符号で示す。

図１０に示すように、隔壁５０は、円板状を呈している。隔壁５０は、ハウジング２の円筒部２１の下端開口を封止している。円筒部２１の側壁には、四つのリーク隙間Ｂが穿設されている。四つのリーク隙間Ｂは、各々、円筒部２１の周方向に延びる、長孔状を呈している。四つのリーク隙間Ｂは、周方向に９０°ずつ離間して配置されている。リーク隙間Ｂは、円筒部２１の径方向（水平方向）に延在している。これに対して、内部通路４００は、上下方向に延在している。バルブ本体４０の下面からは、円筒状の仕切壁４５が突設されている。仕切壁４５は、内部通路４００を全周的に囲んでいる。

本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１と、第一実施形態のオイル供給システムの油量調整装置とは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１によると、内部通路４００とリーク隙間Ｂとが、互いに直交する方向に延在している。このため、内部通路４００から流出した異物Ｐが、リーク隙間Ｂに流入しにくい。

また、円筒部２１の軸方向は、上下方向である。このため、異物Ｐは、自重により、第二室２３を下側に移動しやすい。これに対して、リーク隙間Ｂは、円筒部２１の側壁を貫通している。この点においても、異物Ｐがリーク隙間Ｂに流入しにくい。また、バルブ４は、仕切壁４５を備えている。仕切壁４５は、内部通路４００の下側（下流側）の開口と、リーク隙間Ｂの径方向内側（上流側）の開口と、が直線的に連通するのを遮断している。この点においても、異物Ｐがリーク隙間Ｂに流入しにくい。

＜第六実施形態＞
本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置と、第一実施形態のオイル供給システムの油量調整装置との相違点は、バルブが、感温スプリングとバイアススプリングとにより駆動される点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。

図１１に、本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図を示す。図１２に、同油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図を示す。なお、図４、図５と対応する部位については同じ符号で示す。図１１、図１２に示すように、油量調整装置１は、ハウジング２と、バルブ４と、ホルダ５と、プラグ６と、感温スプリング７２と、バイアススプリング７１と、を備えている。

ハウジング２は、取付部２０と、円筒部２１と、第一室２２と、第二室２３と、を備えている。取付部２０は、流入通路２００と、ハウジング側スプリング座２０２と、を備えている。ハウジング側スプリング座２０２は、円環状を呈している。ハウジング側スプリング座２０２は、流入通路２００の下端開口を囲んでいる。

バルブ４は、内部通路４００と、第一バルブ側スプリング座４０２と、第二バルブ側スプリング座４０３と、を備えている。第一バルブ側スプリング座４０２は、バルブ４の上面に配置されている。第一バルブ側スプリング座４０２は、円環状を呈している。第一バルブ側スプリング座４０２は、内部通路４００の上端開口を囲んでいる。第二バルブ側スプリング座４０３は、バルブ４の下面に配置されている。第二バルブ側スプリング座４０３は、円環状を呈している。第二バルブ側スプリング座４０３は、内部通路４００の下端開口を囲んでいる。

感温スプリング７２は、Ｎｉ−Ｔｉ合金（形状記憶合金）製であって、コイル状を呈している。感温スプリング７２は、ハウジング側スプリング座２０２と、第一バルブ側スプリング座４０２と、の間に介装されている。感温スプリング７２は、バルブ４を、下側（閉弁状態から開弁状態に切り替える方向）に付勢している。

感温スプリング７２の加熱時の変態温度は、冷間時と、温間時と、の中間に入るように、設定されている。このため、感温スプリング７２の上下方向のばね定数は、冷間時において小さくなる。また、感温スプリング７２の上下方向のばね定数は、温間時において大きくなる。

バイアススプリング７１は、ばね鋼製であって、コイル状を呈している。バイアススプリング７１は、第二バルブ側スプリング座４０３と、隔壁側スプリング座５０１と、の間に介装されている。バイアススプリング７１は、バルブ４を、上側（開弁状態から閉弁状態に切り替える方向）に付勢している。バイアススプリング７１の上下方向のばね定数は、冷間時から温間時に亘って、温度によらず略一定である。

第二流出通路Ｄは、固定シャフト６２の外周面と、隔壁側孔５００の内周面と、の間に区画されている。第二流出通路Ｄは、円環状を呈している。

図１１、図１２に示すように、バルブ４の上面には、上側から、感温スプリング７２の付勢力による荷重Ｆｕ３が加わる。一方、バルブ４の下面には、下側から、バイアススプリング７１の付勢力による荷重Ｆｄ３が加わる。

このように、バルブ４には、上側から荷重Ｆｕ３が、下側から荷重Ｆｄ３が、加わる。これらの荷重の大小関係に応じて、バルブ４は、上下方向に往復動する。つまり、油量調整装置１は、図１１に示す閉弁状態と、図１２に示す開弁状態と、に切り替わる。なお、バルブ４には、オイルの圧力による荷重や、油量調整装置１の取付方向に応じてバルブ４の自重や浮力などによる荷重も作用するが、ここでは、説明の便宜上、割愛する。

オイルの温度によらず、バイアススプリング７１のばね定数は、略一定である。このため、オイルの温度によらず、荷重Ｆｄ３は、略一定である。これに対して、感温スプリング７２のばね定数は、低温時において小さく、高温時において大きくなる。このため、オイルの温度により、荷重Ｆｕ３は変化する。

具体的には、オイルの温度が低い冷間時においては、感温スプリング７２のばね定数が小さくなる。このため、荷重Ｆｕ３が小さくなる。したがって、冷間時においては、図１１に示すように、油量調整装置１は閉弁状態になりやすい。閉弁状態においては、第一流出通路２１０は、バルブ４により、閉じられている。

これに対して、オイルの温度が高い温間時においては、感温スプリング７２のばね定数が大きくなる。このため、荷重Ｆｕ３が大きくなる。したがって、温間時においては、図１２に示すように、油量調整装置１は閉弁状態になりやすい。開弁状態においては、第一流出通路２１０は、バルブ４により、開かれている。

図１１に示す小流量経路Ｌ２と、図１２に示す大流量経路Ｌ１と、を比較すると、小流量経路Ｌ２の方が、大流量経路Ｌ１よりも、経路断面積（経路全長における経路断面積の最小値）が小さい。このため、小流量経路Ｌ２の方が、大流量経路Ｌ１よりも、オイルの流量が小さい。したがって、図１１に示す閉弁状態の方が、図１２に示す開弁状態よりも、独立摺動部に供給されるオイルの流量が小さくなる。つまり、冷間時の方が、温間時よりも、独立摺動部に供給されるオイルの流量が小さくなる。

本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１と、第一実施形態のオイル供給システムの油量調整装置とは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態のオイル供給システムの油量調整装置１によると、温度変化に伴う荷重Ｆｕ３の変化を利用して、図１２に示す開弁位置と図１１に示す閉弁位置との間で、バルブ４を往復動させることができる。

また、図１１に示すように、本実施形態の油量調整装置１によると、閉弁状態において、バルブ４の第一バルブ側スプリング座４０２が、ハウジング側スプリング座２０２に着座する。このため、バルブ４の閉弁位置を規制することができる。また、感温スプリング７２の最大圧縮量を規制することができる。したがって、感温スプリング７２がへたりにくい。

＜その他＞
以上、本発明のオイル供給システムの実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。

例えば、図５に示すように、第一実施形態においては、開弁状態の際に第二室２３にオイルＯを導入するために、固定シャフト６２の上端面に溝６２０を配置した。しかしながら、溝６２０を、バルブ本体４０の下端面に配置してもよい。また、溝６２０を、固定シャフト６２の上端面およびバルブ本体４０の下端面に配置してもよい。すなわち、上下に対向する溝６２０が合体することにより、バルブ本体４０の下端面と固定シャフト６２の上端面との間に、オイル通路を確保してもよい。

上側または下側から見た場合の、溝６２０の形状は特に限定しない。＋状、−（マイナス）状、Ｙ字状などであってもよい。溝６２０を、３０°、４５°、６０°、９０°、１２０°、１８０°など、等角度ごとに、放射状に配置してもよい。

図４、図５、図１１、図１２に示す第一室２２、第二室２３、内部通路４００、第一流出通路２１０、拡散流出通路５１０、オリフィスＡ、第二流出通路Ｄの、通路方向に直交する方向の断面形状は、特に限定しない。例えば、真円状、楕円状、多角形状（三角形、四角形、五角形、六角形など）などであってもよい。

図４、図５、図１０に示すリーク隙間Ｂの通路方向に直交する方向の断面形状は、特に限定しない。例えば、環状（真円環状、楕円環状、多角形環状など）、スリット状、真円状、楕円状、多角形状などであってもよい。

リーク隙間Ｂは、複数配置してもよい。この場合、本発明の「開口幅」とは、単一のリーク隙間Ｂの開口幅をいう。また、本発明の「総開口面積」とは、全てのリーク隙間Ｂの開口面積の総和をいう。

また、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの開口形状が長尺状（例えば、スリット状、環状など）の場合、本発明の「開口幅」とは、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの短手方向幅をいう。

また、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの開口形状が真円状、楕円状、多角形状の場合、本発明の「開口幅」とは、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの図形重心を通る直線長をいう。例えば、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂが真円状の場合、本発明の「開口幅」とは、直径長をいう。

図６に示すフィルタ７５の濾材の種類は特に限定しない。例えば、濾紙、合成繊維、金属製のメッシュなどを用いて、オイルＯを濾過すればよい。リーク隙間Ｂを通過できない異物Ｐを、オイルＯから除去できればよい。

フィルタ７５の配置場所は特に限定しない。内部通路４００の外部であってもよい。フィルタ７５の配置数は特に限定しない。例えば、内部通路４００に、メッシュ（濾過孔幅）の異なる複数のフィルタ７５を、上流側から下流側に向かってメッシュが細かくなるように、直列に並べて配置してもよい。フィルタ７５の濾過孔幅は特に限定しない。例えば、５０μｍ以下であればよい。

第三実施形態においては、図７に示すように、無端環状の支持リブ７３を配置した。しかしながら、支持リブ７３の代わりに、単一または複数の、径方向内側に突出する突起を配置してもよい。複数の突起を配置する場合、円筒部２１の内周面に、等角度ごとに突起を配置してもよい。

上記実施形態においては、図４、図５に示すように、内部通路４００にオリフィスＡを配置した。しかしながら、内部通路４００にオリフィスＡを配置しなくてもよい。上記実施形態においては、図５、図７に示すように、バルブ４の下死点を決定する部材（固定シャフト６２、支持リブ７３）を配置した。しかしながら、バルブ４の下死点を決定する部材を配置しなくてもよい。すなわち、コイルスプリング７０および第二室２３の内圧により、バルブ４の下死点を規制してもよい。

図１に示すように、上記実施形態においては、独立側メインオイルホール８１０ａに単一の油量調整装置１を配置した。しかしながら、図１に円αで示すように、三つの独立側クランクシャフト接続通路８１１ａの各々に、油量調整装置１を配置してもよい。こうすると、三つの独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量を、個別に調整することができる。

また、独立側メインオイルホール８１０ａ、連通側メインオイルホール８１０ｂ共用のメインオイルホールを配置してもよい。この場合であっても、三つの独立側クランクシャフト接続通路８１１ａの各々に油量調整装置１を配置すれば、三つの独立摺動部Ｓ１０に供給されるオイルＯの流量を、個別に調整することができる。

上記実施形態においては、直列四気筒型のエンジン９に、本発明のオイル供給システムを配置したが、エンジン９の種類は特に限定しない。直列六気筒型、Ｖ型、水平対向型などであってもよい。

油量調整装置１の種類は特に限定しない。例えば、油量調整装置１に、温度センサと、制御装置と、電磁バルブと、を配置してもよい。この場合、温度センサにより、独立摺動部Ｓ１０のオイルＯの温度を検出し、当該温度を基に、制御装置が電磁バルブを電気的に制御してもよい。

感温スプリング７２の材質は、形状記憶合金であればよい。例えば、Ｎｉ−Ｔｉ−Ｃｏ合金、Ｎｉ−Ｔｉ−Ｃｕ合金、Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ合金などが挙げられる。また、バイアススプリング７１の材質は、形状記憶合金以外の材料（金属、樹脂）であればよい。

感温スプリング７２の加熱時の変態温度は、冷間時と温間時との中間に入るように、設定すればよい。バイアススプリング７１のばね定数は、感温スプリング７２の冷間時のばね定数よりも、大きくなるように、設定すればよい。並びに、バイアススプリング７１のばね定数は、感温スプリング７２の温間時のばね定数よりも、小さくなるように、設定すればよい。

また、上記実施形態においては、油量調整装置１のハウジング２を支持部９００と別体としたが、一体化してもよい。すなわち、支持部９００の一部をハウジング２として用いてもよい。

また、内部通路４００と第二流出通路の組合せ例としては、（ａ）内部通路にオリフィスを、第二流出通路としてリーク隙間を、配置する組合せ、（ｂ）内部通路に大径オリフィスを、第二流出通路として当該大径オリフィスよりも小径の小径オリフィスを、配置する組合せ、（ｃ）内部通路に短軸オリフィスを、第二流出通路として当該短軸オリフィスよりも通路長が長い長軸オリフィスを、配置する組合せ、（ｄ）内部通路に大幅リーク隙間を、第二流出通路として当該大幅リーク隙間よりも開口幅が小さい小幅リーク隙間を、配置する組合せ、などが挙げられる。

１：油量調整装置。
２：ハウジング、２０：取付部、２００：流入通路、２０１：段差部、２０２：ハウジング側スプリング座、２１：円筒部、２１０：第一流出通路、２２：第一室、２３：第二室。
４：バルブ、４０：バルブ本体、４００：内部通路、４０１：バルブ側スプリング座、４０２：第一バルブ側スプリング座、４０３：第二バルブ側スプリング座、４１：可動シャフト、４１０：環状リブ（異物排出部）、４１０ａ：上面、４１０ｂ：下面、４１０ｃ：隙間、４１１：シャフト側内部通路、４５：仕切壁。
５：ホルダ、５０：隔壁、５００：隔壁側孔、５００ａ：環状リブ（異物排出部）、５０１：隔壁側スプリング座、５０１ａ：異物収集凹部、５１：円筒部、５１０：拡散流出通路、５２：支持部、５２０：支持孔。
６：プラグ、６０：被支持部、６２：固定シャフト、６２０：溝。
７０：コイルスプリング、７１：バイアススプリング、７２：感温スプリング、７３：支持リブ、７５：フィルタ。
８：オイル供給システム、８０：吐出通路、８００：オイルパン、８０１：オイルポンプ、８０２：リリーフバルブ、８０３：オイルフィルタ、８１：クランクシャフト側通路、８１０ａ：独立側メインオイルホール（独立側オイル通路）、８１０ａａ：段差部、８１０ｂ：連通側メインオイルホール（連通側オイル通路）、８１１ａ：独立側クランクシャフト接続通路、８１１ｂ：連通側クランクシャフト接続通路、８１２：メイン軸受内部通路、８１３：クランクシャフト内部通路、８４：メイン軸受、８５：クランク軸受。
９：エンジン、９００：支持部、９０１：キャップ、９１：ピストン、９２：コンロッド、９３：クランクシャフト、９３０：メインジャーナル、９３１：クランクピン、９３２：クランクアーム。
Ａ：オリフィス、Ｂ：リーク隙間、Ｃ１：通路隙間、Ｄ：第二流出通路、Ｌ１：大流量経路、Ｌ２：小流量経路、Ｏ：オイル、Ｐ：異物、Ｓ１：メイン摺動部、Ｓ１０：独立摺動部、Ｓ１１：連通摺動部、Ｓ２：ピン摺動部。

Claims (14)

1. クランクシャフトの複数のメインジャーナルと、複数の該メインジャーナルに環装される複数のメイン軸受と、の間に介在する複数のメイン摺動部と、
   該クランクシャフトのクランクピンと、該クランクピンに環装されるクランク軸受と、の間に介在するピン摺動部と、
   にオイルを供給するオイル供給システムであって、
   複数の前記メイン摺動部のうち、一部の該メイン摺動部は、前記ピン摺動部に連通する連通摺動部であり、
   複数の該メイン摺動部のうち、残部の該メイン摺動部は、該ピン摺動部に連通しない独立摺動部であり、
   エンジン始動直後であって、該エンジンの暖機が未完了の冷間時において、該連通摺動部に供給される前記オイルの流量の方が、該独立摺動部に供給される該オイルの流量よりも、大きいことを特徴とするオイル供給システム。
2. 前記連通摺動部に供給される前記オイルの流量から、前記独立摺動部に供給される該オイルの流量を、差し引いた差分を流量差として、
   前記冷間時よりも、前記エンジンの暖機完了後の温間時の方が、該流量差が小さい請求項１に記載のオイル供給システム。
3. さらに、前記独立摺動部に前記オイルを供給する独立側オイル通路と、
   前記連通摺動部に該オイルを供給する連通側オイル通路と、
   該独立側オイル通路に配置され、前記温間時と比較して、前記冷間時に、該独立摺動部に供給する該オイルの流量を小さくする油量調整装置と、
   を備える請求項２に記載のオイル供給システム。
4. 前記油量調整装置は、
   筒状のハウジングと、
   該ハウジングの内部に配置され、該ハウジングの軸方向に往復動可能なバルブと、
   該ハウジングの内部において、該バルブの表側に区画され、前記オイルが導入される第一室と、
   該ハウジングの内部において、該バルブの裏側に区画される第二室と、
   該第一室と該第二室との間に配置される内部通路と、
   該第一室と該ハウジングの外部との間に配置され、該オイルが流出する第一流出通路と、
   該第二室と該ハウジングの外部との間に配置され、該オイルが流出する第二流出通路と、
   を備え、
   該第一流出通路の方が、該第二流出通路よりも、該オイルの流量が大きくなるように設定されており、
   前記冷間時においては、該バルブが該第一流出通路を閉じ、該第一室、該内部通路、該第二室、該第二流出通路を有する小流量経路を経由して、該オイルが前記独立摺動部に供給される閉弁状態に、
   前記温間時においては、該バルブが該第一流出通路を開き、該第一室、該第一流出通路を有する大流量経路、および該小流量経路のうち、少なくとも該大流量経路を経由して、該オイルが該独立摺動部に供給される開弁状態に、
   切り替わる請求項３に記載のオイル供給システム。
5. 前記内部通路の方が、前記第二流出通路よりも、前記オイルの粘度変化による流れの抵抗の変化が小さい請求項４に記載のオイル供給システム。
6. 前記内部通路はオリフィスを有し、
   前記第二流出通路は、開口幅が該オリフィスより小さいリーク隙間である請求項５に記載のオイル供給システム。
7. 前記リーク隙間の方が、前記オリフィスよりも、総開口面積が大きい請求項６に記載のオイル供給システム。
8. 前記油量調整装置は、前記内部通路に配置され、前記リーク隙間を通過できない異物を前記オイルから除去するフィルタを備え、
   該内部通路は、前記バルブに配置されている請求項６または請求項７に記載のオイル供給システム。
9. 前記油量調整装置は、前記バルブの裏側に配置され、隔壁側孔を有する隔壁と、該バルブの裏側に配置され、該隔壁側孔に挿通される固定シャフトと、を備え、
   前記リーク隙間は、該隔壁側孔の内周面と該固定シャフトの外周面との間に区画されている請求項６ないし請求項８のいずれかに記載のオイル供給システム。
10. 前記バルブは、バルブ本体と、該バルブ本体から裏側に突設される可動シャフトと、を有し、
    前記油量調整装置は、該バルブ本体の裏側に配置され、該可動シャフトが挿通される隔壁側孔を有する隔壁を備え、
    前記第二室は、該バルブ本体と該隔壁との間に区画され、
    前記リーク隙間は、該隔壁側孔の内周面と該可動シャフトの外周面との間に区画されている請求項６ないし請求項８のいずれかに記載のオイル供給システム。
11. 前記隔壁側孔の内周面および前記可動シャフトの外周面のうち、少なくとも一方は、該隔壁側孔に対して該可動シャフトが移動するのに伴って、前記リーク隙間から異物を排出する異物排出部を有する請求項１０に記載のオイル供給システム。
12. 前記リーク隙間は、前記内部通路の延在方向に対して、交差する方向に延在している請求項６ないし請求項８のいずれかに記載のオイル供給システム。
13. 前記油量調整装置は、
    前記バルブを、表側から裏側に向かう方向に付勢する形状記憶合金製の感温スプリングと、
    該バルブを、裏側から表側に向かう方向に付勢するバイアススプリングと、
    を備え、
    前記冷間時においては、該バイアススプリングの付勢力により、該バルブが前記第一流出通路を閉じ、
    前記温間時においては、該感温スプリングの付勢力により、該バルブが該第一流出通路を開く請求項４に記載のオイル供給システム。
14. さらに、前記連通摺動部と前記ピン摺動部とを連通するクランクシャフト内部通路を備え、
    複数の前記メインジャーナルと前記クランクピンとは、前記クランクシャフトの軸方向に交互に並んでいる請求項１ないし請求項１３のいずれかに記載のオイル供給システム。

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