JP2014152631A - 油量調整装置 - Google Patents

Abstract

【課題】クランクシャフトと軸受との間に介在する摺動部に供給されるオイルの流量を、局所的に、温度に応じて調整可能な油量調整装置を提供する。
【解決手段】油量調整装置１は、オイル経路のクランクシャフト用幹通路に配置される。油量調整装置１は、ハウジング２と、バルブ本体４０を有するバルブ４と、バルブ本体４０の表側に区画される導入室２２と、バルブ本体４０の裏側に区画される圧力室２３と、導入室２２と圧力室２３との間に配置される内部通路４００と、導入室２２と外部との間に配置される第一流出通路２１０と、圧力室２３と外部との間に配置される第二流出通路Ｂと、を備える。冷間時においては小流量経路Ｌ２を経由してオイルＯが複数の摺動部Ｓ１、Ｓ２に供給される閉弁状態に、温間時においては少なくとも大流量経路Ｌ１を経由してオイルＯが複数の摺動部Ｓ１、Ｓ２に供給される開弁状態に、切り替わる。
【選択図】図４

Description

本発明は、クランクシャフトと軸受との間に介在する摺動部に供給されるオイルの流量を調整する油量調整装置に関する。

エンジンには、複数の摺動部が存在する。これらの摺動部には、オイル経路を介して、オイルパンからオイルが供給されている。例えば、特許文献１に開示されているオイル経路には、リリーフバルブが配置されている。同文献の第１図に示すように、オイルポンプとメインオイルギャラリとの間には、リリーフ通路が分岐接続されている。リリーフバルブは、リリーフ通路に配置されている。同文献記載のリリーフバルブの開弁圧は、低温時において高く、高温時において低くなるように設定されている。このため、中速回転域における開弁圧を低くすることができる。したがって、中速回転域におけるエンジンの摩擦抵抗を小さくすることができる。

特開平４−１７７０８号公報

しかしながら、同文献記載のリリーフバルブによると、オイル経路に配置されている全ての摺動部に供給されるオイルの流量（単位時間あたりに流れるオイルの体積）を、統合的に調整している。このため、個々の摺動部ごとに、オイルの流量を調整することはできない。

クランクシャフトと軸受との間に介在する摺動部の場合、いち早く摩擦抵抗を小さくすることが望まれる。ここで、摩擦抵抗を小さくするためには、摺動部に供給されるオイル、または摺動部に介在するオイルの粘度を下げればよい。オイルの粘度を下げるためには、オイルの温度を上昇させればよい。

このため、クランクシャフトと軸受との間に介在する摺動部の場合、いち早く摩擦抵抗を小さくするために、エンジン始動直後に、意図的に当該摺動部の冷却を制限して、オイルの温度を上昇させるという方法が考えられる。ここで、冷却を制限するためには、当該摺動部に供給されるオイルの流量を小さくすればよい。

ところが、従来のオイル経路の場合、オイルの流量は、リリーフバルブにより、一括調整されている。このため、クランクシャフトと軸受との間に介在する摺動部だけ、局所的に、オイルの流量を小さくすることはできない。

そこで、本発明は、クランクシャフトと軸受との間に介在する摺動部に供給されるオイルの流量を、局所的に、温度に応じて調整可能な油量調整装置を提供することを目的とする。

（１）上記課題を解決するため、本発明の油量調整装置は、オイルフィルタの下流側に配置されるクランクシャフト用幹通路と、該クランクシャフト用幹通路に分岐接続され、クランクシャフトと、該クランクシャフトに環装される複数の軸受と、の間に介在する複数の摺動部にオイルを供給する複数のクランクシャフト用枝通路と、を有するオイル経路の、該クランクシャフト用幹通路に配置され、筒状のハウジングと、該ハウジングの内部に配置され、該ハウジングの軸方向に往復動可能なバルブ本体を有するバルブと、該ハウジングの内部において、該バルブ本体の表側に区画され、該オイルが導入される導入室と、該ハウジングの内部において、該バルブ本体の裏側に区画される圧力室と、該導入室と該圧力室との間に配置される内部通路と、該導入室と該ハウジングの外部との間に配置され、該オイルが流出する第一流出通路と、該圧力室と該ハウジングの外部との間に配置され、該オイルが流出する第二流出通路と、を備え、エンジン始動直後であって、該エンジンの暖機が未完了の冷間時においては、小流量経路を経由して、該オイルが複数の該摺動部に供給される閉弁状態に、該エンジンの暖機完了後の温間時においては、該小流量経路、および該第一流出通路を有し該小流量経路よりも経路断面積が大きい大流量経路のうち、少なくとも該大流量経路を経由して、該オイルが複数の該摺動部に供給される開弁状態に、切り替わることにより、該冷間時と該温間時とで、複数の該摺動部に供給される該オイルの流量を、一括して調整することを特徴とする。

ここで、小流量経路、大流量経路の「経路断面積」とは、経路（小流量経路、大流量経路）の延在方向に対して直交する方向の断面積の最小値をいう。

本発明の油量調整装置は、クランクシャフト用幹通路に配置されている。クランクシャフト用幹通路は、クランクシャフトと、当該クランクシャフトに環装される複数の軸受と、の間に介在する全ての摺動部に、オイルを供給している。

油量調整装置は、冷間時においては、小流量経路を経由して、オイルを、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に、供給することができる。すなわち、冷間時においては、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に供給されるオイルの流量を小さくすることができる。このため、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部の冷却を抑制することができる。したがって、当該摩擦熱を利用して、これらの摺動部に供給されるオイルの温度を上げることができる。すなわち、当該オイルの粘度を下げることができる。よって、これらの摺動部の摩擦抵抗を小さくすることができる。

これに対して、油量調整装置は、冷間時よりもオイルの温度が高い温間時においては、小流量経路および大流量経路のうち、少なくとも大流量経路を経由して、オイルを、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に、供給することができる。すなわち、温間時においては、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に供給されるオイルの流量を大きくすることができる。このため、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に、充分な量のオイルを供給することができる。したがって、これらの摺動部を冷却することができる。また、これらの摺動部の摩擦抵抗を小さくすることができる。

このように、本発明の油量調整装置によると、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に供給されるオイルの流量を、局所的に、かつ総括的に、温度に応じて調整することができる。

また、例えば、冷間時において、油量調整装置がない場合と比較して、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に供給されるオイルの流量を、小さくすることができる。

また、例えば、冷間時において、オイル経路に接続される他の摺動部と比較して、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に供給されるオイルの流量を、小さくすることができる。

また、本発明の油量調整装置によると、圧力室の上流側に内部通路が、圧力室の下流側に第二流出通路が、各々配置されている。圧力室の内圧は、オイルの温度に応じて変化する。このため、当該内圧の変化を利用して、開弁位置（開弁状態におけるバルブの位置）と閉弁位置（閉弁状態におけるバルブの位置）との間で、バルブを往復動させることができる。

（２）好ましくは、上記（１）の構成において、さらに、前記バルブ本体に配置され、前記第一流出通路よりも、通路断面積が小さい切替通路を備え、前記冷間時においては、該バルブ本体が該第一流出通路を閉じ、該切替通路が前記導入室と該第一流出通路との間に差し込まれることにより、該導入室、該切替通路、該第一流出通路を有する前記小流量経路が形成され、前記温間時においては、該バルブ本体が該第一流出通路を開き、該切替通路が該導入室と該第一流出通路との間から抜き出され、該導入室、該第一流出通路を有する前記大流量経路が形成される構成とする方がよい。

ここで、第一流出通路、切替通路の「通路断面積」とは、通路（第一流出通路、切替通路）の延在方向に対して直交する方向の断面積の最小値をいう。本構成によると、閉弁状態においては、導入室、切替通路、第一流出通路を有する小流量経路を経由して、オイルを、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に、供給することができる。すなわち、切替通路を経由させることにより、オイルの流量を小さくすることができる。

これに対して、開弁状態においては、導入室、第一流出通路を有する大流量経路を経由して、オイルを、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に、供給することができる。すなわち、オイルの流量を大きくすることができる。

また、第二流出通路は、本来、圧力室の内圧を制御するために設けられている。言い換えると、第二流出通路は、バルブの動作を制御するために設けられている。このため、第二流出通路の通路断面積の許容範囲は、内圧調整の観点から、ある程度制限されてしまう。したがって、仮に、第二流出通路を利用して小流量経路を設定すると、小流量経路を流れるオイルの流量設定に対する自由度が低くなってしまう。

この点、本構成によると、第二流出通路を利用しないで小流量経路を設定している。言い換えると、切替通路を利用して小流量経路を設定している。このため、小流量経路を流れるオイルの流量設定に対する自由度が高い。

（３）好ましくは、上記（１）の構成において、前記第一流出通路よりも、前記第二流出通路の方が、通路断面積が小さく設定されており、前記冷間時においては、前記バルブ本体が該第一流出通路を閉じ、前記導入室、前記内部通路、前記圧力室、該第二流出通路を有する前記小流量経路が形成され、前記温間時においては、該バルブ本体が該第一流出通路を開き、該導入室、該第一流出通路を有する前記大流量経路が形成される構成とする方がよい。

ここで、第一流出通路、第二流出通路の「通路断面積」とは、通路（第一流出通路、第二流出通路）の延在方向に対して直交する方向の断面積の最小値をいう。本構成によると、閉弁状態においては、導入室、内部通路、圧力室、第二流出通路を有する小流量経路を経由して、オイルを、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に、供給することができる。すなわち、第二流出通路を経由させることにより、オイルの流量を小さくすることができる。

これに対して、開弁状態においては、導入室、第一流出通路を有する大流量経路を経由して、オイルを、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に、供給することができる。すなわち、オイルの流量を大きくすることができる。

また、第二流出通路は、本来、圧力室の内圧を制御するために設けられている。この点、本構成によると、第二流出通路を利用して小流量経路を設定している。このため、第二流出通路を利用しないで小流量経路を設定する場合と比較して、油量調整装置の構造が簡単になる。

（４）好ましくは、上記（１）ないし（３）のいずれかの構成において、前記内部通路は、オリフィスを有し、前記第二流出通路は、開口幅が該オリフィスよりも小さく、総開口面積が該オリフィスよりも大きいリーク隙間である構成とする方がよい。本構成によると、オイルの油温に応じて、圧力室の内圧を簡単に調整することができる。

（５）好ましくは、上記（１）ないし（４）のいずれかの構成において、さらに、前記内部通路に配置され、前記第二流出通路を通過できない異物を前記オイルから除去するフィルタを備え、該内部通路は、前記バルブ本体に配置されている構成とする方がよい。

本構成によると、フィルタにより、オイル中の異物（例えば、スラッジ、摩耗粉、ゴミ、エンジン製造時の加工粉など）を除去することができる。このため、第二流出通路が異物により閉塞するのを、抑制することができる。また、フィルタは、内部通路（つまりバルブ本体）に配置されている。フィルタに異物が詰まると、オイルがフィルタを、表側（導入室側）から裏側（圧力室側）に通過しにくくなる。つまり、フィルタの通過抵抗が大きくなる。このため、表側からバルブに加わる荷重が大きくなる。したがって、バルブは裏側に移動し、油量調整装置は開弁状態に切り替わる。このように、本構成によると、フィルタに異物が詰まった場合であっても、開弁状態を確保することができる。このため、フィルタに異物が詰まった場合であっても、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部を冷却、潤滑するのに充分な、オイルの流量を確保することができる。

ところで、オイルは、エンジンを、一例として、オイルパン→オイルポンプ→オイルフィルタ→シリンダブロック→再びオイルパンというオイル経路で循環している。エンジン製造直後においては、シリンダブロックに、エンジン製造時の加工粉が残留している場合がある。このため、エンジン製造直後にエンジンを駆動すると、加工粉は、オイルフィルタを通過する前に、クランクシャフトと複数の軸受との間に介在する全ての摺動部に流れ込んでしまう。したがって、これらの摺動部に異物が詰まりやすくなる。この点、本構成によると、エンジン製造直後にエンジンを駆動する場合であっても、オイルに混入した異物を、フィルタにより除去することができる。

また、仮に、バルブ本体にフィルタが配置されていない場合、内部通路を通過した異物が、第二流出通路に詰まることも考えられる。この場合、圧力室の内圧が高くなる。このため、裏側からバルブに加わる荷重が大きくなる。したがって、油量調整装置が開弁状態に切り替わりにくくなる。

この点、本構成によると、フィルタは、第二流出通路を通過できない異物を除去することができる。このため、異物が、第二流出通路に詰まりにくい。したがって、油量調整装置が開弁状態に切り替わりやすくなる。

（６）好ましくは、上記（１）ないし（５）のいずれかの構成において、さらに、前記バルブの裏側に配置され、隔壁側孔を有する隔壁と、該バルブの裏側に配置され、該隔壁側孔に挿通される固定シャフトと、を備え、前記第二流出通路は、該隔壁側孔の内周面と該固定シャフトの外周面との間に区画されている構成とする方がよい。本構成によると、相対的に移動不可能な隔壁側孔と固定シャフトとにより、第二流出通路を形成することができる。

（７）好ましくは、上記（１）ないし（５）のいずれかの構成において、さらに、前記バルブ本体の裏側に配置され、隔壁側孔を有する隔壁を備え、前記バルブは、該バルブ本体から裏側に突設され、該隔壁側孔に挿通される可動シャフトを有し、前記圧力室は、該バルブ本体と該隔壁との間に区画され、前記第二流出通路は、該隔壁側孔の内周面と該可動シャフトの外周面との間に区画されている構成とする方がよい。

本構成によると、第二流出通路は、バルブの可動シャフトの外周面と、隔壁の隔壁側孔の内周面と、の間に区画されている。すなわち、第二流出通路を形成する部材のうち一つは、バルブと一体化されている。このため、可動シャフトとバルブとが別体である場合と比較して、部品点数が少なくて済む。また、ハウジング延いては油量調整装置の表裏方向長さ（軸方向長さ）を短くすることができる。すなわち、油量調整装置を小型化することができる。このため、油量調整装置の搭載性が向上する。

（８）好ましくは、上記（７）の構成において、前記隔壁側孔の内周面および前記可動シャフトの外周面のうち、少なくとも一方は、該隔壁側孔に対して該可動シャフトが移動するのに伴って、前記第二流出通路から異物を排出する異物排出部を有する構成とする方がよい。

本構成によると、ハウジングの内部をバルブが往復動する際、可動シャフトが隔壁側孔の径方向内側を移動する。この際、異物排出部は、第二流出通路に詰まった異物を排出することができる。このため、第二流出通路に異物が詰まりにくい。したがって、圧力室の内圧を、確実に調整することができる。

（８−１）好ましくは、上記（８）の構成において、前記異物排出部は、径方向に突出する環状リブである構成とする方がよい。隔壁側孔の内周面に配置されている場合、環状リブは、径方向内側に突出している。一方、可動シャフトの外周面に配置されている場合、環状リブは、径方向外側に突出している。本構成によると、バルブの往復動に伴って、異物を、第二流出通路から排出することができる。

（８−２）好ましくは、上記（８−１）の構成において、前記環状リブが前記可動シャフトの外周面に配置されている場合、前記環状リブの表面は、裏側から表側に向かって縮径するテーパ面状を呈している構成とする方がよい。

本構成によると、異物が、表側（圧力室側）から裏側（外部側）に移動しやすい。一方、異物が、裏側（外部側）から表側（圧力室側）に移動しにくい。このため、異物を、圧力室から外部に排出しやすい。

（８−３）好ましくは、上記（８−１）の構成において、前記環状リブが前記隔壁側孔の内周面に配置されている場合、前記環状リブの表面は、表側から裏側に向かって縮径するテーパ面状を呈している構成とする方がよい。

本構成によると、異物が、表側（圧力室側）から裏側（外部側）に移動しやすい。一方、異物が、裏側（外部側）から表側（圧力室側）に移動しにくい。このため、異物を、圧力室から外部に排出しやすい。

（８−４）好ましくは、上記（８）の構成において、前記隔壁は、前記圧力室に露出する表面に、前記隔壁側孔に向かって凹む異物収集凹部を有している構成とする方がよい。本構成によると、圧力室の異物を、異物収集凹部に集めることができる。また、集めた異物を、異物排出部により、隔壁側孔を介して、外部に排出することができる。このように、本構成によると、第二流出通路のみならず、圧力室から、簡単に異物を排出することができる。

（９）好ましくは、上記（１）ないし（５）のいずれかの構成において、前記第二流出通路は、前記内部通路の延在方向に対して、交差する方向に延在している構成とする方がよい。

本構成によると、内部通路から流れ出た異物が、第二流出通路に流れ込みにくい。このため、第二流出通路に異物が詰まりにくい。したがって、圧力室の内圧を、確実に調整することができる。

（９−１）好ましくは、上記（９）の構成において、前記内部通路は、前記ハウジングの軸方向に延在し、前記第二流出通路は、該ハウジングの側壁を、該ハウジングの該軸方向に対して交差する方向に貫通する構成とする方がよい。

本構成によると、内部通路は、ハウジングの軸方向に延在している。一方、第二流出通路は、軸方向に対して交差する方向に延在している。このため、第二流出通路に異物が詰まりにくい。

（９−２）好ましくは、上記（９−１）の構成において、前記ハウジングの前記軸方向は、上下方向である構成とする方がよい。異物は、自重により、圧力室を下側に移動しやすい。これに対して、第二流出通路は、ハウジングの側壁を貫通している。このため、本構成によると、第二流出通路に異物が詰まりにくい。

（９−３）好ましくは、上記（９）の構成において、前記バルブは、前記圧力室に配置され、前記内部通路の下流側の開口と、前記第二流出通路の上流側の開口と、が直線的に連通するのを遮断する仕切壁を有する構成とする方がよい。本構成によると、第二流出通路に対する異物の流入を、仕切壁が抑制することができる。このため、第二流出通路に異物が詰まりにくい。

本発明によると、クランクシャフトと軸受との間に介在する摺動部に供給されるオイルの流量を、局所的に、温度に応じて調整可能な油量調整装置を提供することができる。

第一実施形態の油量調整装置の配置図である。 同油量調整装置の斜視断面図である。 同油量調整装置の分解斜視断面図である。 同油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図である。 同油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図である。 図４の枠ＶＩ内の拡大図である。 図４の枠ＶＩＩ内の拡大図である。 第二実施形態の油量調整装置の閉弁状態のオリフィス付近の上下方向断面図である。 第三実施形態の油量調整装置の閉弁状態のリーク隙間付近の上下方向断面図である。 第四実施形態の油量調整装置の閉弁状態のリーク隙間付近の上下方向断面図である。 第五実施形態の油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図である。 第六実施形態の油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図である。 同油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図である。

以下、本発明の油量調整装置の実施の形態について説明する。

＜第一実施形態＞
［油量調整装置の配置］
まず、本実施形態の油量調整装置の配置について説明する。図１に、本実施形態の油量調整装置の配置図を示す。図１に示すように、エンジン９は、シリンダブロック（図略）と、複数のピストン９１と、複数のコンロッド９２と、クランクシャフト９３と、複数のピストンクーリングジェット９４と、複数のメイン軸受８４と、複数のクランク軸受８５と、を備えている。メイン軸受８４、クランク軸受８５は、各々、本発明の「軸受」の概念に含まれる。

クランクシャフト９３は、複数のメインジャーナル９３０と、複数のクランクピン９３１と、複数のクランクアーム９３２と、を備えている。複数のメインジャーナル９３０に対して、複数のクランクピン９３１は、複数のクランクアーム９３２を介して、偏心して接続されている。

メイン軸受８４は、メインジャーナル９３０に回転可能に環装されている。メイン軸受８４の内周面とメインジャーナル９３０の外周面との間には、メイン摺動部Ｓ１が設定されている。メイン摺動部Ｓ１は、本発明の「摺動部」の概念に含まれる。メイン軸受８４は、シリンダブロックの支持部９００と、キャップ９０１と、の間に取り付けられている。すなわち、複数のメイン軸受８４は、シリンダブロックに対して、クランクシャフト９３を、回転可能に支持している。

クランク軸受８５は、クランクピン９３１に回転可能に環装されている。クランク軸受８５の内周面とクランクピン９３１の外周面との間には、ピン摺動部Ｓ２が設定されている。ピン摺動部Ｓ２は、本発明の「摺動部」の概念に含まれる。

コンロッド９２は、クランク軸受８５を介して、クランクピン９３１に回転可能に環装されている。ピストン９１は、コンロッド９２に取り付けられている。ピストンクーリングジェット９４は、ピストン９１の裏面に、オイルＯを噴射可能である。

オイル経路８は、吐出通路８０と、クランクシャフト側通路８１と、カムシャフト側通路（図略）と、を備えている。吐出通路８０には、オイルパン８００と、オイルポンプ８０１と、リリーフバルブ８０２と、オイルフィルタ８０３と、が配置されている。オイルＯは、オイルパン８００に貯留されている。

オイルポンプ８０１から吐出されるオイルＯの流量は、リリーフバルブ８０２により、統合的に調整されている。すなわち、リリーフバルブ８０２の開弁圧を低く設定すると、リリーフバルブ８０２が開きやすくなる。このため、オイルポンプ８０１からオイルフィルタ８０３側に流れるオイルＯの流量を小さくすることができる。一方、リリーフバルブ８０２の開弁圧を高く設定すると、リリーフバルブ８０２が開きにくくなる。このため、オイルポンプ８０１からオイルフィルタ８０３側に流れるオイルＯの流量を大きくすることができる。

クランクシャフト側通路８１は、メインオイルホール８１０と、複数のクランクシャフト用枝通路８１１と、複数のメイン軸受内部通路８１２と、複数のクランクシャフト内部通路８１３と、サブオイルホール８１９と、を備えている。メインオイルホール８１０は、本発明の「クランクシャフト用幹通路」の概念に含まれる。

メインオイルホール８１０と後述するサブオイルホール８１９とは、オイルフィルタ８０３の下流側に分岐接続されている。クランクシャフト用枝通路８１１は、支持部９００の内部に形成されている。クランクシャフト用枝通路８１１は、メインオイルホール８１０に分岐接続されている。メイン軸受内部通路８１２は、メイン軸受８４の内部に形成されている。メイン軸受内部通路８１２は、クランクシャフト用枝通路８１１に接続されている。メイン軸受内部通路８１２は、メイン摺動部Ｓ１に接続されている。

複数のクランクシャフト内部通路８１３は、クランクシャフト９３の内部に形成されている。クランクシャフト内部通路８１３は、メイン摺動部Ｓ１とピン摺動部Ｓ２とを連結している。

ピストンクーリングジェット９４は、サブオイルホール８１９に分岐接続されている。このように、オイル経路８のオイルフィルタ８０３の下流側には、メイン摺動部Ｓ１およびピン摺動部Ｓ２にオイルＯを供給するメインオイルホール８１０と、ピストンクーリングジェット９４にオイルＯを供給するサブオイルホール８１９と、が並列に接続されている。

本実施形態の油量調整装置１は、メインオイルホール８１０に配置されている。言い換えると、本実施形態の油量調整装置１は、複数のクランクシャフト用枝通路８１１の上流側に配置されている。

［油量調整装置の構成］
次に、本実施形態の油量調整装置の構成について説明する。以下の図において、上側は、本発明の「表側」に対応している。また、下側は、本発明の「裏側」に対応している。また、上下方向は、本発明の「ハウジングの軸方向」に対応している。

図２に、本実施形態の油量調整装置の斜視断面図を示す。図３に、同油量調整装置の分解斜視断面図を示す。図４に、同油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図を示す。図５に、同油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図を示す。図６に、図４の枠ＶＩ内の拡大図を示す。図７に、図４の枠ＶＩＩ内の拡大図を示す。図２〜図７に示すように、油量調整装置１は、ハウジング２と、プラグ３と、バルブ４と、コイルスプリング７０と、を備えている。

（ハウジング２）
ハウジング２は、鋼製であって、エンジン９のチェーンカバー９９と一体的に形成されている。ハウジング２は、Ｔ字筒状を呈している。すなわち、ハウジング２は、幹管部２ａと、枝管部２ｂと、を備えている。

幹管部２ａには、幹孔２０ａが穿設されている。幹孔２０ａは、上下方向に延在している。幹孔２０ａは、流入通路２００と、段差部２０１、２０２と、導入室２２と、圧力室２３と、を備えている。流入通路２００は、幹孔２０ａの上端開口付近に配置されている。

段差部２０１は、幹孔２０ａの上下方向中間部分の内周面に配置されている。段差部２０１を境に、幹孔２０ａの内径は、上側から下側に向かって拡径している。段差部２０１は、後述するバルブ４の上死点（閉弁位置）を決定している。すなわち、図４に示す閉弁状態において、段差部２０１は、バルブ本体４０に上側から当接している。段差部２０２は、幹孔２０ａの下端開口付近に配置されている。段差部２０２を境に、幹孔２０ａの内径は、上側から下側に向かって拡径している。

導入室２２および圧力室２３は、幹孔２０ａの内部に区画されている。導入室２２と圧力室２３とは、後述するバルブ本体４０により、仕切られている。すなわち、導入室２２は、バルブ本体４０の上側に配置されている。一方、圧力室２３は、バルブ本体４０の下側に配置されている。バルブ４の動きに応じて、導入室２２および圧力室２３の体積は、変化する。

枝管部２ｂには、枝孔２０ｂが穿設されている。枝孔２０ｂは、左右方向に延在している。枝孔２０ｂの左端は、幹孔２０ａの上下方向中間部分（段差部２０１の下側部分）に、接続されている。枝孔２０ｂは、第一流出通路２１０を備えている。

メインオイルホール８１０は、流入通路２００、導入室２２、第一流出通路２１０を経由している。図１に示すように、流入通路２００の上流側（図４における上側）には、オイルフィルタ８０３が接続されている。一方、第一流出通路２１０の下流側（図４における右側）には、複数のクランクシャフト用枝通路８１１、つまり複数のメイン摺動部Ｓ１および複数のピン摺動部Ｓ２が、分岐接続されている。

（バルブ４）
バルブ４は、バルブ本体４０と、可動シャフト４１と、を備えている。バルブ本体４０は、鋼製であって、上側に開口するカップ状を呈している。バルブ本体４０は、内部通路４００と、環状溝４０８と、切替通路４０９と、を備えている。内部通路４００は、バルブ本体４０を上下方向に貫通している。内部通路４００の水平方向（幹孔２０ａの径方向）断面は、真円状を呈している。図６に示すように、内部通路４００の下端部分には、オリフィス（絞り部）Ａが配置されている。オリフィスＡは、バルブ本体４０の底壁に穿設されている。オリフィスＡの水平方向断面は、真円状を呈している。内部通路４００の通路断面積（水平方向の断面積）は、オリフィスＡにおいて、局所的に縮小されている。切替通路４０９は、バルブ本体４０の側壁に穿設されている。切替通路４０９の垂直方向（幹孔２０ａの軸方向）断面は、真円状を呈している。切替通路４０９の通路断面積（垂直方向の断面積）は、第一流出通路２１０の通路断面積（垂直方向の断面積）よりも、小さく設定されている。環状溝４０８は、バルブ本体４０の外周面に、全周的に凹設されている。環状溝４０８の溝底面には、切替通路４０９の径方向外端側の開口が形成されている。

可動シャフト４１は、バルブ本体４０の下面から、下側に向かって突設されている。可動シャフト４１は、バルブ本体４０の径方向中心に配置されている。可動シャフト４１は、上下方向に延びる長軸円柱状を呈している。可動シャフト４１の水平方向断面は、真円状を呈している。

（プラグ３、コイルスプリング７０）
プラグ３は、鋼製であって、取付部３０と、円筒部３１と、隔壁３２と、を備えている。取付部３０は、円環状を呈している。取付部３０は、幹孔２０ａの段差部２０２に取り付けられている。円筒部３１は、取付部３０の上面から、上側に向かって突設されている。

隔壁３２は、円筒部３１の上端開口に配置されている。隔壁３２は、円板状を呈している。隔壁３２は、隔壁側孔３２０と、支持リブ３２１と、を備えている。隔壁側孔３２０は、隔壁３２の径方向中心に配置されている。隔壁側孔３２０は、隔壁３２を上下方向に貫通している。隔壁側孔３２０の水平方向断面は、真円状を呈している。支持リブ３２１は、隔壁３２の上面の外周縁付近から、上側に突設されている。支持リブ３２１は、バルブ４の下死点（開弁位置）を決定している。すなわち、図５に示す開弁状態において、支持リブ３２１は、バルブ本体４０に下側から当接している。

バルブ４の可動シャフト４１は、隔壁側孔３２０の径方向内側を貫通している。可動シャフト４１と隔壁側孔３２０とは、同軸上に配置されている。図７に示すように、リーク隙間Ｂは、可動シャフト４１の外周面と、隔壁側孔３２０の内周面と、の間に区画されている。リーク隙間Ｂは、円環状を呈している。リーク隙間Ｂの径方向幅（開口幅）は、オリフィスＡの直径（開口幅）よりも、小さく設定されている。また、リーク隙間Ｂの水平方向の通路断面積（総開口面積）は、オリフィスＡの水平方向の通路断面積（総開口面積）よりも、大きく設定されている。

コイルスプリング７０（図２においては、透過して示す。）は、鋼製であって、バルブ４のバルブ本体４０の下面と、プラグ３の取付部３０の上面と、の間に介装されている。コイルスプリング７０は、バルブ４を、上側（開弁状態から閉弁状態に切り替える方向）に付勢している。

［油量調整装置の動き］
次に、本実施形態の油量調整装置の動きについて説明する。図４、図５に示すように、バルブ４の上面には、上側から、メインオイルホール８１０のオイルＯの圧力による荷重Ｆｕが加わる。一方、バルブ４の下面には、下側から、コイルスプリング７０の付勢力による荷重Ｆｄ１が加わる。並びに、バルブ４の下面には、下側から、圧力室２３の内圧（オイルＯの圧力）による荷重Ｆｄ２が加わる。

このように、バルブ４には、上側から荷重Ｆｕが、下側から荷重Ｆｄ１、Ｆｄ２が、加わる。これらの荷重の大小関係に応じて、バルブ４は、上下方向に往復動する。なお、バルブ４には、油量調整装置１の取付方向に応じて、バルブ４の自重や浮力などによる荷重も作用するが、ここでは、説明の便宜上、割愛する。

荷重Ｆｕ、Ｆｄ１、Ｆｄ２の大小関係に応じて、バルブ４は、上下方向に往復動する。つまり、油量調整装置１は、図４に示す閉弁状態と、図５に示す開弁状態と、に切り替わる。

荷重Ｆｄ２を決定しているのは、圧力室２３の内圧である。圧力室２３内の内圧は、圧力室２３に流入するオイルＯの流量Ｑ１と、圧力室２３から流出するオイルＯの流量Ｑ２と、の関係により変化する。

すなわち、圧力室２３には、オリフィスＡを経由して、オイルＯが流入する。このため、オイルＯの密度をρ、導入室２２内（つまりメインオイルホール８１０内）のオイルＯの圧力をＰａ、圧力室２３内のオイルＯの圧力をＰｂ、流量係数をＫ１、オリフィスＡの流路断面積をＳとすると、ベルヌーイの定理により、オリフィスＡを通過するオイルＯの流量、つまり圧力室２３に流入するオイルＯの流量Ｑ１は、以下の式（１）から導出される。

式（１）から、圧力室２３に流入するオイルＯの流量Ｑ１は、オイルＯの密度ρの影響を受けることが判る。ここで、オイルＯの密度ρは、オイルＯの温度が変化しても、あまり変化しない。このため、冷間時から温間時に至るまで、オイルＯの密度ρは、あまり変化しない。したがって、冷間時から温間時に至るまで、圧力室２３に流入するオイルＯの流量Ｑ１は、あまり変化しない。

これに対して、圧力室２３からは、リーク隙間Ｂを経由して、オイルＯが流出する。このため、オイルＯの粘度をη、係数をＫ２、大気圧をＰｃとすると、ハーゲン・ポアズイユの法則により、リーク隙間Ｂを通過するオイルＯの流量、つまり圧力室２３から流出するオイルＯの流量Ｑ２は、以下の式（２）から導出される。

式（２）から、圧力室２３から流出するオイルＯの流量Ｑ２は、オイルＯの粘度ηの影響を受けることが判る。ここで、オイルＯの粘度ηは、オイルＯの温度が変化すると、大きく変化する。このため、冷間時から温間時に至る際に、オイルＯの粘度ηは、大きく変化する。したがって、冷間時から温間時に至る際に、圧力室２３から流出するオイルＯの流量Ｑ２は、大きく変化する。具体的には、オイルＯの温度が上昇すると粘度ηは低下する。このため、式（２）から、流量Ｑ２は増加する。

このように、オイルＯの温度の変化に対する流量Ｑ１の変化に対して、オイルＯの温度の変化に対する流量Ｑ２の変化は、大きい。このため、オイルＯの温度が高いほど、リーク隙間ＢからオイルＯが漏れやすくなる。したがって、オイルＯの温度が高いほど、圧力室２３内の内圧が小さくなる。よって、オイルＯの温度が高いほど、荷重Ｆｄ２は小さくなる。

オイルＯの温度が低い冷間時においては、荷重Ｆｄ２が大きい。このため、油量調整装置１を、図４に示す閉弁状態から、図５に示す開弁状態に、切り替える際、大きな荷重Ｆｕが必要になる。つまり、開弁圧が大きくなる。したがって、冷間時においては、図４に示すように、油量調整装置１は閉弁状態になりやすい。

閉弁状態においては、バルブ４は、段差部２０１に当接した位置（閉弁位置）で停止している。このため、導入室２２と第一流出通路２１０との間に、バルブ本体４０が介在している。導入室２２と第一流出通路２１０とは、バルブ本体４０の切替通路４０９、環状溝４０８を介して、連通している。

閉弁状態においては、図４に太線（実線）示す小流量経路Ｌ２を経由して、メインオイルホール８１０からメイン摺動部Ｓ１に、オイルＯが供給される。すなわち、小流量経路Ｌ２は、上流側から下流側に向かって、流入通路２００、導入室２２、内部通路４００、切替通路４０９、環状溝４０８、第一流出通路２１０を備えている。メインオイルホール８１０のオイルＯは、当該小流量経路Ｌ２、複数のクランクシャフト用枝通路８１１、複数のメイン軸受内部通路８１２を介して、複数のメイン摺動部Ｓ１に供給される。また、複数のメイン摺動部Ｓ１（左右方向中央のメイン摺動部Ｓ１以外の複数のメイン摺動部Ｓ１）に供給されたオイルＯは、複数のクランクシャフト内部通路８１３を介して、複数のピン摺動部Ｓ２に供給される。

一方、オイルＯの温度が高い温間時においては、荷重Ｆｄ２が小さい。このため、油量調整装置１を、図４に示す閉弁状態から、図５に示す開弁状態に、切り替える際、小さな荷重Ｆｕで足りる。つまり、開弁圧が小さくなる。したがって、温間時においては、図５に示すように、油量調整装置１は開弁状態になりやすい。

開弁状態においては、バルブ４は、支持リブ３２１に当接した位置（開弁位置）で停止している。このため、導入室２２と第一流出通路２１０との間に、バルブ本体４０が介在していない。

開弁状態においては、図５に太線（実線）示す大流量経路Ｌ１を経由して、メインオイルホール８１０からメイン摺動部Ｓ１に、オイルＯが供給される。すなわち、大流量経路Ｌ１は、上流側から下流側に向かって、流入通路２００、導入室２２、第一流出通路２１０を備えている。メインオイルホール８１０のオイルＯは、当該大流量経路Ｌ１、複数のクランクシャフト用枝通路８１１、複数のメイン軸受内部通路８１２を介して、複数のメイン摺動部Ｓ１に供給される。また、複数のメイン摺動部Ｓ１（左右方向中央のメイン摺動部Ｓ１以外の複数のメイン摺動部Ｓ１）に供給されたオイルＯは、複数のクランクシャフト内部通路８１３を介して、複数のピン摺動部Ｓ２に供給される。

ここで、図４に示す小流量経路Ｌ２と、図５に示す大流量経路Ｌ１と、を比較すると、小流量経路Ｌ２の方が、大流量経路Ｌ１よりも、切替通路４０９が介在している分だけ、経路断面積（経路全長における経路断面積の最小値）が小さい。このため、小流量経路Ｌ２の方が、大流量経路Ｌ１よりも、オイルＯの流量が小さい。したがって、図４に示す閉弁状態の方が、図５に示す開弁状態よりも、メイン摺動部Ｓ１に供給されるオイルＯの流量が小さくなる。つまり、冷間時の方が、温間時よりも、メイン摺動部Ｓ１に供給されるオイルＯの流量が小さくなる。同様に、冷間時の方が、温間時よりも、ピン摺動部Ｓ２に供給されるオイルＯの流量が小さくなる。

なお、図４に示す閉弁状態においても、図５に示す開弁状態においても、常時、油量調整装置１には、太線（点線）で示すリーク経路Ｌ３が確保されている。すなわち、リーク経路Ｌ３は、上流側から下流側に向かって、流入通路２００、導入室２２、内部通路４００（オリフィスＡ）、圧力室２３、リーク隙間Ｂを備えている。メインオイルホール８１０のオイルＯは、当該リーク経路Ｌ３を介して、常時、ハウジング２の外部に排出されている。

［作用効果］
次に、本実施形態の油量調整装置の作用効果について説明する。図１に示すように、本実施形態の油量調整装置１は、メインオイルホール８１０に配置されている。図４に示すように、油量調整装置１は、冷間時においては、小流量経路Ｌ２を経由して、オイルＯを、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に、供給することができる。すなわち、冷間時においては、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に供給されるオイルＯの流量を小さくすることができる。このため、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２の冷却を抑制することができる。したがって、摺動部の摩擦熱を利用して、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に介在するオイルＯの温度を上げることができる。すなわち、当該オイルＯの粘度を下げることができる。よって、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２の摩擦抵抗を小さくすることができる。

これに対して、油量調整装置１は、冷間時よりもオイルＯの温度が高い温間時においては、図５に示すように、大流量経路Ｌ１を経由して、オイルＯを、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に、供給することができる。すなわち、温間時においては、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に供給されるオイルＯの流量を大きくすることができる。このため、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に、充分な量のオイルＯを供給することができる。したがって、これらの摺動部を冷却することができる。また、これらの摺動部の摩擦抵抗を小さくすることができる。

このように、本実施形態の油量調整装置１によると、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に供給されるオイルＯの流量を、局所的に、かつ総括的に、温度に応じて調整することができる。

また、冷間時（図４に示す閉弁状態）において、油量調整装置１がない場合と比較して、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に供給されるオイルＯの流量を、小さくすることができる。

また、冷間時（図４に示す閉弁状態）において、オイル経路８に接続される他の摺動部と比較して、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に供給されるオイルＯの流量を、小さくすることができる。

また、本実施形態の油量調整装置１によると、圧力室２３の内圧が、オイルＯの温度に応じて変化する。このため、当該内圧の変化を利用して、図５に示す開弁位置（開弁状態におけるバルブの位置）と図４に示す閉弁位置（閉弁状態におけるバルブの位置）との間で、バルブ４を上下方向に往復動させることができる。

また、本実施形態の油量調整装置１によると、バルブ本体４０に切替通路４０９が配置されている。このため、バルブ４の往復動に連動させて、切替通路４０９を、導入室２２と第一流出通路２１０との間に、差し込むことができる。並びに、切替通路４０９を、導入室２２と第一流出通路２１０との間から、抜き出すことができる。

また、リーク隙間Ｂは、本来、圧力室２３の内圧を制御するために設けられている。言い換えると、リーク隙間Ｂは、バルブ４の動作を制御するために設けられている。このため、リーク隙間Ｂの通路断面積の許容範囲は、内圧調整の観点から、ある程度制限されてしまう。したがって、仮に、リーク隙間Ｂを利用して図４に示す小流量経路Ｌ２を設定すると、小流量経路Ｌ２を流れるオイルＯの流量設定に対する自由度が低くなってしまう。

この点、本実施形態の油量調整装置１によると、リーク隙間Ｂを利用しないで小流量経路Ｌ２を設定している。言い換えると、切替通路４０９を利用して小流量経路Ｌ２を設定している。このため、小流量経路Ｌ２を流れるオイルＯの流量設定に対する自由度が高い。

また、本実施形態の油量調整装置１によると、図４、図５に示すように、オイルＯの温度に応じた流量調整を、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂ、コイルスプリング７０を用いて実行することができる。このため、油量調整装置１の構造が簡単である。また、部品点数が少ない。

また、本実施形態の油量調整装置１によると、図５に示すように、隔壁３２の上面に支持リブ３２１が配置されている。このため、開弁状態において、確実に、オリフィスＡと、リーク隙間Ｂと、を連通させることができる。すなわち、開弁状態において、圧力室２３に、内圧調整用のオイルＯを供給することができる。

また、本実施形態の油量調整装置１によると、図５に示すように、開弁状態において、バルブ本体４０の下面が、支持リブ３２１に着座する。このため、コイルスプリング７０の最大圧縮量を規制することができる。したがって、コイルスプリング７０がへたりにくい。

また、本実施形態の油量調整装置１のリーク隙間Ｂは、可動シャフト４１の外周面と、隔壁側孔３２０の内周面と、の間に区画されている。すなわち、リーク隙間Ｂを形成する部材のうち一つは、バルブ４と一体化されている。このため、可動シャフト４１とバルブ４とが別体である場合と比較して、部品点数が少なくて済む。また、ハウジング２延いては油量調整装置１の上下方向長さを短くすることができる。すなわち、油量調整装置１を小型化することができる。

＜第二実施形態＞
本実施形態の油量調整装置と、第一実施形態の油量調整装置との相違点は、バルブの内部通路にフィルタが配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。図８に、本実施形態の油量調整装置の閉弁状態のオリフィス付近の上下方向断面図を示す。なお、図６と対応する部位については、同じ符号で示す。

図８に示すように、バルブ本体４０の底壁には、フィルタ７５が配置されている。フィルタ７５は、短軸円柱状であって、鋼製のメッシュを備えている。フィルタ７５は、オリフィスＡの上側（上流側）に配置されている。フィルタ７５は、内部通路４００を通過するオイルから、異物Ｐを除去している。ここで、フィルタ７５のメッシュは、リーク隙間の径方向幅（開口幅）よりも、小さく設定されている。このため、リーク隙間を通過できない異物Ｐ（リーク隙間に詰まってしまう異物Ｐ）は、フィルタ７５により、濾し取られる。

本実施形態の油量調整装置と、第一実施形態の油量調整装置とは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態の油量調整装置によると、フィルタ７５が、オリフィスＡ、リーク隙間の上流側に配置されている。また、「フィルタ７５のメッシュ」＜「リーク隙間の径方向幅（開口幅）」＜「オリフィスＡの直径（開口幅）」という大小関係が成立している。このため、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂに、異物Ｐが進入するのを、抑制することができる。

また、フィルタ７５は、バルブ本体４０に配置されている。フィルタ７５に異物が詰まると、オイルがフィルタ７５を、表側から裏側に通過しにくくなる。つまり、フィルタ７５の通過抵抗が大きくなる。このため、上側からバルブ本体４０に加わる荷重が大きくなる。したがって、バルブ４は下側に移動し、油量調整装置は開弁状態になる。このように、本実施形態の油量調整装置によると、フィルタ７５に異物Ｐが詰まった場合であっても、開弁状態を確保することができる。このため、フィルタ７５に異物Ｐが詰まった場合であっても、メイン摺動部、ピン摺動部を冷却、潤滑するのに充分な、オイルの流量を確保することができる。

また、エンジンの製造直後においては、シリンダブロックに、製造時の加工粉が残留している場合がある。このため、製造直後にエンジンを駆動すると、加工粉は、オイルフィルタを通過する前に、油量調整装置に流れ込んでしまう。したがって、油量調整装置に異物Ｐが詰まりやすくなる。

この点、本実施形態の油量調整装置によると、製造直後にエンジンを駆動する場合であっても、オイルに混入した異物Ｐを、フィルタ７５により除去することができる。このため、異物Ｐが、オリフィスＡやリーク隙間に詰まりにくい。

また、仮に、バルブ本体４０にフィルタ７５が配置されていない場合、内部通路４００を通過した異物Ｐが、リーク隙間に詰まることも考えられる。この場合、圧力室２３の内圧が高くなる。このため、下側からバルブ本体４０に加わる荷重が大きくなる。したがって、油量調整装置が閉弁状態に切り替わりやすくなる。

この点、本実施形態の油量調整装置によると、フィルタ７５は、リーク隙間を通過できない異物Ｐを除去することができる。このため、異物Ｐが、リーク隙間に詰まりにくい。したがって、油量調整装置が開弁状態に切り替わりやすくなる。

＜第三実施形態＞
本実施形態の油量調整装置と、第一実施形態の油量調整装置との相違点は、バルブの可動シャフトに複数の環状リブが配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。図９に、本実施形態の油量調整装置の閉弁状態のリーク隙間付近の上下方向断面図を示す。なお、図７と対応する部位については、同じ符号で示す。

図９に示すように、隔壁３２の上面には、隔壁側孔３２０に向かって尖るテーパ面状の異物収集凹部３２０ｂが形成されている。可動シャフト４１の外周面には、複数の環状リブ４１０が形成されている。環状リブ４１０は、本発明の「異物排出部」の概念に含まれる。環状リブ４１０は、可動シャフト４１の外周面から径方向外側に突出している。環状リブ４１０は、可動シャフト４１の外周面を一周している。環状リブ４１０は、断面三角形状を呈している。具体的には、環状リブ４１０の上下方向断面は、下向きの直角三角形状を呈している。複数の環状リブ４１０は、閉弁状態から開弁状態に亘って、隔壁側孔３２０の径方向内側に配置され続けるように、可動シャフト４１の外周面の軸方向所定区間に配置されている。

本実施形態の油量調整装置と、第一実施形態の油量調整装置とは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態の油量調整装置によると、バルブ４が上下方向に移動するのに伴って、可動シャフト４１は、隔壁側孔３２０に対して、相対的に上下方向に移動する。このため、例えば、閉弁状態において、リーク隙間Ｂに異物Ｐが詰まっている場合であっても、開弁状態に切り替わる際に、可動シャフト４１が下降するのに伴って、複数の環状リブ４１０により、異物Ｐを、リーク隙間Ｂから外部に排出することができる。

同様に、開弁状態において、リーク隙間Ｂに異物Ｐが詰まっている場合であっても、閉弁状態に切り替わる際に、可動シャフト４１が上昇するのに伴って、複数の環状リブ４１０により、異物Ｐを、リーク隙間Ｂから圧力室２３に排出することができる。したがって、本実施形態の油量調整装置によると、リーク隙間Ｂに異物Ｐが詰まりにくい。よって、圧力室２３の内圧を、確実に制御することができる。

また、環状リブ４１０の上下方向断面は、下向きの直角三角形状を呈している。すなわち、環状リブ４１０の上面４１０ａは、下側から上側に向かって縮径するテーパ面状を呈している。一方、環状リブ４１０の下面４１０ｂは水平面状を呈している。上下方向に隣り合う一対の環状リブ４１０間の隙間４１０ｃは、上側の環状リブ４１０の下面４１０ｂと、下側の環状リブ４１０の上面４１０ａと、の間に区画されている。下面４１０ｂが水平面状に、上面４１０ａがテーパ面状に、各々延在しているため、当該隙間４１０ｃは、径方向外側および下側に開口している。このため、可動シャフト４１が上昇する際よりも、可動シャフト４１が下降する際の方が、異物Ｐを、リーク隙間Ｂから外部に排出しやすい。したがって、圧力室２３に異物Ｐが溜まりにくい。

また、隔壁側孔３２０の上端には、椀状の異物収集凹部３２０ｂが配置されている。このため、圧力室２３内の異物Ｐを、隔壁側孔３２０に収集しやすい。この点においても、圧力室２３に異物Ｐが溜まりにくい。

また、エンジンの製造直後においては、シリンダブロックに、製造時の加工粉が残留している場合がある。このため、製造直後にエンジンを駆動すると、加工粉は、オイルフィルタを通過する前に、油量調整装置に流れ込んでしまう。したがって、リーク隙間Ｂに異物Ｐが詰まりやすくなる。この点、本実施形態の油量調整装置によると、製造直後にエンジンを駆動する場合であっても、リーク隙間Ｂから異物Ｐを排出することができる。

＜第四実施形態＞
本実施形態の油量調整装置と、第三実施形態の油量調整装置との相違点は、可動シャフトの外周面ではなく、隔壁側孔の内周面に、環状リブが配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。図１０に、本実施形態の油量調整装置の閉弁状態のリーク隙間付近の上下方向断面図を示す。なお、図９と対応する部位については、同じ符号で示す。

図１０に示すように、隔壁側孔３２０の内周面には、複数の環状リブ３２０ａが形成されている。環状リブ３２０ａは、本発明の「異物排出部」の概念に含まれる。環状リブ３２０ａは、隔壁側孔３２０の内周面から径方向内側に突出している。環状リブ３２０ａは、隔壁側孔３２０の内周面を一周している。

本実施形態の油量調整装置のように、隔壁側孔３２０の内周面に環状リブ３２０ａを配置しても、第三実施形態の油量調整装置と同様の作用効果を奏する発揮することができる。

＜第五実施形態＞
本実施形態の油量調整装置と、第一実施形態の油量調整装置との相違点は、リーク隙間がハウジングの幹管部に配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。図１１に、本実施形態の油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図を示す。なお、図４と対応する部位については、同じ符号で示す。

図１１に示すように、プラグ３は、円板状を呈している。プラグ３は、幹孔２０ａの下端開口を封止している。幹管部２ａの側壁の内周面には、円環状の支持リブ７３が配置されている。幹管部２ａの側壁であって、支持リブ７３の下側には、四つのリーク隙間Ｂが穿設されている。リーク隙間Ｂは、幹管部２ａの周方向に延びる、長孔状を呈している。四つのリーク隙間Ｂは、周方向に９０°ずつ離間して配置されている。リーク隙間Ｂは、幹管部２ａの径方向（水平方向）に延在している。これに対して、内部通路４００は、上下方向に延在している。バルブ本体４０の下面からは、円筒状の仕切壁４５が突設されている。仕切壁４５は、内部通路４００を全周的に囲んでいる。

本実施形態の油量調整装置１と、第一実施形態の油量調整装置とは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態の油量調整装置１によると、内部通路４００とリーク隙間Ｂとが、互いに直交する方向に延在している。このため、内部通路４００から流出した異物Ｐが、リーク隙間Ｂに流入しにくい。

また、幹管部２ａの軸方向は、上下方向である。このため、異物Ｐは、自重により、圧力室２３を下側に移動しやすい。これに対して、リーク隙間Ｂは、幹管部２ａの側壁を貫通している。この点においても、異物Ｐがリーク隙間Ｂに流入しにくい。

また、バルブ４は、仕切壁４５を備えている。仕切壁４５は、オリフィスＡの下端開口とリーク隙間Ｂとが直線的に連通するのを防止している。この点においても、異物Ｐがリーク隙間Ｂに流入しにくい。

また、本実施形態の油量調整装置１によると、開弁状態において、バルブ本体４０が支持リブ７３に着座する。このため、コイルスプリング７０の最大圧縮量を規制することができる。したがって、コイルスプリング７０がへたりにくい。

＜第六実施形態＞
本実施形態の油量調整装置と、第一実施形態の油量調整装置との相違点は、小流量経路がリーク隙間を含んで形成されている点である。すなわち、図４、図５に示すリーク経路Ｌ３が、小流量経路として利用されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。図１２に、本実施形態の油量調整装置の閉弁状態の上下方向断面図を示す。なお、図４と対応する部位については、同じ符号で示す。図１３に、本実施形態の油量調整装置の開弁状態の上下方向断面図を示す。なお、図５と対応する部位については、同じ符号で示す。

図１２、図１３に示すように、バルブ本体４０には、切替通路が穿設されていない。このため、図１２に示すように、閉弁状態においては、導入室２２と第一流出通路２１０との連通が、完全に遮断されている。また、幹孔２０ａの下端開口は、第一流出通路２１０と同様に、図１に示す複数のクランクシャフト用枝通路８１１の上流側に接続されている。

閉弁状態においては、図１２に太線（実線）示す小流量経路Ｌ２を経由して、メインオイルホール８１０からメイン摺動部に、オイルが供給される。すなわち、小流量経路Ｌ２は、上流側から下流側に向かって、流入通路２００、導入室２２、内部通路４００（オリフィスＡ）、圧力室２３、リーク隙間Ｂを備えている。メインオイルホール８１０のオイルは、当該小流量経路Ｌ２、図１に示す複数のクランクシャフト用枝通路８１１、複数のメイン軸受内部通路８１２を介して、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に供給される。

これに対して、開弁状態においては、図１３に太線（実線）示す大流量経路Ｌ１および小流量経路Ｌ２を経由して、メインオイルホール８１０からメイン摺動部に、オイルが供給される。すなわち、大流量経路Ｌ１は、上流側から下流側に向かって、流入通路２００、導入室２２、第一流出通路２１０を備えている。メインオイルホール８１０のオイルは、当該大流量経路Ｌ１、図１に示す複数のクランクシャフト用枝通路８１１、複数のメイン軸受内部通路８１２を介して、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に供給される。並びに、メインオイルホール８１０のオイルは、小流量経路Ｌ２、図１に示す複数のクランクシャフト用枝通路８１１、複数のメイン軸受内部通路８１２を介して、複数のメイン摺動部Ｓ１、複数のピン摺動部Ｓ２に供給される。

ここで、小流量経路Ｌ２と大流量経路Ｌ１とを比較すると、小流量経路Ｌ２の方が、大流量経路Ｌ１よりも、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂが介在している分だけ、経路断面積（経路全長における経路断面積の最小値）が小さい。このため、小流量経路Ｌ２の方が、大流量経路Ｌ１よりも、オイルの流量が小さい。したがって、図１２に示す閉弁状態の方が、図１３に示す開弁状態よりも、図１に示すメイン摺動部Ｓ１に供給されるオイルＯの流量が小さくなる。つまり、冷間時の方が、温間時よりも、メイン摺動部Ｓ１に供給されるオイルＯの流量が小さくなる。同様に、冷間時の方が、温間時よりも、ピン摺動部Ｓ２に供給されるオイルＯの流量が小さくなる。

本実施形態の油量調整装置と、第一実施形態の油量調整装置とは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態の油量調整装置１によると、リーク隙間Ｂを利用して小流量経路Ｌ２を設定している。このため、リーク隙間Ｂを利用しないで小流量経路Ｌ２を設定する場合と比較して、油量調整装置１の構造が簡単になる。

＜その他＞
以上、本発明の油量調整装置の実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。

図４に示すように、上記実施形態においては、油量調整装置１以外の部材（チェーンカバー９９）とハウジング２とを一体的に形成した。しかしながら、他の部材からハウジング２を独立して配置してもよい。すなわち、メインオイルホール８１０の径方向内側に、筒状のハウジング２を挿入、固定してもよい。

また、図５に示すように、第一実施形態においては、開弁状態の際に圧力室２３にオイルを導入するために、隔壁３２の上面に支持リブ３２１を配置した。しかしながら、支持リブ３２１を、バルブ本体４０の下端面に配置してもよい。

図４、図５に示す導入室２２、圧力室２３、内部通路４００、第一流出通路２１０、オリフィスＡの、通路方向に直交する方向の断面形状は、特に限定しない。例えば、真円状、楕円状、多角形状（三角形、四角形、五角形、六角形など）などであってもよい。

図４、図５、図１１に示すリーク隙間Ｂの通路方向に直交する方向の断面形状は、特に限定しない。例えば、環状（真円環状、楕円環状、多角形環状など）、スリット状、真円状、楕円状、多角形状などであってもよい。

リーク隙間Ｂは、複数配置してもよい。この場合、本発明の「開口幅」とは、単一のリーク隙間Ｂの開口幅をいう。また、本発明の「総開口面積」とは、全てのリーク隙間Ｂの開口面積の総和をいう。

また、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの開口形状が長尺状（例えば、スリット状、環状など）の場合、本発明の「開口幅」とは、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの短手方向幅をいう。

また、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの開口形状が真円状、楕円状、多角形状の場合、本発明の「開口幅」とは、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの図形重心を通る直線長をいう。例えば、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂが真円状の場合、本発明の「開口幅」とは、直径長をいう。

図８に示すフィルタ７５の濾材の種類は特に限定しない。例えば、濾紙、合成繊維、金属製のメッシュなどを用いて、オイルＯを濾過すればよい。リーク隙間Ｂを通過できない異物Ｐを、オイルＯから除去できればよい。

フィルタ７５の配置場所は特に限定しない。内部通路４００の外部であってもよい。フィルタ７５の配置数は特に限定しない。例えば、内部通路４００に、メッシュ（濾過孔幅）の異なる複数のフィルタ７５を、上流側から下流側に向かってメッシュが細かくなるように、直列に並べて配置してもよい。フィルタ７５の濾過孔幅は特に限定しない。例えば、５０μｍ以下であればよい。

図１１に示すように、第五実施形態においては、無端環状の支持リブ７３を配置した。しかしながら、支持リブ７３の代わりに、単一または複数の、径方向内側に突出する突起を配置してもよい。複数の突起を配置する場合、幹孔２０ａの内周面に、等角度ごとに突起を配置してもよい。

上記実施形態においては、図４、図５に示すように、内部通路４００にオリフィスＡを配置した。しかしながら、内部通路４００にオリフィスＡを配置しなくてもよい。上記実施形態においては、図５、図１１に示すように、バルブ４の下死点を決定する部材（支持リブ３２１、７３）を配置した。しかしながら、バルブ４の下死点を決定する部材を配置しなくてもよい。すなわち、コイルスプリング７０および圧力室２３の内圧により、バルブ４の下死点を規制してもよい。

１：油量調整装置。
２：ハウジング、２ａ：幹管部、２ｂ：枝管部、２０ａ：幹孔、２０ｂ：枝孔、２００：流入通路、２０１：段差部、２０２：段差部、２１０：第一流出通路、２２：導入室、２３：圧力室。
３：プラグ、３０：取付部、３１：円筒部、３２：隔壁、３２０：隔壁側孔、３２０ａ：環状リブ（異物排出部）、３２０ｂ：異物収集凹部、３２１：支持リブ。
４：バルブ、４０：バルブ本体、４００：内部通路、４０８：環状溝、４０９：切替通路、４１：可動シャフト、４１０：環状リブ（異物排出部）、４１０ａ：上面、４１０ｂ：下面、４１０ｃ：隙間、４５：仕切壁。
７０：コイルスプリング、７３：支持リブ、７５：フィルタ。
８：オイル経路、８０：吐出通路、８００：オイルパン、８０１：オイルポンプ、８０２：リリーフバルブ、８０３：オイルフィルタ、８１：クランクシャフト側通路、８１０：メインオイルホール（クランクシャフト用幹通路）、８１１：クランクシャフト用枝通路、８１２：メイン軸受内部通路、８１３：クランクシャフト内部通路、８１９：サブオイルホール、８４：メイン軸受（軸受）、８５：クランク軸受（軸受）。
９：エンジン、９００：支持部、９０１：キャップ、９１：ピストン、９２：コンロッド、９３：クランクシャフト、９３０：メインジャーナル、９３１：クランクピン、９３２：クランクアーム、９４：ピストンクーリングジェット、９９：チェーンカバー。
Ａ：オリフィス、Ｂ：リーク隙間、Ｌ１：大流量経路、Ｌ２：小流量経路、Ｌ３：リーク経路、Ｏ：オイル、Ｐ：異物、Ｓ１：メイン摺動部（摺動部）、Ｓ２：ピン摺動部（摺動部）。

Claims (9)

1. オイルフィルタの下流側に配置されるクランクシャフト用幹通路と、
   該クランクシャフト用幹通路に分岐接続され、クランクシャフトと、該クランクシャフトに環装される複数の軸受と、の間に介在する複数の摺動部にオイルを供給する複数のクランクシャフト用枝通路と、を有するオイル経路の、該クランクシャフト用幹通路に配置され、
   筒状のハウジングと、
   該ハウジングの内部に配置され、該ハウジングの軸方向に往復動可能なバルブ本体を有するバルブと、
   該ハウジングの内部において、該バルブ本体の表側に区画され、該オイルが導入される導入室と、
   該ハウジングの内部において、該バルブ本体の裏側に区画される圧力室と、
   該導入室と該圧力室との間に配置される内部通路と、
   該導入室と該ハウジングの外部との間に配置され、該オイルが流出する第一流出通路と、
   該圧力室と該ハウジングの外部との間に配置され、該オイルが流出する第二流出通路と、
   を備え、
   エンジン始動直後であって、該エンジンの暖機が未完了の冷間時においては、小流量経路を経由して、該オイルが複数の該摺動部に供給される閉弁状態に、
   該エンジンの暖機完了後の温間時においては、該小流量経路、および該第一流出通路を有し該小流量経路よりも経路断面積が大きい大流量経路のうち、少なくとも該大流量経路を経由して、該オイルが複数の該摺動部に供給される開弁状態に、
   切り替わることにより、
   該冷間時と該温間時とで、複数の該摺動部に供給される該オイルの流量を、一括して調整する油量調整装置。
2. さらに、前記バルブ本体に配置され、前記第一流出通路よりも、通路断面積が小さい切替通路を備え、
   前記冷間時においては、該バルブ本体が該第一流出通路を閉じ、該切替通路が前記導入室と該第一流出通路との間に差し込まれることにより、該導入室、該切替通路、該第一流出通路を有する前記小流量経路が形成され、
   前記温間時においては、該バルブ本体が該第一流出通路を開き、該切替通路が該導入室と該第一流出通路との間から抜き出され、該導入室、該第一流出通路を有する前記大流量経路が形成される請求項１に記載の油量調整装置。
3. 前記第一流出通路よりも、前記第二流出通路の方が、通路断面積が小さく設定されており、
   前記冷間時においては、前記バルブ本体が該第一流出通路を閉じ、前記導入室、前記内部通路、前記圧力室、該第二流出通路を有する前記小流量経路が形成され、
   前記温間時においては、該バルブ本体が該第一流出通路を開き、該導入室、該第一流出通路を有する前記大流量経路が形成される請求項１に記載の油量調整装置。
4. 前記内部通路は、オリフィスを有し、
   前記第二流出通路は、開口幅が該オリフィスよりも小さく、総開口面積が該オリフィスよりも大きいリーク隙間である請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の油量調整装置。
5. さらに、前記内部通路に配置され、前記第二流出通路を通過できない異物を前記オイルから除去するフィルタを備え、
   該内部通路は、前記バルブ本体に配置されている請求項１ないし請求項４のいずれかに記載の油量調整装置。
6. さらに、前記バルブの裏側に配置され、隔壁側孔を有する隔壁と、
   該バルブの裏側に配置され、該隔壁側孔に挿通される固定シャフトと、を備え、
   前記第二流出通路は、該隔壁側孔の内周面と該固定シャフトの外周面との間に区画されている請求項１ないし請求項５のいずれかに記載の油量調整装置。
7. さらに、前記バルブ本体の裏側に配置され、隔壁側孔を有する隔壁を備え、
   前記バルブは、該バルブ本体から裏側に突設され、該隔壁側孔に挿通される可動シャフトを有し、
   前記圧力室は、該バルブ本体と該隔壁との間に区画され、
   前記第二流出通路は、該隔壁側孔の内周面と該可動シャフトの外周面との間に区画されている請求項１ないし請求項５のいずれかに記載の油量調整装置。
8. 前記隔壁側孔の内周面および前記可動シャフトの外周面のうち、少なくとも一方は、該隔壁側孔に対して該可動シャフトが移動するのに伴って、前記第二流出通路から異物を排出する異物排出部を有する請求項７に記載の油量調整装置。
9. 前記第二流出通路は、前記内部通路の延在方向に対して、交差する方向に延在している請求項１ないし請求項５のいずれかに記載の油量調整装置。

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