JP2014148694A - 鋳鉄 - Google Patents
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Abstract
【課題】比較的安価なアルミニウムを含み、製造コストを低減させながら、靱性に優れる鋳鉄を提供すること。
【解決手段】炭素、ケイ素およびアルミニウムを含有する球状黒鉛鋳鉄であり、下記式(1)を満足する鋳鉄。
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦5.0
(1)
【選択図】なし
【解決手段】炭素、ケイ素およびアルミニウムを含有する球状黒鉛鋳鉄であり、下記式(1)を満足する鋳鉄。
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦5.0
(1)
【選択図】なし
Description
本発明は、鋳鉄に関する。
従来、鋳鉄は、生産性に優れ、歩留まりに優れる鉄合金として、各種産業分野に用いられている。
近年、自動車産業において、耐熱性に優れる鋳鉄が求められており、そのような鋳鉄として、ニッケルを多量に含むニレジスト鋳鉄が開発されている。
例えば、13.0〜40.0%のNiと、4.0〜10.0%のSiとを含む球状黒鉛鋳鉄が提案されている(例えば、下記特許文献1参照。)。
特許文献1で提案される球状黒鉛鋳鉄は、高価なニッケルを多量に含有しているので、球状黒鉛鋳鉄の製造コストが増大するという不具合がある。
そこで、例えば、ニッケルに代えて、ニッケルに比べて安価なアルミニウムを含有するアルミニウム含有鋳鉄が試案される。
しかし、アルミニウム含有鋳鉄は、一般に靱性が低いため、高い信頼性が必要とされる分野の耐熱材料に用いることができないという不具合がある。
本発明の目的は、比較的安価なアルミニウムを含み、製造コストを低減させながら、靱性に優れる鋳鉄を提供することにある。
上記目的を達成するために、本発明の鋳鉄は、炭素、ケイ素およびアルミニウムを含有する球状黒鉛鋳鉄であり、下記式(1)を満足することを特徴としている。
[前記炭素の前記鋳鉄における質量割合(質量%)]+([前記ケイ素の前記鋳鉄における質量割合(質量%)]+[前記アルミニウムの前記鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦5.0 (1)
また、本発明の鋳鉄では、下記式(2)をさらに満足することが好適である。
[前記炭素の前記鋳鉄における質量割合(質量%)]+([前記ケイ素の前記鋳鉄における質量割合(質量%)]+[前記アルミニウムの前記鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦5.0 (1)
また、本発明の鋳鉄では、下記式(2)をさらに満足することが好適である。
63×[前記ケイ素の前記鋳鉄における質量割合(質量%)]+32×[前記アルミニウムの前記鋳鉄における質量割合(質量%)]≧90 (2)
また、本発明の鋳鉄では、前記ケイ素および前記アルミニウムの前記鋳鉄における総質量割合が6.0質量%以上であることが好適である。
また、本発明の鋳鉄では、前記ケイ素および前記アルミニウムの前記鋳鉄における総質量割合が6.0質量%以上であることが好適である。
この鋳鉄は、アルミニウムを含有するので、アルミニウムが安価であることから、製造コストを低減することができる。
また、この鋳鉄は、上記式(1)を満足するので、靱性に優れる。
そのため、鋳鉄を、高い信頼性が必要とされる分野の耐熱材料に用いることができる。
<1.鋳鉄の必須成分>
本発明の鋳鉄は、炭素、ケイ素およびアルミニウムと、鉄とを含有する球状黒鉛鋳鉄である。具体的には、鋳鉄において、炭素、ケイ素およびアルミニウム(必須成分)が、鉄に分散されており、球状の黒鉛が析出している。
<2.ケイ素、アルミニウムおよび鉄のそれぞれの配合割合>
ケイ素の配合割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.50質量%以上、好ましくは、1.00質量%を超過し、より好ましくは、2.00質量%以上、さらに好ましくは、3.00質量%以上であり、また、例えば、6.00質量%以下、好ましくは、5.00質量%以下、より好ましくは、4.00質量%以下、さらに好ましくは、3.50質量%以下である。
本発明の鋳鉄は、炭素、ケイ素およびアルミニウムと、鉄とを含有する球状黒鉛鋳鉄である。具体的には、鋳鉄において、炭素、ケイ素およびアルミニウム(必須成分)が、鉄に分散されており、球状の黒鉛が析出している。
<2.ケイ素、アルミニウムおよび鉄のそれぞれの配合割合>
ケイ素の配合割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.50質量%以上、好ましくは、1.00質量%を超過し、より好ましくは、2.00質量%以上、さらに好ましくは、3.00質量%以上であり、また、例えば、6.00質量%以下、好ましくは、5.00質量%以下、より好ましくは、4.00質量%以下、さらに好ましくは、3.50質量%以下である。
ケイ素の配合割合が上記下限に満たなければ、常温における伸びが良好であるものの、高温酸化量(後述)が増加して、耐高温酸化性が低下する場合がある。
アルミニウムの配合割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.50質量%以上、好ましくは、1.00質量%を超過し、より好ましくは、1.20質量%以上であり、また、例えば、8.00質量%未満、好ましくは、5.00質量%以下、より好ましくは、2.00質量%以下、さらに好ましくは、1.50質量%以下、とりわけ好ましくは、1.40質量%以下である。
アルミニウムの配合割合が上記上限を超えれば、高温酸化量(後述)が減少し、耐高温酸化性が良好であるものの、常温における伸びが低下する場合がある。
鉄の配合割合は、鋳鉄において、上記した必須成分(および後述する任意成分)の残部の割合となるように、設定される。
<3.炭素、ケイ素およびアルミニウムの配合割合>
本発明において、炭素、ケイ素およびアルミニウムは、下記式(1)を満足するように、鉄に配合されている。
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦5.0
(1)
炭素、ケイ素およびアルミニウムの配合割合が上記式(1)を満たないと、常温における常温における伸びが低下し、そのため、靱性が低下する。
<3.炭素、ケイ素およびアルミニウムの配合割合>
本発明において、炭素、ケイ素およびアルミニウムは、下記式(1)を満足するように、鉄に配合されている。
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦5.0
(1)
炭素、ケイ素およびアルミニウムの配合割合が上記式(1)を満たないと、常温における常温における伸びが低下し、そのため、靱性が低下する。
また、炭素、ケイ素およびアルミニウムは、好ましくは、下記式(1−2)を満足し、より好ましくは、下記式(1−3)を満足し、さらに好ましくは、下記式(1−4)を満足するように、鉄に配合されている。
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦4.70
(1−2)
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦4.66
(1−3)
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦4.60
(1−4)
さらに、炭素、ケイ素およびアルミニウムは、例えば、下記式(1−5)を満足し、好ましくは、下記式(1−6)を満足し、より好ましくは、下記式(1−7)を満足するように、鉄に配合されている。
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≧3.75
(1−5)
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≧4.00
(1−6)
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≧4.50
(1−7)
<4.ケイ素およびアルミニウムの配合割合>
ケイ素およびアルミニウムは、例えば、下記式(2)を満足し、好ましくは、下記式(2−2)を満足し、より好ましくは、下記式(2−3)を満足し、さらに好ましくは、下記式(2−4)を満足するように、炭素とともに、鉄に配合されている。
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦4.70
(1−2)
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦4.66
(1−3)
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦4.60
(1−4)
さらに、炭素、ケイ素およびアルミニウムは、例えば、下記式(1−5)を満足し、好ましくは、下記式(1−6)を満足し、より好ましくは、下記式(1−7)を満足するように、鉄に配合されている。
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≧3.75
(1−5)
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≧4.00
(1−6)
[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≧4.50
(1−7)
<4.ケイ素およびアルミニウムの配合割合>
ケイ素およびアルミニウムは、例えば、下記式(2)を満足し、好ましくは、下記式(2−2)を満足し、より好ましくは、下記式(2−3)を満足し、さらに好ましくは、下記式(2−4)を満足するように、炭素とともに、鉄に配合されている。
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≧90 (2)
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≧200 (2−2)
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≧250 (2−3)
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≧255 (2−4)
上記式を満たせば、鋳鉄の高いA1変態点(後述)を確保することができる。
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≧200 (2−2)
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≧250 (2−3)
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≧255 (2−4)
上記式を満たせば、鋳鉄の高いA1変態点(後述)を確保することができる。
また、ケイ素およびアルミニウムは、例えば、下記式(2−5)を満足し、好ましくは、下記式(2−6)を満足し、より好ましくは、下記式(2−7)を満足するように、炭素とともに、鉄に配合されている。
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≦300 (2−5)
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≦275 (2−6)
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≦260 (2−7)
さらに、ケイ素およびアルミニウムの鋳鉄における総質量割合は、例えば、6.0質量%以上、好ましくは、7.0質量%以上、より好ましくは、8.0質量%以上であり、また、例えば、10.0質量%以下である。
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≦275 (2−6)
63×[ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)+32×[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)]≦260 (2−7)
さらに、ケイ素およびアルミニウムの鋳鉄における総質量割合は、例えば、6.0質量%以上、好ましくは、7.0質量%以上、より好ましくは、8.0質量%以上であり、また、例えば、10.0質量%以下である。
ケイ素およびアルミニウムの鋳鉄における総質量割合が、上記下限以上であれば、良好な耐高温酸化性を確保することができる。
<5.添加元素>
鋳鉄には、本発明の優れた効果を阻害しない範囲で、例えば、マンガン、リン、硫黄、銅、ニッケル、クロム、モリブデン、チタン、ニオブ、バナジウムなどの添加元素を任意成分として添加することもできる。クロムは、固溶強化元素として鋳鉄に添加され、また、チタン、ニオブおよび/またはバナジウムは、炭化物を作る析出強化元素として鋳鉄に添加される。
<5.添加元素>
鋳鉄には、本発明の優れた効果を阻害しない範囲で、例えば、マンガン、リン、硫黄、銅、ニッケル、クロム、モリブデン、チタン、ニオブ、バナジウムなどの添加元素を任意成分として添加することもできる。クロムは、固溶強化元素として鋳鉄に添加され、また、チタン、ニオブおよび/またはバナジウムは、炭化物を作る析出強化元素として鋳鉄に添加される。
添加元素として、好ましくは、マンガン、リン、硫黄、銅、ニッケル、クロム、モリブデンが挙げられ、より好ましくは、マンガン、リン、硫黄、銅、ニッケル、クロムが挙げられる。
添加元素は、単独使用または2種以上併用することができる。
マンガンの添加割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.1質量%以上、好ましくは、0.2質量%以上であり、また、例えば、1.00質量%以下、好ましくは、0.50質量%以下である。
リンの添加割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.005質量%以上、好ましくは、0.01質量%以上であり、また、例えば、0.10質量%以下、好ましくは、0.05質量%以下である。
硫黄の添加割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.001質量%以上、好ましくは、0.002質量%以上であり、また、例えば、0.02質量%以下、好ましくは、0.01質量%以下である。
銅の添加割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.02質量%以上、好ましくは、0.05質量%以上であり、また、例えば、0.5質量%以下、好ましくは、0.2質量%以下である。
ニッケルの添加割合は、アルミニウムの配合割合に比べて極めて微少であって、アルミニウムに対して、例えば、10質量%以下、好ましくは、5質量%以下であり、また、例えば、0.1質量%以上である。具体的には、ニッケルの添加割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.01質量%以上、好ましくは、0.02質量%以上であり、また、例えば、0.1質量%以下、好ましくは、0.05質量%以下である。
クロムの添加割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.01質量%以上、好ましくは、0.02質量%以上であり、また、例えば、0.2質量%以下、好ましくは、0.1質量%以下である。
モリブデンの添加割合は、鋳鉄に対して、例えば、0.0001質量%以上、好ましくは、0.0005質量%以上であり、また、例えば、0.005質量%以下、好ましくは、0.002質量%以下である。
なお、鋳鉄は、上記成分以外にも、不可避的な混入する不純物を含有していてもよい。
<6.鋳鉄の製造方法>
鋳鉄を製造するには、上記した各成分またはその原料を、例えば、るつぼなどの耐熱性容器に投入して、加熱して溶解および混合して混合物(溶湯)を調製し、その後、混合物を型に流し込む。加熱条件は、上記した各成分を確実に溶解し、それらを混合できる条件であれば特に限定されない。
<7.鋳鉄の物性>
得られた鋳鉄は、常温における伸びが、例えば、5.0%以上、好ましくは、12.0%以上である。
<6.鋳鉄の製造方法>
鋳鉄を製造するには、上記した各成分またはその原料を、例えば、るつぼなどの耐熱性容器に投入して、加熱して溶解および混合して混合物(溶湯)を調製し、その後、混合物を型に流し込む。加熱条件は、上記した各成分を確実に溶解し、それらを混合できる条件であれば特に限定されない。
<7.鋳鉄の物性>
得られた鋳鉄は、常温における伸びが、例えば、5.0%以上、好ましくは、12.0%以上である。
鋳鉄の常温における伸びは、例えば、JISZ2241(2011年)の金属材料引張試験方法に準拠して測定される。
鋳鉄の常温における伸びが上記下限以上であれば、靱性に優れる。
また、鋳鉄の800℃における伸びは、例えば、50%以上、好ましくは、60%以上である。鋳鉄の800℃における伸びは、常温における伸びの測定方法に準じて、測定される。
鋳鉄の800℃における伸びが上記下限以上であれば、高温強度に優れる。
また、鋳鉄のA1変態点(転移点)は、例えば、730℃以上、好ましくは、800℃以上、より好ましくは、850℃以上、さらに好ましくは、900℃以上、とりわけ好ましくは、好ましくは、1000℃以上である。
鋳鉄のA1変態点は、鋳鉄を加熱した時の温度(変態点)Ac1であって、鋳鉄が加熱されて、フェライトからオーステナイトに相変化する時の温度として測定される。
鋳鉄のA1変態点が上記下限以上であれば、高温強度に優れる。
さらに、高温酸化量は、例えば、3.0mg/cm2以下、好ましくは、1.0mg/cm2以下、より好ましくは、0.1mg/cm2以下である。高温酸化量が上記上限以下であれば、耐高温酸化性に優れる。
なお、高温酸化量は、後の実施例で詳述する。
<7.鋳鉄の効果および用途>
そして、この鋳鉄は、アルミニウムを上記した配合割合で含有するので、アルミニウムが安価であることから、製造コストを低減することができる。
<7.鋳鉄の効果および用途>
そして、この鋳鉄は、アルミニウムを上記した配合割合で含有するので、アルミニウムが安価であることから、製造コストを低減することができる。
また、この鋳鉄は、上記式(1)を満足するので、靱性に優れる。
そのため、信頼性に優れる。つまり、鋳鉄は、高い耐衝撃性、高い耐熱疲労性、高い冷熱安定性、長い耐久寿命、優れた加工性を有する。
具体的には、上記したように、常温および800℃における伸びが高い。
また、この鋳鉄は、上記式(2)を満足するので、高温(具体的には、730℃以上)における強度に優れる。つまり、耐熱性に優れる。具体的には、A1変態点が上記したように高く、しかも、800℃における伸びが上記したように高い。
その結果、この鋳鉄を、高い信頼性が必要とされる分野の耐熱材料に用いることができる。
具体的には、この鋳鉄は、好ましくは、自動車材料に用いられ、より具体的には、ターボチャージャーハウジング、エキゾースト・マニホールド(排気多岐管)、触媒ケースなどの耐熱材料として用いられる。
以下に示す実施例の数値は、上記の実施形態において記載される数値(すなわち、上限値または下限値)に代替することができる。
<1.鋳鉄の製造>
各実施例および各比較例
表1に記載の配合処方に基づいて、各成分を、るつぼに投入して、溶解および混合して、その後、混合物を型に流し込んだ。
<1.鋳鉄の製造>
各実施例および各比較例
表1に記載の配合処方に基づいて、各成分を、るつぼに投入して、溶解および混合して、その後、混合物を型に流し込んだ。
これによって、鋳鉄を製造した。
<2.鋳鉄の評価>
製造した鋳鉄について、下記の各項目を評価した。それらの結果を表1に示す。
<2.鋳鉄の評価>
製造した鋳鉄について、下記の各項目を評価した。それらの結果を表1に示す。
2−1. 伸び(常温および800℃)
常温および800℃のそれぞれの温度における鋳鉄の伸びを測定した。
常温および800℃のそれぞれの温度における鋳鉄の伸びを測定した。
具体的には、JISZ2241(2011年)の金属材料引張試験方法に準拠して引張試験を実施し、それにより得られる伸びを測定した。
[2−2. A1変態点(Ac1)]
鋳鉄のA1変態点(Ac1)を、熱機械分析装置TMA(リガク製)にて測定した。
鋳鉄のA1変態点(Ac1)を、熱機械分析装置TMA(リガク製)にて測定した。
[2−3. 高温酸化量]
下記の測定方法によって、鋳鉄の高温酸化量を測定した。
下記の測定方法によって、鋳鉄の高温酸化量を測定した。
すなわち、示差熱天秤TG−DTA(リガク製)にて、100℃から1000℃に加熱する加熱サイクルを5回実施した後、室温に戻ったときの第1回目の加熱サイクル実施前からの質量変化量(mg/cm2)を測定した。
上記式(1)における[炭素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+([ケイ素の鋳鉄における質量割合(質量%)]+[アルミニウムの鋳鉄における質量割合(質量%)])と、伸びとの関係のグラフを図1に示す。
また、ケイ素およびアルミニウムの配合割合の関係を図2に示す。
図2において、直線L1は、上記式(1)において、等号(=)が成立し、かつ、炭素の配合割合が3.000質量%と仮定したときの直線を示す。
また、図2において、直線L2は、上記式(2)において、等号(=)が成立するときの直線を示す。
Claims (3)
- 炭素、ケイ素およびアルミニウムを含有する球状黒鉛鋳鉄であり、
下記式(1)を満足することを特徴とする、鋳鉄。
[前記炭素の前記鋳鉄における質量割合(質量%)]+([前記ケイ素の前記鋳鉄における質量割合(質量%)]+[前記アルミニウムの前記鋳鉄における質量割合(質量%)])/3≦5.0 (1) - 下記式(2)をさらに満足することを特徴とする、請求項1に記載の鋳鉄。
63×[前記ケイ素の前記鋳鉄における質量割合(質量%)]+32×[前記アルミニウムの前記鋳鉄における質量割合(質量%)]≧90 (2) - 前記ケイ素および前記アルミニウムの前記鋳鉄における総質量割合が6.0質量%以上であることを特徴とする、請求項1または2に記載の鋳鉄。
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