JP2014131396A - 車両用制御装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】発電機5の第1系統56は、界磁コイルを有し、車両200に搭載された内燃機関2で発生するトルクにより界磁コイルを駆動することで発電するとともに、発電機5の第2系統59は、界磁コイルを有し、内燃機関2で発生するトルクにより界磁コイルを駆動することで発電する。また、電子制御装置1の第1系統発電機トルク演算部75と発電機5の第1系統制御回路61は、第1系統56で発電した電気エネルギで、車両200に搭載されたバッテリ6を充電するために、界磁コイル91に流れる電流を制御するとともに、電子制御装置1の発電機第2系統指示信号生成部76と発電機5の第2系統制御回路62は、車両200の振動を抑制するために、界磁コイル92に流れる電流を制御する。界磁コイル91のインダクタンスは界磁コイル92のインダクタンスよりも大きい。
【選択図】図1
Description
本実施形態の電子制御装置1は、図1に示すように、車両200に搭載され、車両200の内燃機関2の制御を行う。
伝達装置3は、変速機31(図2を参照)およびディファレンシャルギア32(図2を参照)などで構成される。そして伝達装置3は、内燃機関2から入力したトルクを、変速機31のギア比とディファレンシャルギア32のギア比とを乗ずることで得られる減速比Rg倍に増加させて、車輪軸41(図2を参照)へ出力する。これにより、車輪軸41に連結されている車輪4にトルクが伝達される。
クランク角センサ10は、内燃機関2のクランク軸21の回転に応じて所定角度毎(例えば30°CA毎)にエッジが生じるクランク角信号を出力する。電子制御装置1は、このクランク角信号に基づいて、内燃機関2の回転速度Neおよびクランク角度を算出する。
車両モデル部81は、車両振動モデルを用いて、車両200の状態を推定する。この車両振動モデルは、車両200の前輪と車体との間および後輪と車体との間のそれぞれが、所定のバネ定数と所定の減衰係数が設定されたサスペンションで連結されているとして車両200がピッチング振動およびシャシと車輪間で振動する場合を想定し、車両200の車両状態を状態方程式で表現したものである。そして車両モデル部81は、要求車輪軸トルク算出部71により算出された運転者要求車輪軸トルクTw_dを用いて、この状態方程式の演算を行い、車両200の車両状態を算出する。
Ta_2c = Tw_c/(Rg×Rp) ・・・(1)
第2系統ベーストルクTa_2bは、Ta_2cの正側補正のためのオフセットである。なお、トルクTw_d,Tw_cは正負に及ぶ値であるのに対し、トルクTa_2bは負の値である。また、トルクTa_2bの値は、その絶対値がTa_2cの振幅より大きくなるように予め設定された一定値である。Ta_2cが例えば−1N・mから+1N・mの間で変動する場合(すなわち、Ta_2cの振幅が1N・mである場合)には、トルクTa_2bは−1N・mより小さい値に設定される。
発電機第2系統指示信号生成部76は、発電機5の第2系統59のロータ57に流れる励磁電流を制御するための電流制御デューティ指令値Fdutyを、下式(3)に示すように、トルク(Ta_2b+Ta_2c)と、内燃機関2の回転速度Neとに基づいて算出する。そして発電機第2系統指示信号生成部76は、算出した電流制御デューティ指令値Fdutyを第2系統制御回路62へ出力する。
発電トルク演算部77は、発電機5での発電で消費されるトルクTe_b(以下、発電消費トルクTe_bという)を下式(4)により算出する。なお、添字のeは、内燃機関2のクランク軸21に掛かるときのトルクであることを示す。
内燃機関トルク演算部78は、内燃機関2での燃焼で発生させるトルクTe_i(以下、燃焼トルクTe_iという)を下式(5),(6)により算出する。
Te_i = (Te_d + Te_b) ・・・(6)
そして電子制御装置1は、算出した燃焼トルクTe_iに基づいて、スロットル弁の開度を変えるスロットルモータ(不図示)、各気筒内の燃料に着火するための点火プラブ(不図示)、および各気筒に燃料を噴射するインジェクタ(不図示)といった各種アクチュエータを制御して、内燃機関2を作動させる。
なお、コイルの時定数T[s]と応答周波数f[Hz]は、コイルのインダクタンスをL[H]とし、コイルの直流抵抗と回路抵抗との加算値をR[Ω]として、下式(7),(8)で表される。すなわち、インダクタンスが大きくなるほど、応答周波数が低下する。
f = 1/2πT = R/2πL ・・・(8)
また、界磁コイルのインダクタンスが小さい場合には、界磁コイルのインダクタンスが大きい場合と比較して、同じ電気エネルギを三相電機子コイルで発生させるために必要な励磁電流が大きくなり、上記の抵抗Rによる損失が増加する。すなわち、インダクタンスが小さくなるほど、発電効率が低下する。
そして、界磁コイル92のインダクタンスは、界磁コイル92の応答周波数が車両200の振動の周波数に対応するように設定される。
またS130にて、第1系統56が正常でない場合には(S130:NO)、S180にて、第2系統59が正常であるか否かを判断する。ここで、第2系統59が正常である場合には(S180:YES)、第1系統56が異常であると判断し、S190にて、第1系統56が故障である旨を示す故障情報を電子制御装置1の外部へ出力する。
またS180にて、第2系統59が正常でない場合には(S180:NO)、第1系統56と第2系統59の両方が異常であると判断し、S240にて、第1系統56と第2系統59の両方が故障である旨を示す故障情報を電子制御装置1の外部へ出力する。
次にS270にて、第1系統発電負荷トルクTa_1bの値を0に設定し、S280にて、運転者に退避走行を促す表示を例えばインストルメントパネル(不図示)に実行させるための退避走行指令を電子制御装置1の外部へ出力し、S100に移行する。
図8に示すように、運転者要求車輪軸トルクTw_dは、時刻t1に0から増加を開始し時刻t2で増加を終了し、時刻t2から時刻t3まで一定値を維持し、時刻t3に減少を開始し、時刻t4で再び0になるとする。
また燃焼トルクTe_iは、トルクTe_dと発電消費トルクTe_bの絶対値との加算値である。このため燃焼トルクTe_iは、時刻t1に一定値から増加を開始し時刻t2で増加を終了し、時刻t2に減少を開始する。そして燃焼トルクTe_iは、時刻t3まで、発電消費トルクTe_bの変化量に応じた減少を続け、その後、時刻t3から時刻t4まで、トルクTe_dの変化量に応じた減少を続ける。
また、第1系統56と第2系統59とが直列に接続されている。これにより、第1系統56と第2系統59とが並列に接続に接続される場合と異なり、第1系統56と同等の起電力を第2系統59で発生させる必要がないため、第2系統59の励磁電流をその分小さくすることができる。このため、第1系統56と第2系統59とが並列に接続に接続される場合よりも、第2系統59の発電効率を向上させることができる。
例えば上記実施形態では、第1系統と第2系統とが直列に接続されているものを示したが、第1系統と第2系統とが並列に接続されているようにしてもよい。
三相全波整流器105は、ダイオードD11,D12,D13,D14,D15,D16を備えている。そして、ダイオードD11,D12,D13のカソードがバッテリ6の正極に接続されるとともに、ダイオードD14,D15,D16のアノードがバッテリ6の負極に接続される。また、ダイオードD11,D12,D13のアノードにそれぞれダイオードD14,D15,D16のカソードが接続される。
そして、三相電機子コイル103の3つの端子はそれぞれ、ダイオードD11,D12,D13のアノードに接続される。また、三相電機子コイル104の3つの端子はそれぞれ、ダイオードD21,D22,D23のアノードに接続される。
以上より、発電機5の第1系統111と発電機5の第2系統112は、並列に接続されている。これにより、第1系統111が断線故障した場合でも第2系統112で独立してバッテリ6を充電することができる。
三相全波整流器124は、ダイオードD31,D32,D33,D34,D35,D36を備えている。そして、ダイオードD31,D32,D33のカソードがバッテリ6の正極に接続されるとともに、ダイオードD34,D35,D36のアノードがバッテリ6の負極に接続される。また、ダイオードD31,D32,D33のアノードにそれぞれダイオードD34,D35,D36のカソードが接続される。
さらに、第1系統制御回路125には界磁コイル121が接続され、第2系統制御回路126には界磁コイル122が接続される。そして、発電機5は、構造または制御により、界磁コイル121と界磁コイル122との間で相互インダクタンスを発生させないように構成されている。例えば、界磁コイル121と界磁コイル122とが互いに直交するように配置される。
Claims (9)
- 第1界磁コイル(91,101,121)を有し、車両(200)に搭載された内燃機関(2)で発生するトルクにより前記第1界磁コイルを駆動することで発電する第1発電部(56,111)と、
第2界磁コイル(92,102,122)を有し、前記内燃機関で発生するトルクにより前記第2界磁コイルを駆動することで発電する第2発電部(59,112)と、
前記第1発電部で発電した電気エネルギで、前記車両に搭載されたバッテリを充電するために、前記第1界磁コイルに流れる電流を制御する第1発電制御手段(61,75)と、
前記車両の振動を抑制するために、前記第2界磁コイルに流れる電流を制御する第2発電制御手段(62,76)とを備え、
前記第1界磁コイルのインダクタンスは、前記第2界磁コイルのインダクタンスよりも大きい
ことを特徴とする車両用制御装置。 - 前記第2界磁コイルのインダクタンスは、前記振動の変動に対応して前記第2発電部が発電する電気エネルギを変動させることができるように予め設定された応答周波数となるように設定される
ことを特徴とする請求項1に記載の車両用制御装置。 - 前記第1発電部(56)と前記第2発電部(59)とが直列に接続される
ことを特徴とする請求項1または請求項2に記載の車両用制御装置。 - 前記第1発電部(111)と前記第2発電部(112)とが並列に接続される
ことを特徴とする請求項1または請求項2に記載の車両用制御装置。 - 電機子コイル(123)を備え、
前記第1発電部は、前記第1界磁コイル(121)を駆動することで、前記電機子コイルに電気エネルギを発生させ、
前記第2発電部は、前記第2界磁コイル(122)を駆動することで、前記電機子コイルに電気エネルギを発生させる
ことを特徴とする請求項1または請求項2に記載の車両用制御装置。 - 前記第1発電部が故障したか否かを判断する第1故障判断手段(S50,S130,S180)を備え、
前記第2発電制御手段は、
前記第1発電部が故障したと前記第1故障判断手段が判断した場合に、前記第1発電部が故障していないときよりも前記第2発電部で発生する電気エネルギが大きくなるように、前記第2界磁コイルに流れる電流を制御する
ことを特徴とする請求項1〜請求項5の何れか1項に記載の車両用制御装置。 - 前記第2発電部が故障したか否かを判断する第2故障判断手段(S50,S130)を備え、
前記第2発電制御手段は、
前記第2発電部が故障したと前記第2故障判断手段が判断した場合に、前記第2界磁コイルに電流が流れないように制御する
ことを特徴とする請求項1〜請求項6の何れか1項に記載の車両用制御装置。 - 第1界磁コイル(91,101,121)を有し、車両(200)に搭載された内燃機関(2)で発生するトルクにより前記第1界磁コイルを駆動することで発電する第1発電部(56,111)と、
第2界磁コイル(92,102,122)を有し、前記内燃機関で発生するトルクにより前記第2界磁コイルを駆動することで発電する第2発電部(59,112)と、
前記第1発電部で発電した電気エネルギで、前記車両に搭載されたバッテリを充電するために、前記第1界磁コイルに流れる電流を制御する第1発電制御手段(61,75)と、
前記車両の振動を抑制するために、前記第2界磁コイルに流れる電流を制御する第2発電制御手段(62,76)とを備え、
前記第2発電部の発電量およびそれに伴う負荷トルクの応答周波数が、制御対象となる車両振動の周波数よりも高く、かつ、前記第1発電部の発電電力およびそれに伴う発電トルクの応答周波数が、前記第2発電部の発電電力およびそれに伴う発電トルクの応答周波数より低い
ことを特徴とする車両用制御装置。 - 前記第1発電部で設定された応答周波数と、前記第2発電部で設定された応答周波数との関係は、前記第1界磁コイルのインダクタンスを前記第2界磁コイルのインダクタンスよりも大きくすることによって定められる
ことを特徴とする請求項8に記載の車両用制御装置。
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