JP2014087836A - Method and apparatus for die-quenching aluminum alloy material - Google Patents

Method and apparatus for die-quenching aluminum alloy material Download PDF

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method and an apparatus for die-quenching an aluminum alloy material, which contribute to high strengthening of the aluminum alloy material, a reduction in the number of man-hours, and shortening of manufacturing time.SOLUTION: A method for die-quenching an aluminum alloy material comprises: a solution treatment step of keeping an aluminum alloy material within a solution treatment temperature range by heating the aluminum alloy material; a die quenching step of die-quenching the aluminum alloy material kept within the solution treatment temperature range by the solution treatment step; and an artificial ageing treatment step of applying artificial ageing treatment to the aluminum alloy material die-quenched in the die quenching step.

Description

本発明は、アルミニウム合金材のダイクエンチ方法およびダイクエンチ装置に関する。   The present invention relates to a die quench method and a die quench apparatus for an aluminum alloy material.

自動車用のプレス成形品には、自動車の燃費向上を図るため、高強度化と軽量化の両立が強く求められている。最近、自動車用のプレス成形品の材料として、超ハイテン鋼材やアルミニウム合金材が使用されている。   In order to improve the fuel efficiency of automobiles, press-molded articles for automobiles are strongly required to achieve both high strength and light weight. Recently, ultra-high-tensile steel materials and aluminum alloy materials have been used as materials for press-formed products for automobiles.

アルミニウム合金材は、鋼材に比べて延性が低いため成形性が悪いという短所がある。そこで、アルミニウム合金材を自動車用のプレス成形品の素材として用いる場合、一般的には、下記のような成形方法が採用される：
アルミニウム合金からなる圧延材（Ｈ材）を溶体化処理温度に加熱した後、冷却する溶体化処理工程；
溶体化処理されたアルミニウム合金材（Ｔ４材）を、多段階の冷間プレスによって成形する工程；
成形されたアルミニウム合金材を自動車のボディなどに組み付ける工程；
組み付けられたアルミニウム合金材を塗装焼付けする工程。 Aluminum alloy materials have the disadvantage of poor formability because of their low ductility compared to steel materials. Therefore, when an aluminum alloy material is used as a material for a press-formed product for automobiles, the following forming method is generally adopted:
A solution treatment step in which a rolled material (H material) made of an aluminum alloy is heated to a solution treatment temperature and then cooled;
Forming a solution-treated aluminum alloy material (T4 material) by multi-stage cold pressing;
Assembling the molded aluminum alloy material to the body of an automobile;
The process of painting and baking the assembled aluminum alloy material.

上記成形方法において、冷間プレスを多段階で行う理由は、溶体化処理完了後の冷却されたアルミニウム合金材は、高強度化されているため、一回の冷間プレスで成形を完了することが困難であるからである。   In the above forming method, the reason why the cold pressing is performed in multiple stages is that the cooled aluminum alloy material after completion of the solution treatment is strengthened, so that the forming is completed with a single cold press. This is because it is difficult.

また、特許文献１には、加熱ステーションでアルミニウム合金材を溶体化処理温度に加熱する工程、加熱されたアルミニウム合金材を加熱ステーションから成形型に移送する工程、加熱ステーションから成形型への移送および１５０℃以下の温度に保たれた成形型によって、少なくとも溶体化処理温度範囲未満に冷却されたアルミニウム合金材をダイクエンチする工程と、からなるアルミニウム合金材の成形方法が提案されている。   Patent Document 1 discloses a step of heating an aluminum alloy material to a solution treatment temperature at a heating station, a step of transferring the heated aluminum alloy material from the heating station to a forming die, a transfer from the heating station to the forming die, and There has been proposed a method of forming an aluminum alloy material comprising a step of die quenching an aluminum alloy material cooled to at least less than a solution treatment temperature range with a forming mold maintained at a temperature of 150 ° C. or lower.

特許文献２には、加熱炉でアルミニウム合金材を４７０℃に加熱し、この加熱されたアルミニウム合金材を成形型へ移送してダイクエンチし、ダイクエンチ後、常温で７日間ほど放置する、すなわち、長期間に亘って自然時効する、アルミニウム合金材の成形方法が提案されている。なお、ダイクエンチ開始時のアルミニウム合金材の温度は不明である。   In Patent Document 2, an aluminum alloy material is heated to 470 ° C. in a heating furnace, the heated aluminum alloy material is transferred to a forming die and die-quenched. After die quenching, the aluminum alloy material is left at room temperature for about 7 days. A method of forming an aluminum alloy material that is naturally aged over a period of time has been proposed. The temperature of the aluminum alloy material at the start of die quenching is unknown.

特許文献３には、一次的な熱間プレスを行った後、二次的なダイクエンチ成形を行うアルミニウム合金材の多段階成形方法が提案されている。   Patent Document 3 proposes a multistage forming method of an aluminum alloy material in which secondary die quench forming is performed after primary hot pressing.

特表２０１２−５１０５６５号公報（段落００３４参照）JP 2012-510565 gazette (see paragraph 0034) 特開２０１１−６３８６８号公報（段落００３４参照）JP2011-63868 (see paragraph 0034) ＷＯ２０１１−５８３３２Ａ１（図１参照）WO2011-58332A1 (see FIG. 1)

以下の分析は、本発明によって与えられたものである。   The following analysis is given by the present invention.

上述した、多段階の冷間プレスを行うアルミニウム合金材の成形方法によれば、成形に費やす工数が多いため、生産性が低下し、コストアップを招いている。   According to the above-described method for forming an aluminum alloy material that performs multi-stage cold pressing, since the number of man-hours required for forming is large, the productivity is lowered and the cost is increased.

特許文献１の成形方法によれば、溶体化処理工程と成形工程の間で、アルミニウム合金材を冷却しているため、ＢＨ性（塗装焼付け硬化性）が低下するという問題がある。その理由は、溶体化処理後の冷却によって、アルミニウム合金材の組織中に、強度向上に寄与するβ''相に遷移しない安定なクラスタが形成されてしまい、後工程の塗装焼付け工程において、β''相の析出速度が小さくなり、強度の向上が抑制されるからである。   According to the forming method of Patent Document 1, since the aluminum alloy material is cooled between the solution treatment step and the forming step, there is a problem that the BH property (paint bake hardenability) is lowered. The reason is that, after cooling after solution treatment, stable clusters that do not transition to the β '' phase that contributes to strength improvement are formed in the structure of the aluminum alloy material, and in the subsequent baking process, β This is because the precipitation rate of the phase is reduced and the improvement in strength is suppressed.

特許文献２の成形方法によれば、成形後の自然時効処理に長時間を要するという問題がある。また、特許文献２の成形方法によれば、加熱されたアルミニウム合金材を加熱炉から成形型へ移送する際の冷却によって、および、成形直前、成形型による加熱されたアルミニウム合金材の冷却によって、ダイクエンチの整形開始時、アルミニウム合金材は、相当程度、冷却され、溶体化処理温度範囲の下限温度よりも低温になり、成形性の低下を招来していると想定される。   According to the molding method of Patent Document 2, there is a problem that it takes a long time for natural aging treatment after molding. Further, according to the forming method of Patent Document 2, by cooling when the heated aluminum alloy material is transferred from the heating furnace to the forming die, and immediately before forming, by cooling the heated aluminum alloy material by the forming die, At the start of die-quenching shaping, the aluminum alloy material is cooled to a considerable extent, and is assumed to be lower than the lower limit temperature of the solution treatment temperature range, leading to a decrease in formability.

特許文献３の成形方法によれば、工数が多く、又、熱間プレス装置とダイクエンチ成形装置という二種類の成形装置が必要になるという問題がある。   According to the molding method of Patent Document 3, there are problems that the number of man-hours is large and two types of molding apparatuses, a hot press apparatus and a die quench molding apparatus, are required.

本発明の目的は、アルミニウム合金材の高強度化と、工数の減少および製造時間の短縮に寄与する、アルミニウム合金材のダイクエンチ方法およびダイクエンチ装置を提供することである。   An object of the present invention is to provide a die quench method and a die quench apparatus for an aluminum alloy material, which contributes to increasing the strength of the aluminum alloy material, reducing man-hours, and shortening manufacturing time.

本発明は、第１の視点において、下記の工程を含むアルミニウム合金材のダイクエンチ方法を提供する：
アルミニウム合金材を加熱して溶体化処理温度範囲に維持する溶体化処理工程；
前記溶体化処理工程により溶体化処理温度範囲に維持されている前記アルミニウム合金材をダイクエンチするダイクエンチ工程；
前記ダイクエンチ工程によりダイクエンチされた前記アルミニウム合金材を人工時効処理する人工時効処理工程。 In a first aspect, the present invention provides a die quenching method for an aluminum alloy material including the following steps:
A solution treatment step of heating the aluminum alloy material to maintain the solution treatment temperature range;
A die quench step of die quenching the aluminum alloy material maintained in the solution treatment temperature range by the solution treatment step;
An artificial aging treatment step of artificially aging the aluminum alloy material die-quenched by the die quench step.

本発明は、第２の視点において、下記の構成を備えるアルミニウム合金材のダイクエンチ装置を提供する：
アルミニウム合金材を溶体化処理温度範囲に加熱する第１の加熱炉；
前記加熱炉に隣接して配置され、前記溶体化処理により溶体化処理温度範囲に維持されている前記アルミニウム合金材をダイクエンチする成形機；
前記成形機および前記第１の加熱炉に隣接して配置され、ダイクエンチされた前記アルミニウム合金材を人工時効処理する第２の加熱炉。 In a second aspect, the present invention provides an aluminum alloy material die quenching device having the following configuration:
A first heating furnace for heating the aluminum alloy material to a solution treatment temperature range;
A molding machine that is disposed adjacent to the heating furnace and die quenches the aluminum alloy material that is maintained in a solution treatment temperature range by the solution treatment;
A second heating furnace that is disposed adjacent to the molding machine and the first heating furnace and performs artificial aging treatment on the die-quenched aluminum alloy material.

本発明は、第１ないし第２の視点において、下記の効果に寄与する：
ダイクエンチ直後の人工時効処理によって、ＢＨ性が確保され、十分な強度をもったアルミニウム合金材の成形品が提供される；
ダイクエンチ後、直ちに人工時効処理を行うため、ダイクエンチされたアルミニウム合金材を、長期間にわたって放置する必要がなくなる；
アルミニウム合金材の温度が溶体化処理温度範囲にある時点から、ダイクエンチを開始するため、成形性がよい。したがって、冷間プレスの場合のように、成形を多段階で実行しなくてもよく、工数を削減できる。 The present invention contributes to the following effects in the first and second viewpoints:
By artificial aging treatment immediately after die quenching, a BH property is ensured and a molded product of an aluminum alloy material having sufficient strength is provided;
Since the artificial aging treatment is performed immediately after the die quench, it is not necessary to leave the die quenched aluminum alloy material for a long period of time;
Since die quenching is started from the time when the temperature of the aluminum alloy material is in the solution treatment temperature range, the formability is good. Therefore, it is not necessary to perform the molding in multiple stages as in the case of cold pressing, and the number of man-hours can be reduced.

本発明の実施例１に係るアルミニウム合金材のダイクエンチ方法の工程図である。It is process drawing of the die quench method of the aluminum alloy material which concerns on Example 1 of this invention. 本発明の実施例２に係るアルミニウム合金材のダイクエンチ方法の工程図である。It is process drawing of the die quench method of the aluminum alloy material which concerns on Example 2 of this invention. 本発明の一実施例に係るアルミニウム合金材のダイクエンチ装置の模式図である。It is a schematic diagram of the die quench apparatus of the aluminum alloy material which concerns on one Example of this invention. 本発明の実施例１および２に係る実験結果と、比較例１および２に係る実験結果を説明するためのグラフである。It is a graph for demonstrating the experimental result which concerns on Example 1 and 2 of this invention, and the experimental result which concerns on the comparative example 1 and 2. FIG.

本発明によれば、ダイクエンチ工程の直前に、ダイクエンチのための加熱処理と一体化されて溶体化処理のための加熱が実行されるため、素材として、溶体化処理されたアルミニウム合金材を用いる必要がなくなり、安価で少ない投入エネルギで製造される圧延材（Ｈ材）、又は、人工時効処理されていないＴ４材を用いることができる。これによって、省エネルギおよび低コストが達成できる。   According to the present invention, since the heating for the solution treatment is performed in an integrated manner with the heat treatment for the die quench immediately before the die quench step, it is necessary to use a solution-treated aluminum alloy material as the material. Therefore, it is possible to use a rolled material (H material) that is inexpensive and manufactured with less input energy, or a T4 material that has not been subjected to artificial aging treatment. Thereby, energy saving and low cost can be achieved.

本発明によれば、ダイクエンチ工程における成形は、アルミニウム合金材が溶体化処理温度範囲に維持されている状態で開始されるため、すなわち、溶体化処理されて高温状態にあるアルミニウム合金材を成形するため、アルミニウム合金材をダイクエンチのために再加熱する必要がなく、省エネルギである。溶体化処理温度は、アルミニウム合金材を溶体化処理工程からダイクエンチ工程へ移送する際の温度低下や、ダイクエンチ工程における成形直前の温度低下を考慮すると、４７５℃以上の溶体化処理温度範囲、中でも、５００℃以上の溶体化処理温度範囲に設定することが好ましい。   According to the present invention, the forming in the die quench step is started in a state in which the aluminum alloy material is maintained in the solution treatment temperature range, that is, the aluminum alloy material in the high temperature state is formed by solution treatment. Therefore, it is not necessary to reheat the aluminum alloy material for die quenching, which saves energy. The solution treatment temperature is a solution treatment temperature range of 475 ° C. or higher, considering the temperature drop when transferring the aluminum alloy material from the solution treatment step to the die quench step, and the temperature drop immediately before forming in the die quench step, It is preferable to set to a solution treatment temperature range of 500 ° C. or higher.

本発明によれば、ダイクエンチ直前においても、アルミニウム合金材の温度は、溶体化処理温度範囲に維持されているため、その後の成形型による急冷によって、アルミニウム合金材は十分に焼入れされる。   According to the present invention, since the temperature of the aluminum alloy material is maintained in the solution treatment temperature range even immediately before the die quench, the aluminum alloy material is sufficiently quenched by the subsequent rapid cooling with the forming die.

本発明の好ましい一実施形態によれば、ダイクエンチ工程後、人工時効処理工程を可及的に速やかに、例えば、５分以内に実行することが好ましい。これによって、強度向上に寄与しない相の生成を抑制することができる。   According to one preferred embodiment of the present invention, it is preferable to perform the artificial aging treatment step as soon as possible after the die quench step, for example, within 5 minutes. As a result, the generation of a phase that does not contribute to strength improvement can be suppressed.

本発明の好ましい一実施形態によれば、人工時効処理工程は、ダイクエンチ工程における冷却の途中で開始される。これによって、製造時間がさらに短縮される。   According to a preferred embodiment of the present invention, the artificial aging treatment step is started during the cooling in the die quench step. This further reduces manufacturing time.

本発明の好ましい一実施形態によれば、人工時効処理工程は、ダイクエンチ工程における冷却終了後に開始される。人工時効処理工程は、ダイクエンチ工程終了後、可及的に速やかに開始されることが好ましい。   According to a preferred embodiment of the present invention, the artificial aging treatment step is started after the cooling in the die quench step. The artificial aging treatment step is preferably started as soon as possible after the die quench step.

本発明の好ましい一実施形態によれば、人工時効処理工程後、アルミニウム合金材を時効処理温度範囲に加熱して表面処理を行う表面処理工程が実行される。この表面処理工程は、人工時効処理工程完了後、アルミニウム合金材の組み付けを行った後、実行してもよい。人工時効処理によって、既に、強度向上に寄与しない相の生成が抑制されているからである。表面処理としては、特に、焼付け塗装が挙げられるが、所定温度への加熱を伴う、その他の表面処理方法を採用することもできる。   According to a preferred embodiment of the present invention, after the artificial aging treatment step, a surface treatment step is performed in which the aluminum alloy material is heated to the aging treatment temperature range for surface treatment. This surface treatment process may be performed after the assembly of the aluminum alloy material is performed after the completion of the artificial aging treatment process. This is because the artificial aging treatment has already suppressed the generation of phases that do not contribute to strength improvement. Examples of the surface treatment include baking coating, but other surface treatment methods involving heating to a predetermined temperature can also be employed.

本発明によれば、溶体化処理工程の廃熱を、人工時効処理工程における加熱に利用することができる。これによって、省エネルギおよび設備の省スペース化が達成できる。   According to the present invention, waste heat from the solution treatment process can be used for heating in the artificial aging treatment process. Thereby, energy saving and space saving of equipment can be achieved.

本発明の一実施形態によれば、アルミニウム合金材として、２０００系、６０００系および７０００系のように、熱処理によって高強度が得られる材料を選択することが好ましい。製品の要求される強度に応じて、その他の材料を選択することもできる。   According to one embodiment of the present invention, it is preferable to select a material that can obtain high strength by heat treatment, such as 2000 series, 6000 series, and 7000 series, as the aluminum alloy material. Other materials can be selected depending on the required strength of the product.

本発明の一実施形態において、推奨される熱処理条件および成形条件の目安を下記に例示する。
（ａ）溶体化処理温度の範囲：４５０〜６００℃、好ましくは４７５℃〜５８０℃の範囲、さらに好ましくは５００℃〜５６０℃；
（ｂ）溶体化処理温度範囲に維持する時間：数十秒〜５分、５分以上でもよい；
（ｃ）ダイクエンチにおける急冷速度：１０℃／ｓ以上、好ましくは５０℃／ｓ以上、さらに好ましくは１００℃／ｓ以上；
（ｄ）ダイクエンチ工程終了と人工時効処理工程開始の間隔：５分以下；
（ｅ）人工時効処理の時効温度：７０〜２５０℃、好ましくは２００℃以下、特に、１００〜２００℃；
（ｆ）人工時効処理時間：５分以上；
（ｇ）人工時効処理時の冷却：大気中での放冷でよい。 In one embodiment of the present invention, recommended heat treatment conditions and guides for molding conditions are exemplified below.
(A) Solution treatment temperature range: 450-600 ° C, preferably 475 ° C-580 ° C, more preferably 500 ° C-560 ° C;
(B) Time to maintain in the solution treatment temperature range: tens of seconds to 5 minutes, 5 minutes or more may be sufficient;
(C) Rapid cooling rate in die quench: 10 ° C./s or more, preferably 50 ° C./s or more, more preferably 100 ° C./s or more;
(D) The interval between the end of the die quench step and the start of the artificial aging treatment step: 5 minutes or less;
(E) Aging temperature of artificial aging treatment: 70 to 250 ° C., preferably 200 ° C. or less, particularly 100 to 200 ° C .;
(F) Artificial aging treatment time: 5 minutes or more;
(G) Cooling during artificial aging treatment: Allowing to cool in the atmosphere.

以下、図面を参照して本発明の一実施例を説明する。なお、図面参照符号は、理解を助けるための一例として各要素に便宜上付記したものであり、本発明を図示の態様に限定することを意図するものではない。   An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. Note that the reference numerals in the drawings are added for convenience to each element as an example for facilitating understanding, and are not intended to limit the present invention to the illustrated embodiment.

図１は、本発明の実施例１に係るアルミニウム合金材のダイクエンチ方法の工程図である。図１を参照すると、本発明の実施例１に係るアルミニウム合金材のダイクエンチ方法は、少なくとも、下記の工程（１）〜（３）を含み、さらに、工程（４）を含むことができる：
（１）アルミニウム合金材を加熱して溶体化処理温度範囲に維持する溶体化処理工程；
（２）溶体化処理工程により溶体化処理温度範囲に維持されているアルミニウム合金材をダイクエンチするダイクエンチ工程；
（３）ダイクエンチ工程によりダイクエンチされたアルミニウム合金材を人工時効処理する人工時効処理工程；
（４）人工時効処理工程後、アルミニウム合金材を時効処理温度範囲に加熱して表面処理を行う表面処理工程。 FIG. 1 is a process diagram of a die quench method for an aluminum alloy material according to Embodiment 1 of the present invention. Referring to FIG. 1, the die-quenching method for an aluminum alloy material according to Example 1 of the present invention includes at least the following steps (1) to (3), and may further include a step (4):
(1) A solution treatment step of heating the aluminum alloy material to maintain the solution treatment temperature range;
(2) Die quench step of die quenching the aluminum alloy material maintained in the solution treatment temperature range by the solution treatment step;
(3) Artificial aging treatment step of artificially aging the aluminum alloy material die-quenched by the die quenching step;
(4) A surface treatment step in which after the artificial aging treatment step, the aluminum alloy material is heated to the aging treatment temperature range for surface treatment.

次に、各工程について詳細に説明する。   Next, each step will be described in detail.

（１）溶体化処理工程
切断されて所定形状にされたアルミニウム合金材（ブランク材）を高温に加熱することによって、アルミニウム合金中に含まれる各種元素が均一に固溶する状態にする。 (1) Solution treatment process The aluminum alloy material (blank material) cut into a predetermined shape is heated to a high temperature so that various elements contained in the aluminum alloy are uniformly dissolved.

（２）ダイクエンチ工程
前工程で加熱されたアルミニウム合金を、成形型で成形と急速冷却を同時に実行し、過飽和固溶体を形成する。 (2) Die quench process The aluminum alloy heated in the previous process is simultaneously molded and rapidly cooled with a mold to form a supersaturated solid solution.

（３）人工時効処理工程（予備時効処理工程）
前工程で形成された過飽和固溶体を時効処理温度に加熱して、固溶している元素を中間体として析出させる。この中間体は、後工程で、β”相に遷移して、転位の動きを止めることができ、最終的な製品の強度を高めることができる。この人工時効処理を実行しない場合には、β”相の形成を阻害する安定なクラスタが形成されるため、後工程で、例えば、塗装焼付け工程で、高温時効処理をしても、十分な強度の向上を達成することができない。ダイクエンチ工程の終了から人工時効処理工程の開始までの時間は、短いほうがよく、５分以下が好ましい。 (3) Artificial aging treatment process (preliminary aging treatment process)
The supersaturated solid solution formed in the previous step is heated to the aging treatment temperature to precipitate the dissolved element as an intermediate. This intermediate can transition to the β ″ phase at a later step to stop dislocation movement and increase the strength of the final product. If this artificial aging treatment is not performed, β "Stable clusters that inhibit the formation of the phase are formed, so that sufficient strength improvement cannot be achieved even if a high temperature aging treatment is performed in a subsequent step, for example, a paint baking step. The time from the end of the die quench step to the start of the artificial aging treatment step should be short, and preferably 5 minutes or less.

（４）表面処理工程（塗装焼付け工程）
前工程で予備時効処理されたアルミニウム合金材を、加熱を伴って表面処理する、例えば、塗装した後、焼付けをする。塗装焼付け時の加熱によって、前工程で形成された中間体が核となってβ”相が形成され、最終的な製品の強度が向上される。 (4) Surface treatment process (paint baking process)
The aluminum alloy material that has been pre-aged in the previous step is subjected to a surface treatment with heating, for example, after being painted, and then baked. By heating at the time of paint baking, the intermediate formed in the previous step serves as a nucleus to form a β ″ phase, and the strength of the final product is improved.

以上説明した実施例１に係るアルミニウム合金材のダイクエンチ方法の利点を例示する。   The advantages of the die quenching method for an aluminum alloy material according to Example 1 described above will be exemplified.

（成形性の向上）
加熱されたアルミニウム合金材（ブランク材、素材）を成形するため、成形性がよく、多段成形を行わなくとも、一回の成形で複雑な形状を形成することができる。 (Improved moldability)
Since the heated aluminum alloy material (blank material, raw material) is molded, the moldability is good, and a complicated shape can be formed by one molding without performing multi-stage molding.

（工数削減、製造時間短縮、低コスト化）
溶体化処理のための加熱と、ダイクエンチのための加熱が同時に実行されるため、工数削減、製造時間短縮および省エネルギが達成され、低コスト化にも大きく貢献する。
（品質管理の簡易化）
ダイクエンチ工程直後の人工時効処理工程において、最終製品の強度向上に寄与するβ”相の核となる中間体を形成しているため、その後、この人工時効処理を受けたアルミニウム合金材を室温で長時間放置しても、強度向上を阻害するクラスタの形成が抑制されるから、品質管理が容易である。 (Reduced man-hours, shortened manufacturing time, and reduced costs)
Since the heating for solution treatment and the heating for die quenching are performed at the same time, man-hour reduction, manufacturing time reduction, and energy saving are achieved, which greatly contributes to cost reduction.
(Simplified quality control)
In the artificial aging treatment process immediately after the die quench process, an intermediate that forms the core of the β ”phase, which contributes to improving the strength of the final product, is formed. Even if it is allowed to stand for a long time, the formation of clusters that hinder the strength improvement is suppressed, and therefore quality control is easy.

次に、本発明の実施例２を説明する。なお、本実施例２の説明においては、主として、前記実施例１との相違点について説明し、両実施例の共通点については、適宜、前記実施例１の記載を参照することができるものとする。   Next, a second embodiment of the present invention will be described. In the description of the second embodiment, the differences from the first embodiment will be mainly described, and the description of the first embodiment may be referred to as appropriate for the common points of the two embodiments. To do.

図２は、本発明の実施例２に係るアルミニウム合金材のダイクエンチ方法の工程図である。図２を参照すると、本実施例２では、（３）人工時効処理工程は、（４）ダイクエンチ工程における冷却の途中、すなわち、アルミニウム合金材が室温まで冷却される前に、開始される。例えば、ダイクエンチにおける冷却途中、１００℃から人工時効処理開始が開始される。これによって、製造時間がさらに短縮される。   FIG. 2 is a process diagram of a die quench method for an aluminum alloy material according to Embodiment 2 of the present invention. Referring to FIG. 2, in Example 2, (3) the artificial aging treatment step is started during the cooling in (4) die quench step, that is, before the aluminum alloy material is cooled to room temperature. For example, the artificial aging treatment starts from 100 ° C. during the cooling in the die quench. This further reduces manufacturing time.

次に、以上説明した本発明の実施例らに係るアルミニウム合金材のダイクエンチ方法を好適に実施可能な、ダイクエンチ装置の一例を説明する。図３は、本発明の一実施例に係るアルミニウム合金材のダイクエンチ装置の模式図である。   Next, an example of a die quench apparatus that can suitably carry out the die quench method for an aluminum alloy material according to the embodiments of the present invention described above will be described. FIG. 3 is a schematic view of an aluminum alloy material die quench apparatus according to an embodiment of the present invention.

図３を参照すると、本発明の一実施例に係るアルミニウム合金材のダイクエンチ装置１は、アルミニウム合金材２を溶体化処理温度範囲に加熱する第１の加熱炉３と、第１の加熱炉３に隣接して配置され、第１の加熱炉３により加熱されて溶体化処理温度範囲に維持されているアルミニウム合金材２をダイクエンチする成形機４と、成形機４および第１の加熱炉３に隣接して配置され、ダイクエンチされたアルミニウム合金材２を人工時効処理する第２の加熱炉５と、を備えている。なお、アルミニウム合金材２は、所定形状に切断されたブランク材２である。   Referring to FIG. 3, an aluminum alloy material die quench apparatus 1 according to an embodiment of the present invention includes a first heating furnace 3 for heating an aluminum alloy material 2 to a solution treatment temperature range, and a first heating furnace 3. A molding machine 4 for die quenching the aluminum alloy material 2 that is disposed adjacent to the first heating furnace 3 and is maintained in the solution treatment temperature range by being heated by the first heating furnace 3, and the molding machine 4 and the first heating furnace 3 And a second heating furnace 5 for artificially aging the aluminum alloy material 2 that is disposed adjacently and die-quenched. The aluminum alloy material 2 is a blank material 2 cut into a predetermined shape.

第１の加熱炉３と、第２の加熱炉５は、二階建ての加熱炉を構成している。１階に配置された第１の加熱炉３は、溶体化処理用であって、その加熱温度は４５０〜６００℃に設定される。二階に配置された第２の加熱炉５は、人工時効処理用（予備時効処理用）であって、第１の加熱炉３の廃熱を利用して、その加熱温度は７０〜２００℃に設定される。第２の加熱炉５における人工時効処理が完了したアルミニウム合金材２は、工程（４）：表面処理工程（ＢＨ（ベークハード）工程）に送られる。この工程（４）、特に、塗装焼付け工程は、ダイクエンチ装置１に隣接した地点で速やかに実行してもよいが、ダイクエンチ装置１から離間した別の地点、例えば、組み付け工場において、実行してもよい。   The first heating furnace 3 and the second heating furnace 5 constitute a two-story heating furnace. The 1st heating furnace 3 arrange | positioned on the 1st floor is for solution treatment, Comprising: The heating temperature is set to 450-600 degreeC. The second heating furnace 5 arranged on the second floor is for artificial aging treatment (for preliminary aging treatment), and the heating temperature is set to 70 to 200 ° C. using waste heat of the first heating furnace 3. Is set. The aluminum alloy material 2 that has undergone the artificial aging treatment in the second heating furnace 5 is sent to step (4): surface treatment step (BH (bake hard) step). This step (4), in particular, the paint baking step may be performed quickly at a point adjacent to the die quench device 1, but may be performed at another point away from the die quench device 1, for example, an assembly plant. Good.

また、成形機４においては、溶体化処理温度範囲に加熱された状態のアルミニウム合金材２の温度が、成形開始時点で溶体化処理温度範囲未満に低下しないよう、アルミニウム合金材２が保持される。例えば、アルミニウム合金材２が、それに比べて熱容量が大きく冷たい成形型などによって冷却されないよう、アルミニウム合金材を保持することが好ましい。   Further, in the molding machine 4, the aluminum alloy material 2 is held so that the temperature of the aluminum alloy material 2 heated to the solution treatment temperature range does not fall below the solution treatment temperature range at the start of molding. . For example, it is preferable to hold the aluminum alloy material 2 so that the aluminum alloy material 2 is not cooled by a cold mold having a larger heat capacity than that.

次に、本発明の実施例１又は実施例２に係るダイクエンチ方法による実験結果を説明する。この実験においては、実施例１（図１参照）および実施例２（図２参照）に係る方法によって得られたアルミニウム合金材の引張強度と、後述する比較例１および２に係る方法によって得られたアルミニウム合金材の引張強度と、を比較した。各種実験条件は下記のとおりである。   Next, experimental results by the die quench method according to Example 1 or Example 2 of the present invention will be described. In this experiment, the tensile strength of the aluminum alloy material obtained by the method according to Example 1 (see FIG. 1) and Example 2 (see FIG. 2) and the method according to Comparative Examples 1 and 2 described later are obtained. The tensile strength of aluminum alloy materials was compared. Various experimental conditions are as follows.

実施例１に係るダイクエンチ方法（図１参照）：
（０）素材：６０００系のＨ材（圧延材）およびＴ４材；
（ａ）溶体化処理温度の範囲：５５０〜５６０℃；
（ｂ）溶体化処理温度範囲に維持する時間：５分；
（ｃ）ダイクエンチにおける急冷速度：１５０℃／ｓ；
（ｄ）ダイクエンチ工程終了と人工時効処理工程開始の間隔：１分以下；
（ｅ）人工時効処理の時効温度：１００℃又は１７０℃；
（ｆ）人工時効処理時間：１００℃の場合は５分、１７０℃の場合は１２０分；
（ｇ）人工時効処理時の冷却：大気中で放冷。 Die quench method according to Example 1 (see FIG. 1):
(0) Material: 6000 series H material (rolled material) and T4 material;
(A) Solution treatment temperature range: 550-560 ° C;
(B) Time to maintain in the solution treatment temperature range: 5 minutes;
(C) Rapid cooling rate in die quench: 150 ° C./s;
(D) The interval between the end of the die quench step and the start of the artificial aging treatment step: 1 minute or less;
(E) Aging temperature of artificial aging treatment: 100 ° C or 170 ° C;
(F) Artificial aging treatment time: 5 minutes at 100 ° C, 120 minutes at 170 ° C;
(G) Cooling during artificial aging treatment: cooling in air.

実施例２に係るダイクエンチ方法（図２参照）：
（ｄ）ダイクエンチ工程終了と人工時効処理工程開始の間隔：ダイクエンチの冷却中、１００℃から人工時効処理開始；
（ｅ）人工時効処理の時効温度：１００℃；
（ｆ）人工時効処理時間：５分；
その他の条件は、実施例１と同じ。 Die quench method according to Example 2 (see FIG. 2):
(D) Interval between end of die quench process and start of artificial aging treatment process: start of artificial aging treatment from 100 ° C. during cooling of die quench;
(E) Aging temperature of artificial aging treatment: 100 ° C .;
(F) Artificial aging treatment time: 5 minutes;
The other conditions are the same as in Example 1.

比較例１および比較例２の実験条件：
比較例１においては、素材として、実施例らで用いたＨ材（圧延材）およびＴ４材に代えて、溶体化処理および人工時効処理済みのＴ６材を用い、かつ、実施例らのダイクエンチに代えて冷間プレスを行った。比較例２においては、実施例らの人工時効処理を実行しなかった。 Experimental conditions of Comparative Example 1 and Comparative Example 2:
In Comparative Example 1, instead of the H material (rolled material) and the T4 material used in the examples, T6 material that has undergone solution treatment and artificial aging treatment was used as the material, and the die quenching of the examples was performed. Instead, a cold press was performed. In Comparative Example 2, the artificial aging treatment of Examples and the like was not executed.

図４は、本発明の実施例１および２に係る実験結果と、比較例１および２に係る実験結果を説明するグラフである。   FIG. 4 is a graph illustrating the experimental results according to Examples 1 and 2 of the present invention and the experimental results according to Comparative Examples 1 and 2.

図４を参照すると、実施例１および２に係る方法によれば、比較例１および２に係る方法と比べて、明らかに引張強度が向上され、３００Ｍｐａ以上、特に、３２０Ｍｐａ以上の引張強度が得られた。この引張強度値は、自動車部品用として、十分な値である。また、実施例１および２によれば、素材として、安価であるＨ材（圧延材）およびＴ４材を用いて、高い引張強度を得ることができる。このようなＨ材（圧延材）およびＴ４材の利用は、省エネルギにも寄与する。   Referring to FIG. 4, according to the methods according to Examples 1 and 2, the tensile strength is clearly improved as compared with the methods according to Comparative Examples 1 and 2, and a tensile strength of 300 Mpa or more, particularly 320 Mpa or more is obtained. It was. This tensile strength value is sufficient for automobile parts. Moreover, according to Examples 1 and 2, high tensile strength can be obtained by using inexpensive H material (rolled material) and T4 material as materials. Use of such H material (rolled material) and T4 material also contributes to energy saving.

以上、本発明の一実施形態等を説明したが、本発明は、上記した一実施形態等に限定されるものではなく、本発明の基本的技術的思想を逸脱しない範囲で、更なる変形・置換・調整を加えることができる。   Although one embodiment of the present invention has been described above, the present invention is not limited to the above-described one embodiment and the like, and further modifications and modifications are possible without departing from the basic technical idea of the present invention. Replacement and adjustment can be added.

なお、上記の特許文献の各開示を、本書に引用をもって繰り込むものとする。本発明の全開示（請求の範囲を含む）の枠内において、さらにその基本的技術思想に基づいて、実施形態ないし実施例の変更・調整が可能である。また、本発明の請求の範囲の枠内において種々の開示要素（各請求項の各要素、各実施形態ないし実施例の各要素、各図面の各要素等を含む）の多様な組み合わせ、ないし選択が可能である。すなわち、本発明は、請求の範囲を含む全開示、技術的思想にしたがって当業者であればなし得るであろう各種変形、修正を含むことは勿論である。   It should be noted that the disclosures of the above patent documents are incorporated herein by reference. Within the scope of the entire disclosure (including claims) of the present invention, the embodiments and examples can be changed and adjusted based on the basic technical concept. Further, various combinations or selections of various disclosed elements (including each element of each claim, each element of each embodiment or example, each element of each drawing, etc.) within the scope of the claims of the present invention. Is possible. That is, the present invention of course includes various variations and modifications that could be made by those skilled in the art according to the entire disclosure including the claims and the technical idea.

本発明により得られたアルミニウム合金材は、車両用のボディパネル、ピラー又はビームとして、好適に利用することができる。   The aluminum alloy material obtained by the present invention can be suitably used as a vehicle body panel, pillar, or beam.

１ アルミニウム合金材のダイクエンチ装置
２ アルミニウム合金材（ブランク材）
３ 第１の加熱炉
４ 成形機
５ 第２の加熱炉
ａ 溶体化処理温度の範囲
ｂ 溶体化処理温度範囲に維持する時間
ｃ ダイクエンチにおける急冷速度
ｄ ダイクエンチ工程終了と人工時効処理工程開始の間隔
ｅ 人工時効処理の時効温度
ｆ 人工時効処理時間
ｇ 人工時効処理時の冷却
工程（１） 溶体化処理工程
工程（２） ダイクエンチ工程
工程（３） 人工時効処理工程（予備時効処理工程）
工程（４） 表面処理工程（塗装焼付け工程） 1 Die-quenching device for aluminum alloy material 2 Aluminum alloy material (blank material)
3 First Heating Furnace 4 Molding Machine 5 Second Heating Furnace a Solution Treatment Temperature Range b Time for Maintaining Solution Treatment Temperature Range c Rapid Cooling Rate in Die Quenching d Interval between Die Quench Process End and Artificial Aging Treatment Process Start e Aging temperature of artificial aging treatment f Artificial aging treatment time g Cooling during artificial aging treatment Step (1) Solution treatment step Step (2) Die quench step Step (3) Artificial aging treatment step (Preliminary aging treatment step)
Process (4) Surface treatment process (paint baking process)

Claims (8)

アルミニウム合金材を加熱して溶体化処理温度範囲に維持する溶体化処理工程と、
前記溶体化処理工程によって溶体化処理温度範囲に維持されている前記アルミニウム合金材をダイクエンチするダイクエンチ工程と、
前記ダイクエンチ工程でダイクエンチされた前記アルミニウム合金材を人工時効処理する人工時効処理工程と、
を含む、ことを特徴とするアルミニウム合金材のダイクエンチ方法。 A solution treatment step of heating the aluminum alloy material to maintain the solution treatment temperature range;
A die quench step of die quenching the aluminum alloy material maintained in the solution treatment temperature range by the solution treatment step;
An artificial aging treatment step of artificially aging the aluminum alloy material die-quenched in the die quench step;
A die quench method for an aluminum alloy material, comprising: 前記ダイクエンチ工程における成形は、前記アルミニウム合金材が溶体化処理温度範囲に維持されている状態で開始される、ことを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金材のダイクエンチ方法。   2. The die quench method for an aluminum alloy material according to claim 1, wherein the forming in the die quench step is started in a state in which the aluminum alloy material is maintained in a solution treatment temperature range. 前記人工時効処理工程は、前記ダイクエンチ工程後、５分以内に開始されることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金材のダイクエンチ方法。   2. The die quench method for an aluminum alloy material according to claim 1, wherein the artificial aging treatment step is started within 5 minutes after the die quench step. 前記人工時効処理工程は、前記ダイクエンチ工程における冷却終了後に開始されることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金材のダイクエンチ方法。   The die quenching method for an aluminum alloy material according to claim 1, wherein the artificial aging treatment step is started after the cooling in the die quench step. 前記人工時効処理工程は、前記ダイクエンチ工程における冷却の途中で開始されることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金材のダイクエンチ方法。   The die quenching method for an aluminum alloy material according to claim 1, wherein the artificial aging treatment step is started in the course of cooling in the die quench step. 前記人工時効処理工程後、前記アルミニウム合金材を時効処理温度範囲に加熱して表面処理を行う表面処理工程と、
を含む、ことを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金材のダイクエンチ方法。 After the artificial aging treatment step, a surface treatment step of performing surface treatment by heating the aluminum alloy material to an aging treatment temperature range;
The die-quenching method for an aluminum alloy material according to claim 1, comprising: アルミニウム合金材を溶体化処理温度範囲に加熱する第１の加熱炉と、
前記第１の加熱炉に隣接して配置され、前記第１の加熱炉により加熱されて溶体化処理温度範囲に維持されている前記アルミニウム合金材をダイクエンチする成形機と、
前記成形機および前記第１の加熱炉に隣接して配置され、ダイクエンチされた前記アルミニウム合金材を人工時効処理する第２の加熱炉と、
を備える、ことを特徴とするアルミニウム合金材のダイクエンチ装置。 A first heating furnace for heating the aluminum alloy material to a solution treatment temperature range;
A molding machine disposed adjacent to the first heating furnace and die-quenched with the aluminum alloy material heated by the first heating furnace and maintained in a solution treatment temperature range;
A second heating furnace disposed adjacent to the molding machine and the first heating furnace and performing artificial aging treatment on the die-quenched aluminum alloy material;
A die quench apparatus for an aluminum alloy material, comprising: 前記第２の加熱炉は、前記第１の加熱炉の廃熱を利用することを特徴とする請求項７記載のアルミニウム合金材のダイクエンチ装置。   The die quenching apparatus for an aluminum alloy material according to claim 7, wherein the second heating furnace uses waste heat of the first heating furnace.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016014515A (en) * 2014-07-03 2016-01-28 三建産業株式会社 Exhaust heat supply control system and exhaust heat supply control method

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9951396B2 (en) 2014-09-18 2018-04-24 Consolidated Engineering Company, Inc. System and method for quenching castings
GB201419460D0 (en) * 2014-10-31 2014-12-17 Impression Technologies Ltd And Imp Innovations Ltd Material and process for preparing and forming material
MX2017015935A (en) 2015-06-12 2018-08-15 Consolidated Eng Company Inc System and method for improving quench air flow.
CN105215122A (en) * 2015-10-12 2016-01-06 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 A kind of manufacturing process of natrual ageing state aluminium alloy sheet
CN105215123B (en) * 2015-10-12 2018-06-05 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 A kind of manufacturing process of natrual ageing state aluminium lithium alloy thin plate
CN105215124B (en) * 2015-10-12 2018-06-05 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 A kind of manufacturing process of artificial aging state aluminium alloy sheet
CN105344780A (en) * 2015-10-12 2016-02-24 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 Forming method for artificial aging-state aluminum alloy sheet
CN105344779A (en) * 2015-10-12 2016-02-24 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 Forming method for artificial ageing aluminum alloy thin plate
CN105344786A (en) * 2015-10-12 2016-02-24 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 Forming method for artificial aging-state aluminum alloy sheet
CN105215125A (en) * 2015-10-12 2016-01-06 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 A kind of manufacturing process of natrual ageing state aluminium alloy sheet
CN115125371A (en) * 2021-03-29 2022-09-30 宝山钢铁股份有限公司 Device for controlling temperature of aluminum alloy during heating and quenching
CN114045450A (en) * 2021-11-29 2022-02-15 天津航天长征火箭制造有限公司 Thermal deformation quenching composite forming method for aerospace aluminum alloy curved surface piece
CN114318182B (en) * 2021-12-24 2022-10-25 大连理工大学 Hot forming method and device for large-size high-strength aluminum alloy aviation thin-wall part
CN115138782A (en) * 2022-05-26 2022-10-04 中国第一汽车股份有限公司 Manufacturing method of high-strength aluminum alloy sheet part
WO2024091271A1 (en) * 2022-10-28 2024-05-02 Atieva, Inc. Hot-stamping aluminum formation process

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002054880A (en) * 2000-08-09 2002-02-20 Asahi Tec Corp Rotary heat treatment furnace, heat treatment device, and heat treatment method
JP2006299295A (en) * 2005-04-15 2006-11-02 Nippon Steel Corp High temperature molding method for aluminum alloy
JP2010159488A (en) * 2008-12-09 2010-07-22 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Method for molding 2,000 series aluminum alloy material, and formed product molded by the same
WO2011058332A1 (en) * 2009-11-13 2011-05-19 Imperial Innovations Limited Method of forming a component of complex shape from sheet material
JP2011252212A (en) * 2010-06-03 2011-12-15 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Method for forming processing of 6000 series aluminum alloy material, and forming processed product
JP2012076138A (en) * 2010-10-05 2012-04-19 Furukawa-Sky Aluminum Corp Method for manufacturing superplastic molded product
JP2012510565A (en) * 2008-09-19 2012-05-10 インペリアル イノベイションズ リミテッド Processing for forming aluminum alloy sheet parts

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011063868A (en) 2009-09-18 2011-03-31 Mazda Motor Corp Methods for manufacturing aluminum molded component and metal structure including the aluminum molded component

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002054880A (en) * 2000-08-09 2002-02-20 Asahi Tec Corp Rotary heat treatment furnace, heat treatment device, and heat treatment method
JP2006299295A (en) * 2005-04-15 2006-11-02 Nippon Steel Corp High temperature molding method for aluminum alloy
JP2012510565A (en) * 2008-09-19 2012-05-10 インペリアル イノベイションズ リミテッド Processing for forming aluminum alloy sheet parts
JP2010159488A (en) * 2008-12-09 2010-07-22 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Method for molding 2,000 series aluminum alloy material, and formed product molded by the same
WO2011058332A1 (en) * 2009-11-13 2011-05-19 Imperial Innovations Limited Method of forming a component of complex shape from sheet material
JP2011252212A (en) * 2010-06-03 2011-12-15 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Method for forming processing of 6000 series aluminum alloy material, and forming processed product
JP2012076138A (en) * 2010-10-05 2012-04-19 Furukawa-Sky Aluminum Corp Method for manufacturing superplastic molded product

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016014515A (en) * 2014-07-03 2016-01-28 三建産業株式会社 Exhaust heat supply control system and exhaust heat supply control method

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Publication number Publication date
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