JP2014037893A

JP2014037893A - ねじ部品

Info

Publication number: JP2014037893A
Application number: JP2013248128A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Sakamoto; 裕行阪本
Original assignee: Nitto Seiko Co Ltd
Current assignee: Nitto Seiko Co Ltd
Priority date: 2013-11-29
Filing date: 2013-11-29
Publication date: 2014-02-27

Abstract

【課題】ねじ込みトルクを高くすることなく設定軸力が正確に得られるとともに、めねじ成形屑の発生を極力少なくしたねじ部品を得る。
【解決手段】本発明のねじ部品におけるねじ山１０は、谷部１１からねじ山頂部側に向かって所定のフランク角（α／２）に構成された第１の進み側フランク面１３と、所定高さ（ｈ）でフランク角が変化するように構成された追い側フランク面１２，１４と、これらフランク面が接続される稜線部２０とから構成される。稜線部２０は、第２の進み側フランク面２３および第２の追い側フランク面２２を有し、これらフランク面が形成するねじ山角度（β）が１００°〜１３０°の範囲となるよう設定されている。この構成により、ねじ込み時のめねじ成形屑の発生を低減できるとともに、締結によって強固な軸力を得ることができる。
【選択図】図１

Description

本発明は、ワークに所定の締結力でねじ込まれるねじであって、特に、ワークの下穴あるいは雌ねじにねじ込む際に、ねじ山により下穴や雌ねじを削ることなくワークの塑性変形やねじ山の倣い作用によりねじ込み可能にするとともにねじ込み時における成形屑の発生を抑制し、これの飛散・落下を極力少なくしたねじ部品に関する。

近年多く普及している携帯電話、パソコン及び携帯型音楽プレーヤ等の電気製品や自動車部品等においては、その軽量化、薄型化及び小型化等から比較的軽量の材料、例えばアルミニウム合金、マグネシウム合金あるいは樹脂材をワークとして採用し、これに電子配線基板や制御基板等の部品が固定されている。また、この他に冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ板）等鉄系のワークも使用されている。このような部品をワークに固定する構造では、主としてねじが採用されており、このねじのねじ山１１０は、図８に示すような一般に普及している形状が採用されている。これは、ねじ山１１０の先端のフランク角が６０°に形成されたタッピンねじ１０１であり、通常、ワーク１４０にあらかじめ形成されている下穴１４１に雌ねじ１４２を成形しながらねじ込むようになっているねじがある。

また、図１０はもう一つの従来技術で、これは特開平１０−１７６７０９号公報として開示されている。これには、ねじ山２１０を雄ねじの基部側が４５°で、先端側を６０°に設定した雄ねじが示してあり、ナット２４０に螺合されるねじ２０１とナット２４０とが離散しないようにしたものである。そして、このように基部側のねじ山角度が先端側のねじ山角度より小さく成形されているのは、転造前の軸部が細いためにねじ山を所定量高くする必要があるからである。更に、成形屑の飛散・落下を防止するための従来技術として、特開２００８−１７５２５３号公報に示すようなものが近年使用されている。これは、従来からのねじのねじ山表面に粘着樹脂からなる下層を形成し、この下層の表面に非粘着樹脂からなる上層を形成したものである。このねじをワークの下穴にねじ込むことで、雌ねじが形成されるとともに前記上層が破れて下層が露出し、雌ねじ成形時に発生する成形屑をこの下層に捕捉するようにしたものである。

特開平１０−１７６７０９号公報特開２００８−１７５２５３号公報

しかしながら、これら従来からの技術において、先に示した技術では、前記タッピンねじは先端が６０°あるいはそれ以下の鋭角に形成されていることから、このねじをねじ込んで雌ねじを成形する際にねじ山先端が切り込み作用を生じ、そのため、ワークに亀裂が生じやすい。また、この先端には、成形時の応力が集中することから摩擦によるワークの剥離が発生し、ワークの下穴が貫通穴の場合、これが屑となって電子基板上に飛散・落下し、電子回路のショートを誘発する原因ともなっている。更に、これら屑に加えて、ねじ山と雌ねじとの間でも摩耗粉やねじ山の鍍金剥離粉等も発生し、これらもねじ込み時に発生する成形屑となっている。その上、ワークとの間の摩擦熱によりねじが完全にねじ込まれない状態、即ち、ねじ浮き現象も生じたりしている。しかも、このねじのねじ込み時には比較的大きな摩擦抵抗が生じるため、滑らかなねじ込み作用や大きな軸力を得ることができず、ねじが弛みやすい。特に、部品の締結はねじの軸力で管理されることが多く、これにより一定の締結品質を確保していることから大きな摩擦抵抗が生じると、軸力での締結品質管理が損なわれている。

一方、一旦ねじ込まれたねじを緩めて取り外し、再度、前回のねじ込みで既に雌ねじが形成されている雌ねじ穴にねじ込む場合、図９に示すように、既に形成されている雌ねじ１４２に倣いながらねじ込まれることは難しく、例えば、雌ねじ穴の中心線（Ａ）に対して、角度（θ）だけねじの中心線（Ｂ）が傾斜してねじ込まれると、ねじ込み初期にこれが修正されず、タッピンねじ１０１のねじ山１１０が雌ねじの側面に食い込み、そのため、雌ねじを削ったりしている。このことは、繰り返し再ねじ込みを行うと、やがては十分な強度を持たない雌ねじとなり、部品の強固な締結が不可能になっている。

また、もう一つの従来技術の場合でも、ねじ山先端のフランク角が６０°であるため、依然として前記と同様の問題が生じている。更に、既存のねじに粘着樹脂を塗布し、これにより前記成形屑を捕捉するものがあるが、この場合、一般的に普及している通常のねじ山に使用した場合は、最初のねじ込みでは成形屑を捕捉可能であるが、繰り返し使用すると、この粘着樹脂がねじ込み時に掻き落とされて、捕捉作用が急速に衰える等の課題がある。

本発明の目的は、このような課題を解消するとともにねじ込みトルクを高くすることなく設定軸力が正確に得られるとともに、再ねじ込み作業においてもねじ山と雌ねじとの間での成形屑の発生を極力少なくなるようにしたねじ部品を得ることである。

上記目的を達成するために本発明は、駆動部が形成された頭部とこれと一体の脚部とから構成され、この脚部にワークにねじ込まれるねじ山が形成されたねじ部品であって、前記ねじ山は、これの稜線に直交する断面において、谷部からねじ山頂部側に向かって所定のフランク角に構成された第１の進み側フランク面と、谷部から所定高さまで前記進み側フランク角と等しいフランク角に構成される第１の追い側フランク面と、この第１の追い側フランク面のフランク角より小さいフランク角に構成され、第１の追い側フランク面に接続されてねじ山頂部側に向かう急峻な追い側フランク面と、前記第１の進み側フランク面および急峻な追い側フランク面が接続されてねじ山の頂部を構成する稜線部とから構成され、前記稜線部は、前記ねじ山の稜線となる頂点を境に幅の狭い第２の進み側フランク面および第２の追い側フランク面を有し、これらフランク面が形成する第２のねじ山角度は前記第１の進み側フランク面および第１の追い側フランク面で規定される第１のねじ山角度より大きい角度であって、１００°〜１３０°の範囲内に設定されている。

前記脚部は、粘着性と潤滑性を兼ね備えたコーティング剤で覆ってもよく、またねじ山は、脚部先端にワークの下穴に嵌入するガイド部を有し、続いて脚部を一周する程度の雌ねじ成形部が形成され、この雌ねじ成形部と頭部との間に連続した同一ねじ山径の締結部を形成し、前記雌ねじ成形部は締結部のねじ山外径より僅かに大きい外径を有していることが好ましい。このようなねじ山とすることで、ワークの下穴へめねじを成形しながらねじ込む時の摩擦抵抗を低減できる。さらに前記コーティング剤は、アクリル系ポリマーを主成分とする粘着剤とポリオキシアルキレン系ノニオン活性剤とポリエチレンワックス系潤滑剤とから構成し、これを塗布後１６０℃前後の温度で乾燥処理することが望ましい。このようなコーティング剤で脚部を覆うことにより、ねじ込み時に比較的摩擦抵抗が低くなり、ねじ込み完了後に正確且つ比較的大きなねじの軸力が得られる。

本発明によれば、ねじ山は基部側のフランク面で形成される第１のねじ山角度（α）よりねじ山先端側の第２のねじ山角度（β）が大きい鈍角になっているので、雌ねじを成形する際にねじ山先端が切り込み作用を生じ難いとともに、ワークの下穴に雌ねじを滑らかに成形することから、ワークに亀裂を発生させることがなくなる。また、この先端は、成形時の応力集中が低減されるから、摩擦によるワークの剥離の発生が少なくなり、剥離片等の成形屑が電子基板上に落下し、電子回路のショートを誘発するといったことも減少する。更に、ねじ山と雌ねじとの間でも摩耗粉やねじ山の鍍金剥離粉等も少なくなり、ねじ込み時に発生する成形屑の発生が抑制される。しかも、ねじ山の基部側は所定高さまで第１の追い側フランク面と第１の進み側フランク面とが脚部の軸線に直交する垂線との間で夫々なす角（α／２）が等しくなっているので、ねじ山基部に大きな軸力が加わってもこの部分からのねじ山破壊は生じない。また、第２のねじ山角度（β）は最も好適な角度である１２０°を含んだ最小１００°〜最大１３０°超の範囲に設定されているので、この範囲より小さいあるいは大きい角度のねじ山に比べて粉状以外の具体的には、細い長短帯状の成形屑の発生が最も少ない。

しかも、追い側フランク面は途中から急峻な斜面となっているので、ねじ込み完了時に大きな軸力が発生することになり、強固な締結が可能になる。その上、一旦ねじ込まれたねじを緩めて取り外し、再度、同じ雌ねじ穴にねじ込んだ場合に、既に形成されている雌ねじに対してねじ山が食い込むことなく正確に雌ねじに倣いながらねじ込まれるので、同じ雌ねじへの繰り返しねじ込みが可能になりその耐久性が向上する。このことは、部品の交換等において十分な部品固定が維持されることになる。一方、これらねじ部品の少なくとも脚部から頭部座面にかけては粘着剤と潤滑剤とを混合したコーティング剤で覆われているので、ねじ込み時には潤滑作用が生じて摩擦抵抗が低減される。このため、ねじ込み時のねじ込みトルクを低くできるとともにねじ込み完了後の軸力を大きくすることができる。これにより、ワークに部品を固定する締結力がねじの軸力で管理されている製品においては信頼性の高い軸力が得られ、締結品質の向上に繋がる等の特有の効果が得られる。

本発明の実施の形態を示す要部拡大部分断面正面図である。本発明を採用したタッピンねじの全体正面図である。図２の右側面図である。本発明の要部を説明する拡大断面図である。本発明のねじ込み開始状態を示す要部拡大断面図である。本発明のねじ山稜線部の変形例を示すものであり、（イ）は第２のねじ山角度（β）が９０°を示し、（ロ）は第２のねじ山角度（β）が１５０°を示したねじ山の拡大断面図であり、これらの図の二点鎖線は第２のねじ山角度（β）が１２０°の場合を示している。本発明の再ねじ込み開始状態を示す要部断面拡大図である。本発明の従来例を示す要部断面図である。図８におけるねじの再ねじ込み状態を示す要部断面図である。もう一つの従来例によるねじ込み開始状態を示す要部断面図である。

以下、本発明について最良の実施の形態を図１乃至図７に基づき説明する。図１及び図２において、１は頭部２とこれに一体に形成された脚部３とからなる雌ねじ成形機能付きねじの一例としてのタッピン機能を有するタッピンねじであり、頭部２にはねじ１にドライバビット（図示せず）からねじ込み駆動力が伝達される駆動穴４が形成されている。この頭部２と一体の前記脚部３にはねじ山１０が頭部２の座面５の近くから脚部３の先端にかけて形成してあり、この脚部３は図３に示すように、円形形状となっている。しかも、この脚部３の先端部分はその二山から三山程度が完全ねじ部となっている後述の締結部のねじ山１０の高さより低くなっており、この先端部分のねじ山高さはワーク４０に形成されている下穴４１に合わせてこれに嵌入するか僅かに下穴４１に接する程度の外径となって不完全ねじ部を構成している。この不完全ねじ部はねじ込み開始時に下穴４１へのねじ込みを案内するガイド部１０ａとなっており、これにより、ねじ込み開始時には下穴４１にこのガイド部１０ａが進入したとき、タッピンねじ１が大きく傾斜しない構成となっている。

このガイド部１０ａの頭部側にはねじ山１０が一山程度の雌ねじ成形部１０ｂが設けてあり、この雌ねじ成形部１０ｂはこれより頭部側にかけて連続して形成されている同一ねじ山径からなる締結部１０ｃより僅かにその直径が大きくなっている。これは、下穴４１へのねじ込み時におけるねじ山１０とこれにより成形される雌ねじ４２との間に発生する摩擦抵抗が脚部３のねじ山１０全体に生じないようにするためであり、具体的には、締結部１０ｃのねじ山１０の高さ即ち、これのねじ山１０の谷部１１から稜線２１までの高さ（Ｈ）より０．０１ｍｍ程度半径方向に大きくするだけで十分である。

これら雌ねじ成形部１０ｂ及び締結部１０ｃのねじ山１０は脚部３の全長に渡って図４に示すように、ねじ山１０のリード線に直交する断面において、第１の追い側フランク面１２と第１の進み側フランク面１３とから構成される第１のねじ山角度（α）が等角となった形状であり、通常、この第１のねじ山角度（α）はＪＩＳに規定されているタッピンねじあるいは小ねじのフランク角と同じかそれ以下に設定してあり、この実施例では６０°に設定されている。この第1のフランク角による第１の追い側フランク面１２の高さ（ｈ）はねじ山１０の谷部１１からの高さである（Ｈ）の０．２倍に設定してあり、これよりねじ山稜線側にかけて急峻な追い側フランク面１４となるようその角度（γ）が前記第1のフランク角（α）を構成する追い側フランク角（α／２）より小さい角度に設定されており、この位置からねじ山稜線側は不等角山形状となっている。これにより、ねじ込み後のねじの軸力は大きくなる構成である。

更に、このねじ山１０の最もねじ山稜線側には前記ねじ山基部側の第１の追い側フランク面１２と第１の進み側フランク面１３とのなす第１のねじ山角度（α）より大きく且つねじ山中心線に対して等角で鈍角をなす第２のねじ山角度（β）を有する稜線部２０が形成されている。この稜線部２０は前記第１の追い側フランク面１２に接続されている前記急峻なフランク面１４と第１の進み側フランク面１３とに夫々接続され、稜線部２０が前記急峻な追い側フランク面１４と第１の進み側フランク面１３とに接続する稜線部２０の幅（Ｌ）はねじ山１０のピッチを（Ｐ）とすると、Ｌ＝Ｐ／３．５で表される関係を有する構成となっており、前記ねじ山稜線２１までの高さ（Ｈ）は前記ねじ山ピッチ（Ｐ）の１／１．５に設定されている。尚、このねじ山１０のピッチ（Ｐ）はＪＩＳにおける小ねじのピッチと同等に設定してあり、これらの関係数値は多くの実験及び経験から導き出されたものであり、ねじの最適強度及びワーク４０の下穴４１へのねじ込み時に発生するワーク４０の肉の流れ（ファイバーフロー）状態を考慮した結果等から得られたものである。

また、前記稜線部２０はその連続する頂点が形成する稜線２１を境に両側に幅の狭い第２の追い側フランク面２２及び第２の進み側フランク面２３を有し、これら互いのフランク面２２、２３が形成する前記第２のねじ山角度（β）は９０°以上の鈍角であればよいが、その最適角度としては、１００°〜１２０°に設定すればよい。この設定値は、この第２のねじ山角度（β）が９０°以下であれば、ねじ山１０の稜線部２０の角がきつくなり、下穴４１に亀裂を発生させる恐れが高く、一方、１２０°より大きい角度であれば、第１のフランク面１２、１３と第２のフランク面２２、２３との接続個所の角がきつくなり、この部分が雌ねじ４２のフランク面に食い込む恐れがあることから最適な値として決定されたものである。しかしながら、これ以上であっても第１の追い側及び急峻なフランク面１２、１４と第２の追い側及び進み側フランク面２２、２３との接続部２４を円弧で接続することにより、前記食い込み作用は解消されるものであり、このように第１の追い側及び急峻なフランク面１２、１４と第２のフランク面２２、２３との角を円弧形状にすれば、第２のねじ山角度（β）が１２０°を超えてもよい。しかも、この第１の追い側及び急峻なフランク面１２、１４と第２のフランク面２２、２３とを円弧で接続する構成は特にこの角度に限定するものではなく、反対に前記角度である１２０°より小さくてもよい。

更に、前記最適角度を詳細に検討したのでそれを示す。表１は本発明における第２のねじ山角度（β）のみを形成し、その他の形状は通常のねじ山形状としたねじ１において、９０°、１２０°、１５０°とした三種類をサンプルとして夫々３本宛準備し、これらを夫々ワーク４０の下穴４１に初めてねじ込んだときと初めてねじ込んだときに成形された雌ねじを有する下穴４１に二回、三回と再ねじ込みしたときのねじ山１０との摩擦により発生する夫々の成形屑の量（あるいは数）を２０倍の投影機に写し、これを目視で確認して比較したものである。このときのタッピンねじ１とワーク４０の測定条件を示すと、タッピンねじ１の呼び寸法は、呼び径がＭ３、脚長が１２ｍｍで、ねじのメッキは三価クロメートである。またワークは、厚み１．２ｍｍの冷間圧延鋼板、下穴径２．８ｍｍで、このタッピンねじを電動ドライバで締め付ける締め付けトルクは０．８Ｎ・ｍである。

このような前記測定条件に基づき、得られたデータを比較すると、第２のねじ山角度（β）が１２０°の場合は、成形屑の発生が何れの場合でも最も少ないことがわかる。即ち、この測定に使用されたタッピンねじ１のねじ山１０は図４に示す形状であり、前記ねじ山高さは三種類とも同じで前記稜線部の幅（Ｌ）も三種類とも同じに設定してあり、第２のねじ山角度（β）は９０°、１２０°、１５０°に設定したもので、これから明らかなように、図６（イ）に示すように、幅（Ｌ）の範囲において稜線部２０の断面長さは角９０°に設定したものが最も長く、次に長いのは図４に示した、角１２０°に設定した場合即ち、図６に二点鎖線で示されているねじ山で、最も稜線部２０の短いものは図６（ロ）に示すように、角１５０°に設定したものである。

しかも、第２のねじ山角度（β）が９０°、１２０°、１５０°夫々の平均値を見ると、ワーク４０の下穴４１に雌ねじ４２を成形しながらねじ込んだ場合は、第２のねじ山角度（β）が１２０°のタッピンねじ１が最も成形屑の発生量が少ない。また、このタッピンねじ１を緩めて再び同じ雌ねじ穴に二回、三回と繰り返しねじ込んだ場合もねじ込み時に発生する成形屑の量は第２のねじ山角度（β）１２０°のタッピンねじ１が最も少ないという測定結果が得られた。このことは前記第２のねじ山角度（β）の角度により得られる稜線部２０の面積の差異、稜線部２０の斜面がワークに作用する応力の分力の大小等の要素が総合的に作用することから得られ、第２のねじ山角度（β）が１２０°のものが最も好適であることを示している。これにより、この第２のねじ山角度（β）は１２０°±１０％の許容範囲にすることが最も好ましい。以上のこれらの説明で明らかなように、ねじ山１０の互いのフランク面の接続を角が無いようにすることで、最適角度は最大１００°〜１３０°に設定することも可能である。

一方、前記稜線部２０の幅（Ｌ）の設定は、この幅があまり大きいと、下穴４１へのタッピンねじ１のねじ込み時に大きなねじ込み抵抗が発生することになり、反対にこの幅（Ｌ）が狭いと、ねじ山１０の先端の稜線部分に応力集中が発生しやすいことになることに鑑み、ねじ込み時に僅かな傾斜を生じてもねじ山１０が雌ねじ４２のフランク面に食い付きにくい形状にするために設定されたものである。そして、前記のような関係式にすることで、タッピンねじ１の呼び及びピッチに応じて適切に稜線部の幅（Ｌ）を求めることが可能になり、これにより、タッピンねじ１の呼び寸法が変わってねじ山１０の高さ（Ｈ）が変更されてもその作用はほとんど変化するものではない。

また、このタッピンねじ１は全体にコーティング剤３０で覆われている。具体的には、このコーティング剤３０は耐候性及び酸化劣性に優れたアクリル系ポリマーを主成分とする粘着剤と金属との密着性に優れたポリオキシアルキレン系ノニオン活性剤と潤滑性に優れたポリエチレンワックス系潤滑剤とから構成され、これらを液状に混合し、この後、これらの混合溶液中にタッピンねじ１を浸すことで全体にコーティング剤３０を塗布し、その後、これを１６０°±２０℃の温度で５分間乾燥処理することで得られている。この乾燥処理により、タッピンねじ１の表面に塗布されているコーティング剤３０の表面には潤滑成分の多くが浮上して覆うことになり、粘着成分は内包され表面には粘着性が除かれることになる。尚、このタッピンねじ１には全体にコーティング剤３０を塗布しているが、このようにねじ全体ではなく少なくともねじ山１０が形成されている脚部３の先端から頭部２の座面５かけて塗布されているものであってもよい。

更に、上記説明では、急峻な追い側フランク面１４と第１の進み側フランク面１３とを前記稜線部２０において第２のねじ山角度（β）を有する平坦な斜面の第２の追い側フランク面２２と第２の進み側フランク面２３とで直線状に接続した構成としたが、この稜線部２０の第２のフランク面２２、２３に代えて、これを円弧形状とした弧状面（図示せず）としてその両端が急峻な追い側フランク面１４と第１の進み側フランク面１３とに夫々接続される構成としてもよい。また、この他に、前記平坦な斜面の接続部分を全て円弧で接続してもよく、これらによっても十分にその作用が得られる。

このように構成されたタッピンねじ１のねじ山１０をあらかじめワーク４０に形成されている下穴４１に図５に示すようにねじ込むと、脚部３の先端のねじ山１０が最初にこの下穴４１に嵌り、これをねじ込んでいくと、下穴４１にねじ山１０の雌ねじ成形部１０ｂで雌ねじ４２が徐々に形成されながらねじ込まれる。このとき、ねじ山１０により下穴４１の内周にねじ山１０の稜線部２０が徐々に進入していくことになり、このため、下穴４１のワーク４０の肉をねじ山１０の谷部１１に入り込むように押し退けながら塑性変形させて雌ねじ４２は成形される。このときの雌ねじ４２を形成する肉はねじ山１０の雌ねじ成形部１０ｂにより押し退けられて形成されるが、下穴径が脚部３のガイド部１０ａの外径とほぼ同径に設定されているので、ねじ山１０の谷部１１に充満しないようになっている。これにより雌ねじ４２を成形しながらタッピンねじ１がねじ込まれると、ねじ山１０の谷部１１と雌ねじ４２との間には隙間が生じ、この隙間にはねじに塗布されているコーティング剤３０が溜まることになる。そして、ねじ込み時に発生する成形屑はこれに吸着捕捉される。しかも、このコーティング剤３０には潤滑剤が含まれているので、滑らかなねじ込みが持続し、ねじ込み直後にタッピンねじ１には締結部１０ｃ、雌ねじ成形部１０ｂ及び座面５の作用により大きな軸力が発生し、部品締結に必要な締結トルクと軸力が正確に得られることになる。

一方、このタッピンねじ１を緩めた場合、雌ねじ４２は既に成形されて塑性変形した状態となっており、これに再度、同一のタッピンねじ１をねじ込むと、図７に示すように、タッピンねじ１のねじ山１０はその稜線部２０が第２の追い側フランク面２２と第２の進み側フランク面２３を有していることから、ねじ込み開始時に既に形成されている雌ねじ４２に嵌り、この雌ねじ４２を削ることなく、雌ねじ４２にねじ山１０が倣いながらねじ込まれることになる。これにより、タッピンねじ１の中心線（Ｂ）が既に雌ねじ４２が形成された下穴４１の中心線（Ａ）に対して角度（θ）だけ傾斜した状態（図７において、実線で示された状態）でねじ込まれても、この傾斜が修正（図７において、二点鎖線で示された状態）されながらねじ込まれるから、ねじ込み時において、成形屑の発生が極端に減少する。

また、本発明の実施例を脚部３の軸線に直交する断面が円形形状のタッピンねじ１により説明したが、これに限定されるものではなく、脚部３の断面が略三角形状となっていても同様の作用効果が得られるものである。

１タッピンねじ
２頭部
３脚部
４駆動穴
５座面
１０ねじ山
１０ａガイド部
１０ｂ雌ねじ成形部
１０ｃ締結部
１１谷部
１２第１の追い側フランク面
１３第１の進み側フランク面
１４急峻な追い側フランク面
２０稜線部
２１稜線
２２第２の追い側フランク面
２３第２の進み側フランク面
２４接続部
３０コーティング剤
４０ワーク
４１下穴
４２雌ねじ

Claims

駆動部が形成された頭部とこれと一体の脚部とから構成され、この脚部にワークにねじ込まれるねじ山が形成されたねじ部品であって、
前記ねじ山は、これの稜線に直交する断面において、谷部からねじ山頂部側に向かって所定のフランク角に構成された第１の進み側フランク面と、谷部から所定高さまで前記進み側フランク角と等しいフランク角に構成される第１の追い側フランク面と、この第１の追い側フランク面のフランク角より小さいフランク角に構成され、第１の追い側フランク面に接続されてねじ山頂部側に向かう急峻な追い側フランク面と、前記第１の進み側フランク面および急峻な追い側フランク面が接続されてねじ山の頂部を構成する稜線部とから構成され、
前記稜線部は、前記ねじ山の稜線となる頂点を境に幅の狭い第２の進み側フランク面および第２の追い側フランク面を有し、これらフランク面が形成する第２のねじ山角度は前記第１の進み側フランク面および第１の追い側フランク面で規定される第１のねじ山角度より大きい角度であって、１００°〜１３０°の範囲内に設定されていることを特徴とするねじ部品。
脚部を粘着性と潤滑性を兼ね備えたコーティング剤で覆ったことを特徴とする請求項１に記載のねじ部品。
ねじ山は脚部先端にワークの下穴に嵌入するガイド部を有し、続いて脚部を一周する程度の雌ねじ成形部が形成され、この雌ねじ成形部と頭部との間に連続した同一ねじ山径の締結部を形成し、前記雌ねじ成形部は締結部のねじ山外径より僅かに大きい外径を有していることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のねじ部品。
コーティング剤はアクリル系ポリマーを主成分とする粘着剤とポリオキシアルキレン系ノニオン活性剤とポリエチレンワックス系潤滑剤とから構成され、塗布後１６０℃前後の温度で乾燥処理されていることを特徴とする請求項２または請求項３に記載のねじ部品。