JP2014012864A - 焼結原料の事前処理方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】バインダーの使用量増加を抑制し、焼結原料の造粒性を改善して、難造粒性を有する微粉原料の造粒を可能とし、更には、造粒物の崩壊を抑制して、焼結鉱の製造に使用できるようにする焼結原料の事前処理方法を提供する。
【解決手段】１．０ｍｍアンダーが５０質量％以上の粒度を有する生石灰と、鉄鉱石として５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度の粉鉱石である微粉原料を用いる焼結原料Ａ群を、撹拌機に装入し、撹拌機の撹拌羽根の周速を２ｍ／秒以上にして撹拌し、更に造粒して造粒物とする。
【選択図】図３
【解決手段】１．０ｍｍアンダーが５０質量％以上の粒度を有する生石灰と、鉄鉱石として５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度の粉鉱石である微粉原料を用いる焼結原料Ａ群を、撹拌機に装入し、撹拌機の撹拌羽根の周速を２ｍ／秒以上にして撹拌し、更に造粒して造粒物とする。
【選択図】図３
Description
本発明は、焼結原料を造粒する際の焼結原料の事前処理方法に関する。
焼結原料は鉄鉱石からなる粉鉱石であり、必要に応じて成分調整する副原料や凝結材を配合し、焼成前に、この粉鉱石に水とバインダーを混合し造粒処理することで、焼結機へ装入する微粉量を低減している。この造粒は、焼結生産性の維持改善に重要な操作であり、従来から各種の造粒技術が提案されてきた。
例えば、特許文献１には、焼結鉱の製造において、二系列の造粒ラインを用い、この両ラインで使用する生石灰の合計量を変えることなく、各造粒ラインで使用する生石灰の配合比を変えることで、焼結原料の造粒性を改善する方法が開示されている。これにより、微粉で高結晶水である焼結性の悪い原料（マラマンバ鉱石）を、焼結原料として使用できるようにしている。
例えば、特許文献１には、焼結鉱の製造において、二系列の造粒ラインを用い、この両ラインで使用する生石灰の合計量を変えることなく、各造粒ラインで使用する生石灰の配合比を変えることで、焼結原料の造粒性を改善する方法が開示されている。これにより、微粉で高結晶水である焼結性の悪い原料（マラマンバ鉱石）を、焼結原料として使用できるようにしている。
しかしながら、近年、劣質な鉄鉱石を粉砕処理し浮遊選鉱処理して得られる難造粒性の粉鉱石（即ち、微粉原料）が増加してきており、この微粉原料を従来の方法で造粒処理しようとすると、高価なバインダーの添加量を大幅に増加させる必要があった。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、バインダーの使用量増加を抑制し、焼結原料の造粒性を改善して、難造粒性を有する微粉原料の造粒を可能とし、更には、造粒物の崩壊を抑制して、焼結鉱の製造に使用できるようにする焼結原料の事前処理方法を提供することを目的とする。
前記目的に沿う本発明に係る焼結原料の事前処理方法は、１．０ｍｍアンダーが５０質量％以上の粒度を有する生石灰と、鉄鉱石として５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度の粉鉱石である微粉原料を用いる焼結原料Ａ群を、撹拌機に装入し、該撹拌機の撹拌羽根の周速を２ｍ／秒以上にして撹拌し、更に造粒して造粒物とする。
本発明に係る焼結原料の事前処理方法において、鉄鉱石として、５００μｍアンダーが５０質量％未満又は１０μｍアンダーが５質量％超の粒度の粉鉱石を用いる焼結原料Ｂ群に、１．０ｍｍアンダーが１０質量％以上の粒度を有する生石灰を配合し、前記焼結原料Ａ群の造粒物との合流前又は合流後に造粒して造粒物とすることもできる。
本発明に係る焼結原料の事前処理方法において、少なくとも前記焼結原料Ｂ群には凝結材が添加されていることが好ましい。
本発明に係る焼結原料の事前処理方法は、１．０ｍｍアンダーが５０質量％以上の粒度を有する生石灰と、鉄鉱石として微粉原料を使用する焼結原料Ａ群を、撹拌機に装入し、その撹拌羽根の周速を２ｍ／秒以上にして撹拌し、更に造粒するので、バインダーとなる生石灰を細粒化することなく、造粒性を改善して、焼結原料Ａ群を造粒でき、更には、造粒物の崩壊を抑制して、焼結鉱を製造できる。
これは、粒度構成が、１０μｍオーバー５００μｍアンダー程度に揃った焼結原料Ａ群のみを造粒した際には、造粒物内部に空間が形成されるため、撹拌機の撹拌羽根の周速を上記した周速にし、かつ上記した粒度を有する生石灰を用いることで、水と生石灰との消化反応が促進され、生石灰が消化する際に微粒化した消石灰が、造粒物内部の空間に充填されることによる。
なお、前記した特許文献１に記載のマラマンバ鉱石は、１０μｍアンダーの微粒子が多い焼結原料（後述する焼結原料Ｂ群に該当する焼結原料）であり、上記した焼結原料Ａ群程度の難造粒性は呈さない。
これは、粒度構成が、１０μｍオーバー５００μｍアンダー程度に揃った焼結原料Ａ群のみを造粒した際には、造粒物内部に空間が形成されるため、撹拌機の撹拌羽根の周速を上記した周速にし、かつ上記した粒度を有する生石灰を用いることで、水と生石灰との消化反応が促進され、生石灰が消化する際に微粒化した消石灰が、造粒物内部の空間に充填されることによる。
なお、前記した特許文献１に記載のマラマンバ鉱石は、１０μｍアンダーの微粒子が多い焼結原料（後述する焼結原料Ｂ群に該当する焼結原料）であり、上記した焼結原料Ａ群程度の難造粒性は呈さない。
また、焼結原料Ｂ群に、１．０ｍｍアンダーが１０質量％以上の粒度を有する生石灰を配合して造粒する場合、撹拌機を使用することなく、焼結原料Ａ群と同程度の造粒性を確保できる。
これは、焼結原料Ｂ群が、上記した焼結原料Ａ群と比較して、易造粒性となる粒度を有するため、撹拌機により消化反応を促進して微粒化した消石灰を焼結原料Ａ群に使用すると共に、撹拌機なしで未消化状態の生石灰を含む消石灰を焼結原料Ｂ群に使用できることによる。
これは、焼結原料Ｂ群が、上記した焼結原料Ａ群と比較して、易造粒性となる粒度を有するため、撹拌機により消化反応を促進して微粒化した消石灰を焼結原料Ａ群に使用すると共に、撹拌機なしで未消化状態の生石灰を含む消石灰を焼結原料Ｂ群に使用できることによる。
そして、少なくとも焼結原料Ｂ群に凝結材が添加されている場合、焼結現象（酸化発熱現象）を促進することができるため、凝結材の添加量を抑制することが可能となる。また、凝結材の添加量を変えない場合は、焼結鉱の生産性を向上できる。
一般に凝結材は、焼結鉱の強度等を確保する目的で焼結原料に添加するが、凝結材の使用はコストの上昇を招くため、その添加量は必要最小限であることが求められている。一方、凝結材が微粉（粒度構成：１０μｍオーバー５００μｍアンダー程度）の付着により造粒物内部に埋没すると、酸化発熱現象に寄与し難くなるため、凝結材の添加量を抑制することが困難となる。
このため、凝結材を微粉の少ない焼結原料Ｂ群に添加することで、凝結材の埋没を抑制することができる。
一般に凝結材は、焼結鉱の強度等を確保する目的で焼結原料に添加するが、凝結材の使用はコストの上昇を招くため、その添加量は必要最小限であることが求められている。一方、凝結材が微粉（粒度構成：１０μｍオーバー５００μｍアンダー程度）の付着により造粒物内部に埋没すると、酸化発熱現象に寄与し難くなるため、凝結材の添加量を抑制することが困難となる。
このため、凝結材を微粉の少ない焼結原料Ｂ群に添加することで、凝結材の埋没を抑制することができる。
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
まず、本発明に想到した経緯について説明する。
はじめに、粉鉱石（鉄鉱石）のうち、難造粒性を示す微粉原料の造粒性について説明する。
篩目１０μｍアンダーの粒子（微粒子）が５質量％以下と極めて少なく、５００μｍアンダーの粒子が５０質量％以上と非常に多い微粉原料（鉄鉱石）が、通常の鉄鉱石と異なる点は、１０μｍアンダーの微粒子が極めて少ない点であり、例えば、鉄鉱石の粉砕処理と水による比重選鉱処理を繰り返すことで、この特徴が得られることがわかった。なお、５００μｍアンダーの粒子の質量％の測定に際しては、微粉原料（２ｋｇ）を、１５０℃で１時間乾燥した後、０．５ｍｍの篩目（ＪＩＳ Ｚ８８０１−１「試験用ふるい−第１部：金属製網ふるい」に拠る）で分級し、篩下の質量％を求めた。また、１０μｍアンダーの微粒子の質量％の測定に際しては、上記乾燥後の微粉原料を対象に、レーザー回折散乱法の測定機器（日機装株式会社製 ＭＩＣＲＯＴＲＡＣ（登録商標） ＭＴ３３００型、測定範囲：０．０２〜１４００μｍ）を用いた。
まず、本発明に想到した経緯について説明する。
はじめに、粉鉱石（鉄鉱石）のうち、難造粒性を示す微粉原料の造粒性について説明する。
篩目１０μｍアンダーの粒子（微粒子）が５質量％以下と極めて少なく、５００μｍアンダーの粒子が５０質量％以上と非常に多い微粉原料（鉄鉱石）が、通常の鉄鉱石と異なる点は、１０μｍアンダーの微粒子が極めて少ない点であり、例えば、鉄鉱石の粉砕処理と水による比重選鉱処理を繰り返すことで、この特徴が得られることがわかった。なお、５００μｍアンダーの粒子の質量％の測定に際しては、微粉原料（２ｋｇ）を、１５０℃で１時間乾燥した後、０．５ｍｍの篩目（ＪＩＳ Ｚ８８０１−１「試験用ふるい−第１部：金属製網ふるい」に拠る）で分級し、篩下の質量％を求めた。また、１０μｍアンダーの微粒子の質量％の測定に際しては、上記乾燥後の微粉原料を対象に、レーザー回折散乱法の測定機器（日機装株式会社製 ＭＩＣＲＯＴＲＡＣ（登録商標） ＭＴ３３００型、測定範囲：０．０２〜１４００μｍ）を用いた。
ここで、鉄鉱石として少なくとも１種又は複数種の粉鉱石（微粉原料の場合を含む）を含むものが焼結原料であり、この焼結原料に、副原料（成分調整用原料）や凝結材（例えば、コークス粉や石炭粉等）が含まれるか否かは任意であり、本実施の形態での焼結原料とは、生石灰（バインダー）を含まないものをさす。なお、焼結原料に副原料や凝結材が含まれる場合、焼結原料中の副原料と凝結材の合計量が質量比で３０質量％以下程度（焼結原料中の鉄鉱石量：例えば、焼結原料の７０〜１００質量％程度）となるように、鉄鉱石に副原料と凝結材を添加する場合があるが、焼結原料の造粒性や造粒物の強度は、これらの添加量では改善しにくい。
上記した粒度構成、即ち１０μｍオーバーかつ５００μｍアンダー程度に概ね揃った微粉原料を造粒すると、隣接する原料粒子の間に空間が形成される。
しかし、上記したように、微粉原料中には、この空間を充填する１０μｍアンダーの微粒子が極めて少ないため、微粉原料は空間を内包したまま造粒され、造粒物の強度が極めて低くなる。このため、たとえセルロース等の粘着質のバインダーを用いて微粉原料を造粒し、隣接する微粉原料の粒子同士を粘着できたとしても、造粒物内部には空間が残留するため、造粒物の強度を向上しにくい。
更に一般に、粉鉱石は水を用いて造粒するが、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を、微粉原料に３０質量％以上６０質量％以下含める場合、高結晶水鉱石の気孔に水が吸収され、造粒物強度が経時劣化（低下）する問題もある。
上記状況において、上記した微粉原料の造粒に用いるバインダーには、１０μｍアンダーの微粒子を供給でき、上記した空間を充填できるものが好ましいことに想到した。
しかし、上記したように、微粉原料中には、この空間を充填する１０μｍアンダーの微粒子が極めて少ないため、微粉原料は空間を内包したまま造粒され、造粒物の強度が極めて低くなる。このため、たとえセルロース等の粘着質のバインダーを用いて微粉原料を造粒し、隣接する微粉原料の粒子同士を粘着できたとしても、造粒物内部には空間が残留するため、造粒物の強度を向上しにくい。
更に一般に、粉鉱石は水を用いて造粒するが、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を、微粉原料に３０質量％以上６０質量％以下含める場合、高結晶水鉱石の気孔に水が吸収され、造粒物強度が経時劣化（低下）する問題もある。
上記状況において、上記した微粉原料の造粒に用いるバインダーには、１０μｍアンダーの微粒子を供給でき、上記した空間を充填できるものが好ましいことに想到した。
なお、固形バインダーには、ベントナイトや炭酸カルシウム等があるが、通常の撹拌（混練）処理程度では、上記した微粉原料へ固形バインダーを均一分散させるのが難しいことが判明した。
これは、上記したように、微粉原料の粒径が１０μｍオーバーかつ５００μｍアンダー程度の大きさに概ね揃っており、一般には広範囲な粒度分布を持つことで撹拌による原料の混合が進むため、粒子が微粒化せず溶解もしないベントナイトや炭酸カルシウム等を添加しても分散が進まないものと考えられ、この観点からも、別の手段で１０μｍアンダーの微粒子を添加することが好ましいと考えられた。
以上のことから、本発明者らは、鉄鉱石として、５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度である微粉原料を用いた焼結原料Ａ群を造粒するに際し、撹拌や造粒を容易化するバインダーとして、生石灰に想到した。なお、焼結パレットに入れる焼結原料は撹拌を行わない場合もある。
これは、上記したように、微粉原料の粒径が１０μｍオーバーかつ５００μｍアンダー程度の大きさに概ね揃っており、一般には広範囲な粒度分布を持つことで撹拌による原料の混合が進むため、粒子が微粒化せず溶解もしないベントナイトや炭酸カルシウム等を添加しても分散が進まないものと考えられ、この観点からも、別の手段で１０μｍアンダーの微粒子を添加することが好ましいと考えられた。
以上のことから、本発明者らは、鉄鉱石として、５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度である微粉原料を用いた焼結原料Ａ群を造粒するに際し、撹拌や造粒を容易化するバインダーとして、生石灰に想到した。なお、焼結パレットに入れる焼結原料は撹拌を行わない場合もある。
次に、生石灰による造粒メカニズムについて説明する。
生石灰は、撹拌や造粒中に水と接触することで一部が吸湿し消化（消石灰化）して微粒化し、水と共に微粉原料に均一に混ざり易くなると考えられる。なお、生石灰としては、ＣａＯが例えば８４質量％以上のものが多用されている。
ここで、生成した消石灰の一部については、水に溶解することでも、微粉原料に均一に混ざり易くなる。
生石灰は、撹拌や造粒中に水と接触することで一部が吸湿し消化（消石灰化）して微粒化し、水と共に微粉原料に均一に混ざり易くなると考えられる。なお、生石灰としては、ＣａＯが例えば８４質量％以上のものが多用されている。
ここで、生成した消石灰の一部については、水に溶解することでも、微粉原料に均一に混ざり易くなる。
生石灰の消化で生成する消石灰や、水の蒸発等によって再晶出する消石灰は、粒径が１０μｍアンダーの微粒子であり、更にはサブミクロンオーダーの微粒子も多く含まれており、固体架橋によって上記微粉原料の造粒性向上や造粒物の強度向上に大きく寄与する。
従って、極力多くの生石灰を消化させること、生成する消石灰の粒径を小さくすること、極力多くの消石灰を造粒水に溶解すること、等で、造粒に寄与する消石灰を多量に生成させて、生成する消石灰を微粉原料全体に分散させ（マクロに分散させ）、各微粉原料の粒子表面に極力付着させる（ミクロに分散させる）こと、が重要となる。
上記したことから、難造粒性の微粉原料と、その他の原料（例えば、造粒が容易な易造粒性原料）を混合する場合は、難造粒性の微粉原料に対して、粒径を小さくする処理を施した生石灰の添加や、その添加量を多くすること、また生石灰の消化反応による微粒化を促進させるための高速撹拌処理を施すこと、等も重要となる。
従って、極力多くの生石灰を消化させること、生成する消石灰の粒径を小さくすること、極力多くの消石灰を造粒水に溶解すること、等で、造粒に寄与する消石灰を多量に生成させて、生成する消石灰を微粉原料全体に分散させ（マクロに分散させ）、各微粉原料の粒子表面に極力付着させる（ミクロに分散させる）こと、が重要となる。
上記したことから、難造粒性の微粉原料と、その他の原料（例えば、造粒が容易な易造粒性原料）を混合する場合は、難造粒性の微粉原料に対して、粒径を小さくする処理を施した生石灰の添加や、その添加量を多くすること、また生石灰の消化反応による微粒化を促進させるための高速撹拌処理を施すこと、等も重要となる。
なお、炭酸カルシウム（分子式：ＣａＣＯ３）は、生石灰と同様にＣａＯを含み、そのＣａＯ含有率が５６質量％程度のものであり、石灰石あるいは単に石灰と称される場合がある。しかし、炭酸カルシウムは、化学的に安定な物質であって、吸湿による消化や水への溶解は起こりにくい。
従って、上記した生石灰に、炭酸カルシウムは含まれない。
ここで、添加するバインダーの種類が造粒物の造粒性に及ぼす影響について、図１を参照しながら説明する。
従って、上記した生石灰に、炭酸カルシウムは含まれない。
ここで、添加するバインダーの種類が造粒物の造粒性に及ぼす影響について、図１を参照しながら説明する。
なお、試験は、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を０又は０を超え１０質量％以下配合した５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度である微粉原料（焼結原料Ａ群）に、バインダー（炭酸カルシウム、生石灰）を外掛けで２質量％添加し、これを万能ミキサー（自転する撹拌羽根の軸を公転させる竪型ミキサー）で撹拌した後、ドラムミキサーで造粒処理した。ここでは、バインダー添加の評価基準として、バインダーを添加していない難造粒性の微粉原料（原料）のみのものについても、万能ミキサーで撹拌した後、ドラムミキサーで造粒処理した。
詳細条件は、水分：９〜１２質量％の範囲で一定、撹拌（混練）：周速２．０ｍ／秒、処理時間９０秒、造粒：周速１．０ｍ／秒、処理時間６０秒、である。なお、周速は、万能ミキサー（撹拌機）とドラムミキサー（造粒機）において、回転するもの（羽根、ドラム等）で、一番速い部分の速度を意味する。
詳細条件は、水分：９〜１２質量％の範囲で一定、撹拌（混練）：周速２．０ｍ／秒、処理時間９０秒、造粒：周速１．０ｍ／秒、処理時間６０秒、である。なお、周速は、万能ミキサー（撹拌機）とドラムミキサー（造粒機）において、回転するもの（羽根、ドラム等）で、一番速い部分の速度を意味する。
また、評価は、以下の手順で行った。
まず、上記した造粒処理した微粉原料（２ｋｇ）を、１５０℃で１時間乾燥した後、０．５ｍｍの篩目（ＪＩＳ Ｚ８８０１−１「試験用ふるい−第１部：金属製網ふるい」に拠る）で分級し、０．５ｍｍアンダーの割合を粉率と定義した。なお、粉率は、バインダーを添加していない微粉原料のみの粉率を「１．０」として、それぞれ算出した。
図１から、微粉原料に対して炭酸カルシウムを添加した場合、造粒性の改善が小さい（粉率：０．７５）のに対し、微粉原料に対して生石灰を添加した場合は、造粒性が著しく改善（生石灰：０．４５）することを、本発明者らは初めて発見した。
これは、生石灰が水と接触することにより微粒化し、更に生成した消石灰の一部が水に溶解することで、微粉原料に均一に混ざり易くなり、固体架橋によって微粉原料の造粒性向上や造粒物の強度向上に大きく寄与したためと考えられる。
まず、上記した造粒処理した微粉原料（２ｋｇ）を、１５０℃で１時間乾燥した後、０．５ｍｍの篩目（ＪＩＳ Ｚ８８０１−１「試験用ふるい−第１部：金属製網ふるい」に拠る）で分級し、０．５ｍｍアンダーの割合を粉率と定義した。なお、粉率は、バインダーを添加していない微粉原料のみの粉率を「１．０」として、それぞれ算出した。
図１から、微粉原料に対して炭酸カルシウムを添加した場合、造粒性の改善が小さい（粉率：０．７５）のに対し、微粉原料に対して生石灰を添加した場合は、造粒性が著しく改善（生石灰：０．４５）することを、本発明者らは初めて発見した。
これは、生石灰が水と接触することにより微粒化し、更に生成した消石灰の一部が水に溶解することで、微粉原料に均一に混ざり易くなり、固体架橋によって微粉原料の造粒性向上や造粒物の強度向上に大きく寄与したためと考えられる。
上記粉率は平均値であり、いずれのバインダーを用いた場合も、粉率値は５％程度のばらつきをもった。
一方、上記試験に用いた微粉原料として、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合したものを用いた場合、粉率が全体的に悪化（増加）し、特に、バインダーとして炭酸カルシウムを用いた場合は、概ね２〜３割程度のばらつきを示すのに対し、バインダーとして生石灰を用いた場合は、炭酸カルシウムの粉率値のばらつきよりも小さな１割程度であった。これは、造粒時や造粒後に気孔に水が吸収され得る高結晶水鉱石を用いたとしても、バインダーとして炭酸カルシウムを用いると上記した固体架橋が安定せず、一方、生石灰を用いると上記した固体架橋が安定するものと推定され、吸湿による消化や水への溶解が起きると、気孔への吸水が起こっても固体架橋が比較的安定しているものと推定された。
一方、上記試験に用いた微粉原料として、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合したものを用いた場合、粉率が全体的に悪化（増加）し、特に、バインダーとして炭酸カルシウムを用いた場合は、概ね２〜３割程度のばらつきを示すのに対し、バインダーとして生石灰を用いた場合は、炭酸カルシウムの粉率値のばらつきよりも小さな１割程度であった。これは、造粒時や造粒後に気孔に水が吸収され得る高結晶水鉱石を用いたとしても、バインダーとして炭酸カルシウムを用いると上記した固体架橋が安定せず、一方、生石灰を用いると上記した固体架橋が安定するものと推定され、吸湿による消化や水への溶解が起きると、気孔への吸水が起こっても固体架橋が比較的安定しているものと推定された。
以上のことから、本発明者らは、難造粒性を有する微粉原料の造粒性を向上できる焼結原料の事前処理方法に想到した。即ち、１．０ｍｍアンダーが５０質量％以上の粒度を有する生石灰と、鉄鉱石として５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度の粉鉱石である微粉原料を用いる焼結原料Ａ群（難造粒性微粉原料）を、撹拌機に装入し、撹拌機の撹拌羽根の周速を２ｍ／秒以上にして撹拌し、更に造粒して造粒物とする方法である。更に、鉄鉱石として、５００μｍアンダーが５０質量％未満又は１０μｍアンダーが５質量％超の粒度の粉鉱石を用いる焼結原料Ｂ群（易造粒性原料）に、１．０ｍｍアンダーが１０質量％以上の粒度を有する生石灰を配合し、焼結原料Ａ群の造粒物との合流前又は合流後に造粒して造粒物とすることができる。
上記した生石灰は、石灰石などの主成分である炭酸カルシウムを１１００℃程度に加熱し、二酸化炭素を放出させる熱分解により製造し、その後、破砕による細粒化処理を行って、所定の粒度としている。
しかし、生石灰の粒度を小さくするに際しては、上記したように、細粒化処理を行う必要があり、製造コストの上昇を招くことから、粉率を抑制できる範囲内で、生石灰の粒度を比較的粗粒の状態、例えば、２５０μｍアンダーを０質量％又は０質量％を超え５０質量％未満（更には、４０質量％以下）とするのがよい。これにより、生石灰の細粒化処理を省略できるため、製造コストの低減が図れて経済的である。
しかし、生石灰の粒度を小さくするに際しては、上記したように、細粒化処理を行う必要があり、製造コストの上昇を招くことから、粉率を抑制できる範囲内で、生石灰の粒度を比較的粗粒の状態、例えば、２５０μｍアンダーを０質量％又は０質量％を超え５０質量％未満（更には、４０質量％以下）とするのがよい。これにより、生石灰の細粒化処理を省略できるため、製造コストの低減が図れて経済的である。
また、上記した生石灰と焼結原料を、撹拌機を用いて撹拌するに際しては、撹拌羽根の周速を２ｍ／秒（更に好ましくは、３ｍ／秒）以上にすることで、水と生石灰との単位時間あたりの接触割合を増加させることができ、生石灰の消石灰化による微粒化促進、及び生成する消石灰を焼結原料全体（マクロ）に分散させ、各焼結原料の粒子表面に極力付着（ミクロに分散）させることができる。
従って、撹拌機は、撹拌羽根の周速を２ｍ／秒以上にできるものであれば、特に限定されるものではなく、例えば、前記した万能ミキサー等を使用できる。なお、撹拌羽根の周速の上限値は、上記した記載から特に限定していないが、世の中で一般的に使用されている撹拌機を考慮すれば、例えば、３５ｍ／秒程度である。また、撹拌羽根の直径は、実験室で使用するものも含めて、０．１〜１．５ｍ程度である。なお、撹拌羽根の直径とは、回転時の撹拌羽根の外径を意味し、例えば、回転軸の周囲周方向に複数の羽根が設けられている場合は、回転軸を挟んでその両側に設けられた羽根の先端間の距離を意味する。
ここで、難造粒性微粉原料と易造粒性原料の粒度の関係を、表１に示す。
従って、撹拌機は、撹拌羽根の周速を２ｍ／秒以上にできるものであれば、特に限定されるものではなく、例えば、前記した万能ミキサー等を使用できる。なお、撹拌羽根の周速の上限値は、上記した記載から特に限定していないが、世の中で一般的に使用されている撹拌機を考慮すれば、例えば、３５ｍ／秒程度である。また、撹拌羽根の直径は、実験室で使用するものも含めて、０．１〜１．５ｍ程度である。なお、撹拌羽根の直径とは、回転時の撹拌羽根の外径を意味し、例えば、回転軸の周囲周方向に複数の羽根が設けられている場合は、回転軸を挟んでその両側に設けられた羽根の先端間の距離を意味する。
ここで、難造粒性微粉原料と易造粒性原料の粒度の関係を、表１に示す。
上記した難造粒性微粉原料、即ち５００μｍアンダー（−５００μｍ）が５０質量％以上かつ１０μｍアンダー（−１０μｍ）が５質量％以下の粒度を有する原料は、表１中の「Ａ」に該当する。
一方、粉鉱石（鉄鉱石）から、上記した難造粒性微粉原料を除いた焼結原料である易造粒性原料は、表１中の「Ｂ１」、「Ｂ２」、及び「Ｂ３」に該当する。即ち、５００μｍアンダーが５０質量％未満かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度を有する原料は、表１中の「Ｂ１」に、５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％超の粒度を有する原料は、表１中の「Ｂ２」に、５００μｍアンダーが５０質量％未満かつ１０μｍアンダーが５質量％超の粒度を有する原料は、表１中の「Ｂ３」に、それぞれ該当する。
以上のように、造粒処理する焼結原料は、表１のように分類できる。
一方、粉鉱石（鉄鉱石）から、上記した難造粒性微粉原料を除いた焼結原料である易造粒性原料は、表１中の「Ｂ１」、「Ｂ２」、及び「Ｂ３」に該当する。即ち、５００μｍアンダーが５０質量％未満かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度を有する原料は、表１中の「Ｂ１」に、５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％超の粒度を有する原料は、表１中の「Ｂ２」に、５００μｍアンダーが５０質量％未満かつ１０μｍアンダーが５質量％超の粒度を有する原料は、表１中の「Ｂ３」に、それぞれ該当する。
以上のように、造粒処理する焼結原料は、表１のように分類できる。
なお、上記した「Ｂ１」、「Ｂ２」、「Ｂ３」の分類は、粒度分布を調べた鉄鉱石銘柄で決定でき、これらの配合後でも、粒度分布に基づいて決定できる。更に、篩処理や粉砕処理によっても粒度が調整できるため、上記した「Ａ」、「Ｂ１」、「Ｂ２」、「Ｂ３」の分類に決定できる。この篩処理と粉砕処理のいずれか一方（単独）又は双方の処理方法は、粒度が安定するため、造粒状況が安定して好ましい。
次に、難造粒性微粉原料の粒度構成を、上記した範囲に規定した理由について、図２（Ａ）、（Ｂ）を参照しながら説明する。
試験は、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合した原料に生石灰（粒度：１．０ｍｍアンダーが５０質量％未満）を、外掛けで２質量％添加し、これを前記した万能ミキサーで撹拌した後、ドラムミキサーで造粒して行った。この原料には、図２（Ａ）の場合、原料中の１０μｍアンダーの質量割合を５質量％に固定し、５００μｍアンダーの質量割合を、２０質量％、５０質量％、７５質量％に変更した原料を、図２（Ｂ）の場合、原料中の５００μｍアンダーの質量割合を５０質量％に固定し、１０μｍアンダーの質量割合を、２．５質量％、５質量％、８質量％に変更した原料を、それぞれ使用した。
なお、水分、撹拌、及び造粒の各条件は、前記した詳細条件と同一である。
試験は、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合した原料に生石灰（粒度：１．０ｍｍアンダーが５０質量％未満）を、外掛けで２質量％添加し、これを前記した万能ミキサーで撹拌した後、ドラムミキサーで造粒して行った。この原料には、図２（Ａ）の場合、原料中の１０μｍアンダーの質量割合を５質量％に固定し、５００μｍアンダーの質量割合を、２０質量％、５０質量％、７５質量％に変更した原料を、図２（Ｂ）の場合、原料中の５００μｍアンダーの質量割合を５０質量％に固定し、１０μｍアンダーの質量割合を、２．５質量％、５質量％、８質量％に変更した原料を、それぞれ使用した。
なお、水分、撹拌、及び造粒の各条件は、前記した詳細条件と同一である。
また、評価についても、前記した０．５ｍｍアンダーの割合を粉率と定義して行った。なお、粉率は、図２（Ａ）の場合、原料中の１０μｍアンダーの質量割合を５質量％に固定し、５００μｍアンダーの質量割合を５０質量％にした造粒物の粉率を、また図２（Ｂ）の場合、原料中の５００μｍアンダーの質量割合を５０質量％に固定し、１０μｍアンダーの質量割合を５質量％にした造粒物の粉率を、それぞれ「１」として算出した。
図２（Ａ）に示すように、原料中の１０μｍアンダーの質量割合を５質量％に固定した場合、５００μｍアンダーの質量割合が５０質量％以上になることで、造粒物の粉率が急激に上昇する傾向が得られた。
また、図２（Ｂ）に示すように、原料中の５００μｍアンダーの質量割合を５０質量％に固定した場合、１０μｍアンダーの質量割合が５質量％以下になることで、造粒物の粉率が急激に上昇する傾向が得られた。
図２（Ａ）に示すように、原料中の１０μｍアンダーの質量割合を５質量％に固定した場合、５００μｍアンダーの質量割合が５０質量％以上になることで、造粒物の粉率が急激に上昇する傾向が得られた。
また、図２（Ｂ）に示すように、原料中の５００μｍアンダーの質量割合を５０質量％に固定した場合、１０μｍアンダーの質量割合が５質量％以下になることで、造粒物の粉率が急激に上昇する傾向が得られた。
以上のことから、本発明は、造粒物の粉率が高くなる難造粒性を示す微粉原料の粒度として、５００μｍアンダーが５０質量％（更には６０質量％）以上かつ１０μｍアンダーが５質量％（更には４質量％）以下を規定した。なお、５００μｍアンダーの上限値を規定していないのは１００質量％でもよく、また１０μｍアンダーの下限値を規定していないのは０質量％でもよいためである。
以上から、５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度の微粉原料であれば、造粒物の粉率が極めて上昇（悪化）することがわかる。また、これに対し、５００μｍアンダーが５０質量％未満又は１０μｍアンダーが５質量％超の粒度の粉鉱石であれば、粉率が一定レベル下がる（改善する）ことがわかる。
以上から、５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度の微粉原料であれば、造粒物の粉率が極めて上昇（悪化）することがわかる。また、これに対し、５００μｍアンダーが５０質量％未満又は１０μｍアンダーが５質量％超の粒度の粉鉱石であれば、粉率が一定レベル下がる（改善する）ことがわかる。
続いて、微粉原料に添加する生石灰の粒度構成について、図３を参照しながら説明する。
試験は、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合した５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度である難造粒性微粉原料と、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合した５００μｍアンダーが５０質量％未満又は１０μｍアンダーが５質量％超の粒度である易造粒性原料に、それぞれ１．０ｍｍアンダーの質量割合が異なる生石灰（２５０μｍアンダーは０質量％で一定）を、外掛けで２質量％添加し、これを前記した万能ミキサーで撹拌した後（撹拌速度が１．０ｍ／秒と２．０ｍ／秒）、又は撹拌することなく（撹拌機無）、ドラムミキサーで造粒して行った。なお、水分と造粒の各条件は、前記した詳細条件と同一である。
また、評価についても、前記した０．５ｍｍアンダーの質量割合を粉率と定義して行った。なお、粉率は、易造粒性原料の造粒に際し、粉率の低下が顕著でなくなる場合、即ち撹拌機無しで生石灰中の１．０ｍｍアンダーの質量割合を１０質量％にした場合を「１」として算出し、この粉率（図３中の点線）以下を合格とした。
試験は、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合した５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度である難造粒性微粉原料と、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合した５００μｍアンダーが５０質量％未満又は１０μｍアンダーが５質量％超の粒度である易造粒性原料に、それぞれ１．０ｍｍアンダーの質量割合が異なる生石灰（２５０μｍアンダーは０質量％で一定）を、外掛けで２質量％添加し、これを前記した万能ミキサーで撹拌した後（撹拌速度が１．０ｍ／秒と２．０ｍ／秒）、又は撹拌することなく（撹拌機無）、ドラムミキサーで造粒して行った。なお、水分と造粒の各条件は、前記した詳細条件と同一である。
また、評価についても、前記した０．５ｍｍアンダーの質量割合を粉率と定義して行った。なお、粉率は、易造粒性原料の造粒に際し、粉率の低下が顕著でなくなる場合、即ち撹拌機無しで生石灰中の１．０ｍｍアンダーの質量割合を１０質量％にした場合を「１」として算出し、この粉率（図３中の点線）以下を合格とした。
図３に示すように、難造粒性微粉原料の造粒に際しては、撹拌速度を２．０ｍ／秒以上にし、生石灰中の１．０ｍｍアンダーの質量割合を５０質量％以上にすることで、造粒物の粉率が急激に低下して、粉率が合格の基準を満たした（図３中の太線）。
また、易造粒性原料を造粒する場合、難造粒性微粉原料と比較して造粒性が良好であるため、生石灰中の１．０ｍｍアンダーの質量割合を１０質量％以上にすることで、造粒物の粉率が低下して、粉率が合格の基準を満たした（図３中の細線）。
また、易造粒性原料を造粒する場合、難造粒性微粉原料と比較して造粒性が良好であるため、生石灰中の１．０ｍｍアンダーの質量割合を１０質量％以上にすることで、造粒物の粉率が低下して、粉率が合格の基準を満たした（図３中の細線）。
以上のことから、難造粒性微粉原料を造粒するに際しては、撹拌速度を２．０ｍ／秒以上にし、１．０ｍｍアンダーが５０質量％（更には６０質量％）以上の粒度を有する生石灰を用いることとした。なお、ここで、１．０ｍｍアンダーの上限値を規定していないのは、１００質量％でもよいためである。
また、易造粒性原料を造粒する場合は、撹拌機を使用せずに（撹拌機の不使用状態で）、１．０ｍｍアンダーが１０質量％（更には２０質量％）以上の粒度を有する生石灰を用いる。ここで、１．０ｍｍアンダーの上限値を規定していないのは、１００質量％でもよいためであるが、難造粒性微粉原料の造粒物と比較して粉率を抑制できることや、また、難造粒性微粉原料の造粒に使用した残りの生石灰を易造粒性原料の造粒に使用すること（有効利用）を考慮すれば、５０質量％未満にすることもできる。
なお、生石灰の粒度は、前記したように、製造コストの低減を図る観点から、粉率を抑制できる粒度、即ち２５０μｍアンダーを５０質量％未満（更には、４０質量％以下）の範囲で調整できるが、上記した試験結果から、０質量％でもよい。
また、易造粒性原料を造粒する場合は、撹拌機を使用せずに（撹拌機の不使用状態で）、１．０ｍｍアンダーが１０質量％（更には２０質量％）以上の粒度を有する生石灰を用いる。ここで、１．０ｍｍアンダーの上限値を規定していないのは、１００質量％でもよいためであるが、難造粒性微粉原料の造粒物と比較して粉率を抑制できることや、また、難造粒性微粉原料の造粒に使用した残りの生石灰を易造粒性原料の造粒に使用すること（有効利用）を考慮すれば、５０質量％未満にすることもできる。
なお、生石灰の粒度は、前記したように、製造コストの低減を図る観点から、粉率を抑制できる粒度、即ち２５０μｍアンダーを５０質量％未満（更には、４０質量％以下）の範囲で調整できるが、上記した試験結果から、０質量％でもよい。
上記した難造粒性微粉原料（以下、焼結原料Ａ群ともいう）や易造粒性原料（以下、焼結原料Ｂ群ともいう）の造粒処理には、アイリッヒミキサーやレディゲミキサーのような撹拌機（混練機）を用いることができ、またドラムミキサーや皿型造粒機のような転動型造粒機（造粒機）を用いてもよい。ここで、転動型造粒機は、撹拌機（混練機）の代替にはならないが、撹拌機（混練機）は、原料の撹拌（混練）と同時に造粒ができるため、転動型造粒機の代替にはなる。
なお、転動型造粒機であるドラムミキサーは、造粒の途中段階から、凝結材や副原料を添加することが可能であり、凝結材の埋没抑制や副原料の局所濃化による焼結時の原料溶融をコントロールできるため好適である。
なお、転動型造粒機であるドラムミキサーは、造粒の途中段階から、凝結材や副原料を添加することが可能であり、凝結材の埋没抑制や副原料の局所濃化による焼結時の原料溶融をコントロールできるため好適である。
ここで、上記した焼結原料Ａ群、更には焼結原料Ｂ群の造粒過程の一例を、図４（Ａ）〜（Ｃ）に示す。
図４（Ａ）に示すように、焼結原料Ａ群と生石灰を、撹拌機（混練機）で撹拌処理（混練処理）し、更に（転動型）造粒機で造粒処理して、得られた造粒物を焼結機へ供給する。
図４（Ａ）に示すように、焼結原料Ａ群と生石灰を、撹拌機（混練機）で撹拌処理（混練処理）し、更に（転動型）造粒機で造粒処理して、得られた造粒物を焼結機へ供給する。
また、図４（Ｂ）に示すように、上記した方法による焼結原料Ａ群の造粒処理と、焼結原料Ｂ群の造粒処理を並列して行い、双方の造粒処理で得られた造粒物を合流させて、この造粒物を焼結機へ供給することもできる（焼結原料Ｂ群の造粒処理は、焼結原料Ａ群の造粒物との合流前に行う）。なお、焼結原料Ｂ群の造粒処理は、ａ）焼結原料Ｂ群と生石灰を撹拌機（混練機）で撹拌処理（混練処理）、ｂ）焼結原料Ｂ群と生石灰を（転動型）造粒機で造粒処理、ｃ）焼結原料Ｂ群と生石灰を撹拌機（混練機）で撹拌処理（混練処理）した後に（転動型）造粒機で造粒処理、により実施できる。ここで、焼結原料Ａ群の造粒物と焼結原料Ｂ群の造粒物との合流は、例えば、ベルトコンベア（搬送手段）上に、双方の造粒物を供給するものでもよく、また各造粒物をドラムミキサーで混合してもよい。
更に、図４（Ｃ）に示すように、上記した方法で得られた焼結原料Ａ群の造粒物を、焼結原料Ｂ群に供給して合流させ、焼結原料Ａ群の造粒物と焼結原料Ｂ群とを合流させたものに対し、上記した焼結原料Ｂ群の造粒処理を施して、得られた造粒物を焼結機へ供給することもできる（焼結原料Ｂ群の造粒処理は、焼結原料Ａ群の造粒物との合流後に行う）。
これは、焼結原料Ｂ群のみでも造粒性が良好であるところに、焼結原料Ａ群の造粒物を合流させると、焼結原料Ａ群の造粒物が核となって焼結原料Ｂ群の造粒が進み、より好適な造粒効果が得られるためである。
これは、焼結原料Ｂ群のみでも造粒性が良好であるところに、焼結原料Ａ群の造粒物を合流させると、焼結原料Ａ群の造粒物が核となって焼結原料Ｂ群の造粒が進み、より好適な造粒効果が得られるためである。
また、上記した焼結原料Ａ群と焼結原料Ｂ群を造粒した後、焼結機に装入するに際しては、凝結材も焼結機に装入している（例えば、焼結機に装入する全焼結原料に対して、外掛けで３〜６質量％程度）。
上記したように、凝結材は、最終的に焼結機に装入されればよいため、焼結原料Ａ群及び焼結原料Ｂ群のいずれか一方又は双方に添加できるが、焼結原料Ｂ群に添加する方が好ましい。これは、焼結原料Ｂ群に凝結材を添加する方が、凝結材の埋没を抑制でき、焼結現象に寄与できることによって、焼結原料Ｂ群に添加する凝結材の割合を増やすほど、埋没の抑制効果が得られるためである。
これにより、凝結材の使用量削減や焼結鉱品質の向上に寄与できる。
上記したように、凝結材は、最終的に焼結機に装入されればよいため、焼結原料Ａ群及び焼結原料Ｂ群のいずれか一方又は双方に添加できるが、焼結原料Ｂ群に添加する方が好ましい。これは、焼結原料Ｂ群に凝結材を添加する方が、凝結材の埋没を抑制でき、焼結現象に寄与できることによって、焼結原料Ｂ群に添加する凝結材の割合を増やすほど、埋没の抑制効果が得られるためである。
これにより、凝結材の使用量削減や焼結鉱品質の向上に寄与できる。
次に、本発明の作用効果を確認するために行った実施例について説明する。
試験は、原料に生石灰を外掛けで２質量％添加し、これを前記した万能ミキサーで撹拌した後（撹拌速度が１．０ｍ／秒と２．０ｍ／秒）、又は撹拌することなく（撹拌機無）、ドラムミキサーで造粒して行った。なお、水分と造粒の各条件は、前記した詳細条件と同一である。
この原料には、表２に示す粒度を有する原料を使用した。なお、表２に記載の各鉱石種は、表１に記載の「Ａ」、「Ｂ１」、「Ｂ２」、「Ｂ３」にそれぞれ該当し、焼結原料群の「Ａ群」とは難造粒性微粉原料（結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合した微粉原料）を、「Ｂ群」とは易造粒性原料を、それぞれ意味する。
また、原料に添加する生石灰には、表３に示す粒度を有する生石灰を使用した。
試験は、原料に生石灰を外掛けで２質量％添加し、これを前記した万能ミキサーで撹拌した後（撹拌速度が１．０ｍ／秒と２．０ｍ／秒）、又は撹拌することなく（撹拌機無）、ドラムミキサーで造粒して行った。なお、水分と造粒の各条件は、前記した詳細条件と同一である。
この原料には、表２に示す粒度を有する原料を使用した。なお、表２に記載の各鉱石種は、表１に記載の「Ａ」、「Ｂ１」、「Ｂ２」、「Ｂ３」にそれぞれ該当し、焼結原料群の「Ａ群」とは難造粒性微粉原料（結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を３０〜６０質量％配合した微粉原料）を、「Ｂ群」とは易造粒性原料を、それぞれ意味する。
また、原料に添加する生石灰には、表３に示す粒度を有する生石灰を使用した。
評価は、前記した０．５ｍｍアンダーの割合を粉率と定義して行った。
ここで、試験条件と試験結果を、表４、表５に示す。
ここで、試験条件と試験結果を、表４、表５に示す。
ここで、表４において、ライン１とは、原料を造粒する１つのラインである（図４（Ａ）参照）。
また、表５において、ライン１とライン２は、原料を造粒する別ラインであり、並列に配置したものである。つまり、ライン１で難造粒性微粉原料を、ライン２で易造粒性原料を、それぞれ造粒処理する場合は、難造粒性微粉原料の造粒処理と、易造粒性原料の造粒処理が、並列して行われることを意味する（図４（Ｂ）参照）。
そして、表４中の従来例１は、「Ｂ３」を造粒するに際し、撹拌機を使用することなく造粒した場合の結果であり、表５中の従来例２は、ライン１で「Ｂ３」を、ライン２で「Ｂ２」を、それぞれ造粒するに際し、撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果であり、従来例３は、ライン１、２で「Ｂ１」をそれぞれ造粒するに際し、撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果である。
また、表５において、ライン１とライン２は、原料を造粒する別ラインであり、並列に配置したものである。つまり、ライン１で難造粒性微粉原料を、ライン２で易造粒性原料を、それぞれ造粒処理する場合は、難造粒性微粉原料の造粒処理と、易造粒性原料の造粒処理が、並列して行われることを意味する（図４（Ｂ）参照）。
そして、表４中の従来例１は、「Ｂ３」を造粒するに際し、撹拌機を使用することなく造粒した場合の結果であり、表５中の従来例２は、ライン１で「Ｂ３」を、ライン２で「Ｂ２」を、それぞれ造粒するに際し、撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果であり、従来例３は、ライン１、２で「Ｂ１」をそれぞれ造粒するに際し、撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果である。
また、総合評価は、従来例１のライン１と従来例２、３のライン１、２でそれぞれ造粒した各原料の粉率を用いて行った。なお、総合評価の欄において、「○」は実機で採用可、「×」は実機で採用不可を、それぞれ示しており、粉率で「×」の評価がある場合を、総合評価で「×」とした。
ここで、従来例１のライン１と従来例２、３のライン１、２でそれぞれ造粒した各原料の粉率は、ベース１、ベース３、ベース２の順に多くなっており、比較例１〜７と実施例１〜７の粉率の評価においては、粉率が、ベース１〜３のいずれよりも高い場合を「×」とし、いずれよりも低い場合を「○」とし、「○」や「×」に該当しない場合を粉率が同等として「△」とした。
ここで、従来例１のライン１と従来例２、３のライン１、２でそれぞれ造粒した各原料の粉率は、ベース１、ベース３、ベース２の順に多くなっており、比較例１〜７と実施例１〜７の粉率の評価においては、粉率が、ベース１〜３のいずれよりも高い場合を「×」とし、いずれよりも低い場合を「○」とし、「○」や「×」に該当しない場合を粉率が同等として「△」とした。
まず、表４について説明する。
表４に示すように、比較例１は、ライン１で難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加して、これを撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果である。
比較例１は、難造粒性微粉原料を造粒するに際し、撹拌機で撹拌しなかったため、造粒性が悪くなり、粉率がベース１〜３よりも悪化した（×）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
一方、実施例１は、難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加して、これを撹拌機で撹拌速度（撹拌羽根の周速）を２．０ｍ／秒にして撹拌した後、造粒した場合の結果である。
実施例１では、難造粒性微粉原料を撹拌するに際し、１．０ｍｍアンダーが５０質量％以上（６０質量％）の粒度を有する生石灰を使用し、しかも撹拌速度２ｍ／秒以上（２．０ｍ／秒）で撹拌したため、造粒性が良好になり、粉率がベース１〜３よりも低下した（○）。
従って、実機で採用できた（総合評価：○）。
表４に示すように、比較例１は、ライン１で難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加して、これを撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果である。
比較例１は、難造粒性微粉原料を造粒するに際し、撹拌機で撹拌しなかったため、造粒性が悪くなり、粉率がベース１〜３よりも悪化した（×）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
一方、実施例１は、難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加して、これを撹拌機で撹拌速度（撹拌羽根の周速）を２．０ｍ／秒にして撹拌した後、造粒した場合の結果である。
実施例１では、難造粒性微粉原料を撹拌するに際し、１．０ｍｍアンダーが５０質量％以上（６０質量％）の粒度を有する生石灰を使用し、しかも撹拌速度２ｍ／秒以上（２．０ｍ／秒）で撹拌したため、造粒性が良好になり、粉率がベース１〜３よりも低下した（○）。
従って、実機で採用できた（総合評価：○）。
なお、比較例２は、実施例１の条件において、撹拌機の撹拌速度を２ｍ／秒未満（１．０ｍ／秒）としたため、造粒性が悪くなり、粉率がベース１〜３よりも悪化した（×）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
また、比較例３は、難造粒性微粉原料として、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を０又は０を超え１０質量％以下配合した微粉原料「Ａ＊」を用い、当該微粉原料「Ａ＊」に、生石灰を添加し、これを撹拌機で撹拌速度を１．０ｍ／秒にして撹拌した後、造粒した場合の結果である。
上記したように、比較例３は、高結晶水鉱石の配合割合が低いため、比較例２よりも造粒性は向上するものと考えられるが、微粉原料「Ａ＊」の粒度分布の影響や、撹拌機の撹拌速度を２ｍ／秒未満にした影響で、粉率はベース１〜３よりも悪化した（×）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
また、比較例３は、難造粒性微粉原料として、結晶水を４質量％以上含む高結晶水鉱石を０又は０を超え１０質量％以下配合した微粉原料「Ａ＊」を用い、当該微粉原料「Ａ＊」に、生石灰を添加し、これを撹拌機で撹拌速度を１．０ｍ／秒にして撹拌した後、造粒した場合の結果である。
上記したように、比較例３は、高結晶水鉱石の配合割合が低いため、比較例２よりも造粒性は向上するものと考えられるが、微粉原料「Ａ＊」の粒度分布の影響や、撹拌機の撹拌速度を２ｍ／秒未満にした影響で、粉率はベース１〜３よりも悪化した（×）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
なお、上記した比較例１〜３は、原料への生石灰の添加量を、現状の２質量％から６〜１０質量％以上（外掛け）に増量すると、粉率の評価が「×」から「△」〜「○」となるが、生石灰の通常の添加量は５質量％以下（下限は０．１質量％程度）であるため、粉率の評価を「×」とし、総合評価も「×」とした。
続いて、表５について説明する。
表５に示すように、比較例４は、ライン１で難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加し、ライン２で易造粒性原料「Ｂ１」に生石灰を添加して、それぞれ撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果である。
ライン１では、難造粒性微粉原料を造粒するに際し、撹拌機で撹拌しなかったため、造粒性が悪くなり、粉率がベース１〜３よりも悪化した（×）。また、ライン２は、従来例３のライン１、２と同様の条件であるため、粉率はベース３と同程度であった（△）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
表５に示すように、比較例４は、ライン１で難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加し、ライン２で易造粒性原料「Ｂ１」に生石灰を添加して、それぞれ撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果である。
ライン１では、難造粒性微粉原料を造粒するに際し、撹拌機で撹拌しなかったため、造粒性が悪くなり、粉率がベース１〜３よりも悪化した（×）。また、ライン２は、従来例３のライン１、２と同様の条件であるため、粉率はベース３と同程度であった（△）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
また、比較例５は、ライン１で難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加して、これを撹拌機で撹拌速度を１．０ｍ／秒にして撹拌した後、造粒し、ライン２で易造粒性原料「Ｂ２」に生石灰を添加して、これを撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果である。
ライン１は、上記した比較例２のライン１と同様の条件であるため、造粒性が悪くなり、粉率がベース１〜３よりも悪化した（×）。また、ライン２は、従来例２のライン２と同様の条件であるため、粉率はベース２と同程度であった（△）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
ライン１は、上記した比較例２のライン１と同様の条件であるため、造粒性が悪くなり、粉率がベース１〜３よりも悪化した（×）。また、ライン２は、従来例２のライン２と同様の条件であるため、粉率はベース２と同程度であった（△）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
そして、比較例６は、ライン１で上記した微粉原料「Ａ＊」に生石灰を添加し、ライン２で易造粒性原料「Ｂ１」に生石灰を添加して、それぞれ撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果である。
ライン１は、高結晶水鉱石の配合割合が低いため、比較例４よりも造粒性は向上するものと考えられるが、微粉原料「Ａ＊」の粒度分布の影響や、撹拌機を使用しなかった影響で、粉率はベース１〜３よりも悪化した（×）。また、ライン２は、従来例３のライン１、２と同様の条件であるため、粉率はベース３と同程度であった（△）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
ライン１は、高結晶水鉱石の配合割合が低いため、比較例４よりも造粒性は向上するものと考えられるが、微粉原料「Ａ＊」の粒度分布の影響や、撹拌機を使用しなかった影響で、粉率はベース１〜３よりも悪化した（×）。また、ライン２は、従来例３のライン１、２と同様の条件であるため、粉率はベース３と同程度であった（△）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
更に、比較例７は、ライン１で上記した微粉原料「Ａ＊」に生石灰を添加して、これを撹拌機で撹拌速度を１．０ｍ／秒にして撹拌した後、造粒し、ライン２で易造粒性原料「Ｂ３」に生石灰を添加して、これを撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果である。
ライン１は、比較例３のライン１と同様の条件であるため、粉率はベース１〜３よりも悪化した（×）。また、ライン２は、従来例１、２のライン１と同様の条件であるため、粉率はベース１と同程度であった（△）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
ライン１は、比較例３のライン１と同様の条件であるため、粉率はベース１〜３よりも悪化した（×）。また、ライン２は、従来例１、２のライン１と同様の条件であるため、粉率はベース１と同程度であった（△）。
従って、実機で採用できなかった（総合評価：×）。
なお、上記した比較例４〜７も、前記した比較例１〜３と同様、原料への生石灰の添加量を、現状の２質量％から６〜１０質量％以上に増量すると、粉率の評価が「×」から「△」〜「○」となるが、生石灰の通常の添加量は５質量％以下であるため、粉率の評価を「×」とし、総合評価も「×」とした。
一方、実施例２〜７は、ライン１で難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加して、これを撹拌機で撹拌速度を２．０ｍ／秒にして撹拌した後、造粒した場合の結果である。なお、実施例２〜４のライン２は、易造粒性原料「Ｂ１」、「Ｂ２」、「Ｂ３」に生石灰をそれぞれ添加して、これを撹拌機で撹拌することなく造粒した場合の結果であり、実施例５〜７のライン２は、易造粒性原料「Ｂ１」、「Ｂ２」、「Ｂ３」に生石灰をそれぞれ添加して、これを撹拌機で撹拌速度を１．０ｍ／秒にして撹拌した後、造粒した場合の結果である。
実施例２〜７のライン１では、実施例１のライン１と同様の条件であるため、造粒性が良好になり、粉率がベース１〜３よりも低下した（○）。
実施例２〜７のライン１では、実施例１のライン１と同様の条件であるため、造粒性が良好になり、粉率がベース１〜３よりも低下した（○）。
また、実施例２〜４のライン２は、実施例２が従来例３のライン１、２と、実施例３が従来例２のライン２と、実施例４が従来例１、２のライン１と、それぞれ同様の条件であるため、粉率はベース１〜３と同程度であった（△）。
なお、実施例５〜７のライン２は、実施例２〜４のライン２の条件において、撹拌機を用いたため、造粒性が更に良好になり、粉率がベース１〜３よりも低下した（○）。
従って、実施例２〜７のいずれについても、実機で採用できた（総合評価：○）。
以上に示したように、実施例１〜７では、破砕処理せずに、粗い状態の生石灰を難造粒性微粉原料の造粒に使用できるため、粉率全体の改善と、生石灰の安価化の両立が図れた。
なお、実施例５〜７のライン２は、実施例２〜４のライン２の条件において、撹拌機を用いたため、造粒性が更に良好になり、粉率がベース１〜３よりも低下した（○）。
従って、実施例２〜７のいずれについても、実機で採用できた（総合評価：○）。
以上に示したように、実施例１〜７では、破砕処理せずに、粗い状態の生石灰を難造粒性微粉原料の造粒に使用できるため、粉率全体の改善と、生石灰の安価化の両立が図れた。
また、表５に示す実施例４については、凝結材を添加した造粒物を作製し、焼結生産性を検討した。
試験は、難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加して撹拌した造粒物５０質量％と、易造粒性原料「Ｂ３」に生石灰を添加した造粒物５０質量％を、吸引圧１０００ｍｍＡｑ（９．８ｋＰａ）のラボ焼結機（８０ｋｇ焼成）に装入し焼結させることで行った。なお、凝結材は、難造粒性微粉原料「Ａ」と易造粒性原料「Ｂ３」の合計量に、外掛けで４質量％添加することを前提条件にして、難造粒性微粉原料「Ａ」と易造粒性原料「Ｂ３」への添加量を種々変更した。
試験は、難造粒性微粉原料「Ａ」に生石灰を添加して撹拌した造粒物５０質量％と、易造粒性原料「Ｂ３」に生石灰を添加した造粒物５０質量％を、吸引圧１０００ｍｍＡｑ（９．８ｋＰａ）のラボ焼結機（８０ｋｇ焼成）に装入し焼結させることで行った。なお、凝結材は、難造粒性微粉原料「Ａ」と易造粒性原料「Ｂ３」の合計量に、外掛けで４質量％添加することを前提条件にして、難造粒性微粉原料「Ａ」と易造粒性原料「Ｂ３」への添加量を種々変更した。
上記した試験結果を、図５に示す。
なお、図５の横軸は、易造粒性原料「Ｂ３」への凝結材の添加量を示しており、横軸「０質量％」は全て（上記した外掛けの４質量％）の凝結材を難造粒性微粉原料「Ａ」に添加して造粒した場合を、また横軸「１００質量％」は全ての凝結材を易造粒性原料「Ｂ３」に添加して造粒した場合を、それぞれ示している。また、図５の縦軸は、焼結生産性を示しており、全ての凝結材を難造粒性微粉原料「Ａ」に添加して造粒した場合の焼結生産性を「１．００」として、評価している。なお、焼結生産性は、焼成速度と歩留の積で表され、焼成速度の単位は（ｋｇ／分）、歩留の単位は（質量％）、で表される。
なお、図５の横軸は、易造粒性原料「Ｂ３」への凝結材の添加量を示しており、横軸「０質量％」は全て（上記した外掛けの４質量％）の凝結材を難造粒性微粉原料「Ａ」に添加して造粒した場合を、また横軸「１００質量％」は全ての凝結材を易造粒性原料「Ｂ３」に添加して造粒した場合を、それぞれ示している。また、図５の縦軸は、焼結生産性を示しており、全ての凝結材を難造粒性微粉原料「Ａ」に添加して造粒した場合の焼結生産性を「１．００」として、評価している。なお、焼結生産性は、焼成速度と歩留の積で表され、焼成速度の単位は（ｋｇ／分）、歩留の単位は（質量％）、で表される。
図５に示すように、易造粒性原料「Ｂ３」への凝結材の添加量が、０質量％から増加すると共に、一定の勾配で焼結生産性は増加し、全体の３０質量％を添加すると、焼結生産性は１．０３となった。そして、凝結材の添加量が３０質量％から更に増加すると共に、勾配は少し緩やかに変化するものの焼結生産性は増加し、６０質量％添加すると焼結生産性は１．０５となった。凝結材の添加量を６０質量％から更に増加すると、焼結生産性への効果は概ね飽和するものの徐々に増加し、１００質量％添加すると、焼結生産性は１．０６まで上昇した。
以上のことから、本発明の焼結原料の事前処理方法を使用することで、バインダーの使用量増加を抑制し、焼結原料の造粒性を改善して、微粉原料の造粒を可能とし、更には、造粒物の崩壊を抑制して、焼結鉱の製造に使用できることを確認できた。
以上、本発明を、実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部又は全部を組合せて本発明の焼結原料の事前処理方法を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。
Claims (3)
- １．０ｍｍアンダーが５０質量％以上の粒度を有する生石灰と、鉄鉱石として５００μｍアンダーが５０質量％以上かつ１０μｍアンダーが５質量％以下の粒度の粉鉱石である微粉原料を用いる焼結原料Ａ群を、撹拌機に装入し、該撹拌機の撹拌羽根の周速を２ｍ／秒以上にして撹拌し、更に造粒して造粒物とすることを特徴とする焼結原料の事前処理方法。
- 請求項１記載の焼結原料の事前処理方法において、鉄鉱石として、５００μｍアンダーが５０質量％未満又は１０μｍアンダーが５質量％超の粒度の粉鉱石を用いる焼結原料Ｂ群に、１．０ｍｍアンダーが１０質量％以上の粒度を有する生石灰を配合し、前記焼結原料Ａ群の造粒物との合流前又は合流後に造粒して造粒物とすることを特徴とする焼結原料の事前処理方法。
- 請求項２記載の焼結原料の事前処理方法において、少なくとも前記焼結原料Ｂ群には凝結材が添加されていることを特徴とする焼結原料の事前処理方法。
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|---|---|---|---|---|
| JP2016079467A (ja) * | 2014-10-17 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 焼結鉱の製造方法 |
| JP2016191122A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | 新日鐵住金株式会社 | 焼結鉱の製造方法 |
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-
2012
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